RU2607576C2 - Системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором - Google Patents

Системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором Download PDF

Info

Publication number
RU2607576C2
RU2607576C2 RU2014116877A RU2014116877A RU2607576C2 RU 2607576 C2 RU2607576 C2 RU 2607576C2 RU 2014116877 A RU2014116877 A RU 2014116877A RU 2014116877 A RU2014116877 A RU 2014116877A RU 2607576 C2 RU2607576 C2 RU 2607576C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pipe
wet gas
compressor
stream
heat exchanger
Prior art date
Application number
RU2014116877A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014116877A (ru
Inventor
Кристиан ВОГЕЛЬ
Витторио МИКЕЛАССИ
НАЦЕЛЛЕ Рене ДЕ
Original Assignee
Дженерал Электрик Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дженерал Электрик Компани filed Critical Дженерал Электрик Компани
Publication of RU2014116877A publication Critical patent/RU2014116877A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2607576C2 publication Critical patent/RU2607576C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D31/00—Pumping liquids and elastic fluids at the same time
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/0318—Processes
    • Y10T137/0391—Affecting flow by the addition of material or energy

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Abstract

В настоящей заявке предложена система сжатия влажного газа, предназначенная для потока влажного газа, содержащего капли жидкости. Система сжатия влажного газа может включать трубу, компрессор, сообщающийся с трубой, и термоакустический резонатор, сообщающийся с трубой для разрушения капель жидкости в потоке влажного газа. Изобретение направлено на усовершенствование систем сжатия влажного газа и на снижение эрозии. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 7 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0101] Настоящая заявка и полученный на ее базе патент, в целом, относятся к системам сжатия влажного газа и, в частности, к системе сжатия влажного газа, в которой используется термоакустический резонатор для разрушения капель воды, присутствующих в потоке газа, перед тем как он достигнет компрессора.
ПРЕДПОСЫЛКИ К СОЗДАНИЮ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0102] Природный газ и другие виды топлива могут включать жидкий компонент. Такие «влажные» газы могут содержать значительный объем жидкости. В обычных компрессорах капли жидкости, присутствующие в таких влажных газах, могут вызывать эрозию или повышение хрупкости рабочих колес или других компонентов. Более того, в результате указанной эрозии может возникать разбалансировка ротора. В частности, может быть существенным негативное взаимодействие между каплями жидкости и такими поверхностями компрессора, как рабочие колеса, торцевые стенки, уплотнения и тому подобные. Известно, что эрозия зависит по существу от комбинации относительной скорости капель в процессе столкновения, массового размера капель и угла соударения. Эрозия может привести к ухудшению рабочих характеристик, уменьшенному сроку службы компрессора и компонентов, а также в целом повышает требования к техническому обслуживанию.
[0103] Для применяемых в настоящее время компрессоров влажного газа может использоваться расположенный выше по потоку газожидкостный сепаратор, обеспечивающий отделение капель воды от потока газа для ограничения или по меньшей мере локализации влияния эрозии и других разрушений, вызванных каплями воды. Однако оборудование, необходимое для сепарации, как правило, требует дополнительного энергопотребления. Другой подход состоит в использовании сужающегося-расширяющегося сопла, такого как сопло Лаваля и ему подобные устройства, для обеспечения ускорения потока газа до сверхзвуковой скорости. Возникающая в результате ускорения сверхзвуковая ударная волна может разрушать капли жидкости. Однако такая волна также может привести к перепаду давления перед компрессором и, таким образом, в целом к повышению нагрузки на компрессор.
[0104] Следовательно, существует необходимость в усовершенствовании систем сжатия влажного газа и способов предотвращения эрозии. Предпочтительно, такие системы и способы способны минимизировать влияние эрозии и других разрушений, вызванных крупными каплями воды, присутствующими в потоке влажного газа, при этом исключая или по меньшей мере уменьшая необходимость использования газожидкостных сепараторов, сверхзвуковых ударных волн и тому подобного.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0105] Таким образом, в настоящей заявке и полученном на ее базе патенте предложена система сжатия влажного газа, предназначенная для потока влажного газа, в котором присутствуют капли жидкости. Система сжатия влажного газа может содержать трубу, компрессор, сообщающийся с трубой, и термоакустический резонатор, сообщающийся с трубой с обеспечением разрушения капель жидкости, присутствующих в потоке влажного газа.
[0106] В настоящей заявке и полученном на ее базе патенте также предложен способ разрушения крупных капель жидкости, присутствующих в потоке влажного газа выше по течению от компрессора. Способ может включать этапы обеспечения протекания потока влажного газа по трубе, создания при помощи термоакустического резонатора акустических волн в потоке влажного газа, уменьшения относительной скорости газообразной и жидкой фаз в потоке влажного газа и преодоления поверхностного натяжения крупных капель жидкости для их разрушения на более мелкие капли. В настоящем документе могут быть описаны и другие способы.
[0107] В настоящей заявке и полученном на ее базе патенте дополнительно предложена система сжатия влажного газа, предназначенная для потока влажного газа, в котором присутствуют капли жидкости. Система сжатия влажного газа может содержать трубу, компрессор, сообщающийся с трубой, и термоакустический резонатор, сообщающийся с трубой и расположенный выше по течению от компрессора. Термоакустический резонатор может содержать теплообменник горячего контура, теплообменник холодного контура и расположенный между ними регенератор, предназначенный для создания акустических волн в потоке влажного газа. В настоящем документе также могут быть описаны и другие системы.
[0108] Указанные и другие признаки и усовершенствования в настоящей заявке и полученном на ее базе патенте станут понятными любому специалисту в данной области после обзора приведенного ниже подробного описания, выполненного со ссылкой на чертежи, и прилагаемой формулы изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
[0109] На фиг. 1 представлено схематическое изображение компрессора влажного газа, известного из уровня техники, с частью трубной секции.
[0110] На фиг. 2 представлено схематическое изображение примера системы сжатия влажного газа, выполненной согласно настоящему документу, с термоакустическим резонатором.
[0111] На фиг. 3 представлено схематическое изображение термоакустического резонатора системы сжатия влажного газа, изображенной на фиг. 2.
[0112] На фиг. 4 представлен график, изображающий относительную скорость жидкой и газообразной фаз потока влажного газа, протекающего около термоакустического резонатора системы сжатия влажного газа, изображенной на фиг. 2.
[0113] На фиг. 5 представлен частичный вид сбоку альтернативного примера системы сжатия влажного газа, выполненной с термоакустическим резонатором согласно настоящему документу.
[0114] На фиг. 6 представлен частичный вид сбоку альтернативного примера системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором согласно настоящему документу.
[0115] На фиг. 7 представлен частичный вид сбоку альтернативного примера системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором согласно настоящему документу.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0116] На чертежах подобными числовыми позициями обозначены подобные элементы. На фиг. 1 изображен пример известного компрессора 10, работающего на влажном газе. Компрессор 10 может иметь обычную конструкцию и содержать несколько ступеней с рабочими колесами 20, расположенными на валу 30 для вращения вместе с указанным валом между статорами. Кроме того, компрессор 10 может содержать впускную секцию 40. Впускная секция 40 может представлять собой улиточный впускной направляющий аппарат 50 и подобное устройство, расположенное вокруг рабочих колес 20. Также известны другие типы и конфигурации компрессора 10 влажного газа. С впускной секцией 40 компрессора 10 может сообщаться трубная секция 60. Трубная секция 60 может иметь любой размер, форму или длину. При этом можно использовать любое количество трубных секций 60, которые могут быть соединены обычным способом.
[0117] На фиг. 2 изображен пример системы 100 сжатия влажного газа, выполненной согласно настоящему документу. Система 100 может содержать компрессор 110, расположенный смежно с трубой 120. Компрессор 110 может быть подобен компрессору 10, описанному выше. В данном случае может быть применен любой тип или любое количество компрессоров 110. Аналогичным образом, труба 120 может иметь любые размер, форму, длину или любое количество секций. Труба 120 может сообщаться с устьевым оборудованием 130 скважины. Поток 140 влажного газа выходит из устьевого оборудования 130 скважины и протекает через компрессор 110, а затем далее вниз по потоку. Поток 140 влажного газа может включать газообразную фазу 145, а также крупные капли 150 жидкости в жидкой фазе 155. Поток 140 влажного газа может представлять собой природный газ, другие виды топлива и т.п. Другие компоненты и другие конфигурации тоже приемлемы.
[0118] Помимо прочего система 100 сжатия влажного газа может содержать термоакустический резонатор 160. По существу, для эффективного возбуждения акустических волн высокой амплитуды термоакустический резонатор 160 использует перепад внутренней температуры. Термоакустический резонатор 160 может быть соединен с трубой 120 ниже по потоку относительно устьевого оборудования 130 скважины и выше по потоку относительно компрессора 110. При этом может быть применено любое количество термоакустических резонаторов 160.
[0119] Термоакустический резонатор 160 может содержать акустическую камеру 170. Акустическая камера 170 может непосредственно сообщаться с трубой 120, так что указанная камера заполнена потоком 140 влажного газа. Камера 170 может иметь любой размер, форму или конфигурацию, учитывая, что конфигурация камеры 170 может оказывать влияние на волновую природу и длину волны акустических волн, образуемых в указанной камере.
[0120] Термоакустический резонатор 160 может содержать теплообменник 180 горячего контура, теплообменник 190 холодного контура и расположенный между ними пассивный регенератор 200 тепла. В теплообменнике 180 горячего контура источник 210 тепла отдает тепло в поток 140 влажного газа, протекающий рядом с ним. Источник 210 тепла может включать любой вид тепла и любой тип теплового источника. Например, может быть использовано сбросное тепло от компрессора 110 или другого объекта. В теплообменнике 190 холодного контура тепло может забираться от потока 140 влажного газа и передаваться к охлаждающему потоку или приемнику 220 отводимого тепла для отведения или использования в другом месте. Пассивный регенератор 200 тепла может включать набор пластин 230 и тому подобных элементов. При этом можно использовать любой тип регенератора, отличающегося высоким тепловым кпд.
[0121] Перепад температуры между теплообменником 180 горячего контура и теплообменником 190 холодного контура через пассивный тепловой регенератор 200 термоакустического резонатора может привести к образованию акустических волн 240. Акустические волны 240 работают как волны давления, которые распространяются по акустической камере 170 и в трубу 120. Причем длина волны и другие характеристики волн 240 могут быть разными. В этой связи также могут быть использованы другие типы термоакустических резонаторов и другие средства, предназначенные для создания акустических волн 240.
[0122] Как изображено на фиг. 4, ударный фронт, вызванный акустическими волнами 240, взаимодействует с потоком 140 влажного газа в трубе 120. Взаимодействие акустических волн 240 может вызвать быстрое изменение скорости в газообразной фазе 145 потока 140 влажного газа. Таким образом, когда поток 140 влажного газа проходит сквозь акустические волны 240, изменение относительной скорости между газообразной фазой 145 и жидкой фазой 155 потока 140 влажного газа может привести к разрушению крупных капель 150 жидкости на более мелкие капли 250.
[0123] Разрушение капель на более мелкие части может зависеть, главным образом, от относительной скорости между газообразной фазой 145 и жидкой фазой 155. Вероятность разрушения капель может быть оценена на основании числа Вебера для потока 140 влажного газа. В частности, применительно к потоку 140 влажного газа число Вебера может быть вычислено по следующей формуле:
[0124]
Figure 00000001
[0125] В приведенном уравнении Pg - плотность текучей среды (кг/м3), VR - относительная скорость (м/с), d - диаметр капель (м), σ - поверхностное натяжение (Н/м). В сущности, число Вебера представляет собой безразмерный показатель относительной роли инерционных свойств текучей среды по сравнению с поверхностным натяжением капель. Таким образом, крупные капли 150 жидкости могут быть разрушены на более мелкие капли 250, если число Вебера указывает, что кинетическая энергия газообразной фазы 145 может преодолеть поверхностное натяжение капель 150. Могут быть использованы другие виды формулы оценки капель и другие типы протоколов.
[0126] Часть энергии акустических волн 240 может идти на разрушение капель, а часть энергии рассеивается в потоке 140 влажного газа. Рассеивание энергии означает тепловыделение в потоке 140. Данное тепло вызывает, главным образом, испарение жидкости, а не повышение температуры и, таким образом, может быть преимущественным для общей производительности компрессора. После прохождения через волны 240 поток 140 продолжает следовать к впускной секции 40 компрессора, но уже вместе с находящимися в нем более мелкими каплями 250, что уменьшает опасную эрозию на лопастях 20 компрессора и подобных элементах.
[0127] Таким образом, система 100, выполненная с резонатором 160, должна увеличивать общий срок службы и улучшать эффективность компрессора 110. В частности, устранение крупных капель 150 жидкости может уменьшить степень повреждения, вызванного эрозией, тогда как за счет испарения может быть увеличена эффективность компрессора. Более того, поскольку в резонаторе 160 не использованы движущиеся части, указанный резонатор должен иметь продолжительный срок службы и низкий уровень требований, предъявляемых к техническому обслуживанию. Кроме того, поскольку резонатор 160 может работать на сбросном тепле, получаемом от компрессора 110 или из другого источника, применение указанного резонатора может не вызывать паразитных потерь энергии. Помимо этого, применяя резонатор 160, можно избежать перепада давления через него и, следовательно, увеличения нагрузки на главный компрессор.
[0128] Хотя описанная выше система 100 была приведена в контексте термоакустического резонатора 160, расположенного вокруг трубы 120, упомянутый резонатор также может быть расположен в другом месте Например, на фиг. 5 и фиг. 6 изображено применение термоакустического резонатора 160 вокруг сходящегося-расходящегося сопла 260 или сопла другого типа, имеющего переменное поперечное сечение. Как описано выше, сходящееся-расходящееся сопло 260, также известное как сопло Лаваля, и подобное сопло может включать сходящуюся часть 270, часть 280 горловины и расходящуюся часть 290. Сходящееся-расходящееся сопло 260 может обеспечить разрушение крупных капель 250 посредством сверхзвуковой ударной волны в месте 300 возникновения ударной нагрузки.
[0129] В примере, изображенном на фиг. 5, резонатор 160 может быть расположен в верхней по потоку секции трубы 310. В примере, изображенном на фиг. 6, резонатор 160 может быть расположен в нижней по потоку секции трубы 320. Резонатор 160 может быть расположен в любом другом месте вокруг или вдоль сходящегося-расходящегося сопла 260 для содействия и стимулирования разрушения капель способом, который подобен описанному выше. При этом может быть применено множество термоакустических резонаторов 160. Приемлемы другие виды труб и другие типы сопел. Также могут быть применены другие компоненты и другие конфигурации.
[0130] В качестве альтернативы термоакустическому резонатору 160, который непосредственно сообщается с потоком 140 влажного газа, протекающим внутри трубы 120, резонатор 160 может быть физическим образом отделен от указанного потока 140 в трубе 120. Как изображено на фиг. 7, резонатор 160 может быть связан с трубой 120 посредством подвижного поршня 330 и подобного устройства. Акустические волны 240 могут перемещать подвижный поршень 330 в положение контакта с трубой 120, так что посредством механического контакта волны проникают в трубу. Кроме того, применение поршня 330 позволяет использовать другую рабочую среду внутри резонатора 160. Можно использовать такие среды, как гелий, азот или другие газы. Использование альтернативной среды может быть преимущественным с точки зрения эффективности и устойчивого равновесия, то есть повышенной эффективности при преобразовании тепла в акустическую энергию. Также применимы механические системы другого типа.
[0131] Следует понимать, что вышеописанное относится лишь к некоторым вариантам выполнения настоящей заявки и созданного на ее базе патента. Любой специалист в данной области техники может выполнить многочисленные изменения и модификации, не выходящие за рамки основной сущности и объема изобретения, которые описаны в приведенной ниже формуле изобретения и ее эквивалентах.

Claims (24)

1. Система сжатия влажного газа, предназначенная для потока влажного газа, включающего капли жидкости, содержащая трубу, компрессор, сообщающийся с трубой, и термоакустический резонатор, сообщающийся с трубой с обеспечением разрушения капель жидкости в потоке влажного газа.
2. Система по п. 1, в которой термоакустический резонатор содержит акустическую камеру, расположенную на трубе и сообщающуюся с потоком влажного газа.
3. Система по п. 1, в которой термоакустический резонатор содержит теплообменник горячего контура, теплообменник холодного контура и расположенный между ними регенератор.
4. Система по п. 3, в которой теплообменник горячего контура сообщается с источником тепла, при этом источник тепла представляет собой источник сбросового тепла.
5. Система по п. 3, в которой теплообменник холодного контура сообщается с приемником отводимого тепла.
6. Система по п. 3, в которой регенератор содержит пассивный регенератор тепла.
7. Система по п. 3, в которой регенератор содержит множество пластин.
8. Система по п. 1, в которой термоакустический резонатор создает акустические волны, направленные в поток влажного газа.
9. Система по п. 8, в которой акустические волны обеспечивают разрушение крупных капель жидкости на мелкие капли.
10. Система по п. 1, в которой труба содержит сходящееся-расходящееся сопло.
11. Система по п. 10, в которой сходящееся-расходящееся сопло содержит сходящуюся часть, горловину, расходящуюся часть и точку приложения ударной нагрузки.
12. Система по п. 1, в которой термоакустический резонатор содержит поршень.
13. Система по п. 1, в которой компрессор содержит несколько рабочих колес.
14. Система по п. 1, в которой поток влажного газа представляет собой поток природного газа.
15. Способ разрушения крупных капель жидкости в потоке влажного газа выше по течению от компрессора, включающий:
обеспечение протекания потока влажного газа по трубе,
создание акустических волн в потоке влажного газа при помощи термоакустического резонатора,
уменьшение относительной скорости газообразной и жидкой фаз потока влажного газа и
преодоление поверхностного натяжения крупных капель жидкости для разрушения указанных капель на мелкие капли жидкости.
16. Система сжатия влажного газа, предназначенная для потока влажного газа, имеющего капли жидкости, содержащая трубу, компрессор, сообщающийся с трубой, и термоакустический резонатор, сообщающийся с трубой и расположенный выше по потоку от компрессора, при этом термоакустический резонатор содержит теплообменник горячего контура, теплообменник холодного контура и расположенный между ними регенератор для создания акустических волн в потоке влажного газа.
17. Система по п. 16, в которой термоакустический резонатор содержит акустическую камеру, расположенную на трубе и сообщающуюся с потоком влажного газа.
18. Система по п. 16, в которой теплообменник горячего контура сообщается с источником тепла, а источник тепла представляет собой источник сбросового тепла.
19. Система по п. 16, в которой теплообменник холодного контура сообщается с приемником отводимого тепла.
20. Система по п. 16, в которой регенератор содержит пассивный регенератор тепла, выполненный с пластинами.
RU2014116877A 2011-11-14 2012-11-09 Системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором RU2607576C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13/295,208 2011-11-14
US13/295,208 US9382920B2 (en) 2011-11-14 2011-11-14 Wet gas compression systems with a thermoacoustic resonator
PCT/US2012/064490 WO2013074421A1 (en) 2011-11-14 2012-11-09 Wet gas compression systems with a thermoacoustic resonator

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014116877A RU2014116877A (ru) 2015-12-27
RU2607576C2 true RU2607576C2 (ru) 2017-01-10

Family

ID=47436173

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014116877A RU2607576C2 (ru) 2011-11-14 2012-11-09 Системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором

Country Status (11)

Country Link
US (1) US9382920B2 (ru)
EP (1) EP2780599B1 (ru)
JP (1) JP6159339B2 (ru)
KR (1) KR20140093234A (ru)
CN (1) CN103958901B (ru)
AU (1) AU2012339903A1 (ru)
BR (1) BR112014011530A2 (ru)
MX (1) MX2014005872A (ru)
NO (1) NO2856072T3 (ru)
RU (1) RU2607576C2 (ru)
WO (1) WO2013074421A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2703858C2 (ru) 2014-12-12 2019-10-22 Дженерал Электрик Компани Устройство и способ кондиционирования потока жирного газа
JP6663467B2 (ja) * 2017-11-22 2020-03-11 三菱重工業株式会社 遠心圧縮機及び過給機

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2002124C1 (ru) * 1991-08-09 1993-10-30 Matveev Sergej B Насос-компрессор
EP1529927A2 (en) * 2003-11-10 2005-05-11 General Electric Company Method and apparatus for distributing fluid into a turbomachine
RU2352826C2 (ru) * 2007-04-03 2009-04-20 Открытое акционерное общество "Производственное объединение "Северное машиностроительное предприятие" Центробежный гидравлический и воздушный насос-компрессор
WO2011081528A1 (en) * 2009-12-29 2011-07-07 Aker Subsea As Control of subsea compressors

Family Cites Families (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3923415A (en) * 1974-06-13 1975-12-02 Westinghouse Electric Corp Steam turbine erosion reduction by ultrasonic energy generation
US3966120A (en) 1975-03-12 1976-06-29 Parker-Hannifin Corporation Ultrasonic spraying device
US4205966A (en) 1978-11-02 1980-06-03 Fuji Photo Film Co., Ltd. System for ultrasonic wave type bubble removal
US4398925A (en) 1982-01-21 1983-08-16 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Acoustic bubble removal method
US5369625A (en) * 1991-05-31 1994-11-29 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Thermoacoustic sound generator
US5353585A (en) * 1992-03-03 1994-10-11 Michael Munk Controlled fog injection for internal combustion system
US5515684A (en) * 1994-09-27 1996-05-14 Macrosonix Corporation Resonant macrosonic synthesis
US6230420B1 (en) 1997-11-26 2001-05-15 Macrosonix Corporation RMS process tool
FR2774137B1 (fr) * 1998-01-28 2000-02-18 Inst Francais Du Petrole Dispositif de compression de gaz humide comportant un etage de compression/separation integrees
JP2001227358A (ja) * 2000-02-17 2001-08-24 Hitachi Ltd ガスタービン発電システム
CN1138108C (zh) 2001-06-16 2004-02-11 浙江大学 多级热声压缩机
US6725670B2 (en) 2002-04-10 2004-04-27 The Penn State Research Foundation Thermoacoustic device
IL150656A0 (en) 2002-07-09 2003-02-12 Li Hai Katz Methods and apparatus for stopping and/or dissolving acoustically active particles in fluid
US6604364B1 (en) * 2002-11-22 2003-08-12 Praxair Technology, Inc. Thermoacoustic cogeneration system
TWI251658B (en) 2004-12-16 2006-03-21 Ind Tech Res Inst Ultrasonic atomizing cooling apparatus
US7827797B2 (en) 2006-09-05 2010-11-09 General Electric Company Injection assembly for a combustor
US8568557B2 (en) * 2007-03-13 2013-10-29 Heartland Technology Partners Llc Compact wastewater concentrator using waste heat
CN101054960A (zh) 2007-05-15 2007-10-17 浙江大学 多谐振管热声发动机
JP2009074722A (ja) * 2007-09-19 2009-04-09 Aisin Seiki Co Ltd 相変化型熱音響機関
JP5098534B2 (ja) * 2007-09-20 2012-12-12 アイシン精機株式会社 熱音響機関
JP5190653B2 (ja) * 2007-11-14 2013-04-24 国立大学法人名古屋大学 圧縮機
US8004156B2 (en) * 2008-01-23 2011-08-23 University Of Utah Research Foundation Compact thermoacoustic array energy converter
US8452031B2 (en) * 2008-04-28 2013-05-28 Tsinghua University Ultrasonic thermoacoustic device
CN101751916B (zh) 2008-12-12 2012-12-19 清华大学 超声发声器
US8037693B2 (en) 2008-05-13 2011-10-18 Ge Intelligent Platforms, Inc. Method, apparatus, and system for cooling an object
SE533505C2 (sv) 2008-11-27 2010-10-12 Picoterm Ab Metod och arrangemang för akustisk fasomvandling
US8181460B2 (en) * 2009-02-20 2012-05-22 e Nova, Inc. Thermoacoustic driven compressor
CN101619713B (zh) 2009-08-11 2011-04-20 深圳市中科力函热声技术工程研究中心有限公司 具有螺旋流道谐振管的热声发动机
JP5600966B2 (ja) * 2010-02-26 2014-10-08 いすゞ自動車株式会社 熱音響機関
CN201935319U (zh) 2011-01-31 2011-08-17 珠海格力电器股份有限公司 中央空调系统

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2002124C1 (ru) * 1991-08-09 1993-10-30 Matveev Sergej B Насос-компрессор
EP1529927A2 (en) * 2003-11-10 2005-05-11 General Electric Company Method and apparatus for distributing fluid into a turbomachine
RU2352826C2 (ru) * 2007-04-03 2009-04-20 Открытое акционерное общество "Производственное объединение "Северное машиностроительное предприятие" Центробежный гидравлический и воздушный насос-компрессор
WO2011081528A1 (en) * 2009-12-29 2011-07-07 Aker Subsea As Control of subsea compressors

Also Published As

Publication number Publication date
JP6159339B2 (ja) 2017-07-05
BR112014011530A2 (pt) 2017-05-16
US9382920B2 (en) 2016-07-05
RU2014116877A (ru) 2015-12-27
CN103958901A (zh) 2014-07-30
JP2015504505A (ja) 2015-02-12
EP2780599B1 (en) 2018-03-07
NO2856072T3 (ru) 2018-09-29
AU2012339903A1 (en) 2014-05-29
KR20140093234A (ko) 2014-07-25
EP2780599A1 (en) 2014-09-24
MX2014005872A (es) 2014-06-23
WO2013074421A1 (en) 2013-05-23
CN103958901B (zh) 2016-10-19
US20130121812A1 (en) 2013-05-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2619312C2 (ru) Способ и устройство для отделения со2 при охлаждении с использованием сопла лаваля
US9919243B2 (en) Method and system of compressing gas with flow restrictions
CA2635193A1 (en) Turbine cooling air centrifugal particle separator
RU2607576C2 (ru) Системы сжатия влажного газа с термоакустическим резонатором
EP2484912B1 (en) Wet gas compressor systems
US20100071878A1 (en) System and method for cooling using system exhaust
US8771401B2 (en) Apparatus and process for the separation of gases using supersonic expansion and oblique wave compression
NL2028048B1 (en) Full-swirl supersonic separation device
US20020119051A1 (en) High efficiency steam ejector for desalination applications
JP6663269B2 (ja) 圧縮機
RU2008142757A (ru) Аэрокосмический самолет (варианты)
RU47487U1 (ru) Блок утилизации тепла
Altam et al. Trends in Supersonic Separator design development
CN113153444A (zh) 一种基于超声波强化传热的透平叶片内部冲击冷却结构
US20240209755A1 (en) Reaction turbine operating on condensing vapors
Tokuyama et al. Unsteady flow field and structural response in a turbine stage of a rocket engine
US20220389840A1 (en) Reaction turbine operating on condensing vapors
Gao et al. Investigation on unsteady flow of a turbine stage with negative bowed stator
LIANG Performance Analysis of Centrifugal Compressors
US832784A (en) Compression of elastic fluids.
CN103394245B (zh) 一种超音速汽液两相分离装置
KR101155701B1 (ko) 유체 감속장치를 구비한 이코노마이저 및 이것을 구비한 다단압축 냉동장치
PUMP JD Haygood, JE Nichols, and ESJ Wang
JP2020029770A (ja) 圧縮機及び圧縮機を有するガス圧送システム
Austin et al. Sourcebook on the production of electricity from geothermal energy. Draft: Chapter 4, Section 4. 4. Status of the development of the total flow system for electric power production from geothermal energy.[Includes glossary]