RU2556795C2 - Способ изготовления листового стального изделия и листовое стальное изделие - Google Patents

Способ изготовления листового стального изделия и листовое стальное изделие Download PDF

Info

Publication number
RU2556795C2
RU2556795C2 RU2012151527/02A RU2012151527A RU2556795C2 RU 2556795 C2 RU2556795 C2 RU 2556795C2 RU 2012151527/02 A RU2012151527/02 A RU 2012151527/02A RU 2012151527 A RU2012151527 A RU 2012151527A RU 2556795 C2 RU2556795 C2 RU 2556795C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
weld
steel sheet
strength
welded
Prior art date
Application number
RU2012151527/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012151527A (ru
Inventor
Макс БРАНДТ
Кристиан БОТ
Дитмар ШАФТИНГЕР
Кристиан ДОРНШАЙДТ
Original Assignee
Виско Тейлорд Блэнкс Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Виско Тейлорд Блэнкс Гмбх filed Critical Виско Тейлорд Блэнкс Гмбх
Publication of RU2012151527A publication Critical patent/RU2012151527A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2556795C2 publication Critical patent/RU2556795C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K31/00—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups
    • B23K31/02—Processes relevant to this subclass, specially adapted for particular articles or purposes, but not covered by only one of the preceding main groups relating to soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/18—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using absorbing layers on the workpiece, e.g. for marking or protecting purposes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/211—Bonding by welding with interposition of special material to facilitate connection of the parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/21—Bonding by welding
    • B23K26/24—Seam welding
    • B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
    • C21D9/505—Cooling thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/18—Sheet panels
    • B23K2101/185—Tailored blanks
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T403/00—Joints and connections
    • Y10T403/47—Molded joint
    • Y10T403/477—Fusion bond, e.g., weld, etc.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу изготовления листовых стальных изделий из заготовок из стального листа или стальных лент различной толщины и/или материалов. Заготовки свариваются друг с другом вдоль стыка с получением сварного шва (7), образованного кромками заготовок из стального листа или стальными лентами. Для того, чтобы сварной шов такого продукта из стального листа не потерял своей полученной благодаря резкому охлаждению закаленной структуры при горячей обработке давлением при нагревании до температуры аустенизации, перед сварочным процессом на, по меньшей мере, одну сварочную кромку подлежащих сварке заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9) наносится, по меньшей мере, частично вязкая жидкость, в частности паста или твердое порошкообразное или подобное аэрозолю вещество, которая/которое содержит, по меньшей мере, один компонент, повышающий прочность создаваемого сварного шва (10). 2 н. и 26 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к способу изготовления листовых стальных изделий, при котором заготовки из стального листа или стальные ленты различной толщины и/или материала свариваются друг с другом вдоль стыкового шва, образованного кромками заготовок из стального листа или стальных лент, а также листовому стальному изделию (полуфабрикату), который предназначен для изготовления обработанного давлением в горячем состоянии конструктивного элемента и собран из заготовок из стального листа или стальных лент различной толщины и/или различного материала, сваренных друг с другом вдоль стыкового шва.
Уровень техники
В современном автомобилестроении применяются сваренные друг с другом заготовки из стального листа, которые собраны из различных толщин листов и/или различного качества материала. Это позволяет приспособить различные места поздних конструктивных элементов к местным нагрузкам, что иначе требует дополнительных частей усиления. Благодаря этому может быть уменьшен вес соответствующего конструктивного элемента. Далее могут быть сокращены затраты на изготовление. Соединение заготовок из стального листа осуществляется, как правило, в стык с помощью лазерной сварки. Подобные заготовки из стального листа называются как "Tailored Blanks" или "Tailored Weldet Blanks" (изготовленные в соответствие с заказом заготовки). Благодаря направленному воздействию сварочного процесса, в частности, с помощью резкого охлаждения сварного шва водой после процесса стыковки достигается подкалка сварного шва, благодаря чему уменьшает чувствительность сварного шва к излому (предотвращение резкого снижения твердости) и его прочность может повышаться, по меньшей мере, может устанавливаться прочность одинаковая с основными металлами. Если Tailored Blanks деформируются с помощью обработки давлением в горячем состоянии с образованием трехмерного конструктивного элемента, то, однако, структуре сварного шва в результате термической обработки сварного полуфабриката придается однородность. Из-за неблагоприятных условий охлаждения или недостаточности геометрического замыкания между инструментом пластической деформации и деталью может произойти неполное преобразование аустенита в мартенсит и предэвтектоидное выделение феррита с последствием потери твердости в сравнении с основными металлами.
Раскрытие изобретения
В основе настоящего изобретения поставлена задача разработки способа изготовления листовых стальных изделий, подлежащих обработке давлением в горячем состоянии продуктов из стального листа, а также соответствующего листового стального изделия в качестве полуфабриката, с помощью которого возможно устанавливать прочность сварного шва по сравнению с основными металлами подлежащих соединению стальных листов, по меньшей мере, на одинаковом уровне, так что резкое падение твердости сварного шва может предотвращаться даже после горячей обработки давлением при предыдущем нагреве до температуры аустенитизации.
Эта задача решается в способе с признаками пункта 1 формулы изобретения, соответственно признаками для листового стального изделия (полуфабриката) с признаками пункта 20 формулы изобретения.
Предложенный в соответствие с изобретением способ отличается тем, что перед сварочным процессом на, по меньшей мере, на одну свариваемую кромку подлежащих сварке друг с другом заготовок из стального листа или стальных лент наносится, по меньшей мере, частично вязкая жидкость, в частности, паста, или консистентное, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество, которая, соответственно которое, содержит, по меньшей мере, один компонент, повышающий прочность создаваемого сварного шва.
С помощью введения, по меньшей мере, одного компонента, повышающего прочность создаваемого сварного шва, поверх, по меньшей мере, одной из кромок стальных листов, определяющих стыковой шов, в жидкую ванну расплавленного металла направленно достигается измененная дифференцированно в своем химическом составе первичная структура по сравнению со структурами соединяемых основных металлов, которая после резкого охлаждения в сварочном процессе (например, с помощью быстрого охлаждения водой), нагрева в процессе горячей обработки давлением (термическая обработка выше температуры аустенитизации) и охлаждения в процессе обработки давлением (прямая обработка давлением соответственно закалка на прессе), но также на этапах процесса опосредованной горячей обработки давлением, имеет преимущественно более твердую вторичную структуру, чем соединяемые сваркой основные металлы, по меньшей мере, идентичную по твердости структуру.
Предложенное в соответствии с изобретением листовое стальное изделие (полуфабрикат) соответственно этому отличается тем, что его сварной шов после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенитизации и повторного резкого охлаждения имеет преимущественно более твердую структуру, чем соединяемые сваркой заготовки из стального листа соответственно стальные ленты, причем структура, по меньшей мере, идентична по прочности.
Исследования показали, что прочность сварного шва может повышаться при лазерной сварке благодаря введению, в частности, углерода в ванну расплавленного металла при сварке.
Предпочтительное исполнение предложенного в соответствие с изобретением способа поэтому предусматривает, что в качестве вязкой жидкости применяется масло, в частности минеральное масло, и/или консистентная смазка. Эти содержащие углерод жидкости соответственно твердые, порошкообразные или подобные аэрозолю вещества, которые, по меньшей мере, содержат компоненты, повышающие прочность создаваемого сварного шва, преимущественно содержат углерод, относительно благоприятны в экономическом отношении и могут особенно просто подводиться к жидкой ванне расплавленного металла при сварке.
Другое предпочтительное исполнение предложенного в соответствие с изобретением способа отличается тем, что в качестве вязкой жидкости применяется жидкость, в которой диспергированы частички графита. Таким образом, в жидкую ванну расплавленного металла углерод может подводиться с изменяемой концентрацией, в частности, в относительно высокой концентрации. Подвод при этом опять же может быть очень простым, например, с помощью трубопровода для флюида, который ведется вдоль стыкового шва и открывается на расстоянии относительно от сварочной струи. Трубопровод для флюида может быть при этом выполнен жестким на изгиб, так что он может одновременно применяться в качестве механического манипулятора для ведения сварочной струи вдоль стыкового шва.
Нанесение вязкой жидкости с, по меньшей мере, одним повышающим прочность элементом может осуществляться отдельно во времени от собственного сварочного процесса на позиции обработки независимой от сварочного устройства. Предпочтительно нанесение вязкой жидкости соответственно твердого, порошкообразного или подобного аэрозолю вещества, которая/которое содержит, по меньшей мере, один элемент, повышающий прочность сварного шва, преимущественно углерод, но осуществляется онлайн, т.е. в виде идущей вместе соответственно предшествующей обработки в сварочной установке. Благодаря нанесению жидкости вблизи точки работы сварной струи вязкая жидкость может подаваться надежно и потери жидкости предотвращаются в значительной степени.
В части направленного подвода элемента, повышающего прочность, в жидкую ванну расплавленного металла, а также небольшого расхода содержащей элемент жидкости далее предпочтительно, если согласно предпочтительному исполнению предложенного в соответствие с изобретением способа жидкость имеет обладающую высокой вязкостью или пастообразную консистенцию. Кинематическая вязкость жидкости, содержащей повышающий прочность элемент, составляет при окружающей температуре 20°С, например, по меньшей мере, 50×10-6 м2/с, преимущественно, по меньшей мере, 100×10-6 м /с, особенно предпочтительно, по меньшей мере, 500×10 м2/с.
Другое предпочтительное исполнение предложенного в соответствии с изобретением способа предусматривает, что жидкость, соответственно твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирается и/или устанавливается так, что сварной шов после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенитизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, которая, по меньшей мере, равна, преимущественно, по меньшей мере, выше на 100 МПа, особенно предпочтительно, по меньшей мере, выше на 200 МПа, чем прочность заготовок из стального листа или стальных лент, соединяемых сваркой.
В частности, предусмотрено, что вязкая жидкость соответственно твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещества в части содержания в ней/в нем углерода выбирается и/или устанавливается так, что сварной шов после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенитизации и повторного охлаждения имеет прочность, которая лежит в диапазоне от 1500 до 2000 МПа, преимущественно в диапазоне от 1700 до 1900 МПа. В качестве альтернативы могут также применяться материалы в форме проволоки, но также порошкообразные или подобные аэрозолю вещества, которые пригодны преимущественно для повышения прочности создаваемого сварного шва.
Другие предпочтительные и полезные варианты исполнения предложенного в соответствие с изобретением способа, а также предложенного в соответствие с изобретением продукта из стального листа приведены в зависимых пунктах формулы изобретения.
Краткое описание чертежей
Ниже изобретение более подробно поясняется со ссылкой на прилагаемые чертежи.
Где в схематическом изображении показывают:
фиг.1 - устройство для лазерной сварки, вид сбоку; и
фиг.2 - устройство для лазерной сварки и две состыкованные друг с другом заготовки из стального листа в перспективном виде.
Осуществление изобретения
На чертеже изображена часть сварочного аппарата для лазерной сварки, а именно механизм поперечной подачи 1 для фокусирующей головки 2 (обрабатывающей головки) и соединенное с ней устройство 3 подвода для нанесения вязкой, преимущественно имеющей высокую вязкость жидкости, которая содержит, по меньшей мере, один компонент, повышающий прочность создаваемого сварного шва 10, преимущественно углерод. В случае жидкости речь идет, например, о содержащей углерод жирной пасте, имеющем высокую вязкость масле (минеральном масле) или графитной дисперсии. Графитная дисперсия состоит преимущественно из тонко размолотого графита, который диспергирован в масле.
Масло, соответственно содержащая углерод жидкость подводится через трубопровод 4 для флюида, который расположен впереди рабочей точки (фокус) 5 лазерного луча 6 в направлении сварки и выходит к стыковому шву 7, который определяется подлежащими сварке друг с другом стальными листами 8, 9. Трубопровод 4 для флюида, в основном, образован жестким к изгибу и одновременно функционирует в качестве ощупывающего элемента соответственно направляющего элемента для направления лазерного луча 6 вдоль стыкового шва.
В случае подлежащих сварке друг с другом стальных листах 8, 9 речь ведется о заготовках из стального листа или стальных лентах различного качества материала или толщины листа. Они состоят преимущественно из стали содержащей марганец и бор стали, например из стали марки 22МпВ5. Эта улучшаемая термической обработкой сталь после горячей обработки давлением обладает замечательными механическими прочностными свойствами. Собранному из стальных листов 8,9 продукту (Tailored Blank) затем с помощью горячей обработки давлением придается форма трехмерного конструктивного элемента, например, листа двери автомобиля.
Благодаря введению углерода и/или другого элемента, повышающего прочность сварного шва 10, в форме имеющего высокую вязкость масла соответственно жидкостей поверх прилегающих друг к другу кромок реза стальных листов 8, 9 в жидкую ванну расплавленного металла направленно создается первичная структура, измененная в своем химическом составе в сравнении со структурой материалов соединенных стальных листов 8, 9. При этом одновременно расплавленный наплавленный металл перемешивается с помощью применения способа смешивания газов. Измененная таким образом первичная структура сварного шва 10 имеет после охлаждения (резкого охлаждения) в процессе лазерной сварки, нагревания в процессе горячей обработки давлением до температуры выше температуры аустенитизации и заключительного охлаждения, по меньшей мере, идентичную по твердости, преимущественно более твердую вторичную структуру, чем основные металлы, соединенные сваркой. Это действительно как для заключительного охлаждения в процессе горячей обработки давлением (прямое отверждение при прессовании), так и для опосредованной горячей обработки давлением (опосредованное отверждение формированием).
Масло, соответственно углерод содержащая жидкость в части содержания в нем/ в ней углерода выбирается и/или устанавливается так, что сварной шов 10 после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенитизации и повторного охлаждения имеет прочность, которая лежит в диапазоне от 1500 до 2000 МПа, преимущественно в диапазоне от 1700 до 1900 МПа.
В сравнении с заготовками из стального листа или стальными лентами 8, 9, соединенными с помощью сварки, сварной шов 10 после резкого охлаждения в процессе сварки, нагревания до температуры выше температуры аустенитизации и повторного резкого охлаждения имеет, по меньшей мере, равную, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно, по меньшей мере, на 200 МПа более высокую прочность. Для этого массовая доля углерода в сварном шве 10 повышается до от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно до от 0,30 до 0,40% по весу.
Частичное повышение содержания углерода в сварном шве 10 остается - при условии, что не осуществляется никакого повторного преобразования сварного шва в жидком состоянии расплава - при всех последующих стадиях обработки. Таким образом, благодаря термической обработке сварного шва 10 в этой области достигается, по меньшей мере, идентичная по твердости, преимущественно более твердая структура.
Более высокое предложение углерода в сварном шве 10 соответственно в определенных областях сварного шва побуждает аустенит при образовании поглощать из жидкой расплавленной фазы большее количество углерода, благодаря чему в сварном шве 10 соответственно в определенной области лазерного сварного шва для роста твердости присутствует обогащенный углеродом аустенит, что реализуется в улучшенной подкалке.
В частности, при прессовании сложных по геометрии конструктивных элементов определяются конструктивные данные инструментов пластической деформации относительно получения геометрического замыкания. В таких случаях критические области сварного шва могут направлено легироваться с более высоким содержанием углерода, чтобы независимо от геометрического замыкания и с ним скорости охлаждения в сварном шве 10 получить мартенситовую структуру. Также направленная подкалка областей сварного шва, которые в готовом конструктивном элементе должны определять места заданного разрушения, может достигаться с помощью предложенного в соответствии с изобретением способа. При применении предложенного в соответствие с изобретением способа возможно также определение параметров областей сварного шва, которые из-за особых нагрузок должны иметь особо высокую прочность. С помощью предложенного в соответствие с изобретением в распоряжении имеется к тому же сравнительно благоприятные в отношении затрат методы (частичного) сочетания другого ряда свойств сварного шва 10.
Осуществление изобретения не ограничено выше описанным примером осуществления. Напротив, возможны многочисленные варианты, которые могут использоваться также при отличном формировании от изобретения, приведенного в приложенных пунктах изобретения. Так, например, также в рамках изобретения лежит ролик для нанесения имеющего высокую вязкость масла, соответственно имеющую высокую вязкость содержащую углерод жидкость вместо выходящего на стыковой шов трубопровода 4 для флюида. Точно также возможно нанесение твердых веществ соответственно порошкообразных или подобных аэрозолю веществ, благодаря чему характеристики и свойства сварного шва могут направленно регулироваться при лазерной сварке.

Claims (28)

1. Способ изготовления листовых стальных изделий из заготовок из стального листа или стальных лент различной толщины и/или материалов, включающий сварку заготовок из стального листа или стальных лент друг с другом вдоль образованного их кромками стыкового шва (7), отличающийся тем, что перед процессом сварки на, по меньшей мере, одну свариваемую кромку подлежащих сварке друг с другом заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9), по меньшей мере, частично наносят вязкую жидкость, в частности пасту или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество, которая/которое содержит, по меньшей мере, один компонент, повышающий прочность сварного шва (10), причем вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность в диапазоне от 1500 до 2000 МПа.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность в диапазоне от 1700 до 1900 МПа.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве вязкой жидкости применяют масло, в частности минеральное масло, и/или консистентную смазку.
4. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что в качестве вязкой жидкости применяют жидкость, в которой диспергированы частички графита.
5. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что за счет применения вязкой жидкости или твердого, порошкообразного или подобного аэрозолю вещества повышают массовую долю углерода в сварном шве (10) до от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно до от 0,30 до 0,40% по весу.
6. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет, по меньшей мере, идентичную по твердости, преимущественно более твердую структуру, чем соединенные сваркой заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9).
7. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, по меньшей мере, равную или выше, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно на 200 МПа, чем прочность соединенных сваркой заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9).
8. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что в качестве свариваемых друг с другом заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9) применяют заготовки из стали, содержащей марганец и бор.
9. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что нанесение вязкой жидкости осуществляют в виде совместной обработки наряду со сваркой.
10. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) затем, при необходимости, после одной или нескольких обрезок обрабатывают давлением с помощью горячей обработки с образованием трехмерного конструктивного элемента.
11. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что вязкая жидкость при окружающей температуре 20°C имеет кинематическую вязкость, по меньшей мере, 50×10-6 м2/с, преимущественно, по меньшей мере, 100×10-4 м2/с, особенно предпочтительно 500×10-4 м2/с.
12. Способ по п. 6, отличающийся тем, что в качестве свариваемых друг с другом заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9) применяют заготовки из стали, содержащей марганец и бор.
13. Способ по п. 7, отличающийся тем, что в качестве свариваемых друг с другом заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9) применяют заготовки из стали, содержащей марганец и бор.
14. Способ по п. 6, отличающийся тем, что сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) затем, при необходимости, после одной или нескольких обрезок обрабатывают давлением с помощью горячей обработки с образованием трехмерного конструктивного элемента.
15. Способ по п. 7, отличающийся тем, что сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) затем, при необходимости, после одной или нескольких обрезок обрабатывают давлением с помощью горячей обработки с образованием трехмерного конструктивного элемента.
16. Способ по п. 6, отличающийся тем, что вязкая жидкость при окружающей температуре 20°C имеет кинематическую вязкость, по меньшей мере, 50×10-6 м2/с, преимущественно, по меньшей мере, 100×10-4 м2/с, особенно предпочтительно 500×10-4 м2/с.
17. Способ по п. 7, отличающийся тем, что вязкая жидкость при окружающей температуре 20°C имеет кинематическую вязкость, по меньшей мере, 50×10-6 м2/с, преимущественно, по меньшей мере, 100×10-4 м2/с, особенно предпочтительно 500×10-4 м2/с.
18. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что в качестве вязкой жидкости применяют жидкость, в которой диспергированы частички графита, причем за счет применения вязкой жидкости или твердого, порошкообразного или подобного аэрозолю вещества повышают массовую долю углерода в сварном шве (10) до от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно до от 0,30 до 0,40% по весу.
19. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что за счет применения вязкой жидкости или твердого, порошкообразного или подобного аэрозолю вещества повышают массовую долю углерода в сварном шве (10) до от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно до от 0,30 до 0,40% по весу, причем вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет, по меньшей мере, идентичную по твердости, преимущественно более твердую структуру, чем соединенные сваркой заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9).
20. Способ по п. 1 или 3, отличающийся тем, что за счет применения вязкой жидкости или твердого, порошкообразного или подобного аэрозолю вещества повышают массовую долю углерода в сварном шве (10) до от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно до от 0,30 до 0,40% по весу, причем вязкую жидкость или твердое, порошкообразное или подобное аэрозолю вещество в части содержания в ней/в нем углерода выбирают или устанавливают из условия, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, по меньшей мере, равную или выше, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно на 200 МПа, чем прочность соединенных сваркой заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9).
21. Листовое стальное изделие для изготовления конструктивного элемента с помощью горячей обработки давлением, собранное из заготовок в виде стального листа или стальных лент (8, 9) различной толщины и/или материала, сваренных друг с другом вдоль стыка с образованием сварного шва (10) с, по меньшей мере, идентичной по твердости, преимущественно более твердой, структурой, чем соединенные сваркой заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9), после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения, и имеющего прочность в диапазоне от 1500 до 2000 МПа после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения.
22. Изделие по п. 21, отличающееся тем, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность в диапазоне от 1700 до 1900 МПа.
23. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, по меньшей мере, равную или выше, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно на 200 МПа, чем прочность соединенных сваркой заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9).
24. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что сварной шов (10) имеет содержание углерода, по меньшей мере, от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно, по меньшей мере, от 0,30 до 0,40% по весу.
25. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) являются заготовками из стали, содержащей марганец и бор.
26. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что его сварной шов (10) имеет содержание углерода, по меньшей мере, от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно, по меньшей мере, от 0,30 до 0,40% по весу, при этом сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) являются заготовками из стали, содержащей марганец и бор.
27. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, по меньшей мере, равную или выше, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно на 200 МПа, чем прочность соединенных сваркой заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9), при этом сваренные друг с другом заготовки из стального листа или стальных лент (8, 9) являются заготовками из стали, содержащей марганец и бор.
28. Изделие по п. 21 или 22, отличающееся тем, что сварной шов (10) имеет содержание углерода, по меньшей мере, от 0,25 до 0,40% по весу, преимущественно, по меньшей мере, от 0,30 до 0,40% по весу, при этом сварной шов (10) после резкого охлаждения, нагревания до температуры выше температуры аустенизации и повторного резкого охлаждения имеет прочность, по меньшей мере, равную или выше, преимущественно, по меньшей мере, на 100 МПа, особенно предпочтительно на 200 МПа, чем прочность соединенных сваркой заготовок из стального листа или стальных лент (8, 9).
RU2012151527/02A 2010-05-03 2011-05-02 Способ изготовления листового стального изделия и листовое стальное изделие RU2556795C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102010019258.9 2010-05-03
DE102010019258.9A DE102010019258B4 (de) 2010-05-03 2010-05-03 Verfahren zur Herstellung maßgeschneiderter, warm umzuformender Stahlblechprodukte und Stahlblechprodukt
PCT/EP2011/056963 WO2011138278A1 (de) 2010-05-03 2011-05-02 Verfahren zur herstellung massgeschneiderter, warm umzuformender geschweisster stahlblechprodukte; entsprechendes geschweisstes produkt

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012151527A RU2012151527A (ru) 2014-06-10
RU2556795C2 true RU2556795C2 (ru) 2015-07-20

Family

ID=44305045

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012151527/02A RU2556795C2 (ru) 2010-05-03 2011-05-02 Способ изготовления листового стального изделия и листовое стальное изделие

Country Status (13)

Country Link
US (1) US20130236239A1 (ru)
EP (1) EP2566654B1 (ru)
JP (1) JP6336752B2 (ru)
KR (1) KR20130102461A (ru)
CN (1) CN103003022B (ru)
DE (1) DE102010019258B4 (ru)
ES (1) ES2640562T3 (ru)
HU (1) HUE036317T2 (ru)
MX (1) MX350008B (ru)
PL (1) PL2566654T3 (ru)
PT (1) PT2566654T (ru)
RU (1) RU2556795C2 (ru)
WO (1) WO2011138278A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2680485C1 (ru) * 2015-09-21 2019-02-21 Виско Тейлорд Блэнкс Гмбх Способ для получения листовой заготовки из закаливаемой стали с покрытием на основе алюминия или алюминия-кремния

Families Citing this family (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013014481A1 (fr) 2011-07-26 2013-01-31 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Pièce d'acier soudée préalablement mise en forme à chaud à très haute résistance mécanique et procédé de fabrication
DE102011114555A1 (de) 2011-09-30 2013-04-04 Thyssenkrupp Tailored Blanks Gmbh Verfahren und Vorrichtung zumVerbindungsschweißen von beschichteten Blechen
EP2855070B1 (en) 2012-05-25 2019-12-11 Shiloh Industries, Inc. Sheet metal piece having weld notch and method of forming the same
MX353799B (es) 2012-06-29 2018-01-30 Shiloh Ind Inc Ensamble y método de plantilla soldada.
DE102012111118B3 (de) * 2012-11-19 2014-04-03 Wisco Tailored Blanks Gmbh Verfahren zum Laserschweißen eines oder mehrerer Werkstücke aus härtbarem Stahl im Stumpfstoß
CN104822485B (zh) 2012-11-30 2017-08-08 夏伊洛工业公司 在金属板材件中形成焊接凹口的方法
KR101448473B1 (ko) 2012-12-03 2014-10-10 현대하이스코 주식회사 테일러 웰디드 블랭크, 그 제조방법 및 이를 이용한 핫스탬핑 부품
JP6093165B2 (ja) * 2012-12-06 2017-03-08 株式会社総合車両製作所 レーザ溶接方法
KR101360661B1 (ko) 2012-12-21 2014-02-10 주식회사 포스코 테일러드 블랭크 결합구조를 갖는 핫스탬핑 부재
US9956636B2 (en) 2013-03-14 2018-05-01 Shiloh Industries, Inc. Welded blank assembly and method
CN103753016A (zh) * 2014-01-17 2014-04-30 贵州长征中压开关设备有限公司 一种采用普氮在激光切割中作为辅助气体的方法
DE102014203767A1 (de) * 2014-02-28 2015-09-03 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Fahrzeugbauteilen
EP2942143B1 (en) 2014-05-09 2017-03-15 Gestamp HardTech AB Methods for joining two blanks and blanks and products obtained
KR101714121B1 (ko) * 2014-11-21 2017-03-09 현대자동차주식회사 테일러 웰디드 블랭크 제조방법
DE102014226542A1 (de) 2014-12-19 2016-06-23 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Pressgehärtetes Blechbauteil mit wenigstens einer Sollbruchstelle, sowie Bauteilverbund und Kraftfahrzeugkarosserie mit solchem Blechbauteil
KR20160079168A (ko) 2014-12-25 2016-07-06 주식회사 포스코 열간 프레스 성형용 부재의 제조방법, 열간 프레스 성형품의 제조방법 및 이에 의해 제조된 열간 프레스 성형품
DE102015221635A1 (de) * 2015-11-04 2017-05-04 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Pressgehärtetes Blechformteil mit unterschiedlichen Blechdicken und Festigkeiten
KR102566415B1 (ko) * 2016-10-17 2023-08-14 한화오션 주식회사 강재 절단 방법
DE102017105900A1 (de) * 2017-03-20 2018-09-20 Kirchhoff Automotive Deutschland Gmbh Verfahren zum stirnseitigen Laserschweißen
DE102017120611B4 (de) 2017-09-07 2020-06-25 Wisco Tailored Blanks Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzschweißen eines oder mehrerer Stahlbleche aus presshärtbarem Stahl
EP3763470B1 (en) * 2019-07-09 2022-12-28 SSAB Technology AB A method for manufacturing a steel sheet product
DE102020216163A1 (de) * 2019-12-20 2021-06-24 Sms Group Gmbh Stumpfstoßlasertiefschweißverfahren

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0454861A1 (en) * 1989-11-22 1991-11-06 Fanuc Ltd. Laser welding method for zinc-plated steel sheet
RU2158662C2 (ru) * 1999-02-04 2000-11-10 Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" Способ получения сварного соединения
WO2002034456A1 (de) * 2000-10-24 2002-05-02 Elpatronic Ag Verfahren und einrichtung zur spaltschliessung beim schweissen
WO2008068346A2 (de) * 2006-12-08 2008-06-12 Gm Global Technology Operations, Inc. Verbund aus zwei stahlblechen und b-säule für kfz-fahrzeuge
RU2008141272A (ru) * 2006-04-19 2010-04-27 Арселормитталь Франс (Fr) Способ изготовления сварной детали с высокими механическими свойствами из катаного листа с покрытием

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE573513C (de) * 1927-01-10 1933-04-01 Aeg Verfahren zum Anreichern der Schweissnaht mit Kohlenstoff beim elektrischen Lichtbogenschweissen mit kohlenstoffarmen Abschmelzelektroden
DE972787C (de) * 1948-10-02 1959-09-24 Bergwerksverband Ges Mit Besch Verfahren zur Herstellung von kohlenstoffbestaendigen Schweissdraehten
GB1004148A (en) * 1960-11-15 1965-09-08 Yawata Iron & Steel Co An arc welding method using an arc covering agent containing carbon and silicon carbide
MX144416A (es) * 1975-09-12 1981-10-13 Abex Corp Metodo mejorado para soldar secciones de acero
JPS59197390A (ja) * 1983-04-22 1984-11-08 Toshiba Corp レ−ザ溶接方法
JPS60180686A (ja) * 1984-02-29 1985-09-14 Hitachi Ltd レ−ザ加工方法
PL195102B1 (pl) * 1999-07-19 2007-08-31 Univ California Sposób formowania kształtów i konturów w metalowym przedmiocie i układ do formowania kształtów i konturów w metalowym przedmiocie
FR2840832B1 (fr) * 2002-06-14 2004-07-23 Air Liquide Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de flancs raboutes
US6906281B2 (en) * 2003-03-03 2005-06-14 Dana Corporation Method for laser welding of metal
US7562807B2 (en) * 2004-05-05 2009-07-21 Electric Power Research Institute Weld filler for welding dissimilar alloy steels and method of using same
JP2006021216A (ja) * 2004-07-07 2006-01-26 Nippon Steel Corp テーラードブランクプレス成形部品の製造方法
WO2006027013A1 (de) * 2004-09-10 2006-03-16 Gkn Driveline International Gmbh Laserschweissen von härtbarem stahl mit einer relativen pendelbewegung des laserstrahles bezüglich der schweisslinie
EP1747836A1 (en) * 2005-07-26 2007-01-31 Corus Technology BV Laser welding method
US20080011731A1 (en) * 2006-07-11 2008-01-17 Lincoln Global, Inc. Carbon to weld metal
JP2008229720A (ja) * 2007-02-22 2008-10-02 Kobe Steel Ltd 引張強度に優れた高張力鋼板スポット溶接継手、それを有する自動車部品、および高張力鋼板のスポット溶接方法
US20090208773A1 (en) * 2007-08-24 2009-08-20 Lehigh University Graded transitions for joining dissimilar metals and methods of fabrication therefor
DE102008027167A1 (de) * 2008-06-06 2009-12-10 Daimler Ag Schweißnaht zur Verbindung von Eisenwerkstoffen
DE102008044523B4 (de) * 2008-09-15 2011-06-16 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Warmumformprofile
CN102223824B (zh) * 2008-10-16 2014-04-16 江森自控科技公司 单体座椅结构以及用于形成座椅结构的冷成型方法
JP2012511411A (ja) * 2008-12-10 2012-05-24 ボストン サイエンティフィック サイムド，インコーポレイテッド チタン合金部材とスチール合金部材との間に継手を形成する方法および前記継手を含んでなる医療用デバイス
WO2011025015A1 (ja) * 2009-08-31 2011-03-03 新日本製鐵株式会社 スポット溶接継手およびスポット溶接方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0454861A1 (en) * 1989-11-22 1991-11-06 Fanuc Ltd. Laser welding method for zinc-plated steel sheet
RU2158662C2 (ru) * 1999-02-04 2000-11-10 Открытое акционерное общество "НПО Энергомаш им. акад. В.П. Глушко" Способ получения сварного соединения
WO2002034456A1 (de) * 2000-10-24 2002-05-02 Elpatronic Ag Verfahren und einrichtung zur spaltschliessung beim schweissen
RU2008141272A (ru) * 2006-04-19 2010-04-27 Арселормитталь Франс (Fr) Способ изготовления сварной детали с высокими механическими свойствами из катаного листа с покрытием
WO2008068346A2 (de) * 2006-12-08 2008-06-12 Gm Global Technology Operations, Inc. Verbund aus zwei stahlblechen und b-säule für kfz-fahrzeuge

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2680485C1 (ru) * 2015-09-21 2019-02-21 Виско Тейлорд Блэнкс Гмбх Способ для получения листовой заготовки из закаливаемой стали с покрытием на основе алюминия или алюминия-кремния
US10543565B2 (en) 2015-09-21 2020-01-28 Wisco Tailored Blanks Gmbh Laser welding method for producing a semi-finished sheet metal product made of hardenable steel and comprising a coating based on aluminium or aluminium-silicon

Also Published As

Publication number Publication date
CN103003022A (zh) 2013-03-27
HUE036317T2 (hu) 2018-06-28
MX2012012762A (es) 2013-02-27
JP6336752B2 (ja) 2018-06-06
DE102010019258B4 (de) 2014-12-11
PT2566654T (pt) 2017-09-19
ES2640562T3 (es) 2017-11-03
WO2011138278A1 (de) 2011-11-10
KR20130102461A (ko) 2013-09-17
DE102010019258A1 (de) 2011-11-03
US20130236239A1 (en) 2013-09-12
EP2566654B1 (de) 2017-06-28
EP2566654A1 (de) 2013-03-13
PL2566654T3 (pl) 2017-12-29
RU2012151527A (ru) 2014-06-10
JP2013530836A (ja) 2013-08-01
CN103003022B (zh) 2016-08-03
MX350008B (es) 2017-08-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2556795C2 (ru) Способ изготовления листового стального изделия и листовое стальное изделие
US11198195B2 (en) Welded blank assembly and method
Leunda et al. Laser cladding of vanadium-carbide tool steels for die repair
Lamikiz et al. CO2 laser cutting of advanced high strength steels (AHSS)
Gandra et al. Performance analysis of friction surfacing
Korra et al. Multi-objective optimization of activated tungsten inert gas welding of duplex stainless steel using response surface methodology
CN111107960A (zh) 用于接合两个坯件的方法以及获得的坯件和产品
CN105163895A (zh) 用于结合两个坯件的方法以及坯件以及得到的产品
Baek et al. Mechanical characteristics of a tool steel layer deposited by using direct energy deposition
KR20180101326A (ko) 강화 구조 컴포넌트들
Pankaj et al. Experimental studies on controlling of process parameters in dissimilar friction stir welding of DH36 shipbuilding steel–AISI 1008 steel
Razmpoosh et al. Effect of coating weight on fiber laser welding of Galvanneal-coated 22MnB5 press hardening steel
Szataniak et al. HSLA steels-comparison of cutting techniques
AU2014362928A1 (en) Multi-track laser surface hardening of low carbon cold rolled closely annealed (CRCA) grades of steels
EP4005728A1 (en) Laser welding coated steel blanks with filler wire
WO2016052738A1 (ja) ろう付継手の製造方法及びろう付継手
Lee et al. Microstructure and hardness of surface melting hardened zone of mold steel, SM45C using Yb: YAG disk laser
CA2522274C (en) Method of manufacturing stainless steel pipe for use in piping systems
Du et al. Microstructure, mechanical properties and residual stress of a 2205DSS/Q235 rapidly formed LBW joint
Pelcastre et al. High temperature tribological studies on hardfaced tool steels for press hardening of Al-Si coated boron steel
Rajak et al. Investigation of a novel TIG-spot welding vis-à-vis resistance spot welding of dual-phase 590 (DP 590) steel: Processing-microstructure-mechanical properties correlation
Silva et al. A comparison between LBW and hybrid laser-GMAW processes based on microstructure and weld geometry for hardenable steels
Kang et al. Influence of surface oxide on mechanical properties of laser-welded hot-press-forming steel with strength of 1.8 GPa
KR102173603B1 (ko) 마찰 교반 접합 방법 및 장치
Santos et al. Development of ceramic backing for friction stir welding and processing

Legal Events

Date Code Title Description
HZ9A Changing address for correspondence with an applicant