RU2469829C2 - Твердый припой - Google Patents
Твердый припой Download PDFInfo
- Publication number
- RU2469829C2 RU2469829C2 RU2009122954/02A RU2009122954A RU2469829C2 RU 2469829 C2 RU2469829 C2 RU 2469829C2 RU 2009122954/02 A RU2009122954/02 A RU 2009122954/02A RU 2009122954 A RU2009122954 A RU 2009122954A RU 2469829 C2 RU2469829 C2 RU 2469829C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solder
- temperature
- brazing alloy
- brazing
- parts
- Prior art date
Links
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 90
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 49
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 37
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims abstract description 26
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 20
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 18
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 14
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims abstract description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 63
- 238000005219 brazing Methods 0.000 claims description 63
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 62
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 35
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 29
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 25
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 25
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 9
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 6
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 238000009987 spinning Methods 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 claims description 2
- 229920001222 biopolymer Polymers 0.000 claims description 2
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 claims description 2
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 claims description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 2
- 229920000193 polymethacrylate Polymers 0.000 claims description 2
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 claims description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 24
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004455 differential thermal analysis Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 4
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- GQOPTNZHQYCJGH-UHFFFAOYSA-N [Ti+4].[V+5] Chemical compound [Ti+4].[V+5] GQOPTNZHQYCJGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000001680 brushing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 238000007749 high velocity oxygen fuel spraying Methods 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 235000012773 waffles Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12958—Next to Fe-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии, в частности к твердому припою на основе железа для пайки нержавеющих сталей. Твердый припой на основе железа для пайки нержавеющих сталей, содержащий, вес.%: хром 15-30, марганец ≤5,0, никель 9-30, молибден ≤4,0, азот ≤1,0, кремний 1,0-7,0, бор 0-0,2, фосфор 3,5-5,5, при необходимости, 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия, титана, вольфрама, алюминия, ниобия, гафния и тантала, железо и примеси - остальное. Припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С. Способ пайки изделий из нержавеющей стали, включающий нанесение припоя на детали из нержавеющей стали, при необходимости, сборку детали, нагрев детали в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинации до температуры, по меньшей мере, 250°С в течение, по меньшей мере, 10 минут, затем нагрев детали до температуры менее чем около 1080°С в течение, по меньшей мере, 10 минут и нагрев детали до температуры менее чем около 1200°С в течение, по меньшей мере, 5 минут и, при необходимости, повторяют один или более из этапов нанесения припоя, сборки и нагрева. Припой имеет узкий температурный интервал кристаллизации. Паяное соединение имеет высокую усталостную прочность. 5 н. и 16 з.п. ф-лы, 1 ил., 6 табл., 3 пр.
Description
Настоящее изобретение относится к твердому припою, способу пайки твердым припоем, изделию, паянному твердым припоем.
Предметы из различных стальных материалов или сплавов на основе железа обычно собирают посредством пайки твердым припоем или пайки мягким припоем с припоями на никелевой основе или на медной основе. В дальнейшем в этом описании используют термин - пайка твердым припоем, но следует понимать, что термин включает в себя также пайку мягким припоем. Пайка представляет собой процесс соединения частей из металла, но пайку можно также использовать для герметизации предметов или нанесения покрытий на предметы. Температура пайки ниже начальной температуры перехода в твердое состояние материала основы. Во время пайки материалов твердый припой полностью или частично расплавляется во время термообработки.
Обычную пайку твердым припоем материалов на основе железа осуществляют твердыми припоями на никелевой основе и на медной основе, и эти материалы могут вызвать коррозию, например, из-за различий в электродном потенциале. Проблема коррозии будет усиливаться, когда предмет подвергается воздействию химически агрессивной среды. Применение припоя на никелевой основе или медной основе может быть также ограничено юрисдикцией в ряде пищевых применений.
Одной проблемой является температурный интервал плавления покрытия или твердых припоев. При выборе твердого припоя или материала покрытия соображения основаны на температурах солидуса или ликвидуса сплава и материала основы. В последнее время были разработаны твердые припои на основе железа для спаивания предметов из обычной нержавеющей стали. Эти припои на основе железа действуют вполне хорошо, но когда температурный интервал для пайки твердым припоем является широким, существует опасность возникновения дефектов в полученных изделиях. Чистый элемент имеет четкую точку плавления, но сплав содержит много различных элементов в каждом определенном сплаве, и поэтому часто имеет широкий температурный интервал плавления.
Следовательно, в соответствии с изобретением пытаются достичь того, что соединение пайкой твердым припоем будет содержать только небольшую часть хрупких фаз. Известно, что количество хрупкой фазы действует отрицательно на усталостную прочность. Кроме того, количество хрупкой фазы зависит от зазора в соединении, толщины пластины, количества твердого припоя от того, как твердый припой наносят, и соотношения время-температура во время пайки твердым припоем.
При разработке твердых припоев есть много важных характеристик. Высокая температура пайки твердым припоем довольно часто ассоциируется с высокой механической прочностью или другими характеристиками, которые важны для паяного соединения, но это также имеет некоторые недостатки. Высокая температура может снижать характеристики материала основы, например, за счет роста зерна, образования фаз в материале, большого воздействия твердого припоя на материал основы при помощи диффузии элементов из наполнителя в материал основы, и других изменений характеристик материала основы. Высокая температура может также повышать опасность эрозии материала основы. Затраты также связаны с высокой температурой, поскольку существует необходимость в более высоком потреблении энергии и более дорогостоящих печах. Высокие температуры также больше изнашивают печь, что повышает расходы. Обычным путем при создании твердого припоя на основе железа является использование Si и B в качестве понизителей температуры плавления. Бор имеет достаточно большое воздействие на температуру плавления, но имеет ряд недостатков, например, он легко образует бориды хрома. Поэтому очень важно не использовать слишком много бора. Образование боридов хрома снижает количество хрома в материале основы, что тогда, например, снижает коррозионную стойкость и другие характеристики материала основы. Поэтому, если хром является одним из элементов сплава, тогда обычно наилучшим выбором является то, когда бора нет или его очень мало. Кремний также применяют для снижения температуры плавления, однако сам кремний, как понизитель температуры плавления, не имеет такого большого воздействия, по сравнению, например, с В. Так, если используют один кремний, как понижающий температуру плавления, то следует использовать довольно большое количество. Кремний может также образовывать силициды, поэтому большие количества и могут вызывать проблемы. Одним элементом, который может быть использован как понизитель температуры плавления, является фосфор. Фосфор мог быть хорошим выбором, если важна только температура пайки твердым припоем, так как он имеет большое воздействие на температуру плавления. Однако паяные соединения с большими количествами фосфора являются очень ломкими, и поэтому имеют довольно низкую прочность. Фосфор может также образовывать фосфиды, такие как фосфиды железа, которые являются ломкими и снижают прочность твердого припоя с присадкой и материала основы. Удивительно, при легировании новым типом смеси, включающей в себя Si и P, обнаружили новый тип твердого припоя на основе железа, который имеет низкий температурный интервал плавления без негативных результатов, или очень низких, от добавок Si и P. Сплав также имел другую удивительную положительную характеристику - узкий температурный интервал плавления, что является очень положительным при пайке твердым припоем. Поэтому и причиной является то, что желательно, чтобы все элементы в твердом припое с присадкой плавились приблизительно в одно и то же время. Другой положительной характеристикой является то, что присадка согласно настоящему изобретению очень хорошо смачивает поверхность и имеет большую текучесть.
Соответственно, настоящее изобретение относится к твердому припою, содержащему сплав, состоящий, по существу, из 15-30% по весу хрома (Cr), в дальнейшем в этом описании % по весу - вес.%, 0-5,0 вес.% марганца (Mn), 9-30 вес.% никеля (Ni), 0-4,0 вес.% молибдена (Mo), 0-1,0 вес.% азота (N), 1,0-7,0 вес.% кремния (Si), 0-0,2 вес.% бора (B), 1-7,0 вес.% фосфора (P), при необходимости, 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Al), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Ta); причем сплав сбалансирован Fe и неизбежными малыми количествами загрязняющих элементов, при этом кремний Si и фосфор P находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления.
Согласно одному альтернативному аспекту изобретения любой один из элементов может быть выбран из группы, состоящей из углерода (С), ванадия (V) титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Al), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Ta) в количестве от около 0 до 1,5 вес.%.
Согласно одному альтернативному аспекту изобретения, загрязняющими элементами в сплаве являются любой один из углерода (C), кислорода (O) и серы (S). Согласно другой альтернативе марганец может присутствовать в сплаве, и его количество составляет от 0,1 до 5,0 вес.%. Согласно другой альтернативе марганец может присутствовать в сплаве, и количество составляет от 0,1 до 4,5 вес.%. Согласно дополнительной альтернативе сплав может содержать хром в пределах от около 18 до около 26 вес.%, или никель в пределах от около 9,0 до 20 вес.%, или молибден в пределах от около 0,5 до около 3,5 вес.%, или их комбинации. Согласно дополнительной альтернативе сплав может содержать никель в пределах от около 9,0 до около 18 вес.%. Согласно дополнительной альтернативе сплав может содержать кремний в пределах от около 2,0 до около 6,0 вес.% или бор в пределах от около 0 до около 0,1 вес.%, или фосфор в пределах от около 2,0 до около 6,0 вес.% или их комбинации.
Согласно дополнительной альтернативе сплав может содержать кремний в пределах от около 2,5 до около 6,0 вес.% и фосфор - в пределах от около 3,5 до около 6,0 вес.%.
Согласно дополнительной альтернативе твердый припой может содержать сплав, состоящий, по существу, из: 16-18 вес.% хрома (Cr); 1,5-2,0 вес.% марганца (Mn); 11-17 вес.% никеля (Ni); 1,5-2,5 вес.% молибдена (Mo); 0-1,0 вес.% азота (N); 3,0-5,0 вес.% кремния (Si); 0-0,2 вес.% бора (B); 4,0-5,5 вес.% фосфора (P); при необходимости, 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Al), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Ta); причем сплав сбалансирован Fe и неизбежными малыми количествами загрязняющих элементов, при этом Si и P находятся в количествах эффективных для снижения температуры плавления.
Сплав может быть получен распылением в газовой среде или распылением в воду или спиннингованием расплава.
Как уже отмечалось, температура пайки твердым припоем является предпочтительно ниже начальной температуры солидуса материала паяемых деталей. Цикл пайки припоем включает в себя как расплавление, так и затвердевание припоя. Температура плавления и температура затвердевания могут быть одинаковыми для очень специфических материалов, но обычная ситуация заключается в том, что материалы плавятся в пределах температурного интервала плавления, и затвердевают в пределах другого температурного интервала затвердевания. Температурный интервал между состоянием ликвидуса и солидуса в настоящем описании определяется как разница температур состояния солидуса и состоянием ликвидуса и измеряется °C. Твердый припой согласно изобретению имеет, таким образом, температурный интервал между состоянием солидуса и состоянием ликвидуса, который согласно одному альтернативному аспекту изобретения может быть в пределах 200°C. Согласно другой альтернативе, сплав может иметь температуру солидуса и температуру ликвидуса в пределах 150°C. Согласно другой альтернативе, сплав может иметь температуру солидуса и температуру ликвидуса в пределах 100°C. Согласно другому альтернативному аспекту изобретения, сплав может иметь температуру солидуса и температуру ликвидуса в пределах 75°C. Согласно другому альтернативному аспекту изобретения, сплав может иметь температуру солидуса и температуру ликвидуса в пределах 50°C.
Согласно дополнительному альтернативному аспекту настоящего изобретения твердый припой на основе железа может быть выполнен в виде пасты. Паяльная паста на основе железа согласно изобретению может включать в себя твердый припой на основе железа и водную связующую систему, или органическую связующую систему. Связующая система может включать в себя растворитель, который может быть гидрофильным или гидрофобным, т.е. на водной основе или на масляной основе. Связующее на масляной основе может быть полимерами, такими как полиметакрилат - наряду с другими, может быть биополимерами, такими как производные целлюлозы, крахмалами, восками и т.д. Согласно другой альтернативе паяльная паста на основе железа согласно изобретению может включать в себя твердый припой на основе железа и водную связующую систему или органическую связующую систему, основанную на растворителе, таком как вода, масла или их комбинации. Сплав, содержащийся в пасте, может быть в виде порошка, гранул и т.д.
Настоящее изобретение также относится к способу пайки твердым припоем изделий из нержавеющей стали, включающему этапы, на которых: (i) наносят твердый припой согласно изобретению на детали из нержавеющей стали; (ii), при необходимости, собирают детали; (iii) нагревают детали из этапа (i) или этапа (ii) в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинациях до температуры, по меньшей мере, 250°C в течение, по меньшей мере, 10 минут, затем нагревают детали до температуры менее 1080°C в течение, по меньшей мере, 10 минут, нагревают детали до температуры менее около 1200°C в течение, по меньшей мере, 5 минут, и затем охлаждают детали; (iv) и, при необходимости, повторяют один или более из этапа (i), этапа (ii) и этапа (iii). Разные паяные изделия нуждаются в разных методиках пайки припоем; некоторые изделия могут быть спаяны твердым припоем просто посредством осуществления этапа (i), этапа (ii) и этапа (iii), но другие изделия являются более сложными и, один или более, из этапа (i), этапа (ii) и этапа (iii), которые необходимо повторить, указаны в этапе (iv).
Согласно альтернативе изобретения, способ может также включать в себя то, что детали на этапе (iii) нагревают в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинациях до температуры, по меньшей мере, 250°C в течение, по меньшей мере, 10 минут, затем нагревают детали до температуры ниже 1080°C в течение, по меньшей мере, 30 минут, затем нагревают детали до температуры свыше 1100°C в течение менее 720 минут, а затем охлаждают детали.
Согласно одной альтернативе изобретения, детали могут нагревать до температуры свыше около 1100°C в течение менее 360 минут перед их охлаждением. Согласно другой альтернативе изобретения, детали могут нагревать до температуры около 1100°C в течение менее 180 минут перед их охлаждением.
Согласно альтернативе изобретения, способ также может включать в себя то, что детали на этапе (iii) паяют при температуре в пределах от около 1040°C до около 1190°C в течение менее 30 минут.
Согласно другой альтернативе изобретения, способ также может включать в себя то, что детали на этапе (iii) паяют при температуре в пределах от около 1040°C до около 1190°C в течение менее 20 минут.
Согласно еще другой альтернативе изобретения, способ также может включать в себя то, что детали на этапе (iii) паяют при температуре в пределах от около 1040°C до около 1190°C в течение, по меньшей мере, 1 минуты.
Согласно еще другой альтернативе изобретения, способ также может включать в себя то, что детали на этапе (iii) паяют при температуре в пределах от около 1100°C до около 1180°C в течение, по меньшей мере, 1 минуты.
Согласно дополнительной альтернативе изобретения, способ может также включать в себя то, что детали на этапе (iii) подогревают до температуры ниже 1050°C перед нагреванием до температуры свыше 1100°C в течение, по меньшей мере, 5 минут. И затем - термообработка деталей при температуре свыше 950°C в течение, по меньшей мере, суммарных 20 минут, это может быть проделано в цикле пайки, но также после пайки, например, во втором тепловом источнике.
Согласно другой альтернативе, твердый припой может быть распылен в виде порошка на поверхности, которые должны быть соединены, при помощи, например, пистолета-краскораспылителя, накатом, нанесения кистью, термическим напылением, например, кислородным топливом высокоскоростного напыления (HVOF) и т.д., или поверхность, соединение могут быть покрыты расплавом.
Припой на основе железа с присадкой может быть нанесен на плоские поверхности или большие поверхности при помощи разрушителей капиллярных сил. Разрушители капиллярных сил могут быть в виде желобков, черточек, дорожек, каналов, V- или U-образной формы следов или полосок и т.д., или в форме сеток и т.д. Твердый припой с присадкой может быть внесен в разрушители капиллярных сил, т.е. в желобки, черточки, дорожки, каналы, следы V- или U- образной формы, сетки и т.д., или припой с присадкой может быть нанесен вблизи разрушителей капиллярных сил. Во время нагревания нанесенный припой на основе железа с присадкой будет течь к участку, где капиллярная сила может быть разрушена, и спаивать вместе поверхности, которые являются смежными друг с другом. Таким образом, паянный припоем участок, обеспечивает паяные, герметичные или плотные зазоры, соединения и т.д. между плоской поверхностью, где он является твердым, иначе - делает однородно твердыми. Разрушители капиллярных сил делают возможным также пайку припоем поверхностей, имеющих большие зазоры, деталей, имеющих неправильную форму и т.д.
Когда между двумя деталями припой наносят близко к разрушителю капиллярных сил, то текучий вязкий припой будет прекращать жидкотекучее движение и устанавливаться на краю разрушителя капиллярных сил. Реакторный канал может служить разрушителем капиллярных сил. На пластину, имеющую реакторный канал, наносят твердый припой, и барьерный слой, или т.п., размещают в контакте с пластиной с реакторным каналом. Течение припоя прекратится и остановится на границе реакторного канала, который будет герметизировать реакторную пластину напротив барьерной пластины без заполнения реакторного канала установившимся припоем.
Как далеко твердый припой может течь между двумя граничащими поверхностями - зависит частично от времени затвердевания припоев и расстояния между поверхностями, а также количества твердого припоя. Поскольку припой «прилипает» к каждой поверхности, которые должны спаять, то промежуточное пространство между плоскостями становится меньше. Так как промежуточное пространство становится меньше, наряду с тем, что в то же время припой затвердевает, то становится затрудненным втекание припоя между ними. Необходимым количеством припоя обеспечивают контактные точки, которые должны быть спаяны вместе, любым из желаемых или других способов. Припой может покрывать площадь, которая является в некоторой степени больше, чем точка контактного соединения. Точки контактного соединения могут иметь диаметр, по меньшей мере, 0,5 мм. Поскольку процесс пайки твердым припоем является процессом, использующим металл, и соответствующие поверхности для пайки принимают форму металлического материала, то в это время твердый припой на основе железа во время процесса пайки распространяется с ограничением поверхностей, которые должны быть спаяны вместе. Соединение или спай между двумя соединяемыми поверхностями будет более или менее «исчезать» во время пайки припоем согласно одному аспекту изобретения. Паяный шов вместе с поверхностями металлических деталей будет становиться единым целым только с небольшими изменениями в составе материала сплавов.
Во время пайки припой будет мигрировать за счет капиллярных сил к участкам, соединяемым пайкой. Припой согласно изобретению имеет хорошую смачивающую способность и хорошую способность к текучести, которые будут иметь результатом то, что остаточные сплавы вокруг участков, паянных припоем, будут небольшими. Согласно одной альтернативе, остаточные сплавы после пайки твердым припоем имеют толщину менее 0,1 мм на приложенных поверхностях.
Настоящее изобретение относится также к изделию из нержавеющей стали, полученному настоящим способом. Настоящее изобретение также относится к паянному припоем изделию из нержавеющей стали, которое содержит, по меньшей мере, один материал основы из нержавеющей стали и паяный твердый припой согласно изобретению.
Согласно одному альтернативному аспекту, изделия или детали могут быть выбраны из реакторов, сепараторов, колонн, теплообменников, или оборудования для химических заводов или пищевых предприятий, или для автомобильной промышленности. Согласно другому альтернативному аспекту предметами могут быть теплообменники, анодные электрические реакторы или их комбинации. Согласно другому альтернативному аспекту изобретения паяное изделие может быть чистящим диском, который используют в сепараторе. Согласно одному альтернативному аспекту, паяными изделиями могут быть пластины теплообменника, паянные припоем реакторные пластины или их комбинации.
Когда деталями являются пластины теплообменника, пластины могут быть концевыми пластинами, соединительными пластинами, герметизирующими пластинами, рамными пластинами и т.д. и составлять теплообменную систему. Каждая из пластин теплообменника включает в себя, по меньшей мере, одну прорезь, прорези, которые вместе образуют часть канала, когда пластины помещают друг на друга. Пластины пакетируют вместе в кипу пластин или пачку пластин в теплообменнике. Упаковка пластин включает в себя между пластинами ряд каналов, которые содержат несколько сред. Среда в смежных каналах является объектом теплопередачи через теплопроводящие пластины обычным образом. Пластины могут включать в себя кромку, которая может частично проходить вниз и поверх части кромки смежной теплопроводной пластины в кипе пластин. Кромки пластин герметизируют напротив смежного теплопроводного листа таким способом, при котором между пластинами может быть сформирован канал. Этот канал или позволяет течь среде или закрывается так, что нет никакого течения, и канал, поэтому, пуст. Для придания жесткости упаковке пластин и входным зонам, соединительная пластина или концевая пластина могут быть установлены в упаковке. Поверхности концевой или соединительной пластины, по возможности, являются плоскими, для того чтобы мог быть обеспечен максимальным поверхностный контакт между поверхностями. Как упоминалось выше, соответствующие прорези на пластинах совпадают, таким образом, образуя канал. На внутренней стороне этого входного канала есть, поэтому, соединение между двумя пластинами. Для предотвращения утечки в этом соединении твердый припой можно наносить вокруг входной зоны между пластинами. Твердый припой может быть помещен вблизи или в разрушителе капиллярных сил, который может проходить, полностью или частично, вокруг входной зоны между пластинами. В упаковке пластин припой может быть нанесен на различные, запланированные или предопределенные детали пластин. Во время процесса пайки припой будет становиться вязким, и будет вытекать из приложенных деталей между пластинами из-за действия капиллярной силы. Преимущество нанесения припоя на заданные поверхности позволяет регулировать объем и количество припоя, и регулировать, какие детали поверхностей должны быть спаяны, а какие - нет. Если паяют теплообменник, то необходимо, по меньшей мере, три теплообменных пластины, но обычным является то, что несколько пластин паяют вместе. Согласно одному альтернативному аспекту изобретения упаковка пластин состоит из нескольких пластин, спаянных в одно и то же время в одной и той же печи.
Способ пайки припоем согласно изобретению может или включать в себя пайку припоем изделия, собранного со всеми своими деталями в одно и то же время, или изделие может быть паянным поэтапно, когда детали сначала собирают и спаивают вместе, а затем они могут быть собраны с дополнительными деталями и спаяны вместе и т.д., используя тот же тип твердого припоя в каждом цикле пайки твердым припоем.
Дополнительные разработки конкретизированы в независимых пунктах и зависимых пунктах формулы изобретения.
Изобретение более подробно объясняется посредством следующих примеров. Целью примеров является испытание твердого припоя согласно изобретению, а не намерение ограничить объем изобретения.
Пример 1
Опытные образцы 1-4 изготовили для проверки температур ликвидуса и солидуса твердого припоя согласно изобретению. Составы опытных образцов приведены в таблице 1.
Таблица 1 | |||||||||
Образец № |
Fe [%] |
Cr [вес.%] |
Mn [вес.%] |
Ni [вес.%] |
Mo [вес.%] |
Si [вес.%] |
P [вес.%] |
С [вес.%] |
В [вес.%] |
1 | Остальное | 16,48 | 1,63 | 16,65 | 2,02 | 4,57 | 4,9 | 0,016 | 0,01 |
2 | 17,37 | 1,9 | 11,99 | 2,13 | 4,91 | 5,19 | 0,014 | 0,01 | |
3 | 17,42 | 1,67 | 13,33 | 1,99 | 3,69 | 5,0 | 0,013 | 0,01 | |
4 | 16,63 | 1,82 | 15,99 | 1,89 | 3,3 | 4,69 | 0,018 | 0,01 |
Температура ликвидуса и солидуса образцов была определена при помощи дифференциального термического анализа (ДТА). Используемой при анализе атмосферой был аргон. Испытание было проведено со скоростью нагревания и охлаждения 10°C/мин. Температура ликвидуса является температурой, выше которой вещество является полностью жидкотекучим. Температура солидуса является температурой, ниже которой вещество является полностью твердым. Значения температуры солидуса и ликвидуса были установлены при помощи оценки того, где процесс плавления начинается и прекращается.
Оценки были проведены путем аппроксимации кривой плавления, которую измеряли и регистрировали как ДТА-кривую, см. фиг.1. Процесс плавления можно видеть на ДТА-кривой как изменение в градиенте кривой нагрева. Когда процесс заканчивается, то градиент опять становится постоянным. Для установления начала и окончания процесса плавления делали аппроксимацию путем проведения касательных (1) к пиковому падению напряжения (2). Касательные (3) проведены к основной линии, и где касательные (1) и (3) пересекаются друг с другом - там приближенные конечные значения интервала плавления.
Температуры солидуса и температуры ликвидуса каждого образца рассчитаны, как описано выше, и приведены в таблице 2.
Таблица 2 | |||
Образец № |
Температура солидуса [°C] |
Температура ликвидуса [°C] |
Разница [°C] |
1 | 1058 | 1097 | 39 |
2 | 1068 | 1099 | 31 |
3 | 1055 | 1100 | 45 |
4 | 1060 | 1092 | 32 |
Испытания показали, что разница между температурой солидуса и температурой ликвидуса является на удивление узкой.
Пример 2
Опытные образцы 5-8 изготовили для проверки прочности на растяжение соединений, имеющих паяные зоны припоя согласно изобретению. Составы опытных образцов не распаянного твердого припоя приведены в таблице 3.
Таблица 3 | ||||||||
Образец № |
Fe [вес.%] |
Cr [вес.%] |
Mn [вес.%] |
Ni [вес.%] |
Mo [вес.%] |
Si [вес.%] |
P [вес.%] |
С [вес.%] |
5 | остальное | 17,0 | 1,78 | 12,1 | 2,13 | 1,01 | 10,1 | 0,067 |
6 | 17,0 | 1,53 | 12,1 | 2,35 | 0,44 | 10,8 | 0,045 | |
7 | 17,4 | 1,79 | 12,0 | 2,32 | 4,44 | 5,78 | 0,12 | |
8 | 17,3 | 1,76 | 12,1 | 2,31 | 5,55 | 5,89 | 0,111 |
Припои были испытаны посредством изготовления паяных проб маленьких прессованных пластинок. Паяные образцы затем испытывали на растяжение, результаты приведены в таблице 4.
Таблица 4 | ||
Образец № | Цикл пайки в течение, по меньшей мере, 15 мин при [°C] |
Waffle-тест [кН] |
5 | 1120 | 2,1 |
6 | 1120 | 2,4 |
7 | 1190 | 3,0 |
8 | 1190 | 2,7 |
Как можно видеть из таблицы 4, результаты испытания прочности на растяжение на образцах, паянных твердыми припоями, имеющими малые количества Si, т.е. менее 1,2 вес.%, и большие количества фосфора, см. образцы номер 5 и 6, имели более низкую прочность, чем те, которые были паяны припоем, имеющим более высокие количества Si, см. образцы 7 и 8. Как пример 1, так и пример 2 поразительно показывают, что при снижении количества P и повышении количества Si результатом является повышение прочности на растяжение, а также было обнаружено снижение температуры плавления и маленькие температурные интервалы плавления.
Пример 3
Опытные образцы припоев с присадкой сравнивали в этом примере для проверки рабочих характеристик на паяных прототипах. Опытные прототипы паяли с различными опытными образцами припоев с присадками. Используемыми прототипами в этих испытаниях были теплообменники с паяными пластинами. Все прототипы были изготовлены с идентичными деталями, такими как идентичные пластины, соединения, арматура и т.д. Все было сделано для того, чтобы прототипы были по возможности идентичными. Единственным различием между прототипами были припой с присадкой и циклы пайки. Конечно, различия в цикле пайки были необходимы, поскольку различные припои с наполнителями имеют различные циклы пайки. Использовали три различных припоя с присадками, присадка A была чистым медным припоем с присадкой (Cu), припои с присадкой B и C (согласно изобретению) приведены в таблице.
Таблица 5 | ||||||||
Присадка | Fe [вес.%] |
Cr [вес.%] |
Mn [вес.%] |
Ni [вес.%] |
Mo [вес.%] |
Si [вес. %] |
P [вес.%] |
B [вес.%] |
B | Остальное | 17,1 | 1,3 | 14,5 | 1,8 | 9,5 | - | 0,9 |
C | 17,3 | 1,9 | 11,9 | 2,1 | 4,9 | 5,1 | - |
Паяные теплообменники-прототипы затем оценили посредством испытания их давления разрыва, усталости при давлении и температурной усталости. Испытание на давление разрыва выполняли посредством повышения давления до разрушения, испытание на усталость при давлении проводили путем чередования давления с изменением заданного давления до разрушения, а испытание на температурную усталость проводили посредством чередования температур с изменением установленной температуры и температуры нагревания/охлаждения до разрушения. Результаты испытаний приведены в таблице 6.
Таблица 6 | |||
Испытание | Припой A | Припой В | Припой С |
Давление разрыва[бар] | 197 | 111 | 91 |
Давление разрыва[бар] | 183 | 106 | 92 |
Давление разрыва[бар] | 189 | 103 | 97 |
Усталость при давлении [1000 циклов] | 88 | 91 | 154 |
Усталость при давлении [1000 циклов] | 67 | 101 | 207 |
Усталость при давлении [1000 циклов] | 119 | 119 | - |
Температурная усталость [циклы] | 913 | 991 | 1704 |
Температурная усталость [циклы] | 1037 | 985 | 1442 |
Температурная усталость [циклы] | 1011 | 988 | 1573 |
Результаты испытаний давления на разрыв показывают, что присадка С имеет самые низкие механические характеристики. Испытания показали, что рабочие характеристики по температурной усталости были самыми высокими для присадки С, а также, что рабочие характеристики по усталости при давлении были самыми высокими. Результаты были удивительными, поскольку было неожиданным то, что рабочие характеристики как температурная усталость, так и усталость при давлении могли быть самыми высокими для новой присадки, поскольку присадка С имела самое низкое давление разрыва из трех.
Одной из причин для необычных хороших усталостных результатов является комбинация характеристики присадок припоев. Например, новая присадка припоя согласно изобретению имеет превосходные характеристики смачиваемости и текучести, характеристики, которые обеспечивают в результате гладкие паяные соединения, которые распределяют нагрузку равномерно в паяном соединении и снижают риск образования усталостных трещин. Хорошие характеристики смачивания и текучести присадки также обеспечивают в результате большие паяные соединения, которые будут снижать общее напряжение путем увеличения нагруженной площади.
Хорошие характеристики смачивания и жидкотекучести наплавочного материала также подтвердили металлографическим анализом. Некоторые из прототипов разрезали поперек, шлифовали и полировали после пайки для изучения микроструктуры и т.д. Затем наблюдали, что характеристики жидкотекучести и смачивания были очень хорошими, видно, что очень маленькие остатки паяной присадки припоя оставались на поверхностях вокруг паяного соединения. Почти вся присадка текла к паяному соединению за счет капиллярных сил. Исследование подтвердило, что почти не оставалось остатков присадки припоя на поверхности материала основы, а почти все обнаружили в паяном соединении. Несомненно, есть присадка припоя на поверхности материала основы вблизи паяного соединения, поскольку паяное соединение будет приспосабливать свою форму согласно углу смачивания между присадкой припоя и материалом основы, следовательно, эта присадка относится также к паяному соединению.
Остатки присадки припоя на поверхности были измерены. Измерения остатков присадки припоя были произведены на площадях, где до пайки твердым припоем был нанесен слой присадки припоя толщиной 0,2 мм. Результат испытания показал, что толщина остатков составляет 0,01; 0,03; <0,01; 0,02; <0,01; 0,02; <0,01 мм. Поперечные сечения исследовали после пайки твердым припоем с присадкой припоя. Эти измерения показали, что толщина остатков значительно меньше, чем ожидаемая, исходя из других испытанных присадок припоя на основе железа, которые могли иметь остаточную толщину около 0,15 мм. Другие площади, которые отличаются от этих измерений, находятся там, где присадки не имели какого-либо капиллярного контакта во время пайки, или из-за того, что уже были наполнены присадкой припоя.
Claims (21)
1. Твердый припой на основе железа для пайки нержавеющих сталей, содержащий:
(i) 15-30 вес.% хрома (Сr);
(ii) ≤5,0 вес.% марганца (Мn);
(iii) 9-30 вес.% никеля (Ni);
(iv) ≤4,0 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 1,0-7,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 3,5-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем припой сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления, причем припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С, при этом неизбежными примесями являются любой один из углерода (С), кислорода (О) и серы (S), причем остаток припоя вокруг паяных участков после пайки имеет толщину менее 0,1 мм на задействованных поверхностях.
(i) 15-30 вес.% хрома (Сr);
(ii) ≤5,0 вес.% марганца (Мn);
(iii) 9-30 вес.% никеля (Ni);
(iv) ≤4,0 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 1,0-7,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 3,5-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем припой сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления, причем припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С, при этом неизбежными примесями являются любой один из углерода (С), кислорода (О) и серы (S), причем остаток припоя вокруг паяных участков после пайки имеет толщину менее 0,1 мм на задействованных поверхностях.
2. Твердый припой по п.1, в котором хром составляет от около 18 до около 26 вес.% или никель составляет от около 9,0 до около 20 вес.%, или молибден составляет от около 0,5 до 3,5 вес.%, или марганец составляет от около 0,1 до около 5,0 вес.% или их комбинации.
3. Твердый припой по п.1 или 2, в котором кремний составляет от около 2,0 вес.% до около 6,0 вес.% или бор составляет от около 0 вес.% до около 0,1 вес.%, или фосфор составляет от около 4,0 вес.% до около 5,5 вес.%, или их комбинации.
4. Твердый припой по п.1 или 2, в котором кремний составляет от около 2,5 вес.% до около 6,0 вес.%.
5. Твердый припой по п.1 или 2, в котором он получен распылением в газовой среде или распылением в воду или спиннингованием расплава.
6. Твердый припой на основе железа для пайки нержавеющих сталей, содержащий:
(ix) 16-18 вес.% хрома (Сr);
(х) 1,5-2,0 вес.% марганца (Мn);
(xi) 11-17 вес.% никеля (Ni);
(xii) 1,5-2,5 вес.% молибдена (Мо);
(xiii) ≤1,0 вес.% азота (N);
(xiv) 3,0-5,0 вес.% кремния (Si);
(xv) 0-0,2 вес.% бора (В);
(xvi) 4,0-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем сплав сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления, причем припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С.
(ix) 16-18 вес.% хрома (Сr);
(х) 1,5-2,0 вес.% марганца (Мn);
(xi) 11-17 вес.% никеля (Ni);
(xii) 1,5-2,5 вес.% молибдена (Мо);
(xiii) ≤1,0 вес.% азота (N);
(xiv) 3,0-5,0 вес.% кремния (Si);
(xv) 0-0,2 вес.% бора (В);
(xvi) 4,0-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем сплав сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления, причем припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С.
7. Твердый припой по п.6, в котором он получен распылением в газовой среде или распылением в воду или спиннингованием расплава.
8. Способ пайки изделий из нержавеющей стали, включающий этапы, на которых:
(i) наносят твердый припой по любому из пп.1-7 на детали из нержавеющей стали;
(ii) при необходимости собирают детали;
(iii) нагревают детали из этапа (i) или этапа (ii) в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинации до температуры, по меньшей мере, 250°С в течение, по меньшей мере, 10 мин, затем нагревают детали до температуры менее чем около 1080°С в течение, по меньшей мере, 10 мин; затем нагревают детали до температуры менее чем около 1200°С в течение, по меньшей мере, 5 мин;
(iv) и при необходимости повторяют один или более из этапа (i), этапа (ii) и этапа (iii).
(i) наносят твердый припой по любому из пп.1-7 на детали из нержавеющей стали;
(ii) при необходимости собирают детали;
(iii) нагревают детали из этапа (i) или этапа (ii) в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинации до температуры, по меньшей мере, 250°С в течение, по меньшей мере, 10 мин, затем нагревают детали до температуры менее чем около 1080°С в течение, по меньшей мере, 10 мин; затем нагревают детали до температуры менее чем около 1200°С в течение, по меньшей мере, 5 мин;
(iv) и при необходимости повторяют один или более из этапа (i), этапа (ii) и этапа (iii).
9. Способ по п.8, в котором детали на этапе (iii) нагревают в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинации до температуры, по меньшей мере, 250°С в течение, по меньшей мере, 10 мин, затем нагревают детали до температуры менее чем 1080°С в течение, по меньшей мере, 30 мин, затем нагревают детали до температуры около 1100°С в течение менее чем 720 мин, а затем охлаждают детали.
10. Способ по п.8 или 9, в котором остаток припоя после пайки находится в одном или более паяном соединении, и менее чем 0,1 мм присадки твердого припоя остается как остаток на поверхностях.
11. Паяное изделие, полученное способом по любому из пп.8, 9 или 10.
12. Паяное изделие по п.11, в котором припой после пайки находится в одном или более паяном соединении, и менее чем 0,1 мм присадки твердого припоя остается как остаток на поверхностях.
13. Паяное изделие по п.11 или 12, которое представляет собой пластинчатый теплообменник.
14. Паста, содержащая водную связующую систему или органическую связующую систему, на водной основе, на масляной основе или их комбинации, при этом связующее на масляной основе может быть полимерами, такими как полиметакрилат, биополимерами, такими как производные целлюлозы, крахмалами, восками, или их комбинациями, при этом паста также содержит:
твердый припой на основе железа для пайки нержавеющих сталей, содержащий:
(i) 15-30 вес.% хрома (Сr);
(ii) ≤5,0 вес.% марганца (Мn);
(iii) 9-30 вес.% никеля (Ni);
(iv) ≤4,0 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 1,0-7,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 3,5-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем припой сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления.
твердый припой на основе железа для пайки нержавеющих сталей, содержащий:
(i) 15-30 вес.% хрома (Сr);
(ii) ≤5,0 вес.% марганца (Мn);
(iii) 9-30 вес.% никеля (Ni);
(iv) ≤4,0 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 1,0-7,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 3,5-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем припой сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления.
15. Паста по п.14, в которой неизбежными примесями в припое являются любой один из углерода (С), кислорода (О) и серы (S).
16. Паста по п.14, в которой твердый припой содержит хром в пределах от около 18 до около 26 вес.% или никель в пределах от около 9,0 до около 20 вес.%, или молибден в пределах от около 0,5 до 3,5 вес.%, или марганец в пределах от около 0,1 до около 5,0 вес.% или их комбинации.
17. Паста по любому из пп.14, 15 или 16, в которой твердый припой содержит кремний в пределах от около 2,0 вес.% до около 6,0 вес.% или бор в пределах от около 0 вес.% до около 0,1 вес.%, или фосфор в пределах от около 4,0 вес.% до около 5,5 вес.%, или их комбинации.
18. Паста по любому из пп.14, 15 или 16, в которой твердый припой содержит кремний в пределах от около 2,5 вес.% до около 6,0 вес.%.
19. Паста по любому из пп.14, 15 или 16, в которой твердый припой содержит:
(i) 16-18 вес.% хрома (Сr);
(ii) 1,5-2,0 вес.% марганца (Mn);
(iii) 11-17 вес.% никеля (Ni);
(iv) 1,5-2,5 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 3,0-5,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 4,0-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем сплав сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления.
(i) 16-18 вес.% хрома (Сr);
(ii) 1,5-2,0 вес.% марганца (Mn);
(iii) 11-17 вес.% никеля (Ni);
(iv) 1,5-2,5 вес.% молибдена (Мо);
(v) ≤1,0 вес.% азота (N);
(vi) 3,0-5,0 вес.% кремния (Si);
(vii) 0-0,2 вес.% бора (В);
(viii) 4,0-5,5 вес.% фосфора (Р);
при необходимости 0,0-2,5 вес.% каждого одного или более из элементов, выбранных из группы, состоящей из ванадия (V), титана (Ti), вольфрама (W), алюминия (Аl), ниобия (Nb), гафния (Hf) и тантала (Та), причем сплав сбалансирован Fe и небольшими количествами неизбежных примесей, при этом Si и Р находятся в количествах, эффективных для понижения температуры плавления.
20. Паста по любому из пп.14, 15 или 16, в которой твердый припой имеет разницу между температурой солидуса и температурой ликвидуса 75°С.
21. Паста по любому из пп.14, 15 или 16, в которой твердый припой получен распылением в газовой среде или распылением в воду или спиннингованием расплава.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0602467-3 | 2006-11-17 | ||
SE0602467A SE531988C2 (sv) | 2006-11-17 | 2006-11-17 | Lodmaterial samt förfarande för lödning med detta material |
PCT/SE2007/001011 WO2008060226A2 (en) | 2006-11-17 | 2007-11-14 | Brazing material, a method of brazing and a product brazed with the brazing material |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009122954A RU2009122954A (ru) | 2010-12-27 |
RU2469829C2 true RU2469829C2 (ru) | 2012-12-20 |
Family
ID=39402124
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009122954/02A RU2469829C2 (ru) | 2006-11-17 | 2007-11-14 | Твердый припой |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20100055495A1 (ru) |
EP (1) | EP2094431B1 (ru) |
JP (2) | JP2010510068A (ru) |
KR (3) | KR20090080137A (ru) |
CN (2) | CN101605628A (ru) |
AU (1) | AU2007320100B2 (ru) |
BR (1) | BRPI0718905B1 (ru) |
CA (1) | CA2669098C (ru) |
DK (1) | DK2094431T3 (ru) |
NO (1) | NO20091991L (ru) |
RU (1) | RU2469829C2 (ru) |
SE (1) | SE531988C2 (ru) |
SI (1) | SI2094431T1 (ru) |
WO (1) | WO2008060226A2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2530978C1 (ru) * | 2013-05-16 | 2014-10-20 | Фонд поддержки научной, научно-технической и инновационной деятельности "Энергия без границ" (Фонд "Энергия без границ") | Состав присадочного материала |
RU2754339C1 (ru) * | 2020-12-29 | 2021-09-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Металлополимерная композиция для соединения пластин паянного пластинчатого теплообменника из нержавеющей стали |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE523855C2 (sv) | 2000-11-10 | 2004-05-25 | Alfa Laval Corp Ab | Järnbaserat lodmaterial för sammanfogning av elememt och lödd produkt framställd härmed |
CN101977724B (zh) * | 2008-03-19 | 2013-11-27 | 霍加纳斯股份有限公司 | 铁-铬基钎料金属 |
MX338812B (es) | 2009-09-18 | 2016-04-29 | Höganäs Ab | Metal de relleno de broncesoldadura basado en hierro-cromo. |
CN102011065B (zh) * | 2010-12-14 | 2012-09-26 | 南车长江车辆有限公司 | 激光熔覆制作凸字标志牌用合金粉末 |
EP2574420B1 (en) | 2011-09-29 | 2014-10-22 | Alfa Laval Corporate AB | Iron-based brazing composition and method of joining heat transfer plates |
AU2012362827B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-12-22 | Scoperta, Inc. | Coating compositions |
DK2644312T3 (en) | 2012-03-28 | 2019-02-25 | Alfa Laval Corp Ab | Hitherto unknown soldering concept |
US10105795B2 (en) | 2012-05-25 | 2018-10-23 | General Electric Company | Braze compositions, and related devices |
US8591986B1 (en) | 2012-08-17 | 2013-11-26 | General Electric Company | Cold spray deposition method |
US20140338869A1 (en) * | 2013-05-15 | 2014-11-20 | Uop Llc | Plate heat exchanger and method of using |
EP2853332A1 (en) | 2013-09-26 | 2015-04-01 | Alfa Laval Corporate AB | A novel brazing concept |
US10940565B2 (en) | 2014-02-21 | 2021-03-09 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Low-melting nickel-based alloys for braze joining |
US10022824B2 (en) | 2014-03-18 | 2018-07-17 | Metglas, Inc. | Nickel-iron-phosphorus brazing alloys |
US10046420B2 (en) | 2014-03-18 | 2018-08-14 | Metglas, Inc | Nickel-iron-phosphorus brazing alloys |
DE102014011745B4 (de) * | 2014-08-07 | 2023-05-11 | Modine Manufacturing Company | Gelöteter Wärmetauscher und Herstellungsverfahren |
US20180236611A1 (en) * | 2014-10-08 | 2018-08-23 | Swep International Ab | A brazing material for brazing articles of austenitic stainless steel and method therefore |
WO2016081940A1 (en) * | 2014-11-21 | 2016-05-26 | Huntington Alloys Corporation | Ni-Cr-Mo-Ta-Nb WELDING FILLER METALS, WELDING FILLER METAL CONSUMABLES, WELD DEPOSITS, METHODS OF MAKING WELD DEPOSITS, AND WELDMENTS THEREOF |
WO2016185407A2 (en) * | 2015-05-18 | 2016-11-24 | Universidad Rey Juan Carlos | Brazing filler |
CA2984384A1 (en) * | 2015-07-01 | 2017-01-05 | Sandvik Intellectual Property Ab | A method of joining a fecral alloy with a fenicr alloy using a filler metal by welding |
MX2018002635A (es) | 2015-09-04 | 2019-02-07 | Scoperta Inc | Aleaciones resistentes al desgaste sin cromo y bajas en cromo. |
US10954588B2 (en) | 2015-11-10 | 2021-03-23 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Oxidation controlled twin wire arc spray materials |
SE540384C2 (en) * | 2016-12-16 | 2018-09-04 | Swep Int Ab | Brazing material |
WO2019186701A1 (ja) | 2018-03-27 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | サブマージアーク溶接用Ni基合金ワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
WO2020086971A1 (en) | 2018-10-26 | 2020-04-30 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
CN110064865B (zh) * | 2019-05-06 | 2021-01-01 | 上海炳晟机电科技有限公司 | 用于循环流化床锅炉护板和水冷壁鳍片焊接的气保焊丝 |
CN110280923B (zh) * | 2019-06-13 | 2021-05-11 | 江苏大学 | 800H合金焊接用Fe-Ni基合金焊丝及其制备方法、800H合金的焊接方法 |
CN110695566A (zh) * | 2019-10-09 | 2020-01-17 | 江苏远卓设备制造有限公司 | 一种铁基钎料以及使用该铁基钎料的焊接方法 |
WO2021086581A1 (en) * | 2019-11-01 | 2021-05-06 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Low melting iron based braze filler metals for heat exchanger applications |
CN110819909A (zh) * | 2019-11-21 | 2020-02-21 | 天津铸金科技开发股份有限公司 | 一种耐高温气门喷焊粉末 |
CN114178740A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-03-15 | 无锡溢流和平动力科技有限公司 | 一种焊接材料及其制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU199651A1 (ru) * | 1965-12-04 | 1967-07-13 | Всесоюзный заочный машиностроительный институт | Высокотемпературной пайки стали |
RU2167751C2 (ru) * | 1995-05-22 | 2001-05-27 | Элайдсигнал Инк. | Твердые припои на основе никеля - хрома |
WO2002038327A1 (en) * | 2000-11-10 | 2002-05-16 | Alfa Laval Corporate Ab | Material for joining and product produced therewith |
WO2002098600A1 (en) * | 2001-06-05 | 2002-12-12 | Alfa Laval Corporate Ab | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53144852A (en) * | 1977-05-25 | 1978-12-16 | Seiko Epson Corp | Metallic solder |
US4402742A (en) * | 1981-10-29 | 1983-09-06 | Get Products Corporation | Iron-nickel base brazing filler metal |
US4410604A (en) * | 1981-11-16 | 1983-10-18 | The Garrett Corporation | Iron-based brazing alloy compositions and brazed assemblies with iron based brazing alloys |
US4516716A (en) * | 1982-11-18 | 1985-05-14 | Gte Products Corporation | Method of brazing with iron-based and hard surfacing alloys |
US4444587A (en) * | 1983-02-03 | 1984-04-24 | Huntington Alloys, Inc. | Brazing alloy |
NO179483C (no) * | 1989-08-29 | 1996-10-16 | Sumitomo Metal Ind | Fremgangsmåte for å opprette diffusjonsbinding mellom korrosjonsbestandige materialer |
DE4213325A1 (de) * | 1992-04-23 | 1993-10-28 | Bayer Ag | Verwendung von Knet- und Gußwerkstoffen sowie Schweißzusatzwerkstoffen für mit heißer konzentrierter Schwefelsäure oder Oleum beaufschlagte Bauteile sowie Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure |
KR19990036151A (ko) * | 1996-06-04 | 1999-05-25 | 다나카 미노루 | 산화분위기중에서 접합 가능한 Fe기 재료의 액상 확산 접합용 Fe기 합금 박 |
JP3243184B2 (ja) * | 1996-07-12 | 2002-01-07 | 新日本製鐵株式会社 | 酸化雰囲気中で接合可能な液相拡散接合用合金箔 |
US5916518A (en) * | 1997-04-08 | 1999-06-29 | Allison Engine Company | Cobalt-base composition |
SE0101602A0 (sv) * | 2001-05-07 | 2002-11-08 | Alfa Laval Corp Ab | Material för ytbeläggning samt produkt belagd med materialet |
US6656292B1 (en) * | 2002-06-13 | 2003-12-02 | Metzlas, Inc. | Iron-chromium base brazing filler metals |
DE10321524B4 (de) * | 2003-05-14 | 2006-05-04 | Super-Lub Technology Gmbh | Werkstoff mit selbstschmierenden Eigenschaften |
SI1888294T1 (sl) * | 2005-05-26 | 2014-08-29 | Alfa Laval Corporate Ab | Postopek trdega spajkanja izdelkov in nerjavečega jekla |
US7392930B2 (en) * | 2006-07-06 | 2008-07-01 | Sulzer Metco (Us), Inc. | Iron-based braze filler metal for high-temperature applications |
SE530724C2 (sv) * | 2006-11-17 | 2008-08-26 | Alfa Laval Corp Ab | Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet |
DE102007028275A1 (de) * | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Vacuumschmelze Gmbh & Co. Kg | Hartlotfolie auf Eisen-Basis sowie Verfahren zum Hartlöten |
-
2006
- 2006-11-17 SE SE0602467A patent/SE531988C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-11-14 WO PCT/SE2007/001011 patent/WO2008060226A2/en active Application Filing
- 2007-11-14 DK DK07835210.1T patent/DK2094431T3/en active
- 2007-11-14 AU AU2007320100A patent/AU2007320100B2/en not_active Ceased
- 2007-11-14 KR KR1020097012449A patent/KR20090080137A/ko active Application Filing
- 2007-11-14 RU RU2009122954/02A patent/RU2469829C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-11-14 CN CNA2007800425160A patent/CN101605628A/zh active Pending
- 2007-11-14 CA CA2669098A patent/CA2669098C/en not_active Expired - Fee Related
- 2007-11-14 JP JP2009537117A patent/JP2010510068A/ja active Pending
- 2007-11-14 KR KR1020147026279A patent/KR20140119205A/ko not_active Application Discontinuation
- 2007-11-14 BR BRPI0718905A patent/BRPI0718905B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2007-11-14 US US12/515,063 patent/US20100055495A1/en not_active Abandoned
- 2007-11-14 SI SI200732077T patent/SI2094431T1/sl unknown
- 2007-11-14 CN CN201410440864.5A patent/CN104308392A/zh active Pending
- 2007-11-14 EP EP07835210.1A patent/EP2094431B1/en active Active
- 2007-11-14 KR KR1020167017180A patent/KR20160083954A/ko not_active Application Discontinuation
-
2009
- 2009-05-22 NO NO20091991A patent/NO20091991L/no not_active Application Discontinuation
-
2013
- 2013-05-13 JP JP2013101474A patent/JP6163010B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU199651A1 (ru) * | 1965-12-04 | 1967-07-13 | Всесоюзный заочный машиностроительный институт | Высокотемпературной пайки стали |
RU2167751C2 (ru) * | 1995-05-22 | 2001-05-27 | Элайдсигнал Инк. | Твердые припои на основе никеля - хрома |
WO2002038327A1 (en) * | 2000-11-10 | 2002-05-16 | Alfa Laval Corporate Ab | Material for joining and product produced therewith |
WO2002098600A1 (en) * | 2001-06-05 | 2002-12-12 | Alfa Laval Corporate Ab | Brazing material and brazed product manufactured therewith |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2530978C1 (ru) * | 2013-05-16 | 2014-10-20 | Фонд поддержки научной, научно-технической и инновационной деятельности "Энергия без границ" (Фонд "Энергия без границ") | Состав присадочного материала |
RU2754339C1 (ru) * | 2020-12-29 | 2021-09-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Металлополимерная композиция для соединения пластин паянного пластинчатого теплообменника из нержавеющей стали |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2094431B1 (en) | 2018-09-26 |
CN101605628A (zh) | 2009-12-16 |
KR20160083954A (ko) | 2016-07-12 |
WO2008060226A2 (en) | 2008-05-22 |
KR20140119205A (ko) | 2014-10-08 |
JP2010510068A (ja) | 2010-04-02 |
WO2008060226A3 (en) | 2009-08-20 |
SE531988C2 (sv) | 2009-09-22 |
JP2013208651A (ja) | 2013-10-10 |
CA2669098C (en) | 2015-07-14 |
AU2007320100B2 (en) | 2014-03-06 |
US20100055495A1 (en) | 2010-03-04 |
RU2009122954A (ru) | 2010-12-27 |
BRPI0718905B1 (pt) | 2015-11-24 |
CN104308392A (zh) | 2015-01-28 |
CA2669098A1 (en) | 2008-05-22 |
SI2094431T1 (sl) | 2019-02-28 |
BRPI0718905A2 (pt) | 2013-12-10 |
NO20091991L (no) | 2009-06-16 |
KR20090080137A (ko) | 2009-07-23 |
SE0602467L (sv) | 2008-05-18 |
DK2094431T3 (en) | 2019-01-21 |
EP2094431A2 (en) | 2009-09-02 |
AU2007320100A1 (en) | 2008-05-22 |
JP6163010B2 (ja) | 2017-07-12 |
EP2094431A4 (en) | 2013-04-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2469829C2 (ru) | Твердый припой | |
RU2458770C2 (ru) | Твердый припой, способ пайки твердым припоем, паяное изделие и паста, содержащая этот твердый припой | |
RU2585886C2 (ru) | Новая концепция высокотемпературной пайки | |
KR101812618B1 (ko) | 철-크롬계 브레이징 용가재 | |
US20160184935A1 (en) | Brazing material | |
AU2014200267B2 (en) | Brazing material, a method of brazing, a brazed article and a paste comprising this brazing material | |
RU2784149C1 (ru) | Способ соединения металлических деталей |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20201115 |