RU2425282C2 - Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах - Google Patents

Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах Download PDF

Info

Publication number
RU2425282C2
RU2425282C2 RU2008132801/06A RU2008132801A RU2425282C2 RU 2425282 C2 RU2425282 C2 RU 2425282C2 RU 2008132801/06 A RU2008132801/06 A RU 2008132801/06A RU 2008132801 A RU2008132801 A RU 2008132801A RU 2425282 C2 RU2425282 C2 RU 2425282C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
combustion chamber
ash
exhaust gas
combustion
air
Prior art date
Application number
RU2008132801/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2008132801A (ru
Inventor
Экхарт ВЕБЕР (DE)
Экхарт ВЕБЕР
Original Assignee
Санмашине Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Санмашине Гмбх filed Critical Санмашине Гмбх
Publication of RU2008132801A publication Critical patent/RU2008132801A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2425282C2 publication Critical patent/RU2425282C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B50/00—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone
    • F23B50/02—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel forming a column, stack or thick layer with the combustion zone at its bottom
    • F23B50/06—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel forming a column, stack or thick layer with the combustion zone at its bottom the flue gases being removed downwards through one or more openings in the fuel-supporting surface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B1/00—Combustion apparatus using only lump fuel
    • F23B1/30—Combustion apparatus using only lump fuel characterised by the form of combustion chamber
    • F23B1/38—Combustion apparatus using only lump fuel characterised by the form of combustion chamber for combustion of peat, sawdust, or pulverulent fuel on a grate or other fuel support
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B50/00—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone
    • F23B50/12—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel being fed to the combustion zone by free fall or by sliding along inclined surfaces, e.g. from a conveyor terminating above the fuel bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B7/00—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus
    • F23B7/002—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus characterised by gas flow arrangements
    • F23B7/005—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus characterised by gas flow arrangements with downdraught through fuel bed and grate
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • F23G5/0273—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage using indirect heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/10—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of field or garden waste or biomasses
    • F23G7/105—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of field or garden waste or biomasses of wood waste
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/40—Gasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2206/00—Waste heat recuperation
    • F23G2206/10—Waste heat recuperation reintroducing the heat in the same process, e.g. for predrying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2209/00—Specific waste
    • F23G2209/26—Biowaste
    • F23G2209/261—Woodwaste
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/00001—Exhaust gas recirculation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/50204—Waste pre-treatment by pyrolysis, gasification or cracking
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Solid-Fuel Combustion (AREA)
  • Air Supply (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Control Of Combustion (AREA)

Abstract

Изобретение относится к энергетике. Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах содержит механизм подачи древесных топливных гранул (5а), камеру горения, устройство золоудаления и двигатель Стирлинга (22), рекуператор (11) отходящего газа для предварительного нагрева воздуха для горения (10), причем древесные топливные гранулы газифицируются частью этого горячего воздуха (13), при этом часть (13) горячего воздуха для горения (10) направляется сверху колосниковой решетки (4) в газификационную камеру горения (3а) и возникающий таким образом горючий газ (18) вместе с золой засасывается нагнетателем (7) бокового канала через колосниковую решетку (4) вниз, причем горючий газ (18) под колосниковой решеткой (4) смешивается с импульсом потока оставшейся части (14) горячего воздуха для горения (10) таким образом, что низкий показатель лямбда удерживается около ограничения по СО, а горение в центральном сопле (19) стабилизируется в зависимости от температуры в камере горения (3b) или с повышающейся температурой в камере горения (3b) больше и больше устанавливается состояние беспламенного горения, причем в камере горения (3b) возникает потенциальный вихрь (20), интенсивно смешивающий отходящий газ (6), горючий газ (18) и горячий воздух для горения (14), так что полностью сжигаются горючий газ (18) и частицы золы. Зола вместе с отходящим газом (6) просасывается через рекуператор (11) отходящего газа и подсоединенный за ним теплообменник (24) с температурой уходящих газов ниже точки росы, причем поддерживается такая высокая скорость потока, что частицы золы не могут отлагаться на стенках теплообменника, частицы золы в теплообменнике (24), с

Description

Изобретение касается блочной тепловой электростанции на древесных топливных гранулах (блочной ТЭС на древесных топливных гранулах), содержащей механизм подачи древесных топливных гранул, камеру горения, устройство золоудаления и двигатель Стерлинга.
Такие блочные ТЭС на древесных топливных гранулах в последнее время находят усиленный спрос для децентрализованной электрификации с использованием биомассы в малых блоках энергопитания в домах на одну семью или в многоквартирных домах в качестве комбинированного модуля по выработке электрической и тепловой энергии (энергомодулей). Там они должны заменять обычное отопление дома и водонагревание и дополнительно производить как можно больше электротока, который подается в коммунальную электросеть и возмещается по закону ФРГ об энергопитании (Energie-Einspeise-Gesetz - EEG).
Такие блочные ТЭС на древесных топливных гранулах и с двигателем Стирлинга как серийные агрегаты еще не имеются в продаже на мировом рынке. Некоторые изготовители котлов, работающих на древесных топливных гранулах, предпринимают попытки оснастить свои котлы, работающие на древесных топливных гранулах, двигателями Стирлинга, так, например, фирма Hoval в Лихтенштейне или фирма Energiebig в Австрии. В таких котлах, работающих на древесных топливных гранулах, шнековым дозатором древесные топливные гранулы подаются на колосниковую решетку, там они воспламеняются и сжигаются. Зола частично падает через колосниковую решетку, а частично уносится пламенем и осаждается в зольном бункере, на днище котла, в газоходах, в дымовой трубе и оттуда должна удаляться через равномерные интервалы времени. Двигатель Стирлинга выступает своей головкой нагревателя в горячую зону сгорания, там забирает часть высокотемпературного тепла и вырабатывает из этой части тепла, в соответствии со своим коэффициентом полезного действия, например, 20% электротока и 80% горячей воды. Остаток высокотемпературного тепла в горячем отходящем газе, после того как он миновал головную часть нагревателя, преобразовывается на стенках котла и газоходах в тепло воды. Поэтому такие блочные ТЭС на древесных топливных гранулах с двигателем Стирлинга вырабатывают из топлива очень мало электротока (5-10%), имеют большие и тяжелые котлы и требуют из-за золоудаления частого технического обслуживания. Техника максимального использования теплоты сгорания топлива еще не применяется в котлах с древесными топливными гранулами из-за проблем с золой.
Для рентабельного применения такой блочной ТЭС в домах на одну семью или в многоквартирных домах настоятельно необходимо, чтобы достигалась как можно более высокая доля электротока.
Желательной была бы установка, являющаяся как можно малой, компактной, не требующая трудоемкого техобслуживания и для повышения общего коэффициента полезного действия дополнительно использующая технику максимального использования теплоты сгорания топлива. Поэтому в основе изобретения лежит задача создания имеющей двигатель Стерлинга блочной ТЭС на древесных топливных гранулах с вышеназванными свойствами.
Эта задача, согласно изобретению, решается благодаря тому, что:
- рекуператор отходящего газа предварительно нагревает воздух для горения, и древесные топливные гранулы газифицируются частью этого горячего воздуха (первичного воздуха),
- вышеназванная часть горячего воздуха для горения направляется в газификационную камеру горения сверху колосниковой решетки и возникающий таким образом горючий газ вместе с золой засасывается нагнетателем бокового канала (мощным вытяжным вентилятором) через колосниковую решетку вниз,
- горючий газ под колосниковой решеткой смешивается с импульсом потока оставшейся части горячего воздуха для горения (вторичным воздухом) таким образом, что низкий показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) удерживается около ограничения по СО, а горение в центральном сопле стабилизируется в зависимости от температуры в камере горения или с повышающейся температурой в камере горения больше и больше устанавливается состояние беспламенного горения, причем в камере горения возникает потенциальный вихрь, интенсивно смешивающий отходящий газ, горючий газ и горячий воздух для горения, так что полностью сжигаются горючий газ и частицы золы.
Сущность изобретения состоит, следовательно, в том, что в камере горения, расположенной вокруг головной части нагревателя двигателя Стирлинга, древесные топливные гранулы могут быть сначала газифицированы воздухом, предварительно нагретым посредством горячего потока отходящего газа, и непосредственно затем сожжены. Золоудаление при этом должно полностью производиться потоком отходящего газа и с конденсатом водяного пара из техники максимального использования теплоты сгорания топлива.
В предпочтительной форме исполнения, зола вместе с отходящим газом просасывается через рекуператор отходящего газа и подсоединенный за ним теплообменник с температурой уходящих газов ниже точки росы в них, причем поддерживается такая высокая скорость потока, что частицы золы не могут отлагаться на стенках теплообменника. Частицы золы в теплообменнике, с температурой уходящих газов ниже точки росы в них, смешиваются с возникающим там конденсатом водяного пара, причем растворимые элементы растворяются в конденсате водяного пара, а нерастворимые составляющие вымываются или выносятся конденсатом водяного пара и потоком отходящего газа. Посредством внутреннего перемешивания отходящего газа, частиц золы и конденсата водяного пара, из отходящего газа вымываются даже такие мелкие частички, как мелкая пыль или аэрозоли.
В предпочтительной форме исполнения предусмотрено, что смесь отходящий газ - конденсат водяного пара - зола разделяется до и после нагнетателя бокового канала в сепараторе отходящего газа и конденсата водяного пара, например, в циклоне.
В предпочтительной форме исполнения предусмотрено, что частицы золы, оседающие в потенциальном вихре в камере горения, посредством пневматических ударов или рециркуляции отходящего газа из воздушных сопел, расположенных в дне камеры горения, снова завихряются и выносятся из камеры горения.
В предпочтительной форме исполнения управление производится так, что мгновенная эффективность горелки регулируется частотой вращения нагнетателя бокового канала и определяется только температурой головной части нагревателя двигателя Стирлинга. Показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) и подача топлива также являются независимыми от мгновенной эффективности горелки, причем показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) регулируется посредством установки количественных соотношений первичного и вторичного воздуха, а подача древесных топливных гранул - посредством контроля датчиком свечения отраженного излучения яркости наружной поверхности горящего слоя.
В предпочтительной компактной форме исполнения рекуператор отходящего газа и теплообменник, с температурой уходящих газов ниже точки росы в них, своими теплообменными поверхностями уложены концентрически вокруг камеры горения и встроены в теплоизоляцию.
Далее две предпочтительные формы исполнения изобретения поясняются с помощью чертежей. При этом показывают:
Фиг.1 - схематичный общий вид, показывающий все функциональные части соответствующей изобретению блочной тепловой электростанции на древесных топливных гранулах согласно первой форме исполнения,
Фиг.2 - увеличенное местное изображение газификационной камеры горения, показанной на фиг.1, причем помимо нее показаны специализированные подводы воздуха для горения, горючего газа и отходящего газа,
Фиг.3 а-d - принципиальное построение газификационной камеры горения с колосниковой решеткой и специализированными примерами исполнения применительно к подводу первичного и вторичного воздуха,
Фиг.4 - упрощенный схематичный вид особенно компактной блочной тепловой электростанции на древесных топливных гранулах согласно предпочтительной второй форме исполнения, и
Фиг.5 - увеличенное местное изображение газификационной камеры горения, показанной на фиг.4, причем помимо нее снова показаны специализированные подводы воздуха для горения, горючего газа и отходящего газа.
Посредством электрического нагревателя 1 (фиг.1) или газовой горелки 2, еще не загруженная древесными топливными гранулами газификационная камера горения 3а, в которой размещена колосниковая решетка 4, предварительно нагревается до температуры поджига древесных топливных гранул. Шнековый дозатор 5а подает из емкости с запасом 5d по наклонной спускной шахте 5b и по вертикальной спускной шахте 5с древесные топливные гранулы на горячую колосниковую решетку 4. Находящийся в потоке отходящего газа 6 из камеры горения 3b нагнетатель 7 бокового канала всасывает через наружный кожух 8 двустенной дымовой трубы 9, с температурой уходящих газов ниже точки росы в них, из окружающей среды воздух для горения 10. Воздух для горения 10 в рекуператоре 11 нагревается от температуры окружающей среды почти до температуры камеры горения, в то время как протекающий в противотоке через рекуператор 11 поток отходящего газа 6 из камеры горения охлаждается от температуры камеры горения до температуры <200°С. Рекуператор 11 расположен между камерой горения 3b и нагнетателем 7 бокового канала и образует для воздуха для горения 10 блок предварительного нагрева воздуха.
Регулируемый лямбда-зондом 12, расположенным в потоке отходящего газа 6, горячий теперь воздух для горения 10 за рекуператором 11 далее по течению разделяется на два составляющих потока 13 и 14 (фиг.2), в то время как отверстия 15, 16 для первичного или вторичного воздуха на газификационной камере горения 3 открываются больше или меньше тем что, как здесь, например, изображено, шаговый микроэлектродвигатель (шаговый двигатель) 17 поднимает или опускает верхнюю часть газификационной камеры горения 3, благодаря чему больше или меньше открывается кольцевой канал 16 в качестве сопла для вторичного воздуха. Принципиально первичный воздух 13 поступает сверху колосниковой решетки 4, в то время как вторичный воздух 14 снизу колосниковой решетки 4, как подробнее пояснено на фиг.3а-d. В зависимости от количественного соотношения первичного и вторичного воздуха 13, 14, горячий первичный воздух 13 газифицирует или поджигает древесные топливные гранулы на колосниковой решетке 4.
Возникающий при этом горючий газ или горящий газ 18 отсасывается через колосниковую решетку 4 вниз и устремляется с высокой скоростью потока до 20 м/с через центральное сопло 19 и смешивается в зависимости от желаемого показателя лямбда (коэффициента избытка воздуха) дополнительно с импульсом потока горячего вторичного воздуха 14 из кольцевого канала или из сопел 16, расположенных кольцеобразно. Высокий импульс потока создает в камере горения 3b (фиг.1) потенциальный вихрь 20, интенсивно перемешивающий отходящий газ 6, вторичный воздух 14 и горючий газ 18, так что в зависимости от температуры камеры горения стабилизируется горение в сопле 19 или с повышающейся температурой горение распространяется по всей камере горения и из-за высокой скорости рециркуляции отходящего газа может становиться известным образом беспламенным, причем горение становится чистым и практически может быть отрегулировано на отсутствие угарного газа в отходящем газе. Горючий газ 18 и падающие иногда через колосниковую решетку 4 маленькие, еще не полностью выгоревшие частицы топлива посредством потенциального вихря 20 имеют большое среднее время пребывания в камере горения и сжигаются окончательно.
Трубочки нагревателя 21 двигателя Стирлинга 22, размещенные в камере горения, посредством конвекции потенциального вихря 20 и излучения горячих стенок 23 камеры горения равномерно нагружаются высокотемпературным теплом. Еще горячий отходящий газ 6 покидает камеру горения через рекуператор 11 и там охлаждается посредством холодного воздуха для горения 10, подающегося в противотоке, как и было уже описано выше.
После рекуператора 11 отходящий газ 6 проходит лямбда-зонд 12 и охлаждается затем ниже точки росы в теплообменнике 24, с температурой уходящих газов ниже точки росы, посредством водяного охлаждения 24b, например, из контура рециркуляции отопления дома, как обычно в технике максимального использования теплоты сгорания топлива. При этом водяной пар отходящего газа 6 конденсируется в капельки воды 25 и тепло, выделившееся при конденсации, имеется в распоряжении как полезное тепло в охлаждающей воде. λ-зонд может быть расположен и после теплообменника с температурой уходящих газов ниже точки росы, но в таком случае он должен электрически удерживаться на рабочей температуре.
Золоудаление производится окончательно потоком отходящего газа 6. Скорость потока в рекуператоре 11, теплообменнике 24 с температурой уходящих газов ниже точки росы, а также в собирающих каналах к нагнетателю 7 бокового канала выбрана такой величины, чтобы частицы золы не могли отлагаться. Частицы золы, возможно выпадающие из потенциального вихря 20 вниз, могут быть снова завихрены посредством удара сжатым воздухом или рециркуляции отходящего газа из сопел 26, таким образом, они летают вместе с остальными в потенциальном вихре 20 и имеют шансы достичь входа в рекуператор, чтобы таким образом стать вынесенными.
Частицы золы состоят из растворимых в воде и не растворимых в воде составляющих. Продукты сгорания биомассы имеют очень высокое содержание водяного пара, например один литр древесных горючих гранул производит около 0,25 л конденсата водяного пара. Доля золы, напротив, является исчезающе малой, а именно - 0,001 литра. Растворимые в воде составляющие золы растворяются в воде, нерастворимые вымываются конденсатом водяного пара и летят вместе с капельками конденсата водяного пара через нагнетатель 7 бокового канала в сепаратор отходящего газа и конденсата водяного пара, например, в циклон, 27. Сепаратор подает осушенный отходящий газ 28 в дымовую трубу (как правило, пластмассовая труба, как обычно в технике максимального использования теплоты сгорания топлива), а конденсат 25 вместе с ничтожным количеством частиц золы - в канализацию. Смесь конденсат-зола - светлая, прозрачная, благовонная жидкость, является нейтральной по показателю рН и также может быть собрана, чтобы найти применение как минеральное удобрение. Отходящий газ, вымытый таким образом конденсатом водяного пара в теплообменнике 24 с температурой уходящих газов ниже точки росы, нагнетателе 7 бокового канала и циклоне 27, не содержит больше мелкой пыли. Отсутствует пугающий вынос в атмосферу аэрозоля (смога) из продуктов сгорания твердых топлив.
Фиг.3а и 3b показывают у принципиального построения газификационной камеры горения 3а с колосниковой решеткой 4, подачей 29 топлива и центральным соплом 19 два вида подвода вторичного воздуха, а именно - фиг.3а - подача вторичного воздух перед соплом 19 и фиг.3b - подвод вторичного воздуха за соплом 19. Регулировка соотношения первичного воздуха 13 и вторичного воздуха 14 производится посредством приподнимания или поворачивания газификационной камеры горения 3а, вследствие чего больше или меньше открываются отверстия для вторичного воздуха, как подробнее поясняется на фигурах 3с и 3d.
На фигуре 3с отверстия 16 для вторичного воздуха образуются кольцевой щелью, которая увеличивается посредством приподнимания газификационной камеры горения.
На фиг.3d отверстия 16 для вторичного воздуха являются отверстиями, расположенными в форме кольца, которые больше или меньше раскрываются посредством приподнимания или поворачивания газификационной камеры горения 3.
Для построения газификационной камеры горения 3а необходима простая, надежная конструкция, потому что все находится в области высоких температур (700-1400°С). Эта конструкция должна давать возможность точной дозировки вторичного воздуха 14, чтобы устанавливать показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) около ограничения по СО (показатель лямбда - около 1,5), потому что слишком большим избытком воздуха соответственно уменьшалась бы электрическая составляющая коэффициента полезного действия: например, показатель лямбда 2,5 вместо показателя лямбда 1,5 дает электрическую составляющую коэффициента полезного действия лишь 25% вместо 30%. Стенки газификационной камеры горения 3 и воздушные сопла также охлаждаются воздухом для горения 10, нагретым примерно «лишь» на 700°С. Колосниковая решетка 4 должна быть из керамических материалов.
Фиг.4 показывает особо компактную форму исполнения блочной ТЭС на древесных топливных элементах с двигателем Стирлинга 22, от которого здесь изображена только головная часть нагревателя. Рекуператор 11 отходящего газа своими теплообменными поверхностями уложен концентрически вокруг стенок 23 камеры горения и встроен в теплоизоляцию. Дополнительно предусмотрен теплообменник 24 с температурой уходящих газов ниже точки росы, также концентрически расположенный на нижнем окончании рекуператора 11. Теплообменник образуется внутренней поверхностью 24с, охлаждаемой водой, через которую направляется поток отходящего газа 6. Концентрические каналы теплообменника для отходящего газа и воздуха для горения подсоединены через собирающие каналы 31, 32 к дымовой трубе 9 с температурой уходящих газов ниже точки росы или к нагнетателю 7 бокового канала. Фиг.5 показывает прохождение воздуха для горения и отходящего газа.
Посредством замены газификационной камеры горения 3 могут быть использованы различные твердые, жидкие и газообразные виды топлива, как древесные топливные гранулы, древесная щепа, растительное масло, биогаз и т.д. Твердые и жидкие виды топлива газифицируются принципиально посредством предварительно нагретого воздуха для горения (первичного воздуха) и непосредственно вслед за этим поджигаются при подаче предварительно нагретого вторичного воздуха. Предварительное нагревание воздуха для горения на начальной фазе, а также поджигание газифицированного топлива производится электрически или посредством малой (пропановой) газовой горелки для розжига.
Управление блочной ТЭС на древесных топливных элементах и с двигателем Стерлинга (без фиг.) производится по требованиям двигателя Стирлинга. Чтобы добиться высокой электрической составляющей коэффициента полезного действия, температура трубочек нагревателя даже в области частичных нагрузок должна быть удержана на верхней допустимой границе (около 850°С). Мгновенная эффективность горелки регулируется частотой вращения нагнетателя бокового канала таким образом, что заданная температура трубочек нагревателя удерживается независимо от частоты вращения и, таким образом, от отдаваемой мощности двигателя Стирлинга. Подача древесных горючих гранул, в свою очередь, независима от мгновенной эффективности горелки. Датчик свечения 30 (фиг.1 и 4) распознает, достаточно ли древесных топливных гранул лежит на калении, измеряя сверху поверхности горящего слоя, например инфракрасную яркость. Если свечение жара яркое, то добавляются свежие древесные топливные гранулы до тех пор, пока соответственно не закрыто яркое свечение жара, и подача останавливается. Заданный показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха), в свою очередь, независимо от мгновенной эффективности горелки и мгновенной мощности двигателя Стерлинга регулируется лямбда-зондом посредством установки количественных соотношений первичного и вторичного воздуха.
Такая горелка на древесных топливных гранулах блочной ТЭС на древесных топливных гранулах исключительно подходит для вырабатывания высоких рабочих температур (больше 700°С) и пригодна наряду с нагревом двигателя Стерлинга также для нагрева парогазопреобразователей, чтобы производить из метана и водорода, или для нагрева высокотемпературных топливных элементов. Особенно следует отметить, так как особенно практичным является соответствующее изобретению исполнение, что зола с отходящим газом просасывается через теплообменник для отходящего газа и теплообменник с температурой уходящих газов ниже точки росы и возникающим конденсатом водяного пара вымывается из отходящего газа и после сепарирования от отходящего газа и конденсата водяного пара может быть направлена с конденсатом водяного пара в канализацию. Так как от отходящего газа энергия отбирается при нагревании воздуха для горения, которая, таким образом, остается в зоне горения, то блочная ТЭС потребляет меньше топлива и электрическая составляющая коэффициента полезного действия соответственно выше (25-30%). Выработанный электроток, согласно закону ФРГ о возобновляемых видах энергии (Erneuerbare-Energien-Gesetz - EEG), может продаваться за хорошую цену поставщику электроэнергии. Соответственно этому рентабельность является высокой.
Перечень позиций
1 Электрический нагреватель
2 Газовая горелка
3а Газификационная камера горения
3b Камера горения
4 Колосниковая решетка
5а Шнековый дозатор
5b Наклонная спускная шахта
5с Вертикальная спускная шахта
5d Емкость с запасом
6 Поток отходящего газа
7 Нагнетатель бокового канала
8 Наружный кожух
9 Двустенная дымовая труба с температурой уходящих газов ниже точки росы в них
10 Воздух для горения
11 Рекуператор, предварительный нагреватель воздуха
12 Лямбда-зонд
13 Первичный воздух
14 Вторичный воздух
15 Отверстия для первичного воздуха
16 Отверстия для вторичного воздуха, кольцевой канал
17 Шаговый микроэлектродвигатель (шаговый двигатель)
18 Горючий газ, горящий газ
19 Центральное сопло
20 Потенциальный вихрь
21 Трубочки нагревателя
22 Двигатель Стирлинга
23 Стенка камеры горения
24 Теплообменник с температурой уходящих газов ниже точки росы
24b Водяное охлаждение
25 Капельки воды, конденсат
26 Сопла
27 Сепаратор отходящего газа и конденсата водяного пара (циклон)
28 Осушенный отходящий газ
29 Подача топлива
30 Датчик свечения
31 Собирающий канал воздуха для горения
32 Собирающий канал для отходящего газа

Claims (6)

1. Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах, содержащая механизм подачи древесных топливных гранул (5а), камеру горения, устройство золоудаления и двигатель Стирлинга (22), отличающаяся тем, что содержит
- рекуператор (11) отходящего газа для предварительного нагрева воздуха для горения (10), причем древесные топливные гранулы газифицируются частью этого горячего воздуха (13), при этом часть (13) горячего воздуха для горения (10) направляется сверху колосниковой решетки (4) в газификационную камеру горения (3а) и возникающий таким образом горючий газ (18) вместе с золой засасывается нагнетателем (7) бокового канала через колосниковую решетку (4) вниз, причем
- горючий газ (18) под колосниковой решеткой (4) смешивается с импульсом потока оставшейся части (14) горячего воздуха для горения (10) таким образом, что низкий показатель лямбда удерживается около ограничения по СО, а горение в центральном сопле (19) стабилизируется в зависимости от температуры в камере горения (3b) или с повышающейся температурой в камере горения (3b) больше и больше устанавливается состояние беспламенного горения, причем в камере горения (3b) возникает потенциальный вихрь (20), интенсивно смешивающий отходящий газ (6), горючий газ (18) и горячий воздух для горения (14), так что полностью сжигаются горючий газ (18) и частицы золы.
2. Блочная тепловая электростанция по п.1, отличающаяся тем, что
- зола вместе с отходящим газом (6) просасывается через рекуператор (11) отходящего газа и подсоединенный за ним теплообменник (24) с температурой уходящих газов ниже точки росы, причем поддерживается такая высокая скорость потока, что частицы золы не могут отлагаться на стенках теплообменника,
- частицы золы в теплообменнике (24) с температурой уходящих газов ниже точки росы смешиваются с возникающим там конденсатом водяного пара, причем растворимые элементы растворяются в конденсате водяного пара, а нерастворимые составляющие части вымываются или выносятся конденсатом водяного пара и потоком отходящего газа (6), и
- посредством внутреннего перемешивания отходящего газа (6), частиц золы и конденсата водяного пара из отходящего газа (6) вымываются даже мелкие частички.
3. Блочная тепловая электростанция по п.1 или 2, отличающаяся тем, что смесь отходящий газ - конденсат водяного пара - зола разделяется до и после нагнетателя (7) бокового канала в сепараторе (27) отходящего газа и конденсата водяного пара, например, в циклоне.
4. Блочная тепловая электростанция по п.1, отличающаяся тем, что частицы золы, оседающие в потенциальном вихре (20) в камере горения, снова завихряются посредством пневматических ударов или рециркуляции отходящего газа из воздушных сопел, расположенных в дне камеры горения.
5. Блочная тепловая электростанция по п.1, отличающаяся тем, что управление производится таким образом, что мгновенная эффективность горелки (2) регулируется частотой вращения нагнетателя (7) бокового канала и определяется только температурой головной части нагревателя двигателя Стерлинга (22),
показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) и подача топлива также являются независимыми от мгновенной эффективности горелки, причем показатель лямбда (коэффициент избытка воздуха) регулируется посредством установки количественных соотношений первичного и вторичного воздуха, а подача древесных топливных гранул - посредством контроля датчиком свечения отраженного излучения яркости наружной поверхности горящего слоя.
6. Блочная тепловая электростанция по п.1, отличающаяся тем, что рекуператор (11) отходящего газа и теплообменник (24) с температурой уходящих газов ниже точки росы в них своими теплообменными поверхностями уложены концентрически вокруг камеры горения и встроены в теплоизоляцию.
RU2008132801/06A 2006-01-11 2007-01-04 Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах RU2425282C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006001299.2 2006-01-11
DE102006001299A DE102006001299A1 (de) 2006-01-11 2006-01-11 Holzpellet-Blockheizkraftwerk mit Stirlingmotor in Brennwerttechnik

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008132801A RU2008132801A (ru) 2010-02-20
RU2425282C2 true RU2425282C2 (ru) 2011-07-27

Family

ID=37772744

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008132801/06A RU2425282C2 (ru) 2006-01-11 2007-01-04 Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8281584B2 (ru)
EP (1) EP1979674B1 (ru)
JP (1) JP5135634B2 (ru)
KR (1) KR101333191B1 (ru)
CN (1) CN101432572B (ru)
AU (1) AU2007207204A1 (ru)
BR (1) BRPI0706498A2 (ru)
CA (1) CA2641814C (ru)
DE (1) DE102006001299A1 (ru)
MX (1) MX2008008951A (ru)
NZ (1) NZ593368A (ru)
RU (1) RU2425282C2 (ru)
WO (1) WO2007082640A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU179857U1 (ru) * 2017-07-04 2018-05-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Череповецкий государственный университет" Топка
RU183585U1 (ru) * 2017-06-16 2018-09-26 Марк Семенович Солонин Отопительное устройство на древесном топливе

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE531817C2 (sv) * 2006-10-18 2009-08-18 Martin Larsson Fordonsmotor och fordon innefattande en sådan motor
DE102007048639A1 (de) * 2007-10-10 2009-04-16 Roland Nagler Wärmekraftmaschine
ITBO20080079A1 (it) * 2008-02-06 2009-08-07 Tradewave Ag Apparecchiatura per la cogenerazione di calore ed energia elettrica
DE102009038556A1 (de) * 2009-08-22 2011-02-24 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Beheizen eines Wärmetauschers einer Wärmekraftmaschine sowie Verbrennungsheizanlage mit Wärmekraftmaschine
NO332861B1 (no) * 2010-12-10 2013-01-28 Viking Heat Engines As Anordning og metode for energiforsyning ved kraftvarmeverksystem til en bygning eller en farkost
DE102011108633A1 (de) 2011-05-30 2012-12-06 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Vermeidung von Ablagerungen an einem Wärmetauscher
DE102011102811A1 (de) 2011-05-30 2012-12-06 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Reduzierung von Brennstoffablagerungen an einem Wärmetauscher
ITCS20110038A1 (it) * 2011-12-14 2012-03-14 Ungaro Srl Stufa a combustione combinata con motore stirling per la produzione di energia elettrica o per pompa di calore
AT511845B1 (de) * 2011-12-16 2013-03-15 Froeling Heizkessel Und Behaelterbau Ges M B H Heizkessel für stückeligen brennstoff
AT513734B1 (de) * 2012-12-04 2022-12-15 Oekofen Forschungs Und Entw M B H Heizkessel mit Wärmekraftmaschine
GB201303080D0 (en) * 2013-02-21 2013-04-10 Microgen Engine Corp Holding Bv A combined heat and power system
EP2962037A4 (en) 2013-02-26 2016-03-16 Jason Force BIOMASS PROPELLED HARVESTING EQUIPMENT WITH MOBILE PLATFORM
AT514442A1 (de) * 2013-07-10 2015-01-15 Alfred Beilschmidt Verbrennungsofenanlage
DE102014001785B4 (de) * 2014-02-12 2018-05-30 Dbfz Deutsches Biomasseforschungszentrum Gemeinnützige Gmbh Kleinstfeuerungsanlage für biogene Festbrennstoffe
EP3153774B1 (en) * 2014-06-06 2019-07-17 Ikerlan, S. Coop Gas generator suitable for cogeneration systems, especially stirling cogeneration systems
DE102015208923B4 (de) * 2015-05-13 2019-01-03 Entrade Energiesysteme Ag Zyklonabscheider sowie Festbettvergaser zum Erzeugen eines Produktgases aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit einem solchen Zyklonabscheider
LU92823B1 (fr) * 2015-09-10 2017-03-20 Walter Fronville Incinerateur portable pour dechets de jardin
EP3150914A1 (en) * 2015-09-30 2017-04-05 Nawrocki, Piotr The method of gasification of waste, in particular household waste and the apparatus for performing such a method
EP3438528A4 (en) * 2016-03-30 2020-02-26 Kazuo Miyatani SOLID FUEL BURNING DEVICE, SOLID FUEL BURNING METHOD, GAS HEATING DEVICE, LIQUID HEATING DEVICE, POWER GENERATION SYSTEM AND COOLING SYSTEM
JP6232540B2 (ja) * 2016-03-30 2017-11-22 和雄 宮谷 固体燃料の燃焼装置および固体燃料の燃焼方法、並びに、気体加熱装置、液体加熱装置、発電システムおよび冷房システム
JP6232539B2 (ja) * 2016-03-30 2017-11-22 和雄 宮谷 固体燃料の燃焼装置および固体燃料の燃焼方法、並びに、気体加熱装置、液体加熱装置、発電システムおよび冷房システム
ITUA20163609A1 (it) * 2016-05-19 2017-11-19 Kira Tech S R L "micro-cogeneratore".
ES2792874T3 (es) 2016-09-30 2020-11-12 Siemens Ag Regulación de flujos turbulentos
HUE046690T2 (hu) * 2016-09-30 2020-03-30 Siemens Ag Égetõberendezés égõvel és turbulens áramlásokhoz átfolyásmérõ egységgel
IT201700046076A1 (it) * 2017-04-28 2018-10-28 T M A Di Bogliari S R L Stufa a combustione interna, particolarmente del tipo perfezionato.
CN109140422A (zh) * 2017-06-15 2019-01-04 任庆田 燃煤锅炉不再用烟筒
RS60206B1 (sr) * 2017-07-04 2020-06-30 Oekofen Forschungs Und Entw M B H Uredjaj za zagrevanje
CN107806568A (zh) * 2017-11-24 2018-03-16 乐山川天燃气输配设备有限公司 涡旋加热型调压器
WO2020113168A2 (en) 2018-11-30 2020-06-04 Stenz David L Internal combustion engine configured for use with solid, slow burning, liquid, or gaseous fuels and methods of operating or implementing same
CN109441658B (zh) * 2018-12-29 2023-12-05 杭州英洛威能源技术有限公司 一种基于斯特林热机的光气互补式吸热器
KR102188155B1 (ko) * 2019-09-18 2020-12-07 서울과학기술대학교 산학협력단 고체연료 직접연소 방식과 가스화 연소 방식을 이용하는 하이브리드 열공급 장치 및 이를 이용하는 열병합 발전 시스템
EP3594498B1 (de) 2019-11-06 2022-01-05 Pfeiffer Vacuum Gmbh System mit einer gasrezirkulationseinrichtung
CN111121069A (zh) * 2020-02-14 2020-05-08 宁夏领航保温材料有限公司 一种对废气进行二次燃烧的焚烧炉
IT202100016703A1 (it) * 2021-06-25 2022-12-25 Kira Tech S R L Processo di cogenerazione e relativo apparato

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1309086A (fr) * 1962-01-02 1962-11-09 Appareil d'incinération de sciure de bois avec ou sans utilisation de la chaleur
US4248048A (en) * 1978-09-01 1981-02-03 Q Corporation Engine operated by a non-polluting recyclable fuel
US4231222A (en) * 1978-09-18 1980-11-04 Ford Motor Company Air fuel control system for Stirling engine
JPS5782611A (en) * 1980-11-13 1982-05-24 Yoshizo Takada Method of and apparatus for combusting powder of vegetal carbonic material
JPS60188707A (ja) * 1984-03-07 1985-09-26 Miura Denki Kk 木質ペレツト燃料のガス化燃焼装置
JPS61223409A (ja) * 1985-03-27 1986-10-04 Agency Of Ind Science & Technol スタ−リングエンジンにおける木質燃料の燃焼方法
DE3924723C2 (de) 1988-08-15 1994-02-10 Reinhard Dipl Ing Eckert Energieumwandlungseinrichtung mit einer Wirbelkammerfeuerung
DE3906976A1 (de) * 1989-02-23 1990-08-30 Manfred Koepke Feststoffvergasungsheizkessel mit kraft- und waermegewinnung
US5121600A (en) * 1990-06-21 1992-06-16 Energeo, Inc. Transportable electrical power generating system fueled by organic waste
DE4200721C2 (de) * 1991-02-19 2002-11-28 Riener Karl Stefan Ofen für feste Brennstoffe, insbesondere für Pellets
JPH074310A (ja) * 1992-03-19 1995-01-10 Aisin Seiki Co Ltd スターリング機関の燃焼器
US5273209A (en) * 1992-03-23 1993-12-28 Macarthur Charles E Heat exchange and fuel feed apparatus for vertical furnace
JPH0719008A (ja) * 1993-06-30 1995-01-20 Aisin Seiki Co Ltd スターリングエンジン用加熱装置
DE4440603A1 (de) 1994-11-14 1996-05-15 Waermetechnik Dr Pauli Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur energetischen Nutzung nachwachsender Rohstoffe
DE29615683U1 (de) * 1996-09-09 1996-10-24 Dampfkesselbau Dresden-Übigau GmbH, 01139 Dresden Staubgefeuerter Brennkammerkessel
SE9604594L (sv) * 1996-12-13 1998-06-14 Abb Carbon Ab Förbränningsanläggning och förfarande för att förbränna ett bränsle
AT407082B (de) * 1999-02-23 2000-12-27 List Guenther Feuerungsvorrichtung für biomasse, insbesondere holzpellets
DE19919293C1 (de) * 1999-04-28 2000-11-23 Joachim Wuenning Hochtemperatur-Gaserhitzer
CA2443973A1 (en) * 2001-04-11 2002-10-24 Danergi A/S A method for burning solid fuels in a burner and an apparatus for carrying out the method
AT6695U1 (de) * 2003-04-10 2004-02-25 Haslmayr Johann Dipl Ing Brennwert-zentralheizungskessel
JP2005274123A (ja) * 2004-02-27 2005-10-06 Ecomeet Solutions Co Ltd 発電システム及びその制御方法
US7028476B2 (en) * 2004-05-22 2006-04-18 Proe Power Systems, Llc Afterburning, recuperated, positive displacement engine

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU183585U1 (ru) * 2017-06-16 2018-09-26 Марк Семенович Солонин Отопительное устройство на древесном топливе
RU179857U1 (ru) * 2017-07-04 2018-05-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Череповецкий государственный университет" Топка

Also Published As

Publication number Publication date
US8281584B2 (en) 2012-10-09
EP1979674B1 (de) 2020-03-11
CA2641814A1 (en) 2007-07-26
BRPI0706498A2 (pt) 2011-03-29
MX2008008951A (es) 2009-02-06
EP1979674A1 (de) 2008-10-15
US20090078176A1 (en) 2009-03-26
JP2009523223A (ja) 2009-06-18
AU2007207204A1 (en) 2007-07-26
WO2007082640A1 (de) 2007-07-26
RU2008132801A (ru) 2010-02-20
JP5135634B2 (ja) 2013-02-06
DE102006001299A1 (de) 2007-07-12
NZ593368A (en) 2012-01-12
KR20080107373A (ko) 2008-12-10
KR101333191B1 (ko) 2013-11-27
CN101432572B (zh) 2011-08-31
CN101432572A (zh) 2009-05-13
CA2641814C (en) 2016-06-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2425282C2 (ru) Блочная тепловая электростанция на древесных топливных гранулах
CA2530236C (en) High efficiency cyclone gasifying combustion burner to produce thermal energy and devices and method of operation
CN2879022Y (zh) 生物质汽化锅炉
CN1844745B (zh) 城市垃圾颗粒燃料智能焚烧炉
Khan et al. Scale-up study on combustibility and emission formation with two biomass fuels (B quality wood and pepper plant residue) under BFB conditions
CN201448851U (zh) 生活垃圾气化焚烧炉
US4421040A (en) Furnace
CN106402938A (zh) 一种洁净燃烧的民用采暖炉
CN106224961A (zh) 一种甲醇燃料真空冷凝热水锅炉
CN201059534Y (zh) 一种化工生产用的锅炉
CN109737370A (zh) 一种燃生物质气的蒸汽锅炉
Simanjuntak et al. Technical Parameters Study of Coconut Shell Combustion as Heat Source by Using Fixed-bed Type Incinerator
CN201373554Y (zh) 新能源气化无烟囱节能环保锅炉
WO1981002620A1 (en) Procedure for two stage combustion of wood,peat and related fuels
CN101251250B (zh) 双炉膛结构的循环流化床锅炉
US20030200905A1 (en) Process for making a gas from solid fuels and burning the gas in a close coupled combustor to produce clean heat
CN101093076A (zh) 充分清洁燃烧装置
CN209558481U (zh) 一种设有聚能环助燃器的燃煤气化炉
Perez-Jimenez Biomass Pellet-Fired Boilers
KR20240000118A (ko) 수평형 폐기물 연료 보일러 시스템
CN109737603A (zh) 一种燃烧生物质气的导热油锅炉
CN2901059Y (zh) 自控式半气化氢能纳米超导锅炉
Bolhàr-Nordenkampf et al. Combustion of biomass in bubbling fluidised beds-operation experiences

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200105