BRPI0706498A2 - usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira com motor de stirling em tecnologia de valor de combustão - Google Patents

usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira com motor de stirling em tecnologia de valor de combustão Download PDF

Info

Publication number
BRPI0706498A2
BRPI0706498A2 BRPI0706498-5A BRPI0706498A BRPI0706498A2 BR PI0706498 A2 BRPI0706498 A2 BR PI0706498A2 BR PI0706498 A BRPI0706498 A BR PI0706498A BR PI0706498 A2 BRPI0706498 A2 BR PI0706498A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
combustion
exhaust gas
combustion chamber
air
hot
Prior art date
Application number
BRPI0706498-5A
Other languages
English (en)
Inventor
Eckhart Weber
Original Assignee
Sunmachine Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sunmachine Gmbh filed Critical Sunmachine Gmbh
Publication of BRPI0706498A2 publication Critical patent/BRPI0706498A2/pt

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B50/00—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone
    • F23B50/02—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel forming a column, stack or thick layer with the combustion zone at its bottom
    • F23B50/06—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel forming a column, stack or thick layer with the combustion zone at its bottom the flue gases being removed downwards through one or more openings in the fuel-supporting surface
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B1/00—Combustion apparatus using only lump fuel
    • F23B1/30—Combustion apparatus using only lump fuel characterised by the form of combustion chamber
    • F23B1/38—Combustion apparatus using only lump fuel characterised by the form of combustion chamber for combustion of peat, sawdust, or pulverulent fuel on a grate or other fuel support
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B50/00—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone
    • F23B50/12—Combustion apparatus in which the fuel is fed into or through the combustion zone by gravity, e.g. from a fuel storage situated above the combustion zone the fuel being fed to the combustion zone by free fall or by sliding along inclined surfaces, e.g. from a conveyor terminating above the fuel bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23B—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING ONLY SOLID FUEL
    • F23B7/00—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus
    • F23B7/002—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus characterised by gas flow arrangements
    • F23B7/005—Combustion techniques; Other solid-fuel combustion apparatus characterised by gas flow arrangements with downdraught through fuel bed and grate
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
    • F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
    • F23G5/0273—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage using indirect heating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
    • F23G5/44—Details; Accessories
    • F23G5/46—Recuperation of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/10—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of field or garden waste or biomasses
    • F23G7/105—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of field or garden waste or biomasses of wood waste
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L15/00—Heating of air supplied for combustion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2201/00—Pretreatment
    • F23G2201/40—Gasification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2206/00—Waste heat recuperation
    • F23G2206/10—Waste heat recuperation reintroducing the heat in the same process, e.g. for predrying
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2209/00—Specific waste
    • F23G2209/26—Biowaste
    • F23G2209/261—Woodwaste
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/00001—Exhaust gas recirculation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
    • F23G2900/50204—Waste pre-treatment by pyrolysis, gasification or cracking
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Abstract

USINA PARA GERAçãO DE CALOR DE BLOCO DE PéLETES DE MADEIRA COM MOTOR DE STIRLING EM TECNOLOGIA DE VALOR DE COMBUSTãO. Em uma usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira que compreende uma alimentação de péletes, uma câmara de combustão, um dispositivo de remoção de cinzas e um motor de Stirling, para a obtenção de uma eficiência otimizada está previsto que, um recuperador de gás de exaustão (11) preaqueça o ar de combustão (10) e péletes de madeira sejam gaseificados com uma parte (13) desse ar quente, essa parte (13) do ar de combustão (10) quente é conduzida sobre uma grade (4) na câmara de gaseificação (3a), e o gás de combustão (18) surgido dessa forma é aspirado junto com as cinzas de seu compressor do canal lateral (7) para baixo através da grade (4), o gás de combustão (18) sob a grade (4) é deslocado com um impulso de corrente do grade (14) do ar de combustão (10) quente de tal modo que, por um lado, um valor de lâmbda mais baixo é mantido próximo do limite de CO e, dependendo da temperatura da câmara de combustão (3b), a combustão é estabilizada em um bocal (19) central ou, com elevação de temperatura da câmara de combustão (3b), o estado da combustão sem chamas se ajusta mais e mais, sendo que na câmara de combustão (3b) surge uma turbulência potencial (20), que mistura intensivamente o gás de exaustão (6), o gás de combustão (18) e o ar de combustão (14) quente, de tal modo que o gás de combustão (18) e as partículas de cinza queimam completamente.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "USINA PARAGERAÇÃO DE CALOR DE BLOCO DE PÉLETES DE MADEIRA COMMOTOR DE STIRLlNG EM TECNOLOGIA DE VALOR DE COMBUSTÃO".
A invenção refere-se a uma usina para geração de calor de blo-co de péletes de madeira (BHKW de pélete de madeira) com uma alimenta-ção de pélete, uma câmara de combustão, um dispositivo de remoção decinzas e um motor de Stirling.
BHKWs de pélete de madeira desse tipo encontram interessereforçado para a conversão em eletricidade descentralizada de massa bio-lógica em pequenas unidades de potência como acoplamento de calor eforça (KWK) em casas para uma e para várias famílias. Ali elas devem subs-tituir o aquecimento doméstico tradicional e o aquecimento de água, e adi-cionalmente gerar o máximo de corrente, que é alimentada na rede pública,e beneficiada de acordo com a lei de alimentação de energia (EEG).
BHKWs desse tipo com motor de Stirling ainda não podem seradquiridas no mercado mundial como aparelho em série. Alguns fabricantesde caldeiras de pélete de madeira realizam experiências para equipar suascaldeiras de pélete de madeira com motores de Stirling, assim, por exemplo,a firma Hoval em Liechtenstein ou a firma Energiebig na Áustria. Em caldei-ras de pélete de madeira desse tipo os péletes são transportados com umfuso de dosagem sobre uma grade, são acesos e queimados ali. A cinza caiparcialmente através da grade, é parcialmente levada junto pelas chamas eé depositada, assim, na gaveta de cinza, sobre o fundo da caldeira, nas cor-rentes de fumaça e na chaminé, e precisa ser removida dali em intervalosregulares. O motor de Stirling se projeta com seu cabeçote do aquecedor nazona de combustão quente, retira dali uma parte do calor da alta temperatu-ra e gera, dessa parte de calor sua eficiência correspondente, por exemplo,a 20% de corrente e 80% de água quente. O grade do calor da alta tempera-tura no gás de exaustão quente, depois que esse gás passou o cabeçote doaquecedor de Stirling, é convertido em água quente nas paredes da caldeirae nas correntes de fumaça. Por isso, essas BHKWs de pélete de madeiracom motor de Stirling produzem somente muito pouca corrente (5 a 10%) docombustível, apresentam caldeiras de pélete de madeira grandes e pesadase, em virtude da remoção de cinzas, necessitam de manutenção mais fre-qüente. Por causa da problemática da cinza, a tecnologia de valor de com-bustão ainda não é empregada em caldeiras de pélete de madeira.
Para o emprego econômico de BHKWs de pélete de madeiradesse tipo em casas para uma e para várias famílias é forçosamente neces-sário que seja obtida uma cota de corrente mais alta possível.
Seria desejável um sistema que fosse pequeno, compacto e namedida do possível com pouca manutenção, e que para o aumento da efici-ência total utilizasse adicionalmente a tecnologia de valor de combustão.Por isso, à invenção cabe a tarefa de criar uma BHKW de pélete de madeiraque apresente um motor de Stirling com as propriedades mencionadas acima.
Essa tarefa é solucionada de acordo com a invenção pelo fatode que
• um recuperador de gás de exaustão preaquece o ar de combustão e ospéletes de madeira são gaseificados com uma parte desse ar quente(ar primário),
• essa parte do ar de combustão quente é conduzida acima de uma gra-de para a câmara de gaseificação, e o gás de combustão surgido des-sa forma é aspirado junto com as cinzas por um compressor do canallateral (ventilador de sucção forte) para baixo através da grade,
• o gás de combustão sob a grade é deslocado com um impulso de cor-rente do grade do ar de combustão quente (ar secundário), de tal modoque, por um lado, um valor de lâmbda mais baixo é mantido próximo dolimite de CO e, dependendo da temperatura da câmara de combustão,a combustão é estabilizada em um bocal central ou, com a elevação detemperatura da câmara de combustão, o estado da combustão semchamas se ajusta mais e mais, sendo que na câmara de combustãosurge uma turbulência potencial, que mistura intensivamente o gás deexaustão, o gás de combustão e o ar de combustão quente, de tal mo-do que o gás de combustão e as partículas de cinza queimam comple-tamente.
O cerne da invenção, portanto, reside no fato de, em uma câma-ra de combustão disposta em torno do cabeçote do aquecedor do motor deStirling, gaseificar primeiramente os péletes de madeira com o ar preaqueci-do, através da corrente do ar de combustão quente e imediatamente depoisqueimá-los. Neste caso, a remoção de cinzas deve ocorrer completamenteatravés da corrente do gás de exaustão e com a água de condensação datecnologia de valor de combustão.
Em uma forma de execução preferida, a cinza junto com o gásde exaustão é aspirada pelo recuperador do gás de exaustão e um trocadorde calor de valor de combustão ligado posteriormente a esse recuperador,sendo que, é mantida uma velocidade de corrente tão alta que as partículasde cinza não podem se sedimentar nas paredes do trocador de calor. Aspartículas de cinza são misturadas com a água de condensação formada alino trocador de calor do valor de combustão, sendo que, as partes solúveisse dissolvem na água de condensação, e os componentes não-solúveis sãolavados ou descarregados com a água de condensação e com a corrente degás de exaustão. Através da mistura íntima de gás de exaustão, partículasde cinza e água de condensação também são lavadas partículas finas co-mo, por exemplo, pó fino ou aerossóis do gás de exaustão.
Em uma forma de execução preferida está previsto que a mistu-ra de cinza e água de condensação e gás de exaustão seja separada antesou depois do compressor do canal lateral, em um separador de água decondensação e gás de exaustão, por exemplo, em um ciclone.
Em uma forma de execução preferida está previsto que as partí-culas de cinza, que afundam na turbulência potencial na câmara de combus-tão, devido ao choque de ar ou à recondução do gás de exaustão proceden-te dos bocais de ar dispostos no fundo da câmara de combustão sejam tur-bilhonadas novamente e sejam descarregadas da câmara de combustão.
Em uma forma de execução preferida, o controle ocorre de talmodo que a potência momentânea do queimador de gás é regulada atravésdo número de rotações do compressor do canal lateral, e é determinadasomente pela temperatura do cabeçote do aquecedor do motor de Stirling. Ovalor de lâmbda e a alimentação de combustível, do mesmo modo, são in-dependentes da potência momentânea do queimador de gás, sendo que ovalor de lâmbda é regulado através da regulagem da relação de volume dear primário para ar secundário, e a alimentação de pélete é regulada atravésda supervisão da reflexão da claridade do lado superior do leito em brasapor meio de um sensor de luz.
Em uma forma de execução compacta preferida, o recuperadordo gás de exaustão e o trocador de calor do valor de combustão são colo-cados concêntricos com suas superfícies do trocador de calor em torno dacâmara de combustão, e são integrados no isolamento térmico.
A seguir serão esclarecidas, nos pormenores, duas formas deexecução preferidas da invenção com auxílio dos desenhos. Neles são mos-trados:
Figura 1 uma vista total esquemática, que ilustra todas as partesde funcionamento da usina para geração de calor de bloco de péletes demadeira de acordo com â invenção, conforme uma primeira forma de exe-cução,
figura 2 uma representação parcial ampliada de uma câmara decombustão de gaseificação ilustrada na figura 1, sendo que, além disso, sãomostradas as conduções especiais de ar de combustão, de gás de combus-tão e de gás de exaustão.
figura 3 de a até d a montagem básica da câmara de combustãode gaseificação com grade, e exemplos de execução especiais com refe-rência à condução de ar primário e ar secundário,
figura 4 uma vista esquemática, simplificada de uma usina parageração de calor de bloco de péletes de madeira particularmente compacta,de acordo com uma segunda forma de execução preferida, e
figura 5 uma representação parcial ampliada de uma câmara decombustão de gaseificação ilustrada na figura 4, sendo que, além disso, sãomostradas novamente as conduções especiais de ar de combustão, de gásde combustão e de gás de exaustão.Por meio de um aquecedor elétrico 1 (figura 1) ou um queimadorde gás 2, uma câmara de combustão de gaseificação 3 a ainda não alimen-tada com péletes de madeira, na qual está disposta uma grade 4, é prea-quecida acima da temperatura de ignição dos péletes de madeira. Um fusode dosagem 5 a transporta os péletes de um recipiente de estoque 5 d so-bre a grade 4 quente através de um poço de pressão 5 b inclinado e de umpoço de pressão 5 c vertical. Um compressor do canal lateral 7 assentadona corrente de gás de exaustão 6 da câmara de combustão 3 b aspira atra-vés de um revestimento externo 8 de uma chaminé do valor de combustão 9de parede dupla, o ar de combustão 10 do ambiente. O ar de combustão 10é aquecido em um recuperador 11 da temperatura ambiente até quase atemperatura da câmara de combustão, no qual a corrente de gás de exaus-tão 6 procedente da câmara de combustão, que flui na contracorrente atra-vés do recuperador 11, é resfriado da temperatura da câmara de combustãopara temperaturas < 200° C. O recuperador 11 está disposto entre a câmarade combustão 3 b e o compressor do canal lateral 7, e forma uma unidadede preaquecimento de ar para o ar de combustão 10.
Controlado por uma sonda de lâmbda 12 assentada na correntede gás de exaustão 6, o ar de combustão 10 agora quente é dividido parabaixo da corrente do recuperador 11, em duas correntes parciais 13 e 14(figura 2), pelo que são dadas as aberturas de ar primário e de ar secundá-rio 15, 16 na câmara de combustão de gaseificação 3 mais ou menos livre,pelo que, como representado aqui a título de exemplo, um microstepper(motor de passo) 17 da parte superior da câmara de combustão de gaseifi-cação 3 levanta ou abaixa, pelo que o canal anelar 16 é mais ou menos libe-rado como bocal de ar secundário. Em princípio o ar primário 13 entra acimada grade 4, enquanto que o ar secundário 14 entra abaixo da grade 4, comoainda será esclarecido em detalhes nas figuras 3 a até d. Em função da re-lação de volume de ar primário e ar secundário 13, 14 o ar primário 13 quen-te gaseifica ou queima os péletes sobre a grade 4.
O gás de combustão 18 ou combustível surgido dessa forma éaspirado para baixo através da grade 4 e flui com uma alta velocidade decorrente de até acima de 20 m/s através de um bocal 19 central, e é deslo-cado, dependendo do valor de lâmbda desejado adicionalmente com umimpulso de corrente do ar secundário 14 quente, procedente do canal anelarou dos bocais 16 dispostos em forma de coroa. O alto impulso de correntegera na câmara de combustão 3 b (figura 1) uma turbulência potencial 20,que mistura intensivamente o gás de exaustão 6, o ar secundário 14 e o gásde combustão 18 de tal modo que, independente da temperatura da câmarade combustão, a combustão é estabilizada no bocal 19, ou com elevação datemperatura, a combustão se propaga através de toda a câmara de combus-tão e, em virtude da alta cota de retorno do gás de exaustão, de forma co-nhecida, pode ser sem chama, sendo que a combustão é particularmentelimpa e praticamente não pode ser constatado nenhum óxido nítrico no gásde exaustão. O gás de combustão 18 e as pequenas partículas de combus-tível ainda não queimadas completamente, que eventualmente caem atra-vés da grade 4, devido à turbulência potencial 20 têm um longo período deretenção médio na câmara de combustão e queimam completamente.
Tubinhos do aquecedor 21 de um motor de Stirling 22 dispostosna câmara de combustão são admitidos com calor de alta temperatura demaneira uniforme devido à convecção da turbulência potencial 20 e irradia-ção das paredes quentes da câmara de combustão 23. O gás de exaustão 6ainda quente deixa a câmara de combustão através do recuperador 11 e éresfriado ali pelo ar de combustão 10 resfriado que entra na contracorrente,como já foi descrito mais acima.
Depois do recuperador 11, o gás de exaustão 6 passa a sondade lâmbda 12 e, então, é resfriado abaixo do ponto de congelamento em umtrocador de calor do valor de combustão 24 através do resfriamento por á-gua 24b, por exemplo, procedente do retorno do aquecimento da casa, co-mo é comum na tecnologia de valor de combustão. Neste caso, o vapor deágua condensa o gás de exaustão 6 para formar gotículas de água 25, e ocalor de condensação está à disposição como calor útil na água resfriada. Asonda de λ também pode ser disposta depois do trocador de calor do valorde combustão, mas então precisa ser mantida eletricamente na temperaturade operação.
A remoção de cinzas ocorre completamente através da correntede gás de exaustão 6. A velocidade da corrente no recuperador 11, no tro-cador de calor do valor de combustão 24, bem como nos canais coletorespara o compressor do canal lateral 7 é escolhida tão alta que, as partículasde cinza não podem se sedimentar. As partículas de cinza que eventual-mente afundam para baixo procedentes da turbulência potencial 20 podemser turbilhonadas novamente através do impacto do ar comprimido ou doretorno do gás de exaustão dos bocais 26, para que elas voem juntas naturbulência potencial 20 e tenham a chance de alcançar a entrada do recu-perador, a fim de serem, dessa forma, descarregadas.
As partículas de cinza são constituídas de componentes solú-veis e não-solúveis em água. O gás de exaustão da massa biológica tem umteor de vapor de água muito alto, por exemplo, um litro de péletes de madei-ra causa aproximadamente 0,25 litros de água de condensação. Em contra-partida, a cota de cinza é pequena desaparecendo, ou seja, 0,001 litros. Oscomponentes solúveis em água da cinza se dissolvem na água, os não-solúveis são lavados com a água de condensação e voam juntos com asgotículas de água de condensação através do compressor do canal lateral 7para um separador da água de condensação do gás de exaustão, por e-xemplo, um ciclone 27. Esse ciclone fornece o gás de exaustão 28 seco pa-ra a chaminé (em geral um tubo de material sintético, como é usual na tec-nologia de valor de combustão) e o condensado 25 junto com o volume ín-fimo de partículas de cinza para a canalização. A mistura de cinza e con-densado, um líquido claro, límpido, bem cheiroso é de ph neutro e tambémpode ser coletado a fim de ser empregado como adubo mineral. O gás deexaustão lavado dessa forma através da condensação de água no trocadorde calor do valor de combustão 24, no compressor do canal lateral 7 e nociclone 27 não contém mais nenhum pó fino. É suprimida a temida entradade aerossol (smog) na atmosfera, procedente da combustão de combustívelsólido.
As figuras 3 a e 3 b mostram, durante a montagem básica dacâmara de combustão de gaseificação 3 a com grade 4, da alimentação decombustível 29 e do bocal central 19 dois tipos da condução de ar secundá-rio, isto é, a figura 3 a mostra uma adição de ar secundário na frente do bo-cal 19, e a figura 3 b, uma alimentação de ar secundário atrás do bocal 19.
O ajuste da relação de ar primário 13 para ar secundário 14 ocorre atravésdo levantamento ou da rotação da câmara de combustão de gaseificação 3a, pelo que são liberadas mais ou menos aberturas de ar secundário, comoé esclarecido em mais detalhes nas figuras 3 c e 3 d.
Na figura 3 c as aberturas de ar secundário 16 são formadas poruma fenda anelàr, que é ampliada por meio do levantamento da câmara decombustão de gaseificação. Na figura 3 d as aberturas de ar secundário 16são furos dispostos em forma de coroa, que são mais ou menos cobertospor meio do levantamento ou da rotação da câmara de combustão de gasei-ficação 3.
Para a montagem da câmara de combustão de gaseificação 3 aé necessária uma construção simples, robusta, porque tudo está na faixa dealta temperatura (700 a 1400° C). Essa construção precisa possibilitar umadosagem precisa do ar secundário 14, a fim de ajustar o valor de lâmbdapróximo ao limite de CO (cerca de lâmbda 1,5), porque um excesso de armuito alto iria diminuir a eficiência elétrica de modo correspondente: por e-xemplo, lâmbda 2,5 ao invés de lâmbda 1,5 resulta uma eficiência elétricade apenas 25% ao invés de 30%. As paredes da câmara de combustão degaseificação 3 e os bocais de ar, todavia, são resfriadas através do ar decombustão 10 quente "apenas" cerca de 700° C. A grade 4 precisa ser demateriais cerâmicos.
A figura 4 mostra uma forma de execução particularmente com-pacta da BHKW de péletes de madeira, com motor de Stirling 22, do qualneste caso, está representado apenas o cabeçote do aquecedor. O recupe-rador de gás de exaustão 11 com suas superfícies do trocador de calor estácolocado concêntrico em torno das paredes da câmara de combustão 23, eestá integrado no isolamento térmico. Adicionalmente está previsto um tro-cador de calor do valor de combustão 24 disposto, do mesmo modo, con-cêntrico na extremidade inferior do recuperador 11. Ele é formado por umasuperfície interna 24c resfriada à água, através da qual a corrente de gás deexaustão 6 é desviada. Os canais do trocador de calor concêntricos para oar de combustão e o gás de exaustão estão conectados à chaminé do valorde combustão 9 ou ao compressor do canal lateral 7 através dos canais co-letores 31, 32. A figura 5 mostra o ar de combustão e a condução do gás deexaustão.
Por meio da troca da câmara de combustão de gaseificação 3 aé possível utilizar diversos combustíveis sólidos, líquidos e gasosos comopéletes de madeira, lascas de corte, óleo vegetal, biogás etc. Combustíveissólidos e líquidos são, em princípio, gaseificados através do ar de combus-tão preaquecido (ar primário), e imediatamente depois são queimados comadição de ar secundário preaquecido na fase de partida, bem como a igni-ção do combustível gaseificado ocorre eletricamente ou através de um pe-queno queimador de aquecimento de gás (propano).
O controle da BHKW de péletes de madeira, com motor de Stir-Iing (sem figura) ocorre de acordo com as necessidades do motor de Stirling.
A fim de obter uma alta eficiência elétrica, a temperatura do tubinho do a-quecedor, também na área de carga parcial, precisa ser mantida no limitepermitido superior (cerca de 850° G). A potência momentânea do queimadorde gás é ajustada através da alteração do número de rotações do compres-sor do canal lateral de tal modo que, a temperatura teórica do tubinho doaquecedor é mantida, independente do número de rotações e, com isso, ofornecimento de potência do motor de Stirling. A alimentação de péletes demadeira, por sua vez, é independente da potência momentânea do queima-dor de gás. Um sensor de luz 30 (figuras 1 e 4) reconhece se existem péle-tes suficientes na brasa, pelo que ele mede acima do leito em brasa, porexemplo, a claridade do raio infravermelho. Se a brasa for clara demais, ospéletes frescos são colocados adicionalmente até que a brasa clara sejacoberta correspondentemente e a alimentação pare. O valor teórico delâmbda, por sua vez, é ajustado independente da potência momentânea doqueimador de gás e da potência momentânea do motor de Stirling atravésda sonda de lâmbda por meio da regulagem da relação de volume de arprimário e ar secundário.
O queimador de péletes de madeira da BHKW de péletes demadeira é apropriado de forma extraordinária para a geração de altas tem-peraturas de uso (maiores que 700° C) e, ao lado do aquecimento de moto-res de Stirling também é apropriado para o aquecimento de reformadores devapor, a fim de produzir de metano e hidrogênio ou para o aquecimento decélulas de combustível de alta temperatura. Deve ser ressaltado, em particu-lar, porque especialmente prática, é a execução de acordo com a invenção,onde a cinza é aspirada com o gás de exaustão através do trocador de calordo gás de exaustão e do trocador de calor do valor de combustão, e é lava-da junto com a água de condensação formada do gás de exaustão, e após aseparação do gás de exaustão e da água de condensação, pode ser intro-duzida com essa água na canalização. Pelo fato de que, do gás de exaustãoé extraída energia por meio do aquecimento do ar de combustão, que comisso permanece na zona de combustão, a BHKW precisa de pouco combus-tível e a eficiência elétrica é correspondentemente alta (25 a 30%). A corren-te produzida pode ser vendida a um bom preço aos consumidores de ener-gia através da lei de energias renováveis (EEG). A economia é correspon-dentemente alta.
Listagem de Referência
1 aquecedor elétrico2 queimador de gás3a câmara de combustão de gaseificação3b câmara de combustão4 grade5a fuso de dosagem5b poço de pressão oblíquo5c poço de pressão perpendicular5d recipiente de reserva6 corrente de gás de exaustão7 compressor do canal lateral8 revestimento externo 9 chaminé dé valor de combustão de parede dupla 10 ar de combustão 11 recuperador, preaquecedor de ar 12 sonda de lâmbda 13 ar primário 14 ar secundário 15 aberturas de ar primário 16 aberturas de ar secundário, canal anelar 17 microstepper (motor de passo) 18 gás de combustão 19 bocal central 20 turbulência potencial 21 tubinhos do aquecedor 22 motor de Stirling 23 parede da câmara de combustão 24 trocador de calor do valor de combustão 24b resfriamento por água 25 gotículas de água, condensado 26 bocais 27 separador de água de condensação do gás de exaustão (ciclone) 28 gás de exaustão seco 29 alimentação de combustível 30 sensor de claridade 31 canal coletor para o ar de combustão 32 canal coletor para o gás de exaustão

Claims (6)

1. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira,compreendendo uma alimentação de péletes (5a), uma câmara de combus-tão, um dispositivo de remoção de cinzas e um motor de Stirling (22), carac-terizada pelo fato de que• um recuperador de gás de exaustão (11) preaquece o ar de combustão(10) e os péletes de madeira são gaseificados com uma parte (13)desse ar quente,• essa parte (13) do ar de combustão (10) quente é conduzida acima deuma grade (4) para uma câmara de gaseificação (3a), e o gás de com-bustão (18) surgido dessa forma é aspirado junto com as cinzas por umcompressor do canal lateral (7) para baixo através da grade (4),• o gás de combustão (18) sob a grade (4) é deslocado com um impulsode corrente do grade (14) do ar de combustão (10) quente, de tal modoque, por um lado, um valor de lâmbda mais baixo é mantido próximo dolimite de CO e, dependendo da temperatura da câmara de combustão(3b), a combustão é estabilizada em um bocal (19) central ou, com aelevação de temperatura da câmara de combustão (3b), o estado dacombustão sem chamas se ajusta mais e mais, sendo que, na câmarade combustão (3b) surge uma turbulência potencial (20), que misturaintensivamente o gás de exaustão (6), o gás de combustão (18) e o arde combustão (14) quente, de tal modo que o gás de combustão (18) eas partículas de cinza queimam completamente.
2. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeirade acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que• a cinza junto com o gás de exaustão (6) é aspirada pelo recuperadordo gás de exaustão (11) e um trocador de calor de valor de combustão(24) ligado posteriormente a esse recuperador, sendo que, é mantidauma velocidade de corrente tão alta que as partículas de cinza não po-dem se sedimentar nas paredes do trocador de calor,• as partículas de cinza são misturadas com a água de condensaçãoformada ali no trocador de calor do valor de combustão (24), sendo queas partes solúveis se dissolvem na água de condensação, e os com-ponentes não-solúveis são lavados ou descarregados com a água decondensação e com a corrente de gás de exaustão (6), e• através da mistura íntima de gás de exaustão (6), partículas de cinza eágua de condensação também são lavadas partículas finas do gás deexaustão (6).
3. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeirade acordo com as reivindicações 1 e 2, caracterizada pelo fato de que a mis-tura de cinza e água de condensação e gás de exaustão é separada antesou depois do compressor do canal lateral (7), em um separador de água decondensação e gás de exaustão (27), por exemplo, em um ciclone.
4. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeirade acordo com as reivindicações 1, 2 e 3, caracterizada pelo fato de que, aspartículas de cinza, que afundam na turbulência potencial (20) na câmara decombustão, devido ao choque de ar ou à recondução do gás de exaustãoprocedente dos bocais de ar dispostos no fundo da câmara de combustão,são turbilhonadas novamente.
5. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeirade acordo com as reivindicações 1, 2, 3 e 4, caracterizada pelo fato de queo controle ocorre de tal modo que a potência momentânea do queimador degás (2) é regulada através do número de rotações do compressor do canallateral (7) e é determinada somente pela temperatura do cabeçote do aque-cedor do motor de Stirling (22), o valor de lâmbda e a alimentação de com-bustível, do mesmo modo, são independentes da potência momentânea doqueimador de gás, sendo que o valor de lâmbda é regulado através da regu-Iagem da relação de volume de ar primário para ar secundário, e a alimen-tação de pélete é regulada através da supervisão da reflexão da claridadedo lado superior do leito em brasa por meio de um sensor de luz.
6. Usina para geração de calor de bloco de péletes de madeirade acordo com as reivindicações 1, 2, 3 e 4, caracterizada pelo fato de queo recuperador (11) e o trocador de calor do valor de combustão (24) são co-locados concêntricos com suas superfícies do trocador de calor em tomo dacâmara de combustão, e são integrados no isolamento térmico.
BRPI0706498-5A 2006-01-11 2007-01-04 usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira com motor de stirling em tecnologia de valor de combustão BRPI0706498A2 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102006001299.2 2006-01-11
DE102006001299A DE102006001299A1 (de) 2006-01-11 2006-01-11 Holzpellet-Blockheizkraftwerk mit Stirlingmotor in Brennwerttechnik
PCT/EP2007/000037 WO2007082640A1 (de) 2006-01-11 2007-01-04 Holzpellet-blockheizkraftwerk mit stirlingmotor in brennwerttechnik

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BRPI0706498A2 true BRPI0706498A2 (pt) 2011-03-29

Family

ID=37772744

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0706498-5A BRPI0706498A2 (pt) 2006-01-11 2007-01-04 usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira com motor de stirling em tecnologia de valor de combustão

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8281584B2 (pt)
EP (1) EP1979674B1 (pt)
JP (1) JP5135634B2 (pt)
KR (1) KR101333191B1 (pt)
CN (1) CN101432572B (pt)
AU (1) AU2007207204A1 (pt)
BR (1) BRPI0706498A2 (pt)
CA (1) CA2641814C (pt)
DE (1) DE102006001299A1 (pt)
MX (1) MX2008008951A (pt)
NZ (1) NZ593368A (pt)
RU (1) RU2425282C2 (pt)
WO (1) WO2007082640A1 (pt)

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE531817C2 (sv) * 2006-10-18 2009-08-18 Martin Larsson Fordonsmotor och fordon innefattande en sådan motor
DE102007048639A1 (de) 2007-10-10 2009-04-16 Roland Nagler Wärmekraftmaschine
ITBO20080079A1 (it) * 2008-02-06 2009-08-07 Tradewave Ag Apparecchiatura per la cogenerazione di calore ed energia elettrica
DE102009038556A1 (de) * 2009-08-22 2011-02-24 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Beheizen eines Wärmetauschers einer Wärmekraftmaschine sowie Verbrennungsheizanlage mit Wärmekraftmaschine
NO332861B1 (no) * 2010-12-10 2013-01-28 Viking Heat Engines As Anordning og metode for energiforsyning ved kraftvarmeverksystem til en bygning eller en farkost
DE102011108633A1 (de) 2011-05-30 2012-12-06 Robert Bosch Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Vermeidung von Ablagerungen an einem Wärmetauscher
DE102011102811A1 (de) 2011-05-30 2012-12-06 Robert Bosch Gmbh Verfahren zur Reduzierung von Brennstoffablagerungen an einem Wärmetauscher
ITCS20110038A1 (it) * 2011-12-14 2012-03-14 Ungaro Srl Stufa a combustione combinata con motore stirling per la produzione di energia elettrica o per pompa di calore
AT511845B1 (de) * 2011-12-16 2013-03-15 Froeling Heizkessel Und Behaelterbau Ges M B H Heizkessel für stückeligen brennstoff
AT513734B1 (de) * 2012-12-04 2022-12-15 Oekofen Forschungs Und Entw M B H Heizkessel mit Wärmekraftmaschine
GB201303080D0 (en) * 2013-02-21 2013-04-10 Microgen Engine Corp Holding Bv A combined heat and power system
EP2962037A4 (en) 2013-02-26 2016-03-16 Jason Force BIOMASS PROPELLED HARVESTING EQUIPMENT WITH MOBILE PLATFORM
AT514442A1 (de) * 2013-07-10 2015-01-15 Alfred Beilschmidt Verbrennungsofenanlage
DE102014001785B4 (de) * 2014-02-12 2018-05-30 Dbfz Deutsches Biomasseforschungszentrum Gemeinnützige Gmbh Kleinstfeuerungsanlage für biogene Festbrennstoffe
EP3153774B1 (en) * 2014-06-06 2019-07-17 Ikerlan, S. Coop Gas generator suitable for cogeneration systems, especially stirling cogeneration systems
DE102015208923B4 (de) * 2015-05-13 2019-01-03 Entrade Energiesysteme Ag Zyklonabscheider sowie Festbettvergaser zum Erzeugen eines Produktgases aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit einem solchen Zyklonabscheider
LU92823B1 (fr) * 2015-09-10 2017-03-20 Walter Fronville Incinerateur portable pour dechets de jardin
EP3150914A1 (en) * 2015-09-30 2017-04-05 Nawrocki, Piotr The method of gasification of waste, in particular household waste and the apparatus for performing such a method
JP6232539B2 (ja) * 2016-03-30 2017-11-22 和雄 宮谷 固体燃料の燃焼装置および固体燃料の燃焼方法、並びに、気体加熱装置、液体加熱装置、発電システムおよび冷房システム
JP6232540B2 (ja) * 2016-03-30 2017-11-22 和雄 宮谷 固体燃料の燃焼装置および固体燃料の燃焼方法、並びに、気体加熱装置、液体加熱装置、発電システムおよび冷房システム
EP3438528A4 (en) * 2016-03-30 2020-02-26 Kazuo Miyatani SOLID FUEL BURNING DEVICE, SOLID FUEL BURNING METHOD, GAS HEATING DEVICE, LIQUID HEATING DEVICE, POWER GENERATION SYSTEM AND COOLING SYSTEM
ITUA20163609A1 (it) * 2016-05-19 2017-11-19 Kira Tech S R L "micro-cogeneratore".
PL3301362T3 (pl) 2016-09-30 2020-08-24 Siemens Aktiengesellschaft Sposób regulacji przepływów turbulentnych
EP3301363B1 (de) * 2016-09-30 2019-08-28 Siemens Aktiengesellschaft Verbrennungseinrichtung mit brenner und einer vorrichtung zur durchflussmessung von turbulenten strömungen
IT201700046076A1 (it) * 2017-04-28 2018-10-28 T M A Di Bogliari S R L Stufa a combustione interna, particolarmente del tipo perfezionato.
CN109140422A (zh) * 2017-06-15 2019-01-04 任庆田 燃煤锅炉不再用烟筒
RU183585U1 (ru) * 2017-06-16 2018-09-26 Марк Семенович Солонин Отопительное устройство на древесном топливе
RU179857U1 (ru) * 2017-07-04 2018-05-28 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Череповецкий государственный университет" Топка
PL3425274T3 (pl) * 2017-07-04 2020-07-27 Ökofen Forschungs- Und Entwicklungsgesellschaft M.B.H. Urządzenie grzewcze
CN107806568A (zh) * 2017-11-24 2018-03-16 乐山川天燃气输配设备有限公司 涡旋加热型调压器
WO2020113168A2 (en) 2018-11-30 2020-06-04 Stenz David L Internal combustion engine configured for use with solid, slow burning, liquid, or gaseous fuels and methods of operating or implementing same
CN109441658B (zh) * 2018-12-29 2023-12-05 杭州英洛威能源技术有限公司 一种基于斯特林热机的光气互补式吸热器
KR102188155B1 (ko) * 2019-09-18 2020-12-07 서울과학기술대학교 산학협력단 고체연료 직접연소 방식과 가스화 연소 방식을 이용하는 하이브리드 열공급 장치 및 이를 이용하는 열병합 발전 시스템
EP3594498B1 (de) 2019-11-06 2022-01-05 Pfeiffer Vacuum Gmbh System mit einer gasrezirkulationseinrichtung
CN111121069A (zh) * 2020-02-14 2020-05-08 宁夏领航保温材料有限公司 一种对废气进行二次燃烧的焚烧炉
IT202100016703A1 (it) 2021-06-25 2022-12-25 Kira Tech S R L Processo di cogenerazione e relativo apparato

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1309086A (fr) * 1962-01-02 1962-11-09 Appareil d'incinération de sciure de bois avec ou sans utilisation de la chaleur
US4248048A (en) * 1978-09-01 1981-02-03 Q Corporation Engine operated by a non-polluting recyclable fuel
US4231222A (en) * 1978-09-18 1980-11-04 Ford Motor Company Air fuel control system for Stirling engine
JPS5782611A (en) * 1980-11-13 1982-05-24 Yoshizo Takada Method of and apparatus for combusting powder of vegetal carbonic material
JPS60188707A (ja) * 1984-03-07 1985-09-26 Miura Denki Kk 木質ペレツト燃料のガス化燃焼装置
JPS61223409A (ja) * 1985-03-27 1986-10-04 Agency Of Ind Science & Technol スタ−リングエンジンにおける木質燃料の燃焼方法
DE3924723C2 (de) * 1988-08-15 1994-02-10 Reinhard Dipl Ing Eckert Energieumwandlungseinrichtung mit einer Wirbelkammerfeuerung
DE3906976A1 (de) * 1989-02-23 1990-08-30 Manfred Koepke Feststoffvergasungsheizkessel mit kraft- und waermegewinnung
US5121600A (en) * 1990-06-21 1992-06-16 Energeo, Inc. Transportable electrical power generating system fueled by organic waste
DE4200721C2 (de) * 1991-02-19 2002-11-28 Riener Karl Stefan Ofen für feste Brennstoffe, insbesondere für Pellets
JPH074310A (ja) * 1992-03-19 1995-01-10 Aisin Seiki Co Ltd スターリング機関の燃焼器
US5273209A (en) * 1992-03-23 1993-12-28 Macarthur Charles E Heat exchange and fuel feed apparatus for vertical furnace
JPH0719008A (ja) * 1993-06-30 1995-01-20 Aisin Seiki Co Ltd スターリングエンジン用加熱装置
DE4440603A1 (de) * 1994-11-14 1996-05-15 Waermetechnik Dr Pauli Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur energetischen Nutzung nachwachsender Rohstoffe
DE29615683U1 (de) * 1996-09-09 1996-10-24 Dampfkesselbau Dresden Uebigau Staubgefeuerter Brennkammerkessel
SE9604594L (sv) * 1996-12-13 1998-06-14 Abb Carbon Ab Förbränningsanläggning och förfarande för att förbränna ett bränsle
AT407082B (de) * 1999-02-23 2000-12-27 List Guenther Feuerungsvorrichtung für biomasse, insbesondere holzpellets
DE19919293C1 (de) * 1999-04-28 2000-11-23 Joachim Wuenning Hochtemperatur-Gaserhitzer
EP1387984A1 (en) * 2001-04-11 2004-02-11 Danergi A/S A method for burning solid fuels in a burner and an apparatus for carrying out the method
AT6695U1 (de) * 2003-04-10 2004-02-25 Haslmayr Johann Dipl Ing Brennwert-zentralheizungskessel
JP2005274123A (ja) * 2004-02-27 2005-10-06 Ecomeet Solutions Co Ltd 発電システム及びその制御方法
US7028476B2 (en) * 2004-05-22 2006-04-18 Proe Power Systems, Llc Afterburning, recuperated, positive displacement engine

Also Published As

Publication number Publication date
US8281584B2 (en) 2012-10-09
NZ593368A (en) 2012-01-12
KR101333191B1 (ko) 2013-11-27
EP1979674A1 (de) 2008-10-15
KR20080107373A (ko) 2008-12-10
CA2641814C (en) 2016-06-28
AU2007207204A1 (en) 2007-07-26
EP1979674B1 (de) 2020-03-11
WO2007082640A1 (de) 2007-07-26
CN101432572A (zh) 2009-05-13
RU2425282C2 (ru) 2011-07-27
JP2009523223A (ja) 2009-06-18
CN101432572B (zh) 2011-08-31
US20090078176A1 (en) 2009-03-26
MX2008008951A (es) 2009-02-06
DE102006001299A1 (de) 2007-07-12
JP5135634B2 (ja) 2013-02-06
RU2008132801A (ru) 2010-02-20
CA2641814A1 (en) 2007-07-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI0706498A2 (pt) usina para geração de calor de bloco de péletes de madeira com motor de stirling em tecnologia de valor de combustão
JP4766562B2 (ja) 木質ペレット焚き蒸気ボイラ
JP2010101599A (ja) ハイブリッド温風装置
US20160370011A1 (en) Multi-functional Biomass and Other Combustibles stove
CN201262420Y (zh) 干背卧式秸秆锅炉
CN101660751B (zh) 秸秆气化燃烧炉
CN105509031A (zh) 生物质燃料燃烧加热锅炉
CN103574594B (zh) 以生物质为燃料的燃烧供热系统
CN106224961A (zh) 一种甲醇燃料真空冷凝热水锅炉
JP4108002B2 (ja) ガス又は油焚きバイオマス燃焼装置及び方法
CN201262390Y (zh) 一种秸秆气化燃烧器
CN205090370U (zh) 燃烧器
CN113280369A (zh) 一种霄家用取暖炉及使用方法
CN202074509U (zh) 一种适用于难燃煤种的气固两相串并联点火稳燃燃烧器
CN104848261A (zh) 一种高效率回风炉
CN105465760B (zh) 一种生物质蒸汽发生器
CN102393069B (zh) 一种双塔双炉膛气固混燃热风炉
CN210772191U (zh) 一种燃烧充分的鸡粪锅炉
CN102032672B (zh) 导热油炉和旋风燃烧器生物质一体机
RU27684U1 (ru) Водогрейный котел
CN205664357U (zh) 新型节能环保锅炉
WO2015024538A1 (en) Circulatory heating boiler for combined production of heat, steam and electric energy
KR20240000118A (ko) 수평형 폐기물 연료 보일러 시스템
EA018758B1 (ru) Котел водогрейный
CN2901059Y (zh) 自控式半气化氢能纳米超导锅炉

Legal Events

Date Code Title Description
B08F Application dismissed because of non-payment of annual fees [chapter 8.6 patent gazette]

Free format text: REFERENTE A 5A ANUIDADE.

B08K Patent lapsed as no evidence of payment of the annual fee has been furnished to inpi [chapter 8.11 patent gazette]

Free format text: REFERENTE AO DESPACHO 8.6 PUBLICADO NA RPI 2161 DE 05/06/2012.