RU2418749C2 - СПОСОБ ОЧИСТКИ АММОНИЙСОДЕРЖАЩЕЙ СТОЧНОЙ ВОДЫ ПОСРЕДСТВОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ pH - Google Patents

СПОСОБ ОЧИСТКИ АММОНИЙСОДЕРЖАЩЕЙ СТОЧНОЙ ВОДЫ ПОСРЕДСТВОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ pH Download PDF

Info

Publication number
RU2418749C2
RU2418749C2 RU2008115428A RU2008115428A RU2418749C2 RU 2418749 C2 RU2418749 C2 RU 2418749C2 RU 2008115428 A RU2008115428 A RU 2008115428A RU 2008115428 A RU2008115428 A RU 2008115428A RU 2418749 C2 RU2418749 C2 RU 2418749C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
reaction
nitrite
ammonia
reactor
ammonium
Prior art date
Application number
RU2008115428A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2008115428A (ru
Inventor
Бернхард ВЕТТ (AT)
Бернхард ВЕТТ
Original Assignee
Универзитет Иннсбрук Институт Фюр Умвельттехник
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Универзитет Иннсбрук Институт Фюр Умвельттехник filed Critical Универзитет Иннсбрук Институт Фюр Умвельттехник
Publication of RU2008115428A publication Critical patent/RU2008115428A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2418749C2 publication Critical patent/RU2418749C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • C02F3/1236—Particular type of activated sludge installations
    • C02F3/1263—Sequencing batch reactors [SBR]
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C02F2101/163—Nitrates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/10—Inorganic compounds
    • C02F2101/16—Nitrogen compounds, e.g. ammonia
    • C02F2101/166—Nitrites
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/06—Controlling or monitoring parameters in water treatment pH
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/22—O2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Removal Of Specific Substances (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Activated Sludge Processes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу очистки в SBR-реакторе аммонийсодержащей сточной воды в системе с активным илом, в которой во время первой реакции аммоний превращают в нитрит, а в параллельно протекающей второй реакции аммоний и нитрит превращают в молекулярный азот, при этом концентрацию кислорода в реакторе поддерживают на низком уровне. Для осуществления заявленного способа значение рН системы поддерживают при желаемом значении рН, которое в зависимости от эффективности кислородопереноса (ОТЕ) находится в области, которую определяют по формуле pHs=7,55-3*ОТЕ/100±0,05, и за счет регулирования периодической аэрации. При этом диапазон отклонения рН от заданного значения составляет максимум 0,05, предпочтительно максимум 0,02, и концентрацию кислорода поддерживают в области между 0,2 мг/л и 0,4 мг/л, предпочтительно между 0,25 мг/л и 0,35 мг/л. Точное регулирование узкого диапазона значений рН системы очистки посредством регулирования периодической аэрации обеспечивает устойчивое протекание процесса. 4 з.п. ф-лы, 4 ил.

Description

Изобретение относится к способу очистки в SBR-реакторе аммонийсодержащей сточной воды в системе заиливания, согласно которому во время первой реакции аммоний превращают в нитрит, а в параллельно протекающей второй реакции аммоний и нитрит превращают в молекулярный азот, при этом концентрацию кислорода в реакторе поддерживают на низком уровне.
В обычных очистных сооружениях аммоний превращают в азот тем, что сначала проводят две стадии окисления, в которых азот окисляют в нитрит, а затем - в нитрат (реакция нитрификации), а после этого полученные нитраты восстанавливают двустадийным способом сначала до нитрита и сразу после этого до молекулярного азота (реакция денитрификации). В зависимости от выбранного способа организации процесса нитрификация и денитрификация могут быть проведены как последовательно в одном и том же реакторе, так и в разных реакторах.
Известно, что энергетически выгоднее вместо прямой полной нитрификации и денитрификации проводить единый процесс, при котором полученный нитрит не окисляют дальше до нитрата, а напрямую восстанавливают до азота. Таким образом, процессы нитрования и денитрования протекают последовательно или синхронно. Сложность такого энергетически более выгодного процесса превращения азота состоит в устойчивом торможении второй ступени окисления нитрита до нитрата. К тому же, в условиях, которые созданы в очистных сооружениях по переработке «обычных», то есть бытовых или промышленных сточных вод, микроорганизмы, окисляющие нитрит, проявляют более высокую скорость роста и возобновления по сравнению с микроорганизмами, окисляющими аммоний. По этой причине с трудом образуется промежуточный продукт - нитрит. Однако высокие температуры, высокие концентрации аммиака и низкие концентрации кислорода создают условия для преобладания первой стадии окисления над второй. По этой причине такие способы очистки, равно как и способ настоящего изобретения, в первую очередь используют для биологической очистки сточной воды с высоким содержанием аммония, а также для технической воды, воды, просачивающейся со свалки, или свиного навоза. Такие сточные воды содержат аммоний в больших количествах и, как правило, имеют достаточно высокую температуру.
Из ЕР 0826639 А известен способ, в котором пренебрегают второй ступенью окисления. При этом в хемостате, реакторе без удержания бактериальной культуры, возраст активного ила подобран таким образом, что микроорганизмы, окисляющие аммоний, могут еще только закрепляться, в то время пока вымывают микроорганизмы, окисляющие нитрит.
С помощью дальнейшей модификации можно сделать выше описанный процесс энергетически еще более выгодным. Для этого одну часть аммония окисляют в нитрит, а оставшуюся его часть полученным нитритом переводят в азот. Описанный процесс в литературе называют так же Аннамокс-процессом. В US 6383390 описан способ, который использует такую энергетически выгодную реакционную схему процесса. При этом проводят частичное нитрование в первом реакторе и сразу после этого с помощью анаммокс-микроорганизмов осуществляют превращение до азота во втором реакторе.
Также из WO 00/05176 известно, что возможно протекание этих двух реакций одновременно в одном реакторе.
Всем известным способам свойственно то, что до сих пор не был зарегистрирован ни один надежный промышленный процесс превращения. Причина этого лежит в том, что уже в присутствии относительно малого количества нитрита необратимо нарушается работа микроорганизмов анаэробно окисляющих аммоний (или аутотрофно восстанавливающих нитрит). По причине крайне незначительной скорости роста этих микроорганизмов уже относительно малые колебания условий реакции могут привести к серьезным нарушениям процесса. В настоящем изобретении предусмотрено, что требуемое значение рН системы устанавливают посредством регулирования периодической аэрации, при этом область отклонений значения рН от заданной величины составляет максимум 0,05, предпочтительно максимум 0,02, и что концентрацию кислорода поддерживают в интервале 0,2-0,4 мг/л, предпочтительно между 0,25 и 0,35 мг/л.
Также известно, что на величину рН можно влиять процессом аэрации, т.е. регулирование рН возможно благодаря тому, что аэрация поставлена в зависимость от величины рН. Этот факт описан в EP 0872451 В для способа, отличного от настоящего изобретения.
В представленном изобретении является важным тот вывод, что значение рН должно быть отрегулировано до крайне узкого диапазона, одновременно необходимо удерживать концентрацию кислорода на строго определенном низком уровне, более того, необходимо организовать периодическую аэрацию. Такая организация процесса способствует тому, что во время режима аэрации однозначно доминирует процесс образования нитрита над его восстановлением, а во время отсутствия продувки преобладает процесс восстановления нитрита. Так как синтезу нитрита сопутствует образование Н+-ионов (фиг.1 с), а его восстановлению - связывание Н+-ионов, то посредством установления определенного интервала распределения рН может быть получена максимальная концентрация нитрита в реакторе. Выбор нижнего порога по кислороду для режима аэрации делает возможным параллельное восстановление нитрита и при этом позволяет избежать слишком частого включения и выключения вентиляции.
Неожиданно оказалось возможным с учетом вышеперечисленных факторов достичь стабильных условий проведения процесса, с помощью которых можно избавиться от нежелательных последствий, которые возникают из-за замедления анаэробного окисления аммония нитритом. Такая система является устойчивой также при колебании содержания аммония в подводимой сточной воде. Как уже было установлено выше, настоящий способ проводят в одну стадию так же, как и в системе с активным илом в SBR-установке. По сравнению с обычным способом нитрификации/денитрификации потребность в кислороде для превращения аммония в азот может быть снижена стехиометрически на 60%, а потребность в органическом углероде может быть сокращена приблизительно на 90%.
Целесообразно вслед за стадией реакции проводить стадию удаления аммиака, на которой снижают значение рН. Во время стадии реакции концентрация аммиака должна быть максимально возможно высокой, т.е. при относительно высоком значении рН, например 7,3, высока и концентрация аммония. Таким образом подавляют реакцию окисления нитрита. С другой стороны, концентрация аммония в потоке очищенной сточной воды должна быть как можно более низкой. Этого можно достичь снижением значения рН на последующей стадии удаления аммиака, в которой значение рН установлено на 0,1-0,3 единицы ниже. Таким образом, полученную щелочную реакцию среды используют для процесса нитрификации. Продолжительность стадии удаления аммиака может составлять от 5 до 25% от продолжительности стадии реакции.
С другой стороны, за стадией реакции может следовать стадия удаления аммиака, в которой проводят крупнопузырьковую продувку, не изменяя при этом интервал распределения рН. Таким образом активизируется процесс удаления СО2, при помощи чего также достигают щелочную реакцию среды, необходимую для нитрификации.
Особенно высоких скоростей превращения можно достичь благодаря тому, что требуемое значение рН в зависимости от эффективности кислородопереноса (ОТЕ) находится в области, которую можно вычислить по формуле
pHs=7,55-3*OTE/100±0,05
В формуле эффективность кислородопереноса (ОТЕ) приведена в процентах. Эффективность кислородопереноса зависит, например, от геометрии используемого реактора и обычно составляет 10% для неглубоких реакторов. В этом случае оптимальная величина для значения рН по этой формуле получается равной 7,25±0,1, т.е. интервал от 7,2 до 7,3. В случае более высоких реакторов значение ОТЕ может составлять около 20%. В этом случае полученное по формуле значение рН, равное 6,95, преимущественно устанавливают на стадии удаления аммиака. Из-за наблюдаемых проблем вспенивания при обработке высококонцентрированных сточных вод оказалось благоприятным, при использовании некоторых способов очистки, поток очищаемой воды подавать в постоянном количестве выше уровня воды и распределять воду по как можно большей площади, гася тем самым образующуюся пену. Для этой цели подходят спринклеры или распределение потока на сливных форсунках или разбрызгивающих розетках.
Чтобы получить стабильную популяцию у медленно размножающихся окислителей аммония, следует использовать активный ил возрастом свыше 20 дней. С этой целью следует организовать необходимую задержку ила при помощи внедрения полупогружных перегородок, плотин с клапанным затвором, стоков чистой воды или мембран. Но в то же время не следует необоснованно сильно увеличивать содержание сухого вещества ила (не выше 10 г сухого вещества/л), чтобы не вызвать существенного спада эффективности кислородопереноса. То есть при определении количества отвода избыточного ила (или длительности отстаивания ила для SBR-реактора без устройства для отвода избыточного ила) следует ориентироваться на активный ил, возраст которого составляет максимум 35 дней.
В дальнейшем более подробно раскрывается суть изобретения посредством исчерпывающих примеров и приведенных чертежей.
Краткое описание чертежей
Фиг.1а, фиг.1b, фиг.1с представляют собой диаграммы, на которых показан массовый баланс различных систем очистки;
фиг.2 представляет собой диаграмму, которая поясняет эффективность изобретенного способа;
фиг.3 представляет собой рабочую диаграмму, которая поясняет ведение процесса;
фиг.4 представляет собой диаграмму, которая поясняет влияние крупнопузырьковой аэрации.
Фиг.1а представляет собой обычный процесс нитрификации/денитрификации, в котором аммоний, как было описано выше, сначала окисляют до нитрита и затем сразу до нитрата, который восстанавливают на первой стадии восстановления до нитрита, а на второй - до азота. Очевидно, что на переработку моля аммония необходимо затратить 1,9 моль кислорода и значительное количество органического углерода.
Фиг.1b демонстрирует способ, в котором благодаря подавлению стадии образования нитрата, количество кислорода, затрачиваемое на моль аммония, сокращается до 1,4 моль. Также снижается потребление углерода по сравнению со способом, представленным на фиг.1а.
Фиг.1с демонстрирует реакцию, которая лежит в основе изобретенного способа. В этом способе проводят частичное нитрование параллельно с аутотрофным восстановлением полученного нитрита. Потребность в кислороде снижена до 0,8 моль на 1 моль аммония.
Суммарное уравнение реакции для этого процесса, с учетом побочных реакций, имеет вид:
NH4 ++1,32 NO2 -+0,066 HCO3 -+0,13 H+→
→ 0,26 NO3 -+1,02 N2+0,066 CH2O0,5N0,15+2,03 H2O
Согласно этому уравнению реакции анаэробное аутотрофное окисление аммония нитритом нуждается в предварительном аутотрофном окислении по меньшей мере 57% общего количества аммония, чтобы его извлечь. Трудность при разработке данной системы состояла в переходе от известной и в значительной мере используемой системы нитрования/денитрования, а также от системы, которая, по сути, нуждается в избытке органического углерода и имеет дело с гетерогенной биомассой, к системе с медленнорастущей биомассой. При разработке этой системы поэтапно был произведен многоступенчатый переход от лабораторного масштаба к промышленному. В начале 300-литровый реактор прививали 4 литрами инокулума, полученного в пилотажной установке. Затем размер реактора увеличивали с шагом от 1 до 2 порядков до конечного объема, равного 500 м3. На каждой стадии накопление биомассы представляло собой очень чувствительный процесс до наступления устойчивого состояния, характеризовавшегося достижением критической массы, которая впоследствии служила инокулумом для следующего реактора.
Фиг.2 содержит диаграмму, в которой на временную ось нанесли количество аммония, переработанного за день (в килограммах азота в день). Так же были отмечены удельные затраты энергии (в кВт*ч/ 1 кг азота).
Из этой диаграммы видно, что в начальный период времени, между 11 ноября 2003 г. и 15 мая 2004 г., а также в период инокуляции системы количество аммония, переработанного за день, для большинства дней находится между отметками в 200 кг и 300 кг азота. Удельные затраты энергии на нитрование/денитрование (фиг.1b) в этот период времени составляли в среднем 2,2 кВт*ч/кг азота. В правой половине диаграммы нанесено изменение измеряемой величины после инокуляции за период времени с 16 июля 2004 г.по 18 января 2005 г.Очевидно, что превращение аммония с изначально очень низкого значения опять возросло до 250 кг азота/день. В то же время затраты энергии за 1 день упали с первоначально высоких значений до конечного значения в 0,79 кВт*ч/кг азота. Таким образом, затраты энергии были возмещены на одну треть от первоначального значения.
Фиг.3 представляет собой диаграмму, на которой изменения параметров процесса показаны за 24 часа. Друг над другом снизу вверх расположено значение рН, затем процесс подачи воды в л/с, над ним - накопленное количество технической воды в м3, еще выше расположен показатель уровня наполнения реактора в мм и на самом верху - показатель концентрации кислорода в мг/л.
Весь процесс подразделяется на 3 SBR-цикла, каждый из которых длится 8 часов. Во время 6-часовой фазы аэрации производят непрерывную подачу технической воды, плавно увеличивая ее уровень. Отдельные интервалы аэрации проводят в интервале рН, равном 0,01 единиц между верхним и нижним заданным значением. Имеющиеся на практике колебания значения рН составляют несколько большую величину из-за инерционных эффектов. После стадии аэрации ил удаляют, а осветленную воду сливают до исходного уровня.
Фиг.4 демонстрирует влияние перехода от мелкопузырьковой вентиляции к крупнопузырьковой в конце реакционной фазы на концентрацию аммония и бикарбоната в реакторе.
Использование такого приема с сохранением прежнего интервала изменения рН (здесь от 7,25 до 7,26) и прежнего количества воздуха активизирует растворение СО2 с образованием кислоты, что способствует процессу нитрования.
Представленный способ дает возможность перерабатывать сточные воды с высоким содержанием аммония и крайне низкими затратами ресурсов, а также организовать надежное и стабильное производство.

Claims (5)

1. Способ очистки сточной воды, содержащей аммоний, в системе с активным илом в SBR-реакторе, по которому во время первой реакции аммоний превращают в нитрит, а в параллельно протекающей второй реакции аммоний и нитрит превращают в молекулярный азот, при этом концентрацию кислорода в реакторе поддерживают на низком уровне, отличающийся тем, что значение рН системы поддерживают при желаемом значении рН, которое в зависимости от эффективности кислородопереноса - ОТЕ находится в области, которую определяют по формуле
pHs=7,55-3·ОТЕ/100±0,05,
и за счет регулирования периодической аэрации, при этом диапазон отклонения рН от заданного значения составляет максимум 0,05, предпочтительно максимум 0,02, и концентрацию кислорода поддерживают в области между 0,2 и 0,4 мг/л, предпочтительно между 0,25 и 0,35 мг/л.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что после проведения реакции следует стадия удаления аммиака, в которой значение рН снижается.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что после проведения реакции следует стадия удаления аммиака, в которой проводят крупнопузырьковую аэрацию.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что подачу сточной воды над водной поверхностью во время стадии аэрации осуществляют постоянно и распределяют ее по как можно большей площади поверхности.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что используют активный ил возраста по меньшей мере 20 дней и самое большее 35 дней.
RU2008115428A 2005-09-20 2006-09-20 СПОСОБ ОЧИСТКИ АММОНИЙСОДЕРЖАЩЕЙ СТОЧНОЙ ВОДЫ ПОСРЕДСТВОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ pH RU2418749C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT0155005A AT502391B1 (de) 2005-09-20 2005-09-20 Verfahren zur behandlung von ammoniumhaltigem abwasser
ATA1550/2005 2005-09-20

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008115428A RU2008115428A (ru) 2009-10-27
RU2418749C2 true RU2418749C2 (ru) 2011-05-20

Family

ID=37529309

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008115428A RU2418749C2 (ru) 2005-09-20 2006-09-20 СПОСОБ ОЧИСТКИ АММОНИЙСОДЕРЖАЩЕЙ СТОЧНОЙ ВОДЫ ПОСРЕДСТВОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ pH

Country Status (10)

Country Link
US (1) US7846334B2 (ru)
EP (1) EP1943193B1 (ru)
AT (2) AT502391B1 (ru)
BR (1) BRPI0616133B1 (ru)
DE (1) DE502006008920D1 (ru)
DK (1) DK1943193T3 (ru)
ES (1) ES2362211T3 (ru)
RU (1) RU2418749C2 (ru)
UA (1) UA90347C2 (ru)
WO (1) WO2007033393A1 (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013039582A1 (en) * 2011-09-16 2013-03-21 Babak Rezania Methods and apparatus for nitrogen removal from wastewater
RU2671729C2 (ru) * 2013-03-14 2018-11-06 Ди.Си. УОТЕР ЭНД СЬЮЭР ОТОРИТИ Способ и система для удаления азота из сточных вод

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK2163524T4 (en) 2008-09-12 2018-10-29 Demon Gmbh Process for treating ammonium-containing wastewater
DE102009011107A1 (de) * 2008-12-11 2010-06-24 Envicon Klärtechnik Verwaltungsgesellschaft mbH Verfahren zur Regelung der Nitrifikation und/oder Denitrifikation einer Kläranlage
ES2483150T3 (es) 2010-03-10 2014-08-05 Demon Gmbh Procedimiento para la purificación biológica de un agua residual que contiene amonio
CN102603065B (zh) * 2011-12-05 2013-07-31 合肥工业大学 一种生活污水深度除磷脱氮的处理方法
US9346694B2 (en) 2012-09-13 2016-05-24 D.C. Water & Sewer Authority Method and apparatus for nitrogen removal in wastewater treatment
US9340439B2 (en) 2012-09-13 2016-05-17 D.C. Water & Sewer Authority Method and apparatus for nitrogen removal in wastewater treatment
MX347655B (es) 2012-11-27 2017-05-08 Hampton Roads Sanitation Distr Metodo y aparato para tratamiento de agua residual usando seleccion gravimetrica.
ES2466090B2 (es) 2012-12-07 2014-09-17 Hidrotec Tecnología Del Agua, S.L. Método de puesta en marcha y control de un proceso biológico para eliminación de amonio mediante la acción de bacterias autótrofas en aguas residuales
EP2792646B1 (de) 2013-04-16 2015-05-27 Demon GmbH Verfahren und Anlage zur Behandlung von ammoniumhaltigem Abwasser
CN103226366B (zh) * 2013-05-09 2017-10-03 中国科学院生态环境研究中心 短程硝化‑厌氧氨氧化一体式脱氮工艺的控制方法
US9670083B2 (en) 2014-06-30 2017-06-06 Hampton Roads Sanitation District Method and apparatus for wastewater treatment using external selection
WO2016014723A1 (en) 2014-07-23 2016-01-28 Hampton Roads Sanitation Distric A method for deammonification process control using ph, specific conductivity, or ammonia
CN108715481B (zh) * 2018-05-14 2021-04-27 太原理工大学 一种asbr-sbr-asbr联合反应装置
WO2020086407A1 (en) 2018-10-23 2020-04-30 Bl Technologies, Inc. Mabr media for supporting aob and annamox bacteria and process for deammonification of wastewater
CN109368782B (zh) * 2018-10-26 2020-08-04 清华大学 一种基于侧流sbr强化连续流工艺污水短程硝化方法与系统
GR1010402B (el) * 2018-11-07 2023-02-10 Ανεστης Αποστολου Βλυσιδης Βιολογικη μεθοδος απομακρυνσης οργανικου αζωτου απο αποβλητα που εχουν προ-επεξεργαστει με αναεροβια χωνευση
CN112028234B (zh) * 2020-09-14 2022-05-03 北京首创股份有限公司 将sbr处理系统改造为好氧颗粒污泥系统的方法
CN117337271A (zh) 2021-03-12 2024-01-02 汉普顿道路卫生局 废水处理中多重除选的方法和装置

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4537682A (en) 1982-01-29 1985-08-27 Environmental Research & Technology Activated sludge wastewater treating process
GB8724728D0 (en) 1987-10-22 1987-11-25 Genzyme Corp Cysteine proteinase
JP2661093B2 (ja) * 1988-02-01 1997-10-08 味の素株式会社 活性汚泥法による廃水処理方法
NL1000710C2 (nl) 1995-06-30 1996-12-31 Csm Suiker Werkwijze voor het zuiveren van stikstofhoudende afvalwaterstromen.
NL1003866C2 (nl) * 1996-08-23 1998-02-26 Grontmij Advies & Techniek Bv Biologische zuivering van afvalwater.
NL1005343C1 (nl) * 1996-08-23 1998-02-26 Univ Delft Tech Werkwijze voor het behandelen van ammoniak-houdend afvalwater.
AT407151B (de) 1997-04-14 2001-01-25 Ingerle Kurt Dipl Ing Dr Techn Verfahren zur reinigung ammoniumhaltigen abwassers
GB2333522B (en) * 1998-01-23 2002-12-04 Aw Creative Technologies Ltd Water treatment
EP1113997B1 (en) * 1998-07-24 2009-07-01 Paques Bio Systems B.V. Process for the treatment of waste water containing ammonia
WO2005068379A1 (ja) * 2004-01-13 2005-07-28 Itochu Forestry Corp. 廃水浄化システム

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013039582A1 (en) * 2011-09-16 2013-03-21 Babak Rezania Methods and apparatus for nitrogen removal from wastewater
RU2671729C2 (ru) * 2013-03-14 2018-11-06 Ди.Си. УОТЕР ЭНД СЬЮЭР ОТОРИТИ Способ и система для удаления азота из сточных вод

Also Published As

Publication number Publication date
BRPI0616133A2 (pt) 2012-12-25
EP1943193B1 (de) 2011-02-16
DE502006008920D1 (de) 2011-03-31
DK1943193T3 (da) 2011-06-06
RU2008115428A (ru) 2009-10-27
UA90347C2 (ru) 2010-04-26
US20090272690A1 (en) 2009-11-05
ATE498588T1 (de) 2011-03-15
AT502391B1 (de) 2007-03-15
EP1943193A1 (de) 2008-07-16
BRPI0616133B1 (pt) 2016-05-10
AT502391A4 (de) 2007-03-15
US7846334B2 (en) 2010-12-07
ES2362211T3 (es) 2011-06-29
WO2007033393A1 (de) 2007-03-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2418749C2 (ru) СПОСОБ ОЧИСТКИ АММОНИЙСОДЕРЖАЩЕЙ СТОЧНОЙ ВОДЫ ПОСРЕДСТВОМ РЕГУЛИРОВАНИЯ pH
EP0826639B1 (en) Biological treatment of wastewater
Kleerebezem et al. Autotrophic denitrification for combined hydrogen sulfide removal from biogas and post-denitrification
EP1113997B1 (en) Process for the treatment of waste water containing ammonia
Beun et al. N‐Removal in a granular sludge sequencing batch airlift reactor
CN102259976B (zh) 一种厌氧氨氧化反应器的快速启动方法
KR101188480B1 (ko) 암모니아성 질소 함유수의 질화 방법 및 처리 방법
KR101018772B1 (ko) 암모니아성 질소 함유수의 처리 방법
US6183642B1 (en) Biological treatment of wastewater
KR101288495B1 (ko) 하수 및 폐수의 생물학적 질소처리방법
Udert et al. Effect of heterotrophic growth on nitritation/anammox in a single sequencing batch reactor
Qian et al. Startup and performance of a novel single-stage partial nitritation/anammox system for reject water treatment
JP4302341B2 (ja) 生物学的窒素除去方法及び装置
JP4837706B2 (ja) アンモニア性窒素の除去装置
CN110891909B (zh) 废水处理中受控的同时硝化和反硝化
JP2005211832A (ja) 廃水からのアンモニア性窒素の除去方法
KR100644854B1 (ko) 혐기성 암모늄 산화균의 연속 배양 방법 및 장치
JPH08141597A (ja) 窒素及びフッ素含有排水の処理装置
KR101600578B1 (ko) 연속회분식 반응기의 고효율 운전방법 및 장치
JPH05228493A (ja) 硫黄細菌を用いた廃水処理方法及び装置
US20080210628A1 (en) Process for the Biological Treatment of Ammonium-Rich Aqueous Media
JP5199794B2 (ja) 含窒素有機性排水の処理方法
JP3270652B2 (ja) 廃水の窒素除去方法
JP2006088057A (ja) アンモニア含有水の処理方法
CN109607777A (zh) 利用厌氧氨氧化技术的污水深度处理系统和方法