RU2371483C2 - Способ переработки ванадийсодержащих чугунов - Google Patents
Способ переработки ванадийсодержащих чугунов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2371483C2 RU2371483C2 RU2007111811/02A RU2007111811A RU2371483C2 RU 2371483 C2 RU2371483 C2 RU 2371483C2 RU 2007111811/02 A RU2007111811/02 A RU 2007111811/02A RU 2007111811 A RU2007111811 A RU 2007111811A RU 2371483 C2 RU2371483 C2 RU 2371483C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- vanadium
- slag
- converter
- cast iron
- slags
- Prior art date
Links
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способу переработки ванадийсодержащих чугунов. Способ включает заливку чугуна в конвертер, присадку окислителей-охладителей и шлакообразующих материалов, продувку металла кислородом, выпуск его в ковш, накопление в конвертере ванадиевого шлака от цикла двух-четырех предыдущих плавок и его кантовку в шлаковую чашу. На завершающей плавке цикла накопления ванадиевого шлака в качестве окислителей-охладителей в конвертер присаживают дробленые до 200 мм ванадийсодержащие шлаки монопроцесса и/или стальные шлаки дуплекс-процесса в количестве 1,5-20,0 кг/т чугуна и обеспечивают температуру металла в конце продувки на 100-200°С выше температуры ликвидуса. Использование изобретение позволит получать товарные ванадийсодержащие шлаки, повысить выход годного. 3 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к способу переработки ванадийсодержащих чугунов с получением стали и ванадийсодержащих шлаков, пригодных для дальнейшего использования.
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату в настоящее время является типовой способ переработки ванадиевого чугуна дуплекс-процессом, предусматривающий заливку ванадиевого чугуна в конвертер, продувку его кислородом с присадкой расчетного количества охладителей, передел полупродукта в сталь путем заливки полупродукта, зажигания и продувки плавки кислородом, порционной присадки шлакообразующих и последующего выпуска металла в ковш, его науглероживания, раскисления, легирования и доводки (Технологическая инструкция ТИ 102-СТ.К-66-2004. Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах, ОАО «Нижнетегильский металлургический комбинат», стр.3, 4, 5, 6, 13, 14, 24, 29).
Известный способ позволяет получить товарный ванадиевый шлак, содержащий V2O5 более 14,0% и металл-полупродукт, который перерабатывается на сталь.
При существующей технологии переработки ванадиевого шлака дуплекс-процесса на ОАО "Тулачермет" регламентируют в шлаке массовую долю оксида марганца до 12,0% и до 5,0% оксида кальция.
Для обеспечения выплавки такого ванадиевого шлака на ОАО «НТМК» в доменном переделе ограничивают массовую долю марганца в чугуне до 0,35%, а в конвертерном переделе при деванадации чугуна для снижения оксида марганца вводят в шлак ОКД (обожженную кремнийсодержащую добавку).
В технологической инструкции ОАО «НТМК» по производству ванадиевого шлака и стали в конвертерах ТИ 102-СТ.К-66-2004 в пункте 1.11.8 указывается следующее.
При содержании кремния в чугуне менее 0,25%, для получения кондиционного ванадиевого шлака, необходимо присаживать на плавку из расчета замены каждой 0,01% недостающей до 0,25% кремния в чугуне:
55-70 кг кремнеземсодержащей добавки (ОКД) при содержании марганца в чугуне 0,25-0,30%;
70-85 кг ОКД при содержании марганца в чугуне 0,31-0,35%.
При содержании марганца в чугуне более 0,35% ОКД не использовать.
Обожженная кремнеземсодержащая добавка (ОКД) содержит более 55,0% оксидов кремния, более 25,0% оксидов алюминия и более 5,0% оксидов кальция и магния.
Использование ОКД ухудшает качество ванадиевого шлака и при существующем химическом составе чугуна снижает в нем массовую долю пентаоксида ванадия с 23,7% до 17,4%.
Химический состав шлака, % | Feобщ | V2O5 | CaO | SiO2 | MnO | TiO2 | MgO | Al2O3 |
При использовании окалины | 30,0 | 23,7 | 2,0 | 11,8 | 14,7 | 8,2 | 0,8 | 0,1 |
При использовании окалины + ОКД | 30,0 | 17,4 | 2,4 | 18,7 | 10,8 | 6,0 | 1,5 | 4,6 |
Товарный ванадиевый шлак имеет температуру плавления более 1250°С (табл.1), выкантовывается из конвертера в шлаковую чашу в твердофазном состоянии, что приводит к большой неоднородности его химического состава в объеме шлакового слитка.
На стадии стального передела полупродукта образуется шлак, содержащий 2,0-4,0% V2O5, который не может быть использован в металлургическом переделе и вывозится на отвалы, загрязняя окружающую среду.
Переработка ванадиевых чугунов в конвертерах ОАО «НТМК» дуплекс-процессом сдерживает рост производства объема стали из-за потерь агрегатного времени, что не соответствует требованиям экономики. Поэтому в отдельные периоды для обеспечения максимального производства ванадиевый чугун перерабатывают монопроцессом.
Суммарный доход от производства ванадиевого шлака дуплекс-процессом существенно ниже, чем от производства стали монопроцессом.
Однако ванадийсодержащие шлаки монопроцесса в настоящее время не могут быть эффективно переработаны в химическом переделе с извлечением ванадия.
Использование моношлаков в доменном переделе ограниченно из-за накопления и увеличения фосфора в чугуне.
В доменных печах большого объема использование моношлаков не целесообразно.
Проблема эффективного использования моношлаков на ОАО «НТМК» является очень актуальной.
Задача изобретения - разработка экономически целесообразной технологии переработки ванадиевого чугуна в кислородных конвертерах дуплекс-процессом с использованием ванадийсодержащих шлаков монопроцесса и/или стальных шлаков дуплекс-процесса.
Технический результат, достигаемый при решении данной задачи, - увеличение выхода годного, повышение извлечения ванадия в товарные ванадийсодержащие шлаки и исключение экологически опасных отвальных шлаков.
Техническое решение данной задачи сводится к оптимизации производительности конвертеров (с учетом их капитальных ремонтов) и машин непрерывного литья заготовок без ухудшения извлечения ванадия в товарный шлак и увеличения экологически опасных техногенных образований.
Технический результат достигается тем, что в известном способе, включающем переработку ванадиевого чугуна в кислородных конвертерах на ванадиевый шлак, полупродукт или сталь, предусматривающем заливку ванадиевого чугуна в конвертер, продувку его кислородом, подачу охладителей и шлакообразующих материалов, выпуск металла в ковш, накопление шлака в конвертере и выкантовывание шлака в шлаковую чашу, по изобретению при переработке ванадиевого чугуна на полупродукт вместо обожженной кремнеземсодержащей добавки на завершающей плавке цикла накопления ванадиевого шлака в качестве окислителей-охладителей в конвертер присаживают ванадийсодержащие шлаки монопроцесса и/или стальные шлаки дуплекс-процесса.
Изобретение основано на том, что для увеличения выхода годного в конвертерном переделе при деванадации чугуна целесообразно работать с накоплением в конвертере шлака двух-четырех плавок. Для уменьшения окисленности ванадиевых шлаков последнюю плавку цикла накопления завершают при температуре выше 1400°С, максимально снижая массовую долю железа в шлаке. Для повышения температуры на завершающей плавке цикла накопления ванадиевого шлака в конвертер присаживают дробленые до 200 мм ванадийсодержащие шлаки монопроцесса и/или стальные шлаки дуплекс-процесса в количестве 1,5-20,0 кг/т чугуна с обеспечением температуры металла в конце продувки на 100-200°С выше температуры ликвидуса.
Ванадиевые шлаки выливаются из конвертера в жидком состоянии, практически не реагируют с попадающим в чаши полупродуктом и после кристаллизации содержат меньше дисперсного железа и металловключений.
Использование при деванадации чугуна моно- и стальных шлаков с массовой долей пентаоксида ванадия более 2,0% увеличивает извлечение ванадия в товарные ванадийсодержащие шлаки на 1,5-2,0%.
Сущность изобретения заключается в том, что использование ванадийсодержащих шлаков монопроцесса и стальных шлаков, полученных при продувке полупродукта от последней плавки цикла накопления, позволяет сохранить максимальное количество железа в жидком полупродукте и увеличить извлечение ванадия в товарные ванадиевые шлаки.
Использование предлагаемой технологии по сравнению с известной позволяет при сохранении всех преимуществ переработки ванадиевых чугунов в кислородных конвертерах дуплекс- и монопроцессом получать товарные ванадийсодержащие шлаки с заданными физико-химическими свойствами для переработки по различным технологиям, повысить выход годного, увеличить сквозное извлечение ванадия и исключить попадание экологически опасных соединений в окружающую среду.
Опыты проводили на металлургическом комплексе, оснащенном кислородными конвертерами емкостью 160 т. Провели 4 серии плавок с продувкой ванадиевого чугуна на сталь дуплекс-процессом. Параметры плавки были следующими.
I серия плавок. В конвертер заливали 167 т ванадиевого чугуна следующего химического состава, мас.%: V 0,44; Si 0,08-0,11; Mn 0,32-0,34; Ti 0,15-0,17; S 0,023-0,025 и Р 0,055-0,058 (табл.2).
Продувку плавки проводили кислородом через четырехсопловую фурму с интенсивностью 370-390 куб.м/мин в течение 6-8 минут. В начале продувки фурму устанавливали на высоте 2,0 м над уровнем спокойного металла, затем в течение 2 минут фурму опускали до 1,0 м. На первых минутах продувки плавки по тракту сыпучих материалов присаживали по 7500-7600 кг окалины следующего химического состава, мас.%: 3,9 - FeO; 90,4 - Fe2O3; 0,8 - СаО; 3,6 - SiO2; 0,8 - MnO; 0,3 - MgO; 0,2 - Al2O3; 0,02 - S.
По ходу продувки третьей плавки завершающего цикла накопления шлака в конвертер по тракту сыпучих материалов загрузили 900 кг моношлака, содержащего, мас.%: FeO 18-25, CaO 38-44, SiO2 8-12, V2O5 4-5, TiO2 2-3, MnO 3-5, MgO 5-10, Al2O3 1-2, Р 0,4-0,6, мет.вкл. 6-12. На последнюю плавку цикла накопления шлака окалину в конвертер не присаживали.
В результате продувки последней плавки цикла накопления получили полупродукт с температурой 1460°С следующего химического состава, мас.%: С 2,8; V 0,10; Si 0,001; Mn 0,03; Ti 0,001; S 0,024 и Р 0,053.
Полупродукт передавали на другой конвертер для переработки на сталь.
Ванадийсодержащий шлак в конвертере получили в жидком состоянии, его слили в шлаковую чашу и после охлаждения выкантовали на шлаковый двор, раздробили до фракции менее 200 мм и отобрали усредненную пробу.
Шлак имел следующий химический состав, мас.%: Feобщ 25,4; V2O5 22,2; CaO 4,9; SiO2 13,9; MnO 14,5; TiO2 9,9; MgO 1,6; Р 0,10 и мет.вкл. 5,8.
II серия плавок. В конвертер заливали 167 т ванадиевого чугуна следующего химического состава, мас.%: V 0,43-0,44; Si 0,09-0,11; Mn 0,33-0,34; Ti 0,16-0,18; S 0,025-0,027 и Р 0,056-0,058.
Продувку плавок проводили кислородом через четырехсопловую фурму с интенсивностью 370-390 куб.м/мин в течение 6 минут. В начале продувки фурму устанавливали на высоте 2,0 м над уровнем спокойного металла, затем в течение 2 минут фурму опускали до 1,0 м. На первых минутах продувки плавки по тракту сыпучих материалов присаживали по 7500-7600 кг окалины следующего химического состава, мас.%: 3,9 - FeO; 90,4 - Fe2O3; 0,8 - СаО; 3,6 - SiO2; 0,8 - MnO; 0,3 - MgO; 0,2 - Al2O3; 0,02 - S.
По ходу продувки четвертой плавки завершающего цикла накопления шлака в конвертер по тракту сыпучих материалов загрузили 1400 кг моношлака, содержащего, мас.%: FeO 18-25, CaO 38-44, SiO2 8-12, V2O5 4-5, TiO2 2-3, MnO 3-5, MgO 5-10, Al2O3 1-2, Р 0,4-0,6, мет.вкл. 6-12. На последнюю плавку цикла накопления шлака в конвертер окалину не присаживали.
В результате продувки последней плавки цикла накопления получили полупродукт с температурой 1470°С следующего химического состава, мас.%: С 2,7; V 0,09; Si 0,001; Mn 0,02; Ti 0,001; S 0,023 и Р 0,054. Полученный ванадийсодержащий шлак имел следующий химический состав, мас.%: Feобщ 24,0; V2O5 21,9; CaO 5,1; SiO2 14,9; MnO 15,2; TiO2 10,0; MgO 1,7; Р 0,096 и мет.вкл. 6,9 (табл.2).
III серия плавок. В конвертер заливали 167 т ванадиевого чугуна следующего химического состава, мас.%: V 0,42-0,44; Si 0,09-0,11; Mn 0,33-0,35; Ti 0,16-0,18; S 0,023-0,025 и Р 0,055-0,056.
Продувку плавок проводили кислородом через четырехсопловую фурму с интенсивностью 380-390 куб.м/мин в течение 6 минут. В начале продувки фурму устанавливали на высоте 2,0 м над уровнем спокойного металла, затем в течение 2 минут фурму опускали до 1,0 м. На первых минутах продувки плавки по тракту сыпучих материалов присаживали по 7600 кг окалины следующего химического состава, мас.%: 3,9 - FeO; 90,4 - Fe2O3; 0,8 - СаО; 3,6 - SiO2; 0,8 - MnO; 0,3 - MgO; 0,2 - Al2O3; 0,02 - S.
По ходу продувки третьей плавки завершающего цикла накопления шлака в конвертер по тракту сыпучих материалов загрузили 2000 кг стального шлака, содержащего, мас.%: FeO 14-16, CaO 44-45, SiO2 11-13, V2O5 3-4, TiO2 1-2, MnO 2-3, MgO 8-10, Al2O3 1-2, Р 0,4-0,5, мет.вкл. 2-6. На последнюю плавку цикла накопления шлака в конвертер окалину не присаживали.
В результате продувки последней плавки цикла накопления получили полупродукт с температурой 1450°С следующего химического состава, мас.%: С 3,0; V 0,08; Si 0,001; Mn 0,03; Ti 0,001; S 0,024 и Р 0,056. Полученный ванадийсодержащий шлак имел следующий химический состав, мас.%: Feобщ 18,0; V2O5 22,9; СаО 11,7; SiO2 17,4; MnO 15,9; TiO2 10,5; MgO 2,8; Р 0,170 и мет.вкл. 5,9 (табл.3).
IV серия плавок. В конвертер заливали 167 т ванадиевого чугуна следующего химического состава, мас.%: V 0,43-0,44; Si 0,09-0,12; Mn 0,34-0,35; Ti 0,16-0,18; S 0,024-0,026 и Р 0,056-0,058.
Продувку плавок проводили кислородом через четырехсопловую фурму с интенсивностью 380-390 куб.м/мин в течение 6 минут. В начале продувки фурму устанавливали на высоте 2,0 м над уровнем спокойного металла, затем в течение 2 минут фурму опускали до 1,0 м. На первых минутах продувки плавки по тракту сыпучих материалов присаживали по 7500-7600 кг окалины следующего химического состава, мас.%: 3,9 - FeO; 90,4 - Fe2O3; 0,8 - СаО; 3,6 - SiO2; 0,8 - MnO; 0,3 - MgO; 0,2 - Al2O3; 0,02 - S.
По ходу продувки четвертой плавки завершающего цикла накопления шлака в конвертер по тракту сыпучих материалов загрузили 3000 кг стального шлака, содержащего, мас.%: FeO 14-16, СаО 44-45, SiO2 11-13, V2O5 3-4, TiO2 1-2, MnO 2-3, MgO 8-10, Al2O3 1-2, Р 0,4-0,5, мет.вкл. 2-6. На последнюю плавку цикла накопления шлака в конвертер окалину не присаживали.
В результате продувки последней плавки цикла накопления получили полупродукт с температурой 1440°С следующего химического состава, мас.%: С 3,1; V 0,07; Si 0,001; Mn 0,02; Ti 0,001; S 0,023 и Р 0,056. Полученный ванадийсодержащий шлак имел следующий химический состав, мас.%: Feобщ 20,0; V2O5 23,4; СаО 9,6; SiO2 17,4; MnO 16,2; TiO2 10,7; MgO 2,4; Р 0,152 и мет.вкл. 5,4 (табл.3).
Учитывая высокую концентрацию остаточного ванадия (0,07-0,10% вместо 0,04% по инструкции) в полупродукте последних плавок цикла накопления шлака, стальной шлак после продувки этого полупродукта на сталь выкантовывали в отдельную чашу, после охлаждения дробили и использовали совместно с моношлаком при деванадации чугуна.
Приведенные примеры не исчерпывают все возможные варианты реализации изобретения, и на практике могут быть легко получены другие варианты способа, не выходящие за рамки изобретения.
Нижний предел расхода ванадийсодержащих шлаков монопроцесса и стальных шлаков дуплекс-процесса в количестве 1,5 кг/т чугуна обусловлен тем, что ему соответствует минимум материальных и энергетических затрат, связанных с подготовкой и использованием этих шлаков.
Верхний предел расхода ванадийсодержащих шлаков монопроцесса и стальных шлаков дуплекс-процесса в количестве 20,0 кг/т чугуна связан с получением товарных ванадиевых шлаков, кондиционных по содержанию оксидов кальция и фосфора.
Использование новой технологии по сравнению с существующей позволит следующее.
Увеличить в шлаке массовую долю пентаоксида ванадия с 17-20% до 22-24% за счет введения его из моношлака и снижения оксидов железа, кремния и алюминия.
Увеличить сквозное извлечение ванадия в товарный шлак на 1,0-1,5%.
Ежегодно получать дополнительно более 200 тонн ванадия в товарном шлаке.
Перерабатывать более 8500 тонн моно- и стальных шлаков в год.
Продувать 2-3 плавки ванадиевого чугуна монопроцессом ежедневно.
Исключить рост экологически опасных техногенных образований (отвальных шлаков).
Экономический эффект при внедрении новой технологии ежегодно составит более
200·350000=70000000 руб. (350000 руб. - стоимость 1,0 тонны ванадия).
Источники информации
1. Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах. Технологическая инструкция ТИ 102-СТ.К-66-2004, ОАО «Нижнетагильский металлургический комбинат».
Claims (1)
- Способ переработки ванадийсодержащих чугунов, включающий заливку чугуна в конвертер, присадку окислителей-охладителей и шлакообразующих материалов, продувку металла кислородом, выпуск его в ковш, накопление в конвертере ванадиевого шлака от цикла двух-четырех предыдущих плавок и его кантовка в шлаковую чашу, отличающийся тем, что на завершающей плавке цикла накопления ванадиевого шлака в качестве окислителей-охладителей в конвертер присаживают дробленые до 200 мм ванадийсодержащие шлаки монопроцесса и/или стальные шлаки дуплекс-процесса в количестве 1,5-20,0 кг/т чугуна с обеспечением температуры металла в конце продувки на 100-200°С выше температуры ликвидуса.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007111811/02A RU2371483C2 (ru) | 2007-03-30 | 2007-03-30 | Способ переработки ванадийсодержащих чугунов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2007111811/02A RU2371483C2 (ru) | 2007-03-30 | 2007-03-30 | Способ переработки ванадийсодержащих чугунов |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2007111811A RU2007111811A (ru) | 2008-10-10 |
RU2371483C2 true RU2371483C2 (ru) | 2009-10-27 |
Family
ID=39927300
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2007111811/02A RU2371483C2 (ru) | 2007-03-30 | 2007-03-30 | Способ переработки ванадийсодержащих чугунов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2371483C2 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2465338C2 (ru) * | 2010-08-24 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ повышения степени извлечения ванадия при конвертировании природно-легированных чугунов |
RU2656125C2 (ru) * | 2016-05-04 | 2018-06-01 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат", (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ получения твердого чугуна |
RU2773179C1 (ru) * | 2019-07-22 | 2022-05-31 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ дефосфорации расплавленного чугуна |
-
2007
- 2007-03-30 RU RU2007111811/02A patent/RU2371483C2/ru not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
ТИ 102- СТ. К-66-2004. Производство ванадиевого шлака и стали в конвертерах. ОАО Нижнетагильский металлургический комбинат. * |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2465338C2 (ru) * | 2010-08-24 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ повышения степени извлечения ванадия при конвертировании природно-легированных чугунов |
RU2656125C2 (ru) * | 2016-05-04 | 2018-06-01 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат", (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Способ получения твердого чугуна |
RU2773179C1 (ru) * | 2019-07-22 | 2022-05-31 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ дефосфорации расплавленного чугуна |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2007111811A (ru) | 2008-10-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7597736B2 (en) | Method for utilizing slag | |
JP5954551B2 (ja) | 転炉製鋼法 | |
JP5772339B2 (ja) | 取鍋内スラグの再利用方法 | |
CN103334050A (zh) | 一种薄板坯连铸生产低铝硅镇静碳素结构钢的工艺 | |
CN109055649A (zh) | 一种转炉冶炼高锰高硅高磷铁水提碳保锰的制备方法 | |
CN110273047A (zh) | 一种热态铸余渣返铁水包的钢水回收方法 | |
CN103031401B (zh) | 一种lf精炼炉还原渣用于转炉炼钢的方法 | |
JP5292870B2 (ja) | 取鍋内スラグの再利用方法 | |
JP6028755B2 (ja) | 低硫鋼の溶製方法 | |
RU2371483C2 (ru) | Способ переработки ванадийсодержащих чугунов | |
JP5408379B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
JP5895887B2 (ja) | 溶鋼の脱硫処理方法 | |
WO2020228240A1 (zh) | 一种利用含锌废钢冶炼高品质钢的方法 | |
CN102071284B (zh) | 减少连铸机水口堵塞的方法 | |
RU2566230C2 (ru) | Способ переработки в кислородном конвертере низкокремнистого ванадийсодержащего металлического расплава | |
JP2015017323A (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
CN100540686C (zh) | 一种炼钢工艺 | |
Keskinkilic | New trends in basic oxygen furnace dephosphorization | |
JPH0437136B2 (ru) | ||
CN1441066A (zh) | 铝造渣球及其制造方法 | |
RU2145356C1 (ru) | Способ конвертерной плавки с использованием металлизованных материалов | |
JP4598220B2 (ja) | 脱炭滓を用いた溶銑の処理方法 | |
Chen et al. | Thermodynamic analysis and experimental study of manganese ore alloy and dephosphorization in converter steelmaking | |
JP4214894B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
CN107619906A (zh) | 铝脱氧钢钢坯制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
FA92 | Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted) |
Effective date: 20090302 |
|
FZ9A | Application not withdrawn (correction of the notice of withdrawal) |
Effective date: 20090408 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20120331 |