RU2340417C2 - Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills - Google Patents
Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills Download PDFInfo
- Publication number
- RU2340417C2 RU2340417C2 RU2005128218/02A RU2005128218A RU2340417C2 RU 2340417 C2 RU2340417 C2 RU 2340417C2 RU 2005128218/02 A RU2005128218/02 A RU 2005128218/02A RU 2005128218 A RU2005128218 A RU 2005128218A RU 2340417 C2 RU2340417 C2 RU 2340417C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ingots
- hollow
- cartridges
- pipes
- metal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу подготовки заготовок для прокатки горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, и может быть использовано при подготовке заготовок из слитков-гильз электрошлакового переплава из сталей и сплавов марок 08Х18Н10Т, 12Х18Н12Т, 08Х17Н15М3Т, 10Х23Н18, 08Х20Н15С2, 10Х17Н13М2Т, ХН32, 09Х14Н13Б2СР, 17Х18Н9, 08Х22Н6Т, 08Х10Н16Т2, 08Х10Н20Т2, ХН78Т, 06ХН28МДТ, ХН60ВТ, ХН30МДБ, 15Х1М1Ф, 15Х5М и др.The invention relates to pipe rolling production, and in particular to a method for preparing billets for rolling hot-rolled commodity and conversion pipes of large and medium diameters from hardly deformable steel grades and alloys in pipe rolling plants with pilgrim mills, and can be used in the preparation of billets from ingots-sleeves of electroslag remelting from steel and alloys of grades 08X18H10T, 12X18H12T, 08X17H15M3T, 10X23H18, 08X20H15C2, 10X17H13M2T, XH32, 09X14H13B2SR, 17X18H9, 08X22H6T, 08X10H16T2, 08X10H20MDN, 15HN, 15HN, 15HN, 15HN
В трубопрокатном производстве известен способ подготовки центробежно-литых полых заготовок (обточка и расточка) для производства горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами из нержавеющих марок стали 08Х18Н12Т, 08Х18Н10Т, 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2 (ТУ 14-3-569-77 "Заготовки трубные центробежно-литые полые из стали марок 08Х18Н12Т, 08Х18Н10Т, 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2 диаметром 530-650 мм", ТУ 14-3-1564-88 "Трубы бесшовные горячедеформированные из стали марок 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2 для выдвижных систем", ТИ 15 8-Тр.ТБ 1-6-94 "Изготовление труб из стали марок 08Х10Н20Т2 и 08Х10Н16Т2 по ТУ 14-3-1564-88", ТУ 14-3-743-78 "Трубы бесшовные горячекатаные из стали марки 08Х18Н12Т", ТИ 158-Тр.ТБ1-63-98 "Изготовление бесшовных горячекатаных труб из стали марки 08Х18Н12Т для химического машиностроения и для рубашек гидроцилиндров форголлеров пильгерстана".In known tube-manufacturing method of preparation centrifugally cast hollow billet (turning and a boring) for the production of hot commodity and metal recycling pipes of large and medium diameter of tube installations for pilger stainless steels 08H18N12T, 08Cr18Ni10Ti, and 08H10N20T2 08H10N16T2 (TU 14-3- 569-77 "Centrifugally cast hollow tube blanks from steel grades 08X18H12T, 08X18H10T, 08X10H20T2 and 08X10H16T2 with a diameter of 530-650 mm", TU 14-3-1564-88 "Seamless hot-deformed pipes from steel of the grades 08X10H20T2 and 08X10H16T2, for extension TI 1 5 8-Tr. TB 1-6-94 "Production of pipes from steel grades 08X10H20T2 and 08X10H16T2 according to TU 14-3-1564-88", TU 14-3-743-78 "Seamless hot-rolled pipes from steel grade 08X18H12T", TI 158-Tr. TB1-63-98 "Production of seamless hot-rolled pipes from steel grade 08X18H12T for chemical engineering and for shirts of hydraulic cylinders of pilgerstan forgollers."
Недостатком данного способа является то, что центробежно-литые заготовки обтачиваются и растачиваются независимо от их геометрических размеров с допуском по наружному и внутреннему диаметру ±3,0 мм с шероховатостью поверхности Rz не более 80 мкм. Трубы после прокатки из данных заготовок имеют большое количество дефектов по наружной и внутренней поверхности в виде плен, рыхлости и требуют последующую механическую обработку (обточку и расточку) со съемом металла по 10-12 мм на сторону или 20-25 мм по стенке. Горячекатаные трубы размером 402×45 мм обтачивают и растачивают на размер 377×20 мм, т.е. в стружку уходит более 50% металла. Так как горячекатаные трубы катаются с толстыми стенками, т.е. с маленькими вытяжками (μ=2,0-3,5), то в микроструктуре металла труб имеют место крупные зерна, а следовательно, металл труб имеет низкие механические свойства и не выдерживает испытания на межкристаллитную коррозию (п.2.8 ТУ 14-3-765-78 гласит, что макроструктура металла труб должна быть плотной, без следов усадочной рыхлости, расслоений, трещин, пустот), а результаты первичных испытаний для микро- и макроконтроля являются окончательными.The disadvantage of this method is that centrifugally cast billets are turned and bored regardless of their geometrical dimensions with a tolerance of the outer and inner diameters of ± 3.0 mm with a surface roughness R z of not more than 80 μm. Pipes after rolling from these billets have a large number of defects on the outer and inner surfaces in the form of captivity, friability and require subsequent mechanical processing (turning and boring) with removal of metal 10-12 mm per side or 20-25 mm along the wall. Hot rolled pipes measuring 402 × 45 mm are machined and bored to a size of 377 × 20 mm, i.e. more than 50% of the metal goes into shavings. Since hot rolled pipes roll with thick walls, i.e. with small extracts (μ = 2.0-3.5), then large grains occur in the microstructure of the pipe metal, and therefore, the pipe metal has low mechanical properties and does not withstand intergranular corrosion tests (clause 2.8 TU 14-3- 765-78 states that the macrostructure of the metal of the pipes should be dense, without traces of shrinkage friability, delamination, cracks, voids), and the results of the initial tests for micro- and macrocontrol are final.
Известен способ подготовки центробежно-литых заготовок из стали марок 08Х18Н10Т, 08Х18Н12Т, включающий механическую обработку по наружной и внутренней поверхности с шероховатостью не более 80 мкм по ГОСТ 2789-73 с последующим травлением (ТУ 14-3-561-77 "Заготовки трубные центробежно-литые полые из стали марок 08Х18Н10Т и 08Х18Н12Т" для изготовления труб на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами по ТУ 14-3-765-78 "Трубы бесшовные горячекатаные из нержавеющей стали", по ТУ 14-3-1556-88 "Трубы бесшовные горячекатаные из стали марок 08Х18Н12Т и 08Х18Н10Т для криогенной техники". После обточки и расточки на наружной и внутренней поверхностях не должно быть трещин, раковин, песочин, резких переходов и глубоких рисок, а также темных пятен повышенной травимости с резко выраженными границами. Указанные пороки должны быть удалены местным ремонтом на глубину не более 8,0 мм с плавным переходом по границам места зачистки. Места вырубки или зачистки дефектов должны подвергаться повторному травлению с последующим осмотром (контролем). Макроструктура обточенных и расточенных заготовок не должна содержать трещин, песочин, шлаковых включений, газовых пузырей, спаев и усадочной рыхлости.A known method for the preparation of centrifugal cast billets from steel grades 08X18H10T, 08X18H12T, including machining on the outer and inner surfaces with a roughness of not more than 80 μm according to GOST 2789-73, followed by etching (TU 14-3-561-77 "Centrifugal pipe blanks cast hollow from steel grades 08X18H10T and 08X18H12T "for the manufacture of pipes in tube-rolling plants with pilgrim mills according to TU 14-3-765-78" Seamless hot-rolled stainless steel pipes ", according to TU 14-3-1556-88" Seamless hot-rolled pipes from steel grades 08X18H12T and 08X18H10T for cryogenic ". After turning and boring on the outer and inner surfaces there should be no cracks, sinks, sand, sharp transitions and deep scratches, as well as dark spots of increased etchability with sharply defined boundaries. These defects should be removed by local repair to a depth of not more than 8 , 0 mm with a smooth transition along the boundaries of the place of stripping.The places of cutting or stripping of defects should be subjected to repeated etching with subsequent inspection (control). The macrostructure of turned and bored blanks should not contain cracks, sand, slag inclusions, gas bubbles, junctions and shrinkage friability.
Недостатком данного способа является то, что все размеры центробежно-литых заготовок, независимо от диаметра и толщины стенок, обтачивают и растачивают со съемом металла одной величины. После травления дефекты на наружной поверхности удаляют местным ремонтом, а при большом количестве дефектов повторной обточкой. На внутренней поверхности дефекты контролируют на концевых макротемплетах шириной 10-15 мм, которые отбирают от задних концов заготовок (со стороны заливки металла). Макроструктура заготовок оценивается осмотром темплетов невооруженным глазом. В случае получения неудовлетворительных результатов, со стороны задних концов заготовок, отрезают повторные кольца. Повторная оценка является окончательной.The disadvantage of this method is that all sizes of centrifugally cast billets, regardless of the diameter and wall thickness, grind and bore with the removal of metal of the same size. After etching, defects on the outer surface are removed by local repair, and with a large number of defects by re-turning. On the inner surface, defects are monitored at the end macrotemplets with a width of 10-15 mm, which are selected from the rear ends of the workpieces (from the pouring side of the metal). The macrostructure of the blanks is evaluated by inspecting the templates with the naked eye. In the case of unsatisfactory results, from the rear ends of the workpieces, repeated rings are cut. A reassessment is final.
Данный вид контроля является необъективным, т.к. дефекты на внутренней поверхности заготовок могут быть в любом месте, что может привести к задаче в производство заготовок с дефектами на внутренней поверхности и, как следствие, к браку горячекатаных труб, а также к браку заготовок, которые можно спасти за счет дополнительной расточки. Гарантированный (повышенный) съем металла при расточке приводит к повышенному расходу металла и дополнительной трудоемкости при расточке, т.е. к нерациональному использованию металла и станочного оборудования, а следовательно, к повышенной стоимости горячекатаных труб из труднодеформируемых марок стали и сплавов при переделе центробежно-литая заготовка - горячекатаная труба.This type of control is biased, because defects on the inner surface of the workpieces can be anywhere, which can lead to the task of manufacturing blanks with defects on the inner surface and, as a result, to the rejection of hot-rolled pipes, as well as to the rejection of workpieces that can be saved by additional boring. Guaranteed (increased) metal removal during boring leads to increased metal consumption and additional laboriousness during boring, i.e. to the irrational use of metal and machine tools, and consequently, to the increased cost of hot-rolled pipes from hard-deformed grades of steel and alloys when redistributing a centrifugally cast billet - a hot-rolled pipe.
Известным техническим решением является способ подготовки заготовок из слитков ЭШП для прокатки горячекатаных передельных труб из стали марки 20Х25Н25ТЮ-Ш размером 325×40 мм для изготовления водоохлаждаемых печных роликов размером 295×22×2750 мм, включающий сверловку и расточку слитков ЭШП размером 480×1600 мм на диаметр 285 +5/-0 мм, нагрев их до температуры пластичности, прокатку на пилигримовых станах в трубы размером 325×40 мм на дорнах с повышенной конусностью 246/238 мм с разностью (зазором) между внутренним диаметром расточенных слитков-гильз и максимальным диаметром дорнов, равным 40-45 мм, и коэффициентом вытяжки μ=3,4 (протокол №1031 согласования условий поставки труб из стали марки 20Х25Н25ТЮ-Ш от 14.12.2000 г. и письмо указание на опытно-промышленную прокатку горячекатаных передельных труб размером 325×40 мм из стали марки 20Х25Н25ТЮ-Ш).A well-known technical solution is the method of preparing blanks from ESR ingots for rolling hot rolled steel tubes from 20Kh25N25TYu-Sh steel with a size of 325 × 40 mm for the manufacture of water-cooled furnace rollers of 295 × 22 × 2750 mm in size, including drilling and boring of ESR ingots with a size of 480 × 1600 mm to a diameter of 285 + 5 / -0 mm, heating them to a temperature of plasticity, rolling on pilgrim mills into tubes of 325 × 40 mm in size on mandrels with an increased taper of 246/238 mm with a difference (gap) between the inner diameter of the bored shells and maxim with an overall diameter of mandrels equal to 40-45 mm, and an extraction coefficient μ = 3.4 (protocol No. 1031 for agreeing on the conditions for the supply of steel pipes of 20Kh25N25TYu-Sh grade dated 12/14/2000 and a letter indicating pilot-industrial rolling of hot-rolled conversion pipes of size 325 × 40 mm from steel grade 20X25H25TYu-Sh).
Недостатком данного способа является сверление на диаметр 100 мм с последующей расточкой слитков ЭШП в слитки-гильзы с внутренним диаметром больше диаметра дорна на 40-50 мм, т.к. при меньших зазорах на внутренней поверхности труб образуются дефекты в виде рванин и частые "затяжки" дорнов, даже с повышенной конусностью. Операция расточки слитков с диаметра 100 мм до 285-290 мм трудоемка и приводит к повышенному расходу металла, т.к. при расточке уходит в стружку от 30 до 45% металла. Количество стружки возрастает с ростом диаметра передельных труб, т.е. внутреннего диаметра слитков-гильз, а это в конечном итоге приводит к значительному повышению стоимости готового изделия.The disadvantage of this method is drilling at a diameter of 100 mm, followed by the boring of the ESR ingots into ingot sleeves with an inner diameter greater than the mandrel diameter by 40-50 mm, because with smaller gaps on the inner surface of the pipes defects are formed in the form of flaws and frequent "tightening" of the mandrels, even with increased taper. The operation of boring ingots from a diameter of 100 mm to 285-290 mm is laborious and leads to increased consumption of metal, because when boring, 30 to 45% of the metal goes into shavings. The amount of chips increases with the diameter of the conversion pipe, i.e. the inner diameter of the ingot shells, and this ultimately leads to a significant increase in the cost of the finished product.
Наиболее близким техническим решением является способ подготовки заготовок для прокатки горячекатаных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающий сверловку слитков ЭШП, нагрев до температуры пластичности с последующим экспандированием в полые заготовки-гильзы с вытяжкой μ=1,2-1,8 без подъема по диаметру, обточку и расточку их до удаления ковочных дефектов или сверленые слитки ЭШП экспандируют в полые заготовки-гильзы с вытяжкой μ=0,9-1,5 с подъемом по диаметру от 1,05 до 1,4, затем обтачивают и растачивают их до удаления ковочных дефектов, которые используют в качестве заготовок для производства товарных и передельных труб на ТПА с пилигримовыми станами (патент РФ №2242302, кл.7 В21В 21/04, 2004, бюл. №35).The closest technical solution is the method of preparing billets for rolling hot and large diameter pipes from hard-to-deform steel grades and alloys in pipe rolling plants with pilgrim mills, including drilling ESR ingots, heating to ductility temperature, followed by expansion into hollow billet blanks with hood μ = 1.2-1.8 without diameter rise, turning and boring them before removing forging defects or drilled ESP ingots are expanded into hollow shell blanks with a hood μ = 0.9-1.5 s lifting in diameter from 1.05 to 1.4, then grind and bore them to remove forging defects, which are used as blanks for the production of commodity and conversion pipes on injection molding machines with pilgrim mills (RF patent No. 2242302, class 7 B21B 21 / 04, 2004, bull. No. 35).
Недостатками данного способа являются дополнительные операции по сверлению слитков ЭШП, нагрев их до температуры пластичности и экспандирование в полые гильзы-заготовки на радиально-ковочных машинах или на прессах с последующим удалением ковочных или прессовых дефектов путем обточки и расточки, что в конечном итоге приводит к значительному расходу металла и повышению стоимости готового изделия.The disadvantages of this method are additional operations for drilling ESR ingots, heating them to a temperature of plasticity and expansion into hollow blanks on radial forging machines or presses, followed by removal of forging or press defects by turning and boring, which ultimately leads to significant metal consumption and increasing the cost of the finished product.
Задачей предложенного способа подготовки заготовок для прокатки горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами является исключение дорогостоящей операции экспандирования сверленых слитков ЭШП в полые гильзы-заготовки с последующей механической обработкой (обточкой и расточкой) в полые гильзы-заготовки, снижение расхода металла при сверловке слитков и переделе их в полые гильзы-заготовки путем экспандирования с последующей обточкой и расточкой в полые заготовки, а следовательно, снижение стоимости горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов.The objective of the proposed method for the preparation of billets for rolling hot-rolled commodity and conversion pipes of large and medium diameters from hard-to-deform grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilgrim mills is to eliminate the expensive operation of expanding EBP ingots into hollow billet sleeves followed by machining (turning and boring) into hollow billet blanks, reducing metal consumption during drilling of ingots and redistributing them into hollow billet blanks by expanding with subsequent turning and boring into hollow billets, and consequently, a reduction in the cost of hot-rolled commodity and conversion pipes of large and medium diameters from hard-deformed grades of steel and alloys.
Технический результат достигается тем, что в известном способе подготовки заготовок для прокатки горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами, включающем отливку слитков электрошлаковым переплавом (ЭШП), обработку поверхности до удаления ковочных дефектов, на установках ЭШП отливают полые слитки-гильзы, которые обтачивают и растачивают в полые заготовки со съемом металла, а величину съема металла определяют из выражений Δ=К·D/S, Δ1=K1·D/S, где Δ - величина снимаемого слоя металла при обточке полых слитков-гильз, мм; Δ1 - величина снимаемого слоя металла при расточке полых слитков-гильз, мм; D - наружный диаметр полых слитков - гильз, мм; S - толщина стенки полых слитков - гильз, мм; К=0,3-0,4 - коэффициент для определения величины снимаемого слоя металла при обточке слитков гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов; K1=0,4-0,5 - коэффициент для определения величины снимаемого слоя металла при расточке слитков-гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов, а донную часть полых слитков-гильз электрошлакового переплава удаляют анодно-механической резкой, величину которой определяют из выражения L=K2·D/S, где К2=15-20 - коэффициент для определения величины удаляемой донной части слитков-гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов, а на концах полых заготовок, соответствующих донным концам слитков-гильз, выполняют с наружной поверхности конус на длине L1=2Sз с притуплением h>2Sт, где Sз - толщина стенки полых заготовок электрошлакового переплава, мм; Sт - толщина стенки товарных труб, мм.The technical result is achieved by the fact that in the known method of preparing billets for rolling hot-rolled commodity and conversion pipes of large and medium diameters from hard-to-deform grades of steel and alloys in pipe rolling plants with pilgrim mills, including ingot casting by electroslag remelting (ESR), surface treatment until removal of forging defects , hollow ingots-sleeves are cast on ESR installations, which are turned and bored into hollow billets with metal removal, and the metal removal value is determined and expression Δ = K · D / S, Δ 1 = K 1 · D / S, where Δ - quantity of metal removed from the turning layer hollow ingot-liners, mm; Δ 1 - the value of the removed metal layer when boring hollow ingots, sleeves, mm; D is the outer diameter of the hollow ingots - sleeves, mm; S - wall thickness of hollow ingots - sleeves, mm; K = 0.3-0.4 - coefficient for determining the magnitude of the removed metal layer during turning of the ingots of liners, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements; K 1 = 0.4-0.5 is the coefficient for determining the size of the metal layer to be removed when bore ingots-sleeves, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements, and the bottom part of the hollow ingots-sleeves of electroslag remelting is removed by anode-mechanical cutting , the value of which is determined from the expression L = K 2 · D / S, where K 2 = 15-20 is the coefficient for determining the magnitude of the removed bottom of the shell-ingots, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements, and at the ends of hollow blanks Compliant bottom ends of the ingot-liners, operate with the outer surface of a cone over a length L 1 = 2S of a dulling h> 2S t, where S z - thickness of wall hollow billets ESR, mm; S t - wall thickness of commodity pipes, mm
С донного конца полых слитков-гильз ЭШП с отношением D/S=6,0-7,0 длиной 2500-2700 мм (например 540×80×2550 мм) удаляют анодно-механической резкой прибыльную часть длиной 100-120 мм (большие значения относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов), а затем они обтачиваются и растачиваются с удалением окалины и микротрещин на глубину 1,8-2,8 и 2,4-3,2 мм, в зависимости от размеров слитков-гильз и содержания легирующих элементов. После расточки и обточки на донном конце слитков-гильз, для улучшения условий затравки и снижения затравочной обрези, с наружной поверхности механической обработкой выполняют конус на длине 130-210 мм с притуплением, равным или более двух толщин стенок товарных труб. Готовые заготовки нагревают до температуры пластичности (в зависимости от марки стали) и подают на пилигримовые станы для прокатки.The profitable part 100-120 mm long is removed by anodo-mechanical cutting from the bottom end of hollow ESR ingot sleeves with a ratio D / S = 6.0-7.0 with a length of 2500-2700 mm (e.g. 540 × 80 × 2550 mm) refer to steels with a high content of alloying elements), and then they are turned and bored to remove scale and microcracks to a depth of 1.8-2.8 and 2.4-3.2 mm, depending on the size of the ingots and the content of alloying elements. After boring and turning at the bottom end of the ingot shells, to improve the seed conditions and reduce the seed trim, a cone is machined from the outer surface to a length of 130-210 mm with a blunting equal to or more than two wall thicknesses of the commodity pipes. Finished billets are heated to a temperature of plasticity (depending on the grade of steel) and fed to pilgrim mills for rolling.
Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что на установках ЭШП отливают полые слитки-гильзы, которые обтачивают и растачивают в полые заготовки со съемом металла, а величину съема металла определяют из выражений Δ=К·D/S, Δ1=K1·D/S, где Δ - величина снимаемого слоя металла при обточке полых слитков-гильз, мм; Δ1 - величина снимаемого слоя металла при расточке полых слитков-гильз, мм; D - наружный диаметр полых слитков-гильз, мм; S - толщина стенки полых слитков-гильз, мм; К=0,3-0,4 - коэффициент для определения величины снимаемого слоя металла при обточке слитков-гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов; K1=0,4-0,5 - коэффициент для определения величины снимаемого слоя металла при расточке слитков-гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов, а донную часть полых слитков-гильз электрошлакового переплава удаляют анодно-механической резкой, величину которой определяют из выражения L=K2·D/S, где К2=15-20 - коэффициент для определения величины удаляемой донной части слитков-гильз, большие значения которого относятся к сталям с большим содержанием легирующих элементов, а на концах полых заготовок, соответствующих донным концам слитков-гильз, выполняют с наружной поверхности конус на длине L1=2Sз с притуплением h≥2Sт, где Sз - толщина стенки полых заготовок электрошлакового переплава, мм; Sт - толщина стенки товарных труб, мм. Таким образом, эти отличия позволяют сделать вывод о соответствии критерию "изобретательский уровень".A comparative analysis of the proposed solution with the prototype shows that the claimed method differs from the known one in that hollow ingots-sleeves are cast on ECB installations, which are turned and bored into hollow billets with metal removal, and the metal removal value is determined from the expressions Δ = K · D / S, Δ 1 = K 1 · D / S, where Δ is the value of the removed metal layer during turning of hollow ingots-shells, mm; Δ 1 - the value of the removed metal layer when boring hollow ingots, sleeves, mm; D is the outer diameter of the hollow ingots, sleeves, mm; S is the wall thickness of the hollow ingots, sleeves, mm; K = 0.3-0.4 is the coefficient for determining the magnitude of the metal layer to be removed when turning ingots-liners, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements; K 1 = 0.4-0.5 is the coefficient for determining the size of the metal layer to be removed when bore ingots-sleeves, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements, and the bottom part of the hollow ingots-sleeves of electroslag remelting is removed by anode-mechanical cutting , the value of which is determined from the expression L = K 2 · D / S, where K 2 = 15-20 is the coefficient for determining the magnitude of the removed bottom of the shell-ingots, large values of which relate to steels with a high content of alloying elements, and at the ends of hollow blanks Compliant bottom ends of the ingot-liners, operate with the outer surface of a cone over a length L 1 = 2S of a dulling h≥2S t, where S z - thickness of wall hollow billets ESR, mm; S t - wall thickness of commodity pipes, mm Thus, these differences allow us to conclude that the criterion of "inventive step" is met.
Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими техническими решениями в данной области техники, не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что соответствует патентоспособности "изобретательский уровень".Comparison of the proposed method not only with the prototype, but also with other technical solutions in this technical field, did not reveal the features that distinguish the claimed method from the prototype, which corresponds to the patentability of "inventive step".
Способ опробован на трубопрокатной установке с пилигримовыми станами 8-16" ОАО "ЧТПЗ" и опытной установке ЭШП ОАО "ЗМЗ" (Златоустовский металлургический завод). В производство было задано 4 слитка-гильзы ЭШП размером 540×80×2500 мм стали марки 06ХН28МДТ, которые были подготовлены (механически обработаны) в соответствии с формулой изобретения в полые заготовки, и две полые заготовки-гильзы размером 520×80×2600 мм, экспандированные на РКМ из слитков ЭШП размером 540×100×1750 мм.The method was tested on a pipe-rolling plant with 8-16 pilgrim mills of ChTPZ OJSC and a pilot plant of EShP of ZMZ OJSC (Zlatoust Metallurgical Plant). Four ESH ingots-sleeves 540 × 80 × 2500 mm in size 06ХН28МДТ steel were set for production, which were prepared (mechanically processed) in accordance with the claims in hollow billets, and two hollow billet blanks measuring 520 × 80 × 2600 mm, expanded to RCM from ESR ingots of 540 × 100 × 1750 mm in size.
Данные по прокатке товарных (ГОСТ 9940) и передельных (ГОСТ 9941) труб размером 377×15 и 377×40 мм на ТПА 8-16" с пилигримовыми станами из стали марки 06ХН28МДТ по существующей и предлагаемой технологиям приведены в таблице. Из таблицы видно, что по существующей технологии слитки размером 540×1750 мм сверлили на диаметр 100 мм, а затем на радиально-ковочной машине раскатывали (расковывали) в полые заготовки-гильзы размером 540×100×2800 мм. Гильзы-заготовки обтачивались и растачивались с удалением концевых участков в заготовки размером 520×80×2600 мм. Заготовки нагревались в методических печах до температуры пластичности и прокатывались на пилигримовом стане в передельные трубы размером 377×40 мм с коэффициентом вытяжки 2,61. Расходный коэффициент металла по данной технологии (слиток ЭШП - заготовка-гильза-заготовка - передельная труба) составил 1,844. По предлагаемой технологии полые слитки-гильзы ЭШП размером 540×80×2500 мм с донного конца обрезали на длину (L=100 мм), а затем растачивали и обтачивали в заготовки размером 536×75×2400 мм (Δ=2,0, a Δ1=3,0 мм). С донного конца на длине, равной 28 (двум толщинам стенки слитков-гильз (160 мм), выполнен конус с притуплением h≥2Sт (в нашем случае h=40 мм). Две полые заготовки были нагреты до температуры пластичности и прокатаны на пилигримовом стане в передельные трубы размером 377×40 мм донным (профилированным) концом вперед с коэффициентом вытяжки 2,57. Расходный коэффициент металла по данным трубам (полый слиток-гильза - заготовка - передельная труба) составил 1,378. Две другие полые заготовки были нагреты до температуры пластичности и прокатаны на пилигримовом стане в товарные трубы (ГОСТ 9940) размером 377×15 мм донным концом вперед с коэффициентом вытяжки 6,37. Расходный коэффициент металла по данным трубам (полый слиток - гильза - заготовка - товарная труба) составил 1,291.Data on rolling commodity (GOST 9940) and conversion (GOST 9941) pipes of 377 × 15 and 377 × 40 mm in size on TPA 8-16 "with pilgrim mills made of 06KHN28MDT steel according to the existing and proposed technologies are shown in the table. The table shows, that according to existing technology, ingots with a size of 540 × 1750 mm were drilled to a diameter of 100 mm, and then rolled (unzipped) into hollow blanks-shells measuring 540 × 100 × 2800 mm on a radial forging machine, blanks were turned and bored to remove end sections in the workpiece size 520 × 80 × 2600 mm. They were heated in plastic furnaces to ductility temperature and rolled in a pilgrim mill to 377 × 40 mm conversion tubes with a drawing coefficient of 2.61.The metal consumption coefficient by this technology (ESR ingot - billet-sleeve-billet - billet pipe) was 1.844. of the proposed technology, hollow ESR ingots with dimensions of 540 × 80 × 2500 mm from the bottom end were cut to a length (L = 100 mm), and then bored and turned into blanks of 536 × 75 × 2400 mm in size (Δ = 2.0, a Δ 1 = 3.0 mm). From the bottom end, at a length equal to 28 (two wall thicknesses of ingot shells (160 mm), a cone with a blunting h≥2S t (in our case h = 40 mm) was made. Two hollow billets were heated to ductility temperature and rolled on a pilgrim stand in conversion pipes with a size of 377 × 40 mm bottom (shaped) end forward with a draw ratio of 2.57. The flow rate of the metal for these pipes (hollow ingot-sleeve - billet - conversion pipe) was 1.378. The other two hollow billets were heated to a temperature ductility and rolled on a pilgrim stand in commodity pipes (GOST 9940) with a size of 377 × 15 mm with the bottom end forward with a drawing coefficient of 6.37. The expenditure coefficient of the metal for these pipes (hollow ingot - sleeve - billet - commodity pipe) was 1.291.
Таким образом, из таблицы видно, что по предлагаемому способу подготовки заготовок для прокатки горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов были подготовлены в соответствии с формулой изобретения 4 заготовки размером 540×80×2500 мм, которые были прокатаны на ТПА 8-16" с пилигримовыми станами в передельных (ГОСТ 9941) размером 377×40 мм и товарных (ГОСТ 9940) труб размером 377×15 мм из стали марки 06ХН28МДТ. Использование предлагаемого способа производства горячекатаных товарных и передельных труб большого и среднего диаметров из труднодеформируемых марок стали и сплавов на трубопрокатных установках с пилигримовыми станами позволит значительно снизить расход металла за счет исключения операции сверления слитков ЭШП, обточки и расточки полых гильз-заготовок в заготовки, снизить вероятность образования дефектов в виде плен и рванин за счет механической обработки полых слитков-гильз ЭШП в полые заготовки, снизить нагрузки на привод пилигримовых станов за счет оптимальных деформационных параметров, исключить поломки шпинделей и валков, а следовательно, значительно снизить стоимость производства труб из дорогостоящих труднодеформируемых марок стали и сплавов на ТПА с пилигримовыми станами.Thus, the table shows that according to the proposed method of preparing billets for rolling hot-rolled commodity and conversion pipes of large and medium diameters from hard-deformed steel grades and alloys, 4 billets of 540 × 80 × 2500 mm in size were prepared in accordance with the claims. on TPA 8-16 "with pilgrim mills in the conversion (GOST 9941) size 377 × 40 mm and commodity (GOST 9940) pipes 377 × 15 mm in size made of 06ХН28МДТ steel. Using the proposed method for the production of hot-rolled commodity and of large and medium-diameter pipes of difficult to deform grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilgrim mills will significantly reduce metal consumption by eliminating the operation of drilling ESR ingots, turning and boring hollow core blanks into billets, and reduce the likelihood of formation of defects in the form of films and flaws due to the machining of hollow ingots-shells ESR into hollow billets, reduce the load on the drive of the pilgrim mills due to optimal deformation parameters, eliminate the floor spindles and rolls, and therefore, significantly reduce the cost of production of pipes from expensive difficult to deform steel grades and alloys on TPA with pilgrim mills.
2600520 × 80 ×
2600
Δ1=10
L=L1=100Δ = 10
Δ 1 = 10
L = L 1 = 100
2500540 × 80 ×
2500
2400536 × 75 ×
2400
Δ1=3,0
L-100Δ = 2.0
Δ 1 = 3.0
L-100
2500540 × 80 ×
2500
2400536 × 75 ×
2400
Δ1=3,0
L=100Δ = 2.0
Δ 1 = 3.0
L = 100
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005128218/02A RU2340417C2 (en) | 2005-09-09 | 2005-09-09 | Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005128218/02A RU2340417C2 (en) | 2005-09-09 | 2005-09-09 | Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005128218A RU2005128218A (en) | 2007-03-20 |
| RU2340417C2 true RU2340417C2 (en) | 2008-12-10 |
Family
ID=37993762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005128218/02A RU2340417C2 (en) | 2005-09-09 | 2005-09-09 | Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2340417C2 (en) |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2514240C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-04-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Production of 530x25-60 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters of "10х9мфб-ш"-grade steel |
| RU2516161C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method to produce seamless pipes with size of 377h14-60 mm for steam boilers, steam lines and headers of plants with high and supercritical parameters of steam from steel of grade 10h9mfb-sh |
| RU2523376C1 (en) * | 2012-12-06 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 325×13-15 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2522514C1 (en) * | 2012-11-26 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 610×28-32×4700-5400 mm FROM "15Х1М1Ф"- AND "10Х9МФБ"-GRADE STEELS AT PRU 8-16'' WITH PILGER MILLS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING WITH HIGHER MECHANICAL PROPERTIES |
| RU2523195C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 530×25-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2524459C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-07-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 426×21-40 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2527560C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 550×25-30 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2527587C2 (en) * | 2012-09-14 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Production of 465×75 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters from esr ingots of "10х9мфб-ш"-grade steel |
| RU2527523C2 (en) * | 2012-12-19 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 610×28-32×5300-6000 mm FROM "15Х1М1Ф"- AND "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEELS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING |
| RU2530090C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 630×28-32×4800-5500 mm FROM "15Х1М1Ф" AND "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEELS AT PRU 8-16" WITH PILGER MILLS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING WITH HIGHER MECHANICAL PROPERTIES |
| RU2530087C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 465×15-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS FROM ESR INGOTS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2532873C2 (en) * | 2012-12-19 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×14-19 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2537682C2 (en) * | 2012-12-21 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×14-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS FROM ESR INGOTS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2542139C1 (en) * | 2013-07-16 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities |
| RU2545925C2 (en) * | 2013-03-19 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 426×15-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2545969C2 (en) * | 2013-07-16 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES WITH DIMENSIONS OF 530×25-30 mm FOR STEAM BOILERS, STEAM LINES AND HEADERS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS FROM STEEL GRADE "10Х9МФБ-Ш" |
| RU2558319C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-07-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of production of seamless hot-worked boiler and steam line 530×30-75 mm pipes from "10х9к3в2мфбр-ш " grade refractory steel for power equipment with steam supercritical parameters |
| RU2564497C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-WORKED BOILER AND STEAM LINE 465×25-75 mm PIPES FROM "10Х9К3В2МФБР-Ш"-GRADE REFRACTORY STEEL FOR POWER EQUIPMENT WITH STEAM SUPERCRITICAL PARAMETERS |
| RU2567407C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-11-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | METHOD OF PRODUCTION OF 325×16-25 mm SEAMLESS PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH CRITICAL AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS OF STEEL GRADE "10Х9МФБ-Ш" |
| RU2570152C2 (en) * | 2014-02-04 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 550×25-30 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2570151C2 (en) * | 2014-02-04 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION SEAMLESS HOT-ROLLED 550×46-60 mm SIZE PIPES FOR BOILERS, STEAM LINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS MADE OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2570154C2 (en) * | 2014-02-18 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×20-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
-
2005
- 2005-09-09 RU RU2005128218/02A patent/RU2340417C2/en not_active IP Right Cessation
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2523195C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 530×25-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2527560C2 (en) * | 2012-09-10 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 550×25-30 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2527587C2 (en) * | 2012-09-14 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Production of 465×75 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters from esr ingots of "10х9мфб-ш"-grade steel |
| RU2522514C1 (en) * | 2012-11-26 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 610×28-32×4700-5400 mm FROM "15Х1М1Ф"- AND "10Х9МФБ"-GRADE STEELS AT PRU 8-16'' WITH PILGER MILLS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING WITH HIGHER MECHANICAL PROPERTIES |
| RU2514240C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-04-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Production of 530x25-60 mm seamless hot-rolled pipes for steam boilers, steam pipelines and manifolds of plants with high and superhigh steam parameters of "10х9мфб-ш"-grade steel |
| RU2516161C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method to produce seamless pipes with size of 377h14-60 mm for steam boilers, steam lines and headers of plants with high and supercritical parameters of steam from steel of grade 10h9mfb-sh |
| RU2524459C1 (en) * | 2012-11-28 | 2014-07-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 426×21-40 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2523376C1 (en) * | 2012-12-06 | 2014-07-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 325×13-15 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2527523C2 (en) * | 2012-12-19 | 2014-09-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 610×28-32×5300-6000 mm FROM "15Х1М1Ф"- AND "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEELS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING |
| RU2532873C2 (en) * | 2012-12-19 | 2014-11-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×14-19 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2530087C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 465×15-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS FROM ESR INGOTS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2530090C2 (en) * | 2012-12-21 | 2014-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES SIZED TO 630×28-32×4800-5500 mm FROM "15Х1М1Ф" AND "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEELS AT PRU 8-16" WITH PILGER MILLS FOR PIPELINES OF BOILER UNIT STEAM INTERMEDIATE OVERHEATING WITH HIGHER MECHANICAL PROPERTIES |
| RU2537682C2 (en) * | 2012-12-21 | 2015-01-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×14-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS FROM ESR INGOTS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2545925C2 (en) * | 2013-03-19 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 426×15-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2542139C1 (en) * | 2013-07-16 | 2015-02-20 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of manufacturing of pipes "t=279(36" and "t=346(40" mm out of "08-18=10t-+" grade steel for nuclear power facilities |
| RU2545969C2 (en) * | 2013-07-16 | 2015-04-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | MANUFACTURING METHOD OF SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES WITH DIMENSIONS OF 530×25-30 mm FOR STEAM BOILERS, STEAM LINES AND HEADERS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS FROM STEEL GRADE "10Х9МФБ-Ш" |
| RU2570152C2 (en) * | 2014-02-04 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 550×25-30 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2570151C2 (en) * | 2014-02-04 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION SEAMLESS HOT-ROLLED 550×46-60 mm SIZE PIPES FOR BOILERS, STEAM LINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS MADE OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2570154C2 (en) * | 2014-02-18 | 2015-12-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF 377×20-60 mm SEAMLESS HOT-ROLLED PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH HIGH AND SUPERHIGH STEAM PARAMETERS OF "10Х9МФБ-Ш"-GRADE STEEL |
| RU2558319C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-07-27 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | Method of production of seamless hot-worked boiler and steam line 530×30-75 mm pipes from "10х9к3в2мфбр-ш " grade refractory steel for power equipment with steam supercritical parameters |
| RU2564497C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-10-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | PRODUCTION OF SEAMLESS HOT-WORKED BOILER AND STEAM LINE 465×25-75 mm PIPES FROM "10Х9К3В2МФБР-Ш"-GRADE REFRACTORY STEEL FOR POWER EQUIPMENT WITH STEAM SUPERCRITICAL PARAMETERS |
| RU2567407C1 (en) * | 2014-05-15 | 2015-11-10 | Открытое акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" | METHOD OF PRODUCTION OF 325×16-25 mm SEAMLESS PIPES FOR STEAM BOILERS, STEAM PIPELINES AND MANIFOLDS OF PLANTS WITH CRITICAL AND SUPERCRITICAL STEAM PARAMETERS OF STEEL GRADE "10Х9МФБ-Ш" |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005128218A (en) | 2007-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2340417C2 (en) | Method of preparation of billets for rolling of hot-rolled commerical and rerolled pipes of large and medium diameters from hardly-deformed grades of steel and alloys in tube-rolling plants with pilger rolling mills | |
| RU2387501C2 (en) | FABRICATION METHOD OF SEAMLESS HOT-DEFORMED MECHANICALLY TREATED TUBES WITH DIAMETRE OF 530-550 mm FROM CORROSION-RESISTANT DIFFICULT-TO-FORM GRADES OF STEEL AND ALLOYS ON TUBE-FORMING INSTALLATION 8-16" WITH PILGER MILLS | |
| RU2322315C2 (en) | Method for producing in tube rolling plants with pilger mills seamless hot-deformed elongated tubes for steam boilers, steam conduits and manifolds of plants with high and super-critical parameters of steam | |
| RU2401169C2 (en) | Method of producing high-quality pipes from antirust steel 08x18h10t-"+" for nuclear power engineering structures | |
| RU2242302C2 (en) | Method for producing hot rolled tubes of large and mean diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2527578C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 88,9×6,45×9000-10700 mm FROM CORROSION-RESISTANT ALLOY OF "ХН30МДБ-Ш" GRADE | |
| RU2311240C2 (en) | Method for producing conversion tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills from ingots and billets of titanium base alloys | |
| RU2311980C1 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes with large and mean diameters from hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2322316C2 (en) | Method for producing ingot-blanks by electroslag refining of hard-to-form steels and alloys and for rolling of them commercial tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills and conversion tubes for rerolling in tube cold rolling mills | |
| RU2545950C2 (en) | PRODUCTION OF SEAMLESS COLD-FORMED OIL-WELL TUBING SIZED TO 168,3×10,6×5000-10000 mm | |
| RU2322317C2 (en) | Method for producing by electrolag refining ingot-blanks of hard-to-form steels and alloys and for rolling of them commercial tubes of large and mean diameters in tube rolling plants with pilger mills and conversion tubes for further rerolling in tube cold rolling mills | |
| RU2311979C1 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large and mean diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2294247C2 (en) | Cold rolled titanium-alloy large- and mean-diameter high-accuracy tubes production method | |
| RU2315673C2 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large and mean diameters of corrosion resistant hard-to-form kinds of steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2563566C2 (en) | Method of production of cold-wrought seamless pipes and heat-resistant seamless pipe made by this method | |
| RU2523399C1 (en) | Production of rerolled long-sized pipes from iron-nickel- and nickel-based alloys at pru with pilger mills | |
| RU2288055C1 (en) | Method for producing cold rolled tubes of large- and mean diameter with improved wall accuracy of titanium base alloys | |
| RU2306991C2 (en) | Method for producing hot rolled commercial and conversion tubes of large- and mean-diameters of hard-to-form steels and alloys in tube rolling plants with pilger mills | |
| RU2233721C2 (en) | Method for making conversion cast iron and technical-grade tubes from center-die cast hollow billets of hard-to-form steels and alloys | |
| RU2242303C2 (en) | Method for preparing centrifugally cast billets of hard-to-form steels and alloys to tube rolling | |
| RU2642998C1 (en) | Method of production of seamless cold-formed pipes 08h18n10t-sh of size 426x14-19 mm | |
| RU2620204C1 (en) | METHOD OF PRODUCING SEAMLESS MACHINED PIPES WITH 530 × 13-18 mm SIZE FROM STEEL OF "08Х18Н10-Ш" GRADE | |
| RU2542132C2 (en) | METHOD OF FABRICATION OF COMMERCIAL PIPES WITH SIZE 406,4+0,4/-0×14,38+0,28/-0,72 mm FROM TITANIUM ALLOY Gr 29 FOR FURTHER USE IN GEOTHERMAL WELLS CONSTRUCTION | |
| RU2306993C2 (en) | Method for preparing forged and continuously cast billets, electroslag refining ingots, hollow-sleeve-blanks of electroslag refining for rolling boiler tubes and preparing hollow sleeve-blanks of hard-to-form steels and alloys for rolling commercial and conversion tubes | |
| RU2618686C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING SEAMLESS PIPES OF 426×8-13 mm SIZE MADE OF STEEL MARK "08Х18Н10Т-Ш" |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20090910 |