RU2310677C2 - Каталитический реактор и способ - Google Patents

Каталитический реактор и способ Download PDF

Info

Publication number
RU2310677C2
RU2310677C2 RU2005120773/04A RU2005120773A RU2310677C2 RU 2310677 C2 RU2310677 C2 RU 2310677C2 RU 2005120773/04 A RU2005120773/04 A RU 2005120773/04A RU 2005120773 A RU2005120773 A RU 2005120773A RU 2310677 C2 RU2310677 C2 RU 2310677C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
channels
reactor
gas
flow
fischer
Prior art date
Application number
RU2005120773/04A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005120773A (ru
Inventor
Майкл Джозеф БАУЭ (GB)
Майкл Джозеф Бауэ
Клайв Дерек ЛИ-ТАФФНЕЛЛ (GB)
Клайв Дерек Ли-Таффнелл
Original Assignee
КОМПАКТДЖТЛ ПиЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=32472134&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2310677(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from PCT/GB2002/005443 external-priority patent/WO2003048035A1/en
Priority claimed from GBGB0314790.7A external-priority patent/GB0314790D0/en
Application filed by КОМПАКТДЖТЛ ПиЭлСи filed Critical КОМПАКТДЖТЛ ПиЭлСи
Publication of RU2005120773A publication Critical patent/RU2005120773A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2310677C2 publication Critical patent/RU2310677C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • C10G2/30—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C10G2/32—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon from carbon monoxide with hydrogen with the use of catalysts
    • C10G2/34—Apparatus, reactors
    • C10G2/341—Apparatus, reactors with stationary catalyst bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/248—Reactors comprising multiple separated flow channels
    • B01J19/249—Plate-type reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/248—Reactors comprising multiple separated flow channels
    • B01J19/2495—Net-type reactors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
    • C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
    • C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures of undefined composition from oxides of carbon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J2219/2401—Reactors comprising multiple separate flow channels
    • B01J2219/245—Plate-type reactors
    • B01J2219/2461—Heat exchange aspects
    • B01J2219/2465—Two reactions in indirect heat exchange with each other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J2219/2401—Reactors comprising multiple separate flow channels
    • B01J2219/245—Plate-type reactors
    • B01J2219/2469—Feeding means
    • B01J2219/247—Feeding means for the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J2219/2401—Reactors comprising multiple separate flow channels
    • B01J2219/245—Plate-type reactors
    • B01J2219/2476—Construction materials
    • B01J2219/2477—Construction materials of the catalysts

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к химическому процессу и к каталитическим реакторам, пригодным для применения при осуществлении процесса. Описан синтез Фишера-Тропша, осуществляемый с использованием компактного блока каталитического реактора (10), образующего каналы, в которых находится проницаемая для газа структура катализатора (16), где каналы простираются между коллекторами (18). Синтез протекает по меньшей мере в две стадии, поскольку реакторный блок обеспечивает по меньшей мере два последовательных канала (14, 14а) для синтеза Фишера-Тропша, соединенные коллектором, причем скорость течения газа через первый канал достаточно высока для того, чтобы не более 65% окиси углерода подвергалось конверсии. Газы охлаждаются в коллекторе между двумя стадиями так, чтобы конденсировался водяной пар, и затем проходят через второй канал с достаточно высокой скоростью потока для того, чтобы конверсии подвергалось не более 65% оставшейся окиси углерода. Технический результат - снижение парциального давления водяного пара и подавление окисления катализатора. 3 н. и 14 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Данное изобретение относится к химическому процессу и к каталитическим реакторам, пригодным для применения при осуществлении процесса.
В WO 01/51195 (Accentus plc) описан способ, по которому метан реагирует с водяным паром, образуя окись углерода и водород в первом каталитическом реакторе; полученную газовую смесь затем используют для осуществления синтеза Фишера-Тропша во втором каталитическом реакторе. Общим результатом является превращение метана в углеводороды более высокого молекулярного веса, которые обычно являются жидкими или твердыми в условиях окружающей среды. Две стадии процесса, риформинг пар/метан и синтез Фишера-Тропша, требуют различных катализаторов, и для каждой стадии описаны каталитические реакторы. Каталитические реакторы дают возможность теплу передаваться к реакционным газам или от них, соответственно тому, является реакция эндотермической или экзотермической; тепло, необходимое для риформинга пар/метан, обеспечивается сжиганием газа. Известный катализатор для синтеза Фишера-Тропша использует мелкие частицы кобальта на керамическом носителе, но было обнаружено, что такой катализатор может претерпевать окисление или необратимую реакцию с керамическим носителем в присутствии водяного пара со снижением в результате этого активности. Теперь найден улучшенный способ осуществления данного процесса.
Согласно настоящему изобретению предложен способ осуществления синтеза Фишера-Тропша с использованием по меньшей мере одного компактного блока каталитического реактора, образующего каналы для реакции синтеза Фишера-Тропша, в которых имеется проницаемая для газа структура катализатора, внутри которой содержащий окись углерода газ подвергается синтезу Фишера-Тропша в по меньшей мере две последовательные стадии, причем скорость течения газа на первой стадии достаточно высока для того, чтобы не более 70% окиси углерода подвергалось реакции синтеза на первой стадии, и газы охлаждаются между последовательными стадиями так, чтобы конденсировался водяной пар, причем скорость течения газа на второй стадии достаточно высока для того, чтобы не более 70% оставшейся окиси углерода подвергалось реакции синтеза на второй стадии.
Предпочтительно и на первой, и на второй стадии объемная скорость составляет выше 1000 ч-1, но предпочтительно не выше чем 15000 ч-1. Предпочтительно процесс проводят так, чтобы доля водяного пара в парогазовой смеси в реакторе не превышала 20 мол.%. Предпочтительно на каждой стадии конверсии подвергается не более 65% окиси углерода.
Объемная скорость в данном описании изобретения определена как объемный расход газов, подаваемых в реактор (замеренный при нормальных температуре и давлении), деленный на свободный объем реактора. Таким образом, если реактор находится при 210°С и давлении 2,5 мПа, объемная скорость 5000 ч-1 соответствует потоку газа (при рабочих условиях) в примерно 354 свободных объемов реактора в час и, следовательно, время пребывания составляет примерно 10 с.
Соответственно, изобретение предлагает также способ осуществления синтеза Фишера-Тропша на газе, содержащем водород и окись углерода, использующий по меньшей мере один компактный блок каталитического реактора, образующий каналы для реакции синтеза Фишера-Тропша, в которых имеется проницаемая для газа структура катализатора, внутри которой реакция синтеза проводится по меньшей мере в две последовательные стадии при достаточно высокой скорости течения газа для того, чтобы доля водяного пара в парогазовой смеси в реакторе не превышала 20 мол.% и чтобы между последовательными стадиями газы охлаждались так, чтобы конденсировался водяной пар.
Изобретение относится также к устройству для проведения такого синтеза Фишера-Тропша. Таким может быть компактный блок каталитического реактора, включающий коллекторы, которые соединяют каналы последовательных потоков, где коллекторы включают средства для конденсации водяного пара и удаления сконденсировавшейся жидкости из коллектора. Каталитический реакторный блок предпочтительно включает множество металлических пластин, уложенных в виде пакета и соединенных вместе так, чтобы образовать каналы для синтеза Фишера-Тропша, чередующиеся с каналами для теплообменной среды. Предпочтительно температура в каналах синтеза выше 190°С, например 200°С. Волнистая или лунчатая фольга, металлические сетки или волнистые или гофрированные листы металлического войлока могут быть использованы в качестве подложки для катализаторной структуры внутри каналов для того, чтобы улучшить теплообмен и увеличить площадь поверхности катализатора.
Предпочтительно каждая из последовательных стадий осуществляется в соответствующем множестве каналов, и общая площадь поперечного сечения множества вторых каналов меньше, чем общая площадь множества первых каналов.
Должно быть ясно, что материалы, из которых изготовляют реактор, подвергаются при использовании воздействию коррозионной среды. Реактор может быть изготовлен из такого металла, как содержащая алюминий ферритная сталь, например, он может содержать железо с 15% хрома, 4% алюминия и 0,3% иттрия (например, FecralloyTM). Когда такой металл нагревают на воздухе, он образует прилипшее оксидное покрытие алюминия, которое защищает сплав от дальнейшего окисления; такой оксидный слой также защищает сплав от коррозии. Считается, что там, где такой металл используют в качестве подложки катализатора и покрывают керамическим слоем, в который введен материал катализатора, слой оксида алюминия на металле связан с оксидным покрытием, гарантируя тем самым, что каталитический материал прилип к металлической подложке. Могут быть использованы также другие нержавеющие стали. Альтернативно пластины, разделяющие каналы, могут быть из алюминия.
Изобретение будет теперь описано дополнительно и более конкретно только для примера и со ссылкой на прилагаемые чертежи, на которых:
фиг.1 показывает сечение реактора, пригодного для осуществления синтеза Фишера-Тропша, показывая пластину в плане;
фиг.2 показывает модификацию реактора с фиг.1.
Изобретение относится к синтезу Фишера-Тропша, который может составлять часть процесса превращения метана в углеводороды с более длинной цепью. Синтез Фишера-Тропша является реакцией между окисью углерода и водородом, и такая газовая смесь может, например, генерироваться риформингом водяной пар/метан. При синтезе Фишера-Тропша газы реагируют, образуя углеводороды с более длинной цепью, то есть
nCO+2nH2→(CH2)n+nH2О
Данная реакция является экзотермической, совершающейся при повышенных температурах, обычно между 190 и 350°С, например при 210°С, и повышенном давлении, обычно между 2 мПа и 4 мПа, например при 2,5 мПа, в присутствии катализатора, такого как железо, кобальт или плавленый магнетит с промотором. Точная природа органических соединений, образующихся при реакции, зависит от температуры, давления и катализатора, а также от соотношения окиси углерода и водорода.
Предпочтительный катализатор включает покрытие из гамма-окиси алюминия с удельной площадью поверхности 140-450 м2/г с примерно 10-40% (по массе от массы окиси алюминия) кобальта и с промотором рутений/платина, причем промотор составляет между 0,01% до 10% от массы кобальта. Здесь может быть также щелочной промотор, такой как оксид гадолиния. Активность и селективность катализатора зависит от степени дисперсии металлического кобальта на носителе, причем оптимальный уровень дисперсии кобальта обычно находится в интервале от 0,1 до 0,2, так что между 10 и 20% присутствующих атомов металлического кобальта находятся на поверхности. Ясно, что чем больше степень дисперсии, тем меньше должен быть размер кристаллита металлического кобальта, и обычно он находится в интервале 5-10 нм. Частицы кобальта такого размера обеспечивают высокий уровень каталитической активности, но могут окисляться в присутствии водяного пара, и это приводит к внезапному и существенному уменьшению их каталитической активности. Степень такого окисления зависит от долей водорода и воды вблизи частиц катализатора, а также от их температуры, причем и более высокие доли водяных паров, и более высокие температуры повышают глубину окисления.
Обращаясь теперь к фиг.1, реактор 10 для синтеза Фишера-Тропша включает пакет пластин 12 из стали Fecralloy, где каждая пластина является, как правило, прямоугольной длиной 450 мм, шириной 150 мм и толщиной 6 мм, причем данные размеры приведены только для примера. На верхней поверхности каждой такой пластины 12 имеются прямоугольные пазы 14 глубиной 5 мм, разделенные кромками 15 (показано восемь таких пазов), но имеется три разных расположения пазов 14. В пластине 12, показанной на чертеже, пазы 14 идут по диагонали под углом 45° к продольной оси пластины 12 с верха слева к низу справа, как показано. Во втором типе пластины 12 пазы 14а (обозначенные штриховыми линиями) следуют схеме зеркального отображения, проходя по диагонали под углом 45° снизу слева вверх направо, как показано. В третьем типе пластины 12 пазы 14b (обозначенные пунктирными линиями) следуют параллельно продольной оси.
Пластины 12 собраны в пакет, где каждая из пластин 12 третьего типа (с продольными пазами 14b) расположена между пластиной с диагональными пазами 14 и пластиной с зеркальным отображением диагональных пазов 14а, и после сборки многих пластин 12 пакет завершают пустой прямоугольной пластиной. Пластины 12 спрессовывают вместе и подвергают тепловой обработке, чтобы осуществить диффузионное скрепление, или их спаивают вместе так, чтобы они были скреплены друг с другом. Гофрированная фольга из сплава Fecralloy 16 (показана только одна) толщиной 50 микрон, покрытая керамическим покрытием, пропитанным каталитическим материалом, соответствующей формы с гофрами высотой 5 мм, может быть вставлена в каждый такой диагональный паз 14 или 14а.
Более предпочтительно пары гофрированных покрытых катализатором листов фольги 16 с гофрами высотой около 2,4 мм собирают в пакет и вместе с плоскими покрытыми катализатором листами фольги между ними и скрепляют вместе точечной сваркой перед тем, как вставить их в пазы 14 или 14а.
Коллекторные камеры 18 приваривают к пакету вдоль каждой стороны, где каждый коллектор образует три отсека благодаря двум ребрам 20, которые также приварены к пакету. Ребра 20 расположены на одной трети пути вдоль длины пакета с каждой стороны и совпадают с кромкой 15 (или с частью пластины без пазов) в каждой пластине 12 с диагональными пазами 14 или 14а. Коллекторы хладагента 22 в форме прямоугольных колпаков наварены на пакет на каждом конце и соединены с продольными пазами 14b. В модификации (не показана) вместо каждого коллектора 18 с тремя отсеками могут быть три смежные коллекторные камеры, каждая из которых является прямоугольным колпаком, подобным коллектору 22. Внутри каждого из центральных отсеков коллекторов 18 имеются охлаждающие трубки 25, которые простираются на всю высоту пакета. В основании каждого из этих центральных отсеков находится выходной штуцер (не показан), через который может выходить жидкость, конденсирующаяся на трубках 25. Для использования реактор 10 располагают с пластинами 12 в практически горизонтальных плоскостях, так что охлаждающие трубки 25 являются практически вертикальными.
При использовании реактора 10 смесь окиси углерода и водорода подают в отсеки обоих коллекторов 18 на одном конце (левый конец, как показано) пакета, и таким образом газы, образованные при синтезе Фишера-Тропша, выходят через отсеки обоих коллекторов 18 справа, как показано. Путь потока для смеси, подаваемой в верхний левый отсек коллектора (как показано), проходит, например, через диагональные пазы 14 в нижний средний отсек коллектора и затем протекает через диагональные пазы 14а в других пластинах пакета в верхний правый отсек коллектора. Хладагент подают в коллектор 22 на том же конце пакета, чтобы поддерживать температуру в реакторе 10 на уровне около 210°С, так чтобы хладагент находился при своей самой низкой температуре в области, где выделение тепла имеет свой максимум во время первой стадии. Следовательно, потоки реагирующих газов и хладагента являются, по меньшей мере частично, параллельными. Целью является достичь изотермических условий по всему реактору 10; это преимущество минимизации риска любого блокирования парафинами (т.е. углеводородами с очень длинной углеводородной цепью) проточных каналов по направлению к выходу из реакционных каналов, если локальная температура падает ниже примерно 190°С. (Если происходит отложение парафинов, они могут быть удалены подъемом температуры хладагента на между 5 и 15°С и подачей богатого водородом хвостового газа через реактор. Скорость потока (объемная скорость) реакционных газов находится в интервале 1000-1500 ч-1, так, чтобы быть уверенными, что конверсия окиси углерода составляла только примерно 60% или меньше за время, за которое газы достигают средних отсеков коллекторов 18.
Трубки хладагента 25 снабжаются хладагентом с различной температурой так, чтобы они были холоднее, например, при 150°С (что ниже температуры кипения воды при давлении в реакторе). В результате водяной пар (и часть углеводородов с более длинной цепью) конденсируется на внешней поверхности охлаждающих трубок 25 и стекает по данным трубкам 25, чтобы выйти через выходной штуцер (не показан) на дне пакета. Это значительно снижает парциальное давление водяного пара в газовой смеси, которая поступает в следующий набор диагональных пазов 14 или 14а. Результатом является то, что синтез Фишера-Тропша происходит в две последовательные стадии, где на первой стадии газ протекает из входных отсеков коллекторов 18 в средние отсеки, и на второй стадии газ протекает из средних отсеков в выходные отсеки, и по меньшей мере часть водяного пара, образовавшегося на первой стадии, выводят из газового потока до того, как он входит во вторую ступень.
Должно быть ясно, что реактор 10 может быть модифицирован различными способами и что, в частности, пластины 12 могут быть различной толщины. Например, пластины 12, образующие диагональные пазы, или каналы, 14 и 14а, в которых протекает синтез Фишера-Тропша, могут быть толщиной 10 мм при глубине паза, или канала, 9 мм, тогда как пластины 12 с продольными пазами, или каналами, 14b для хладагента могут быть толщиной только 4 мм с глубиной паза, или канала, 3 мм. В таком случае гофрированная фольга 16 может быть заменена пакетом из, скажем, трех или четырех листов гофрированной фольги, которые могут быть скреплены вместе точечной сваркой так, чтобы общая высота составляла 9 мм. Такие более глубокие пазы дают преимущество, если образуется какой-то парафинистый материал, так как они меньше подвержены забивке. Каналы с глубиной больше чем примерно 2 мм улучшают объемные транспортные свойства гофрированной каталитической вставки 16; в случае синтеза Фишера-Тропша это делает возможным эффективный дренаж и удаление жидких продуктов, и транспорт реакционных газов к поверхности катализатора. Шаг или схема расположения гофрированных листов фольги 16 может варьироваться вдоль реакционных каналов 14 или 14а, чтобы регулировать каталитическую активность и, следовательно, дают возможность регулировать температуры или скорости реакции в различных точках реактора 10. Кроме того, диагональные пазы могут уменьшаться по ширине и, возможно, также по глубине вдоль их длины так, чтобы варьировать условия течения среды и коэффициенты тепло- или массопередачи.
Во время реакции синтеза объем газа уменьшается и путем соответствующего сужения каналов 14 скорость газа может поддерживаться по мере протекания реакции, чтобы поддерживать целевую конверсию. Альтернативным путем поддержания скорости газа является уменьшение числа проточных каналов, как показано на фиг.2, на которую сейчас делается ссылка. Фиг. 2 показывает вид, соответствующий таковому на фиг.1. Единственным различием является то, что диагональные каналы 14 (и 14а), образующие вторую ступень синтеза Фишера-Тропша, иначе говоря, каналы 14 (и 14а) между средним отсеком и правым отсеком коллекторов 18 разделены более широкими кромками 30 так, чтобы существовало только три таких канала в каждой пластине 12.
Должно быть также ясно, что модифицированный реактор может обеспечить больше стадий, например, являться трехступенчатым реактором Фишера-Тропша, где коллекторы 18 образуют четыре последовательных отсека на каждой стороне реактора, с конденсаторными трубками 25 в каждом из двух средних отсеков. Общая конверсия может быть практически такой же, например, две стадии с конверсией 60% и три стадии с конверсией 50% должны каждая обеспечить общую конверсию выше 80%.
Удаление водяного пара и низкокипящих углеводородов на трубках конденсатора 25 не только снижает парциальное давление водяного пара и таким образом подавляет окисление катализатора, но дает и дополнительный выигрыш удаления по меньшей мере части тех углеводородов, которые могут образовать слой жидкости на структуре катализатора. Любой такой жидкий слой тормозит контакт газовой смеси с частицами катализатора и замедляет диффузию получаемых углеводородов с частиц катализатора, так что удаление углеводородной жидкости минимизирует такие диффузионные сопротивления.
На фиг.1 и 2 показаны только четыре трубки конденсатора 25 в каждом отсеке, но должно быть ясно, что здесь может быть различное число трубок, например десять или более. Для улучшения теплопередачи каждая трубка 25 может быть снабжена ребрами, предпочтительно расположенными продольно, чтобы поток конденсированной жидкости по трубке 25 не затруднялся. На трубках не только конденсируется водяной пар, но и любые капельки жидкости, унесенные газовым потоком, стремятся столкнуться с поверхностью трубок 25 и таким образом удаляются из газового потока. В качестве альтернативы трубкам теплообменника 25 или другим теплообменным поверхностям может быть предложена распылительная конденсаторная система в средних отсеках коллекторов 18, которая может использовать в качестве охлаждающей среды рециркулирующие продукты синтеза Фишера-Тропша при примерно 150°С. Это может быть особо выгодно, если имеется риск парафинистых отложений, загрязняющих поверхности теплообмена.
Альтернативно, охлаждение и конденсация могут проводиться отдельно и вне реактора. Например, три реактора 10а, аналогичные показанным на фиг.1, но без охлаждающих трубок 25 внутри коллектора, могут быть скомпонованы так, чтобы пропускать газовые потоки параллельно, причем конверсия СО удерживается ниже 65% регулированием температуры реакции и объемной скорости (фиг.3). Выходящие из трех реакторов 10а газы соединяются через коллектор с конденсаторной установкой 35 (то же, что и 25), в которой конденсируются водяной пар и жидкий углеводородный продукт. Оставшиеся газы с пониженным парциальным давлением воды могут быть затем поданы в такой же отдельный реактор 10а (опять-таки не содержащий внутри охлаждающих трубок 35), чтобы опять около 60% остаточного непрореагировавшего СО подверглось реакции синтеза. Уменьшение объема газа между первой стадией и второй ступенью благодаря тому, что большая часть газа подверглась синтезу и образовала жидкость, согласовано с уменьшением числа реакторных блоков с трех до одного так, чтобы поддержать высокую скорость потока.
Дополнительными преимуществами высокой скорости газового потока являются снижение вариации температуры по длине реакторных каналов путем содействия перераспределению тепла экзотермических реакций на поверхности катализатора в газовую фазу. Это также способствует уносу жидких продуктов реакции в газовый поток и поддержанию поверхности катализатора, свободной от парафинистых отложений.

Claims (17)

1. Способ осуществления синтеза Фишера-Тропша с использованием по меньшей мере одного компактного блока каталитического реактора (10), образующего каналы (14, 14а) для реакции синтеза Фишера-Тропша, в которых имеется проницаемая для газа структура катализатора (16), отличающийся тем, что содержащий окись углерода газ подвергают синтезу Фишера-Тропша в по меньшей мере две последовательные стадии, причем скорость течения газа на первой стадии достаточно высока для того, чтобы не более 70% окиси углерода подвергалось реакции синтеза на первой стадии, и между последовательными стадиями газы охлаждают в конденсаторной системе (25) или внутри коллектора (18) реактора (10), или отдельно вне реактора так, чтобы конденсировался водяной пар, причем скорость течения газа на второй стадии достаточно высока для того, чтобы не более 70% оставшейся окиси углерода подвергалось реакции синтеза на второй стадии.
2. Способ по п.1, осуществляемый с использованием единого реакторного блока (10), в котором каждая стадия реакции синтеза происходит в множестве каналов (14, 14а) внутри реакторного блока и газы охлаждаются в конденсаторной системе (25) в коллекторе (18) между последовательными стадиями.
3. Способ по п.1, в котором поток содержащего окись углерода газа протекает через множество параллельных первых каналов (14, 14а) первой стадии и затем через множество параллельных вторых каналов (14, 14а) второй стадии, причем площадь поперечного сечения множества вторых каналов (14, 14а) меньше таковой для множества первых каналов (14, 14а).
4. Способ по п.2, в котором поток содержащего окись углерода газа протекает через множество параллельных первых каналов (14, 14а) первой стадии и затем через множество параллельных вторых каналов (14, 14а) второй стадии, причем общая площадь поперечного сечения множества вторых каналов (14, 14а) меньше таковой для множества первых каналов (14, 14а).
5. Способ по п.3, в котором число вторых каналов (14, 14а) меньше числа первых каналов (14, 14а).
6. Способ по п.4, в котором число вторых каналов (14, 14а) меньше числа первых каналов (14, 14а).
7. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором и на первой, и на второй ступени объемная скорость составляет выше 1000 ч-1.
8. Способ по п.7, в котором и на первой, и на второй стадии объемная скорость составляет не выше 15000 ч-1.
9. Способ по любому из предшествующих пп.1-6, в котором водяной пар не превышает 20 мол.%.
10. Способ по любому из пп.1-6, в котором скорость потока газа и через первую, и через вторую стадии достаточно высока для того, чтобы не более 65% окиси углерода подвергалось реакции синтеза.
11. Способ осуществления синтеза Фишера-Тропша на газе, содержащем водород и окись углерода, с использованием по меньшей мере одного компактного блока каталитического реактора (10), образующего каналы (14, 14а) для синтеза Фишера-Тропша, в которых имеется проницаемая для газа структура катализатора (16), где синтез проводят по меньшей мере в две последовательные стадии при достаточно высокой скорости течения газа для того, чтобы водяной пар не превышал 20 мол.%, и чтобы между последовательными стадиями газы охлаждались в конденсаторной системе (25) или внутри коллектора (18) реактора (10), или отдельно вне реактора так, чтобы конденсировался водяной пар.
12. Устройство для осуществления синтеза Фишера-Тропша по любому из предшествующих пунктов, включающее по меньшей мере один компактный блок каталитического реактора (10), образующий каналы (14, 14а) для реакции синтеза Фишера-Тропша, в которых имеются проницаемая для газа структура катализатора (16), соединяющие средства (18), обеспечивающие связь между последовательными наборами каналов (14, 14а), и охлаждающую конденсаторную систему (25) внутри соединяющих средств для конденсации водяного пара и удаления конденсированной жидкости из потока газа.
13. Устройство по п.12, в котором последовательные наборы каналов (14, 14а) находятся в одном и том же реакторном блоке (10) и соединяющими средствами (18) является коллектор.
14. Устройство по п.12, в котором площадь поперечного сечения проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток из соединяющих средств (18), меньше площади поперечного сечения проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток в соединяющие средства (18).
15. Устройство по п.13, в котором площадь поперечного сечения проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток из соединяющих средств (18), меньше общей площади поперечного сечения проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток в соединяющие средства (18).
16. Устройство по любому из пп.12-15, в котором число проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток из соединяющих средств (18), меньше числа проточных каналов (14, 14а), транспортирующих поток в соединяющие средства (18).
17. Устройство по п.12, включающее также средства (14b) для обеспечения того, что температура в каналах синтеза (14, 14а) не превышала 210°С.
RU2005120773/04A 2002-12-02 2003-11-27 Каталитический реактор и способ RU2310677C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBPCT/GB02/05443 2002-12-02
PCT/GB2002/005443 WO2003048035A1 (en) 2001-12-05 2002-12-02 Process and apparatus for steam-methane reforming
GBGB0314790.7A GB0314790D0 (en) 2003-06-25 2003-06-25 Catalytic reactor and process
GB0314790.7 2003-06-25

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005120773A RU2005120773A (ru) 2006-01-20
RU2310677C2 true RU2310677C2 (ru) 2007-11-20

Family

ID=32472134

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005120773/04A RU2310677C2 (ru) 2002-12-02 2003-11-27 Каталитический реактор и способ

Country Status (12)

Country Link
EP (1) EP1567616B2 (ru)
JP (1) JP4446388B2 (ru)
KR (1) KR101053040B1 (ru)
AT (1) ATE337385T1 (ru)
AU (1) AU2003285558B2 (ru)
BR (1) BR0316828B1 (ru)
CA (1) CA2505614C (ru)
DE (1) DE60307885T3 (ru)
DK (1) DK1567616T4 (ru)
MX (1) MXPA05005870A (ru)
RU (1) RU2310677C2 (ru)
WO (1) WO2004050799A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2442819C1 (ru) * 2010-07-05 2012-02-20 Учреждение Российской Академии наук Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения РАН (ИК СО РАН) Способ работы устройства для переработки попутных нефтяных газов
RU2495714C1 (ru) * 2009-09-16 2013-10-20 Сумитомо Пресижн Продактс Ко., Лтд. Каталитический реактор
RU2610526C2 (ru) * 2015-06-18 2017-02-13 Открытое акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" Катализатор для осуществления процесса Фишера-Тропша в компактном варианте и способ его получения (варианты)

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2007008365A (es) * 2001-01-10 2007-09-21 Compactgtl Plc Reactor catalitico.
US7014835B2 (en) 2002-08-15 2006-03-21 Velocys, Inc. Multi-stream microchannel device
US7118920B2 (en) 2002-10-22 2006-10-10 Battelle Memorial Institute Multiphasic microchannel reactions
US7294734B2 (en) 2003-05-02 2007-11-13 Velocys, Inc. Process for converting a hydrocarbon to an oxygenate or a nitrile
US8580211B2 (en) 2003-05-16 2013-11-12 Velocys, Inc. Microchannel with internal fin support for catalyst or sorption medium
US7220390B2 (en) 2003-05-16 2007-05-22 Velocys, Inc. Microchannel with internal fin support for catalyst or sorption medium
US7485671B2 (en) 2003-05-16 2009-02-03 Velocys, Inc. Process for forming an emulsion using microchannel process technology
US7250074B2 (en) 2003-08-29 2007-07-31 Velocys, Inc. Process for separating nitrogen from methane using microchannel process technology
US7029647B2 (en) 2004-01-27 2006-04-18 Velocys, Inc. Process for producing hydrogen peroxide using microchannel technology
US7084180B2 (en) 2004-01-28 2006-08-01 Velocys, Inc. Fischer-tropsch synthesis using microchannel technology and novel catalyst and microchannel reactor
US9023900B2 (en) 2004-01-28 2015-05-05 Velocys, Inc. Fischer-Tropsch synthesis using microchannel technology and novel catalyst and microchannel reactor
US8747805B2 (en) 2004-02-11 2014-06-10 Velocys, Inc. Process for conducting an equilibrium limited chemical reaction using microchannel technology
US7304198B2 (en) 2004-05-14 2007-12-04 Battelle Memorial Institute Staged alkylation in microchannels
GB0413400D0 (en) * 2004-06-16 2004-07-21 Accentus Plc Catalytic plant and process
JP5627837B2 (ja) 2004-07-23 2014-11-19 ヴェロシス，インク． マイクロチャネル技術を用いる蒸留プロセス
US7305850B2 (en) 2004-07-23 2007-12-11 Velocys, Inc. Distillation process using microchannel technology
EP1786797B1 (en) 2004-08-12 2014-11-26 Velocys, Inc. Process for converting ethylene to ethylene oxide using microchannel process technology
EP1804964A1 (en) 2004-10-01 2007-07-11 Velocys Inc. Multiphase mixing process using microchannel process technology
CA2586971C (en) 2004-11-12 2013-07-23 Velocys Inc. Process using microchannel technology for conducting alkylation or acylation reaction
JP5704786B2 (ja) 2004-11-16 2015-04-22 ヴェロシス，インク． マイクロチャネル技術を用いる多相反応プロセス
GB0501731D0 (en) * 2005-01-31 2005-03-02 Accentus Plc Catalytic reactor
EP1890802A2 (en) 2005-05-25 2008-02-27 Velocys, Inc. Support for use in microchannel processing
GB0513484D0 (en) * 2005-07-01 2005-08-10 Accentus Plc Producing liquid hydrocarbons
ES2925730T3 (es) 2005-07-08 2022-10-19 Velocys Inc Proceso de reacción catalítica usando la tecnología de microcanales
RU2461603C2 (ru) 2007-01-19 2012-09-20 Вилосис Инк. Способ, установка и композиция для превращения природного газа в высокомолекулярные углеводороды посредством микроканальной технологии
GB0725140D0 (en) * 2007-12-24 2008-01-30 Compactgtl Plc Catalytic Reactor
US9908093B2 (en) 2008-04-09 2018-03-06 Velocys, Inc. Process for converting a carbonaceous material to methane, methanol and/or dimethyl ether using microchannel process technology
US8100996B2 (en) 2008-04-09 2012-01-24 Velocys, Inc. Process for upgrading a carbonaceous material using microchannel process technology
AU2009302276B2 (en) 2008-10-10 2015-12-03 Velocys Inc. Process and apparatus employing microchannel process technology
GB201007196D0 (en) 2010-04-30 2010-06-16 Compactgtl Plc Gas-to-liquid technology
GB201107070D0 (en) * 2011-04-27 2011-06-08 Davy Process Techn Ltd FT process using can reactor
GB201112028D0 (en) 2011-07-13 2011-08-31 Gas2 Ltd Fixed bed fischer tropsch reactor
GB201120327D0 (en) 2011-11-24 2012-01-04 Compactgtl Plc Oil well product treatment
GB201214122D0 (en) 2012-08-07 2012-09-19 Oxford Catalysts Ltd Treating of catalyst support
US9676623B2 (en) 2013-03-14 2017-06-13 Velocys, Inc. Process and apparatus for conducting simultaneous endothermic and exothermic reactions
GB2554618B (en) 2015-06-12 2021-11-10 Velocys Inc Synthesis gas conversion process
RU2638217C1 (ru) * 2016-12-15 2017-12-12 Публичное акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" Компактный реактор для получения синтетических углеводородов в процессе Фишера-Тропша, способ активации катализатора Фишера-Тропша и способ осуществления синтеза Фишера-Тропша в компактном варианте с его использованием
FR3073152B1 (fr) * 2017-11-09 2022-03-11 Aer Unite d'hydrogenation d'oxydes de carbone a taux de conversion accru, dont la performance depend faiblement du vieillissement du catalyseur
DE102021110735A1 (de) 2021-04-27 2022-10-27 Ineratec Gmbh Verfahren zur Herstellung von Kohlenwasserstoffen

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4199523A (en) 1975-04-29 1980-04-22 Ruhrchemie Aktiengesellschaft Process for the production of hydrocarbon mixtures
NL8400608A (nl) † 1984-02-28 1985-09-16 Shell Int Research Werkwijze voor de bereiding van koolwaterstoffen.
US5028634A (en) † 1989-08-23 1991-07-02 Exxon Research & Engineering Company Two stage process for hydrocarbon synthesis
US6331573B1 (en) † 2000-02-29 2001-12-18 Chevron U.S.A. Inc. Increased liquid sensitivity during fischer-tropsch synthesis by olefin incorporation
US6495610B1 (en) † 2000-06-19 2002-12-17 Imperial Chemical Industries Plc Methanol and hydrocarbons
FR2824755B1 (fr) * 2001-05-15 2003-08-15 Physiques Et Chimiques Reacteur a plaques et son fonctionnement dans un procede catalytique exothermique
WO2003033131A1 (en) † 2001-10-12 2003-04-24 Gtl Microsystems Ag Catalytic reactor
GB0129054D0 (en) † 2001-12-05 2002-01-23 Accentus Plc Catalytic reactor and process
BR0216052B1 (pt) † 2001-12-05 2012-12-11 planta gás para lìquido para processar metano e processo para processar metano.

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2495714C1 (ru) * 2009-09-16 2013-10-20 Сумитомо Пресижн Продактс Ко., Лтд. Каталитический реактор
RU2442819C1 (ru) * 2010-07-05 2012-02-20 Учреждение Российской Академии наук Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения РАН (ИК СО РАН) Способ работы устройства для переработки попутных нефтяных газов
RU2610526C2 (ru) * 2015-06-18 2017-02-13 Открытое акционерное общество "Нефтяная компания "Роснефть" Катализатор для осуществления процесса Фишера-Тропша в компактном варианте и способ его получения (варианты)

Also Published As

Publication number Publication date
RU2005120773A (ru) 2006-01-20
MXPA05005870A (es) 2005-08-26
JP4446388B2 (ja) 2010-04-07
KR101053040B1 (ko) 2011-08-01
CA2505614A1 (en) 2004-06-17
EP1567616B1 (en) 2006-08-23
BR0316828B1 (pt) 2013-04-24
BR0316828A (pt) 2005-10-18
DE60307885T2 (de) 2007-02-01
EP1567616A1 (en) 2005-08-31
KR20050085124A (ko) 2005-08-29
AU2003285558A1 (en) 2004-06-23
CA2505614C (en) 2012-04-17
DK1567616T4 (en) 2019-04-29
AU2003285558B2 (en) 2009-07-16
DE60307885D1 (de) 2006-10-05
DK1567616T3 (da) 2006-10-09
ATE337385T1 (de) 2006-09-15
JP2006508234A (ja) 2006-03-09
DE60307885T3 (de) 2010-12-16
EP1567616B2 (en) 2010-08-18
WO2004050799A1 (en) 2004-06-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2310677C2 (ru) Каталитический реактор и способ
US8118889B2 (en) Catalytic reactor
JP4913047B2 (ja) フィッシャー−トロプシュ合成を行うための触媒プラント及び方法
JP5142199B2 (ja) 触媒反応器
US8753589B2 (en) Apparatus for steam-methane reforming
US7223373B2 (en) Catalytic reactor
JP2007533444A (ja) 着脱自在の触媒構造体を含む、プレート型の反応器
NO333822B1 (no) Fremgangsmåte for å gjennomføre Fisher-Tropsch syntese
JP2008526501A (ja) 触媒反応器
US20090253814A1 (en) Compact reactor
CN100548942C (zh) 催化反应器和方法
GB2441509A (en) Fischer-Tropsch synthesis

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20161128

NF4A Reinstatement of patent

Effective date: 20170901

PD4A Correction of name of patent owner