RU2279465C1 - Petroleum residue dewaxing process - Google Patents
Petroleum residue dewaxing process Download PDFInfo
- Publication number
- RU2279465C1 RU2279465C1 RU2005102317/04A RU2005102317A RU2279465C1 RU 2279465 C1 RU2279465 C1 RU 2279465C1 RU 2005102317/04 A RU2005102317/04 A RU 2005102317/04A RU 2005102317 A RU2005102317 A RU 2005102317A RU 2279465 C1 RU2279465 C1 RU 2279465C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solvent
- deasphalting
- evaporator
- asphalt
- stripping
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтепереработке, в частности к способам деасфальтизации нефтяных остатков углеводородными растворителями, нацеленным на получение сырья для вторичной переработки процессами каталитического крекинга и коксования.The invention relates to oil refining, in particular to methods for deasphalting oil residues with hydrocarbon solvents, aimed at obtaining raw materials for secondary processing by catalytic cracking and coking processes.
Известен способ деасфальтизации нефтяных остатков, включающий экстракцию гудрона пропаном, регенерацию пропана из деасфальтизатного и асфальтового растворов путем нагрева и испарения в испарителях, отпаривание водяным паром остатков растворителя в отпарных колоннах с последующим компремированием газообразной части растворителя двухступенчатым поршневым газовым компрессором (Д.О.Гольдберг, Б.А.Соболев «Деасфальтизация пропаном», 1965, с.51-64).A known method of deasphalting oil residues, including extraction of tar with propane, recovery of propane from deasphalting and asphalt solutions by heating and evaporation in evaporators, steam stripping of solvent residues in stripping columns, followed by compression of the gaseous part of the solvent with a two-stage piston gas compressor (D.O. Gold B. A. Sobolev “Deasphalting with propane”, 1965, p. 51-64).
Недостатком известного способа является малый выход деасфальтизата (20-40% на сырье процесса).The disadvantage of this method is the low yield of deasphalting agent (20-40% of the raw material of the process).
Указанный недостаток устранен в известном способе деасфальтизации нефтяных остатков, включающем экстракцию нефтяного остатка легкой бензиновой фракцией, состоящей из смеси бутанов, пентанов и гексанов, регенерацию растворителя из деасфальтизатного и асфальтового растворов в испарителях путем нагрева и испарения, отпарки водяным паром остатков растворителя из деасфальтизата и асфальта в отпарных секциях, охлаждения и конденсации растворителя и последующего отделения воды (А.С.Эйгенсон, Ю.С.Сабадаш, Б.М.Ежов, Ф.X.Маликов и др. Деасфальтизация тяжелых остатков нефти бензином (процесс ДОБЕН). в кн.: Производство моторных и котельных топлив из тяжелых остатков высокосернистых нефтей: БашНИИ НП, вып.X, 1972 г., С.17-36).This drawback is eliminated in the known method of deasphalting oil residues, including extraction of the oil residue with a light gasoline fraction, consisting of a mixture of butanes, pentanes and hexanes, regeneration of the solvent from deasphalting and asphalt solutions in evaporators by heating and evaporation, stripping with water vapor of the residues of the solvent from deasphalting and in stripping sections, cooling and condensation of the solvent and subsequent separation of water (A.S. Eigenson, Yu.S. Sabadash, B.M.Ezhov, F.X. Malikov and others. heavy oil residues with gasoline (ADDITIVE process) in the book: Production of motor and boiler fuels from heavy sour crude residues: BashNII NP, issue X, 1972, p.17-36).
Известный способ позволяет увеличить выход деасфальтизата до 85% на сырье за счет использования легкой бензиновой фракции в качестве углеводородного растворителя, однако имеет следующие недостатки:The known method allows to increase the yield of deasphalting agent up to 85% for raw materials through the use of a light gasoline fraction as a hydrocarbon solvent, however, it has the following disadvantages:
а) в результате высокотемпературного нагрева деасфальтизатного и, в особенности, асфальтового растворов на стадии регенерации растворителя происходит частичное разложение высококипящих соединений с образованием сероводорода, который постепенно накапливается в циркулирующем растворителе, что приводит к коррозионному разрушению аппаратов и трубопроводов установки;a) as a result of high-temperature heating of deasphalting and, in particular, asphalt solutions at the stage of solvent regeneration, partial decomposition of high-boiling compounds occurs with the formation of hydrogen sulfide, which gradually accumulates in the circulating solvent, which leads to corrosion destruction of the apparatus and pipelines of the installation;
б) необходимость поддерживания значительного давления в отпарных секциях (0,4 МПа), в связи с чем для полного удаления остатков растворителя из деасфальтизата и асфальта требуется подача значительного количества водяного пара;b) the need to maintain significant pressure in stripping sections (0.4 MPa), and therefore, for the complete removal of residual solvent from deasphalting agent and asphalt, a significant amount of water vapor is required;
в) заниженное давление потока паров растворителя (0,35 МПа), направляемого из отпарных секций на стадию конденсации, что требует применения низкотемпературного охлаждающего агента в конденсаторах-холодильниках и ведет к потере большого количества несконденсировавшегося газообразного растворителя, направляемого на сжигание на факел.c) the underestimated pressure of the solvent vapor stream (0.35 MPa) sent from the stripping sections to the condensation stage, which requires the use of a low-temperature cooling agent in condenser-coolers and leads to the loss of a large amount of non-condensed gaseous solvent, which is directed to flaring.
Вышеуказанные недостатки снижают экономичность известного способа.The above disadvantages reduce the efficiency of the known method.
Технический результат, на достижение которого направлено изобретение, состоит в удалении сероводорода из циркулирующего растворителя.The technical result to which the invention is directed is to remove hydrogen sulfide from a circulating solvent.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе деасфальтизации нефтяных остатков, включающем экстракцию нефтяных остатков углеводородным растворителем, регенерацию растворителя из деасфальтизатного и асфальтового растворов в испарителях путем нагрева и испарения, отпарку водяным паром остатков растворителя от деасфальтизата и асфальта, отделение воды от растворителя, охлаждение и конденсацию паров растворителя, и его рециркуляцию в процесс деасфальтизации, согласно изобретению, растворитель после отделения от воды подвергают абсорбционной очистке от сероводорода с последующим компремированием.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of deasphalting oil residues, including extraction of oil residues with a hydrocarbon solvent, regenerating the solvent from the deasphalting and asphalt solutions in the evaporators by heating and evaporating, stripping the solvent residues from the deasphalting agent and asphalt with water vapor, separating the water from the solvent, cooling and condensation of solvent vapors and its recirculation to the deasphalting process according to the invention, the solvent after separation from water subjected to purification by absorption with subsequent compression of hydrogen sulfide.
В качестве углеводородного растворителя может быть использована бутан-пентановая смесь при соотношении указанных компонентов, в % мас., 80-40:20-60.As a hydrocarbon solvent, a butane-pentane mixture can be used with a ratio of these components, in% wt., 80-40: 20-60.
Абсорбционную очистку проводят моноэтаноламином или метилдиэтаноламином. Целесообразно абсорбционную очистку проводят при температуре 40-60°С и давлении 0,15-0,25 МПа.Absorption purification is carried out with monoethanolamine or methyldiethanolamine. Suitable absorption cleaning is carried out at a temperature of 40-60 ° C and a pressure of 0.15-0.25 MPa.
Компремирование паров растворителя после абсорбционной очистки целесообразно проводить в струйном компрессоре, рабочим телом которого являются пары растворителя, выводимые из испарителя деасфальтизатного раствора.Compaction of solvent vapor after absorption purification is expediently carried out in a jet compressor, the working fluid of which is solvent vapor removed from the deasphalting solution evaporator.
Абсорбционная очистка растворителя от сероводорода уменьшает коррозию оборудования установки деасфальтизации, что дает возможность повысить температуру на стадии отделения растворителя от асфальта и тем самым уменьшить потери растворителя с асфальтом, улучшить качество асфальта и уменьшить расход водяного пара на стадии отпарки асфальта.The absorption cleaning of the solvent from hydrogen sulfide reduces the corrosion of the equipment of the deasphalting plant, which makes it possible to increase the temperature at the stage of separation of the solvent from asphalt and thereby reduce the loss of solvent with asphalt, improve the quality of asphalt and reduce the consumption of water vapor at the stage of stripping of asphalt.
Совокупность абсорбции с компремированием перед стадией охлаждения и конденсации позволяет повысить давление паров растворителя и тем самым улучшить условия конденсации и сократить потери растворителя на стадии конденсации. Кроме того, отпадает необходимость в использовании низкотемпературного хладоагента в конденсаторе-холодильнике.The combination of absorption with compression before the stage of cooling and condensation can increase the vapor pressure of the solvent and thereby improve the condensation conditions and reduce the loss of solvent in the condensation stage. In addition, there is no need to use a low-temperature refrigerant in a condenser-refrigerator.
Использование струйного компрессора на стадии абсорбционной очистки и конденсации позволяет снизить давление в отпарных секциях, в результате чего улучшается качество отпарки остатков растворителя от деасфальтизата и асфальта и сокращается расход водяного пара.The use of a jet compressor at the stage of absorption cleaning and condensation can reduce the pressure in the stripping sections, which improves the quality of the stripping of residual solvent from deasphalting agent and asphalt and reduces the consumption of water vapor.
Использование более легкого бутан-пентанового растворителя в указанном соотношении составляющих его компонентов позволяет получить дополнительный технический результат - снижение серы и тяжелых металлов в получаемом деасфальтизате.The use of a lighter butane-pentane solvent in the indicated ratio of its constituents allows to obtain an additional technical result - a decrease in sulfur and heavy metals in the resulting deasphalting agent.
На чертеже изображена принципиальная схема предлагаемого способа.The drawing shows a schematic diagram of the proposed method.
Нефтяной остаток подвергают экстракции в экстракционной колонне 1. Сверху колонны 1 выводят деасфальтизатный раствор, который нагревают в подогревателе 2 и подают в испаритель 3, где происходит испарение основной части растворителя, выводимого с верха аппарата. С низа испарителя 3 выводят деасфальтизат и далее направляют его в отпарную колонну 4, где с помощью водяного пара удаляют остатки растворителя. С низа отпарной колонны 4 выводят деасфальтизат, а сверху колонны 4 - смесь паров растворителя и воды.The oil residue is subjected to extraction in the extraction column 1. A deasphalting solution is discharged from the top of column 1, which is heated in heater 2 and fed to evaporator 3, where the main part of the solvent is removed from the top of the apparatus. From the bottom of the evaporator 3, the deasphalting agent is removed and then sent to the stripping column 4, where residual solvent is removed with water vapor. From the bottom of stripping column 4, deasphalting is discharged, and on top of column 4 is a mixture of solvent vapor and water.
С низа экстракционной колонны 1 выводят асфальтовый раствор, который нагревают в подогревателе 5 и подают в испаритель 6 с отпарной секцией, где происходит испарение и отпарка растворителя. Асфальт с низа испарителя направляют в узел охлаждения и затаривания асфальта 7. С верха испарителя 6 выводят смесь паров растворителя и воды, которую соединяют с парами из отпарной колонны 4, охлаждают в холодильнике 8 и подают в сепаратор 9. С верха сепаратора 9 поток паров растворителя после отделения воды подают в абсорбер 10, где он очищается от примесей сероводорода. Очищенный поток паров растворителя с верха абсорбера подают в приемную камеру струйного компрессора 11 для сжатия. Рабочим телом струйного компрессора является поток паров растворителя, выводимый из испарителя деасфальтизатного раствора 3. Сжатый поток растворителя после струйного компрессора 11 охлаждают и конденсируют в конденсаторе-холодильнике 12 и далее в жидком виде подают в рабочую емкость растворителя 13, а затем насосом 14 подают снова в экстракционную колонну 1 через подогреватель 15.An asphalt solution is removed from the bottom of the extraction column 1, which is heated in the heater 5 and fed to the evaporator 6 with a stripping section, where the solvent is evaporated and stripped. Asphalt from the bottom of the evaporator is sent to the cooling and packing unit of asphalt 7. From the top of the evaporator 6, a mixture of solvent vapor and water is removed, which is combined with the vapor from the stripping column 4, cooled in the refrigerator 8 and fed to the separator 9. From the top of the separator 9, a stream of solvent vapor after separation of the water is fed to the absorber 10, where it is cleaned of hydrogen sulfide impurities. The purified stream of solvent vapor from the top of the absorber is fed into the receiving chamber of the jet compressor 11 for compression. The working fluid of the jet compressor is a solvent vapor stream discharged from the deasphalting solution evaporator 3. The compressed solvent stream after the jet compressor 11 is cooled and condensed in a condenser-cooler 12 and then in liquid form it is fed into the working capacity of the solvent 13, and then pump 14 is fed back into extraction column 1 through a heater 15.
Способ иллюстрируется следующими примерами.The method is illustrated by the following examples.
Пример 1. Гудрон западно-сибирской нефти плотностью 993,0 кг/м3, коксуемостью 13,0%, с содержанием серы 2,8%, ванадия 140 ppm, никеля 55 ppm подают в экстракционную колонну, куда также подают растворитель, состоящий из смеси 80% бутанов и 20% пентанов, в количестве 220% от массового потока подачи сырья в колонну. После проведения процесса экстракции при температуре верха колонны 120°С, низа колонны 100°С и давлении в колонне 3,0 МПа, сверху колонны выводят деасфальтизатный раствор (272,4%), а снизу - асфальтовый раствор (47,6%). Выход деасфальтизата составляет 70% масс. на сырье.Example 1. Tar of West Siberian oil with a density of 993.0 kg / m 3 , coking ability of 13.0%, with a sulfur content of 2.8%, vanadium 140 ppm, nickel 55 ppm is fed to the extraction column, which also serves a solvent consisting of a mixture of 80% butanes and 20% pentanes, in an amount of 220% of the mass flow of feed to the column. After the extraction process is carried out at a column top temperature of 120 ° C, a column bottom of 100 ° C and a column pressure of 3.0 MPa, a deasphalted solution (272.4%) is discharged from the top of the column and an asphalt solution (47.6%) from the bottom. The yield of deasphalting agent is 70% of the mass. on raw materials.
Деасфальтизатный раствор нагревают в подогревателе и подают в испаритель, где при повышенной температуре (220°С) и пониженном давлении (2,0 МПа) происходит испарение основной части растворителя (197,9%). Пары растворителя с верха испарителя направляют в сопло струйного компрессора в качестве рабочего тела, а деасфальтизат с низа испарителя выводят в отпарную колонну, где с помощью водяного пара от него удаляют остатки растворителя. С низа отпарной колонны выводят деасфальтизат. С верха отпарной колонны выводят смесь паров растворителя и воды (6,7%). В отпарной колонне поддерживают температуру 200°С, давление - 0,2 МПа.The deasphalting solution is heated in a heater and fed to the evaporator, where at the increased temperature (220 ° C) and reduced pressure (2.0 MPa), the main part of the solvent evaporates (197.9%). Solvent vapors from the top of the evaporator are sent to the nozzle of the jet compressor as a working fluid, and the deasphalting agent from the bottom of the evaporator is discharged into the stripping column, where solvent residues are removed from it with water vapor. From the bottom of the stripping column, deasphalting is removed. A mixture of solvent and water vapor (6.7%) is removed from the top of the stripping column. In the stripping column maintain a temperature of 200 ° C, a pressure of 0.2 MPa.
Асфальтовый раствор из экстракционной колонны после нагрева в подогревателе подают в испаритель, где при температуре 280°С и давлении 0,2 МПа происходит испарение основной части растворителя (17,6%). Из испарителя асфальт с небольшим содержанием растворителя стекает в отпарную секцию испарителя, где водяным паром отпаривают остатки растворителя.After heating the asphalt solution from the extraction column in the preheater, it is fed to the evaporator, where at the temperature of 280 ° С and pressure 0.2 MPa the main part of the solvent evaporates (17.6%). Asphalt with a small solvent content flows from the evaporator to the stripping section of the evaporator, where the remaining solvent is evaporated with water vapor.
С низа отпарной секции выводят асфальт (30%), который направляют в узел охлаждения и затаривания. С верха испарителя выводят смесь паров растворителя и воды (18,5%). Пары растворителя и воды из отпарной секции асфальта и испарителя деасфальтизата соединяют, охлаждают и подают в сепаратор, работающий при температуре 50°С, давлении 0,17 МПа. После отделения воды пары растворителя в количестве 22,1% с верха сепаратора подают в абсорбционную колонну, где очищают от сероводорода раствором моноэтаноламина.Asphalt (30%) is removed from the bottom of the stripping section, which is sent to the cooling and packing unit. A mixture of solvent vapor and water (18.5%) is removed from the top of the evaporator. Vapors of solvent and water from the stripping section of the asphalt and the deasphalting agent evaporator are combined, cooled and fed to a separator operating at a temperature of 50 ° C and a pressure of 0.17 MPa. After water separation, solvent vapor in an amount of 22.1% from the top of the separator is fed to an absorption column, where it is purified from hydrogen sulfide by a solution of monoethanolamine.
Очищенный растворитель выводят с верха абсорбционной колонны и подают в приемную камеру струйного компрессора. В сопло струйного компрессора в качестве рабочего тела подают пары растворителя (197,9%) из испарителя деасфальтизатного раствора. Сжатый поток растворителя с выхода струйного компрессора (220%) при температуре 170°С, давлении 0,65 МПа проходит конденсатор-холодильник и в жидком виде стекает в рабочую емкость растворителя. С низа абсорбционной колонны выводят отработанный раствор моноэтаноламина.The purified solvent is removed from the top of the absorption column and fed into the receiving chamber of the jet compressor. Solvent vapor (197.9%) is supplied to the nozzle of the jet compressor as a working fluid from the deasphalting solution evaporator. The compressed solvent stream from the outlet of the jet compressor (220%) at a temperature of 170 ° C, a pressure of 0.65 MPa passes the condenser-cooler and flows in liquid form into the working capacity of the solvent. The spent solution of monoethanolamine is removed from the bottom of the absorption column.
Из рабочей емкости жидкий растворитель насосом через нагреватель вновь направляют в экстракционную колонну.From the working tank, the liquid solvent is again pumped through the heater to the extraction column.
Потери растворителя по всем стадиям процесса деасфальтизации не превышают 0,2%. Содержание сероводорода в растворителе, отобранном из рабочей емкости, не превышает 0,003%.Loss of solvent in all stages of the deasphalting process does not exceed 0.2%. The hydrogen sulfide content in the solvent selected from the working tank does not exceed 0.003%.
Полученный деасфальтизат с выходом 70% на сырье имеет следующие показатели качества: плотность - 950,3 кг/м3, коксуемость - 5,0%, содержание серы - 2,4%, ванадия - 42 ppm, никеля - 19 ppm.The obtained deasphalting agent with a yield of 70% for raw materials has the following quality indicators: density - 950.3 kg / m 3 , coking ability - 5.0%, sulfur content - 2.4%, vanadium - 42 ppm, nickel - 19 ppm.
Полученный асфальт с выходом 30% на сырье имеет плотность 1061,8 кг/м3, коксуемость 28%, содержание серы 3,0% и температуру размягчения 93°С.The resulting asphalt with a yield of 30% for raw materials has a density of 1061.8 kg / m 3 , coking ability of 28%, sulfur content of 3.0% and a softening temperature of 93 ° C.
Примеры 2, 3. Тот же гудрон, что и в примере 1, подвергли деасфальтизации согласно заявляемой технологии, но в качестве растворителя использовали бутан-пентановые смеси, с содержанием бутанов 60% (пример 2) и 40% (пример 3). Условия осуществления процесса, сведения о материальных потоках (в % масс. на сырье процесса) и показатели качества получаемых продуктов по примерам 1-3 даны в таблице.Examples 2, 3. The same tar as in example 1 was deasphalted according to the claimed technology, but butane-pentane mixtures with a butane content of 60% (example 2) and 40% (example 3) were used as solvent. The conditions of the process, information about material flows (in% mass. On the raw materials of the process) and quality indicators of the products obtained in examples 1-3 are given in the table.
Как следует из таблицы, циркулирующий растворитель практически не содержит сероводорода (0,003% масс.), что дало возможность (вследствие уменьшения коррозии технологического оборудования) повысить температуру в испарителе 6 (см. чертеж) с отпарной секцией до 280°С. Общие потери растворителя по предлагаемой технологии составляют 0,2% масс., что в 4 раза меньше, чем в прототипе - 0,8% масс. Кроме того, за счет снижения давления в отпарной колонне 4 и в отпарной секции испарителя 6 до 0,2 МПа и увеличения температуры в испарителе 6, удалось сократить расход водяного пара и, соответственно, количество образующейся сточной воды в 2 раза.As follows from the table, the circulating solvent practically does not contain hydrogen sulfide (0.003% by mass), which made it possible (due to the reduction of corrosion of technological equipment) to increase the temperature in evaporator 6 (see drawing) with a stripping section up to 280 ° С. The total loss of solvent by the proposed technology is 0.2% by weight, which is 4 times less than in the prototype — 0.8% by weight. In addition, by reducing the pressure in the stripping column 4 and in the stripping section of the evaporator 6 to 0.2 MPa and increasing the temperature in the evaporator 6, it was possible to reduce the flow of water vapor and, accordingly, the amount of wastewater generated by 2 times.
За счет использования более легкого растворителя улучшилось качество получаемых продуктов - деасфальтизата и асфальта: содержание тяжелых металлов в деасфальтизате снизилось ~ в 1,5 раза.Due to the use of a lighter solvent, the quality of the products obtained - deasphalting agent and asphalt - improved: the content of heavy metals in the deasphalting agent decreased ~ 1.5 times.
Таким образом, предлагаемый способ позволяет улучшить технологические показатели процесса деасфальтизации и повысить его экономичность.Thus, the proposed method allows to improve the technological parameters of the deasphalting process and increase its efficiency.
Технологические показатели процесса деасфальтизацииTable
Technological indicators of the deasphalting process
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102317/04A RU2279465C1 (en) | 2005-01-31 | 2005-01-31 | Petroleum residue dewaxing process |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005102317/04A RU2279465C1 (en) | 2005-01-31 | 2005-01-31 | Petroleum residue dewaxing process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2279465C1 true RU2279465C1 (en) | 2006-07-10 |
Family
ID=36830694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005102317/04A RU2279465C1 (en) | 2005-01-31 | 2005-01-31 | Petroleum residue dewaxing process |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2279465C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489456C2 (en) * | 2008-03-28 | 2013-08-10 | Дженерал Электрик Компани | Hydrogen sulphide scavengers and methods of removing hydrogen sulphide from asphalt |
-
2005
- 2005-01-31 RU RU2005102317/04A patent/RU2279465C1/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Производство моторных и котельных топлив из тяжелых остатков высокосернистых нефтей. Труды БашНИИ НП. - М.: Химия, 1972, вып.Х, с.17-36. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2489456C2 (en) * | 2008-03-28 | 2013-08-10 | Дженерал Электрик Компани | Hydrogen sulphide scavengers and methods of removing hydrogen sulphide from asphalt |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8936718B2 (en) | Method for producing base lubricating oil from waste oil | |
| US7172686B1 (en) | Method of increasing distillates yield in crude oil distillation | |
| SU473363A3 (en) | The method of processing hydrocarbon mixtures | |
| EA001665B1 (en) | Process for upgrading heavy crude oil production | |
| CS264109B2 (en) | Method of gaseous hydrogen regeneration from high-pressure hydrogenation process | |
| US4431529A (en) | Power recovery in gas concentration units | |
| RU2653023C1 (en) | Gas preparation installation | |
| RU2279465C1 (en) | Petroleum residue dewaxing process | |
| RU2339677C1 (en) | Method for deasphalting of oil residues | |
| RU2232792C2 (en) | Petroleum residue deasphalting process | |
| RU2541016C2 (en) | Black oil delayed coking method and unit | |
| RU2225971C1 (en) | Process of separation of accompanying oil gas | |
| JPS6329917B2 (en) | ||
| RU2289608C2 (en) | Installation for purification of the liquid hydrocarbon raw from methanol (versions) | |
| RU2218379C2 (en) | Oil residue deasphalting process | |
| RU2136720C1 (en) | Method for deasphalting of petroleum residues | |
| RU2325207C1 (en) | Device for vacuum distillation of raw predominantly petroleum raw | |
| RU2451713C2 (en) | Method to remove secondary hydrogen sulphide produced in heavy oil products during their manufacturing | |
| RU2525983C1 (en) | Method of deasphalting oil residues | |
| JPS6249917B2 (en) | ||
| US5100536A (en) | Method of processing substances | |
| RU2537405C1 (en) | Method of oil residues deasphalting | |
| RU2757810C1 (en) | Method for deasphalting of hydrocarbon raw materials | |
| RU2688686C2 (en) | Method for solvent regeneration in dewaxing and de-oiling processes | |
| RU2514195C1 (en) | Method of secondary hydrogen sulphide removal from residues of viscosity breaking |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180201 |