RU2339677C1 - Method for deasphalting of oil residues - Google Patents
Method for deasphalting of oil residues Download PDFInfo
- Publication number
- RU2339677C1 RU2339677C1 RU2007128536/04A RU2007128536A RU2339677C1 RU 2339677 C1 RU2339677 C1 RU 2339677C1 RU 2007128536/04 A RU2007128536/04 A RU 2007128536/04A RU 2007128536 A RU2007128536 A RU 2007128536A RU 2339677 C1 RU2339677 C1 RU 2339677C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solvent
- deasphalting
- pressure
- solution
- separator
- Prior art date
Links
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Extraction Or Liquid Replacement (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам деасфальтизации нефтяных остатков углеводородными растворителями для получения остаточного сырья масляного производства или процесса каталитического крекинга и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.The invention relates to methods for deasphalting oil residues with hydrocarbon solvents to obtain residual oil feedstock or catalytic cracking process and can be used in the oil refining industry.
Известен способ деасфальтизации нефтяных остатков, включающий экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем, регенерацию растворителя из деасфальтизатного и асфальтового растворов путем многоступенчатого нагрева и снижения давления [В.Т.Бражников. Современные установки для производства смазочных масел. М.: Гостоптехиздат, 1959, с.36-83].A known method of deasphalting oil residues, including extraction of the oil residue with a light hydrocarbon solvent, regeneration of the solvent from deasphalting and asphalt solutions by multi-stage heating and pressure reduction [V. T. Brazhnikov. Modern installations for the production of lubricating oils. M .: Gostoptekhizdat, 1959, p. 36-83].
Недостатком этого способа являются высокие расходы энергоресурсов на стадиях регенерации растворителя из деасфальтизатного раствора, охлаждения и конденсации паров растворителя.The disadvantage of this method is the high energy consumption at the stages of solvent regeneration from the deasphalting solution, cooling and condensation of the solvent vapor.
Наиболее близким к заявляемому по технической сути и достигаемому результату является способ деасфальтизации нефтяных остатков, включающий экстракцию нефтяных остатков легким углеводородным растворителем, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора в сепараторе при сверхкритических по отношению к растворителю условиях с получением высокотемпературного потока растворителя и потока деасфальтизата с остатками растворителя с последующим использованием избытка тепла высокотемпературного потока растворителя для нагрева потока деасфальтизатного раствора в регенеративном теплообменнике перед его подачей в сепаратор [Пат. РФ №2136720, 10.09.99, БИ №25].The closest to the claimed technical essence and the achieved result is a method of deasphalting oil residues, including extraction of oil residues with a light hydrocarbon solvent, regenerating the solvent from the deasphalting solution in a separator under supercritical conditions with respect to the solvent, to obtain a high temperature solvent stream and a deasphalting stream with solvent residues with subsequent use of the excess heat of the high-temperature solvent stream for heating the flow of deasphalting solution in a regenerative heat exchanger before it is fed to the separator [US Pat. RF №2136720, 09/10/99, BI No. 25].
Недостатками данного способа являются:The disadvantages of this method are:
- высокая температура регенерации растворителя, что требует повышенного расхода теплоносителя на стадии нагрева деасфальтизатного раствора и оборотной воды на стадии охлаждения растворителя;- high temperature of the regeneration of the solvent, which requires an increased flow rate of the coolant at the stage of heating deasphalting solution and recycled water at the stage of cooling the solvent;
- высокое значение давления регенерации растворителя, что предопределяет наличие дорогостоящего оборудования, рассчитанного на высокое давление (сепараторы, теплообменники, конденсаторы).- a high value of the solvent regeneration pressure, which determines the availability of expensive equipment designed for high pressure (separators, heat exchangers, condensers).
Предлагаемое изобретение направлено на снижение потребления энергоресурсов на стадиях регенерации растворителя из деасфальтизатного раствора, охлаждения и конденсации растворителя и уменьшение доли дорогостоящего оборудования высокого давления.The present invention is aimed at reducing energy consumption at the stages of solvent regeneration from deasphalting solution, cooling and condensation of the solvent and reducing the proportion of expensive high-pressure equipment.
Это достигается тем, что в способе десафальтизации нефтяных остатков, включающем экстракцию нефтяного остатка легким углеводородным растворителем, регенерацию растворителя из деасфальтизатного раствора в сепараторе при сверхкритических по отношению к растворителю условиях с получением высокотемпературного растворителя, используемого для подогрева деасфальтизатного раствора и деасфальтизата с остатками растворителя, согласно изобретению деасфальтизатный раствор выводят из колонны двумя потоками, один из которых направляют на регенерацию растворителя при сверхкритических условиях по отношению к растворителю, а другой после снижения давления и нагрева направляют в испарители низкого давления на регенерацию растворителя при докритических условиях по отношению к растворителю, при этом высокотемпературный растворитель используют для подогрева деасфальтизатного раствора после снижения его давления, а деасфальтизат с низа сепаратора с остатками растворителя после снижения его давления соединяют с деасфальтизатами низкого давления из испарителей.This is achieved by the fact that in the method of desalphization of oil residues, including extraction of the oil residue with a light hydrocarbon solvent, regeneration of the solvent from the deasphalting solution in the separator under supercritical conditions with respect to the solvent, to obtain a high-temperature solvent used to heat the deasphalting solution and deasphalting agent with solvent residues, according to According to the invention, the deasphalting solution is withdrawn from the column in two streams, one of which is directed to the generation of the solvent under supercritical conditions with respect to the solvent, and the other, after reducing the pressure and heating, is sent to low pressure evaporators to regenerate the solvent under subcritical conditions with respect to the solvent, while the high-temperature solvent is used to heat the deasphalting solution after reducing its pressure, and the deasphalting agent the bottom of the separator with residual solvent after reducing its pressure is combined with low pressure deasphalts from evaporators.
Деасфальтизатный раствор выводят из колонны двумя равными потоками.The deasphalting solution is removed from the column in two equal streams.
Регенерацию растворителя в докритических по отношению к растворителю условиях проводят в испарителях в две ступени.The regeneration of the solvent under conditions critical to the solvent is carried out in evaporators in two stages.
Регенерация части растворителя в докритических по отношению к растворителю условиях с предварительным снижением давления и, соответственно, температуры до температуры кипения растворителя (около 65°С) позволяет увеличить среднюю разность температур между теплоотдающим и теплопередающим потоками и тем самым увеличить эффективность теплообмена в регенеративном теплообменнике между высокотемпературным растворителем и деасфальтизатным раствором и снизить энергозатраты.The regeneration of a part of the solvent under conditions critical to the solvent with a preliminary decrease in pressure and, correspondingly, the temperature to the boiling point of the solvent (about 65 ° C) allows us to increase the average temperature difference between the heat transfer and heat transfer fluxes and thereby increase the heat transfer efficiency in the regenerative heat exchanger between the high-temperature solvent and deasphalting solution and reduce energy consumption.
На чертеже изображена принципиальная схема предлагаемого способа.The drawing shows a schematic diagram of the proposed method.
Способ осуществляют следующим образом.The method is as follows.
Нефтяной остаток, например гудрон, подвергают экстракции в экстракционной колонне 1. С верха колонны 1 выводят деасфальтизатный раствор, с низа колонны - асфальтовый раствор. Часть деасфальтизатного раствора направляют в сепаратор 2, в котором поддерживают сверхкритические условия по отношению к растворителю. Нагрев потока деасфальтизатного раствора осуществляют либо в отдельно стоящем теплообменнике, либо нагревателем, совмещенным с сепаратором. Второй вариант нагрева предпочтительнее, т.к. в этом случае в сепараторе поддерживается градиент температуры, положительно влияющий на качество разделения деасфальтизатного раствора в сепараторе.The oil residue, such as tar, is subjected to extraction in extraction column 1. From the top of column 1, a deasphalting solution is discharged, and from the bottom of the column, an asphalt solution. Part of the deasphalting solution is sent to a separator 2, in which supercritical conditions are maintained with respect to the solvent. The deasphalting solution stream is heated either in a freestanding heat exchanger or by a heater combined with a separator. The second heating option is preferable, because in this case, a temperature gradient is maintained in the separator, which positively affects the quality of separation of the deasphalting solution in the separator.
Оставшуюся часть потока деасфальтизатного раствора, выводимого из колонны 1, направляют через регулирующий клапан 3, где снижают давление и температуру деасфальтизатного раствора, в теплообменник 4, а затем в испарители первой и второй ступени 5 и 6 соответственно, в которых путем последовательного нагрева и понижения давления отпаривают из него растворитель при докритических условиях.The remaining part of the deasphalting solution stream discharged from the column 1 is directed through the control valve 3, where the pressure and temperature of the deasphalting solution are reduced, to the heat exchanger 4, and then to the evaporators of the first and second stages 5 and 6, respectively, in which by successive heating and lowering the pressure the solvent is evaporated from it under subcritical conditions.
Нагрев деасфальтизатного раствора, поступающего в испаритель 5, осуществляют в регенеративном теплообменнике 4, в котором в качестве теплоносителя используется высокотемпературный поток растворителя, выводимый с верха сепаратора 2. Пары растворителя с верха испарителя 5 охлаждают, конденсируют в холодильнике 7 и направляют в емкость растворителя 8. Поток растворителя с верха сепаратора 2 после прохождения теплообменника 4 охлаждают в холодильнике 9, снижают его давление регулирующим клапаном 10, затем также направляют в емкость растворителя 8. Деасфальтизат с остатками растворителя с низа сепаратора 2 после снижения его давления в регулирующем клапане 11 направляют в испаритель 6. Деасфальтизат с остатками растворителя, выводимый с низа испарителя 5, объединяют с потоком деасфальтизата с остатками растворителя из сепаратора 2 и также направляют в испаритель 6. В испарителе 6 деасфальтизат с остатками растворителя нагревают водяным паром. Пары растворителя, отделенные в испарителе 6, смешивают с парами растворителя с верха испарителя 5 и направляют на охлаждение и конденсацию в конденсатор 7. Деасфальтизат с низа испарителя 6 направляют в отпарную колонну (не показана) для отделения остатков растворителя.The deasphalting solution entering the evaporator 5 is heated in a regenerative heat exchanger 4, in which a high-temperature solvent stream is used as a heat carrier, discharged from the top of the separator 2. The vapor of the solvent from the top of the evaporator 5 is cooled, condensed in the refrigerator 7 and sent to the solvent tank 8. The flow of solvent from the top of the separator 2 after passing through the heat exchanger 4 is cooled in the refrigerator 9, its pressure is reduced by the control valve 10, then it is also sent to the tank, dissolve For 8. Deasphalting fluid with solvent residues from the bottom of the separator 2 after reducing its pressure in the control valve 11 is directed to the evaporator 6. Deasphalting oil with solvent residues discharged from the bottom of the evaporator 5 is combined with the deasphalting stream with solvent residues from the separator 2 and also sent to the evaporator 6. In the evaporator 6, the deasphalting agent with residual solvent is heated with steam. The solvent vapor separated in the evaporator 6 is mixed with the solvent vapor from the top of the evaporator 5 and sent for cooling and condensation to the condenser 7. The asphalt from the bottom of the evaporator 6 is sent to a stripping column (not shown) to separate residual solvent.
Жидкий растворитель из рабочей емкости 8, куда поступают также потоки жидкого растворителя, полученные в системах регенерации растворителя из асфальтового раствора и компремирования паров растворителя из отпарных колонн, насосом 12 возвращают на стадию экстракции.The liquid solvent from the working tank 8, which also receives the flows of liquid solvent obtained in solvent recovery systems from asphalt mortar and compression of solvent vapors from stripping columns, is returned to the extraction stage by pump 12.
Способ иллюстрируется следующими примерами.The method is illustrated by the following examples.
Пример 1. Гудрон с коксуемостью 16,2% и расходом 30,64 т/ч подают в экстракционную колонну, куда также подают растворитель - пропан в количестве 67,12 т/ч. После проведения экстракции при температуре верха колонны 80°С, температуре низа колонны 60°С и давлении в колонне 4,4 МПа с верха колонны выводят деасфальтизатный раствор (68,78 т/ч), а с низа - асфальтовый раствор (28,98 т/ч).Example 1. Tar with a coking ability of 16.2% and a flow rate of 30.64 t / h is fed into the extraction column, which also serves solvent propane in an amount of 67.12 t / h After extraction is carried out at a column top temperature of 80 ° С, a column bottom temperature of 60 ° С and a column pressure of 4.4 MPa, a deasphalted solution (68.78 t / h) is discharged from the top of the column, and an asphalt solution is discharged from the bottom (28.98 t / h).
Деасфальтизатный раствор с верха колонны делят на два потока. Первый поток в количестве 34,39 т/ч направляют в сепаратор 2, где его нагревают водяным паром и отделяют от него растворитель (28,15 т/ч). В сепараторе 2 поддерживают сверхкритические по отношению к растворителю условия - давление 4,3 МПа, температура 100,0°С. Второй поток деасфальтизатного раствора в количестве 34,39 т/ч после снижения его давления до 2,3 МПа и температуры до 65°С нагревают в регенеративном теплообменнике 4 потоком растворителя из сепаратора и подают в испаритель 5, где его дополнительно нагревают водяным паром и отделяют от него пары растворителя в количестве 29,29 т/ч. В испарителе 5 поддерживают давление 2,2 МПа, температуру 65°С. Потоки деасфальтизатов с остатками растворителя с низа испарителя 5 и сепаратора 2 объединяют и направляют в количестве 11,34 т/ч в испаритель второй ступени 6, где их нагревают водяным паром и отделяют 1,92 т/ч паров растворителя. В испарителе второй ступени 6 поддерживают давление 2,0 МПа и температуру 150°С. С низа испарителя второй ступени выводят 9,19 т/ч деасфальтизата и небольшое количество растворителя (0,23 т/ч), которое отделяют от деасфальтизата в отпарной колонне.The deasphalting solution from the top of the column is divided into two streams. The first stream in the amount of 34.39 t / h is sent to the separator 2, where it is heated with water vapor and the solvent is separated from it (28.15 t / h). In the separator 2, supercritical conditions with respect to the solvent are maintained - pressure 4.3 MPa, temperature 100.0 ° C. The second stream of deasphalting solution in an amount of 34.39 t / h after reducing its pressure to 2.3 MPa and temperature to 65 ° C is heated in a regenerative heat exchanger 4 with a solvent stream from the separator and fed to the evaporator 5, where it is additionally heated with steam and separated from it a pair of solvent in an amount of 29.29 t / h In the evaporator 5 maintain a pressure of 2.2 MPa, a temperature of 65 ° C. The deasphalting streams with residual solvent from the bottom of the evaporator 5 and separator 2 are combined and sent in an amount of 11.34 t / h to the second stage evaporator 6, where they are heated with water vapor and 1.92 t / h of solvent vapor are separated. In the evaporator of the second stage 6 maintain a pressure of 2.0 MPa and a temperature of 150 ° C. From the bottom of the second stage evaporator, 9.19 t / h of deasphalting agent and a small amount of solvent (0.23 t / h) are removed, which are separated from the deasphalting agent in a stripping column.
Растворитель из сепаратора 2 после регенеративного теплообменника 4 доохлаждают до температуры 45°С и после снижения его давления с 4,1 до 1,9 МПа подают в рабочую емкость растворителя 8. Пары растворителя, выводимые из испарителя 5, объединяют с потоками паров растворителя, выводимого из испарителя второй ступени 6, охлаждают, конденсируют в холодильнике 7 и подают в рабочую емкость растворителя 8, куда стекают также потоки растворителя из систем регенерации растворителя из асфальтового раствора и после компремирования паров растворителя из отпарных колонн и общим потоком возвращают на стадию экстракции.The solvent from the separator 2 after the regenerative heat exchanger 4 is cooled to a temperature of 45 ° C and after reducing its pressure from 4.1 to 1.9 MPa, it is fed into the working capacity of the solvent 8. The vapor of the solvent withdrawn from the evaporator 5 is combined with the vapor stream of the solvent removed from the evaporator of the second stage 6, it is cooled, condensed in the refrigerator 7 and fed into the working capacity of the solvent 8, where the solvent flows from the solvent recovery systems from the asphalt solution and after the vaporization of the solvent from tparnyh columns and the total flow is recycled to the extraction stage.
Выход деасфальтизата составил 30%.The yield of deasphalting agent was 30%.
Показатели по расходу энергоресурсов.Energy Consumption Indicators.
Суммарное количество тепла от внешнего источника, необходимое для нагрева деасфальтизатного раствора в сепараторе и испарителях первой и второй ступени, составляет 2,14 Гкал/ч. Расход водяного пара - 4,4 т/ч.The total amount of heat from an external source required to heat the deasphalting solution in the separator and evaporators of the first and second stage is 2.14 Gcal / h. Water vapor consumption - 4.4 t / h.
Суммарное количество теплосъема из потоков растворителя высокого и низкого давления, необходимого для их охлаждения и конденсации, составляет 2,32 Гкал/ч. Расход оборотной воды составил 320 м3/ч.The total amount of heat removal from the high and low pressure solvent streams required for their cooling and condensation is 2.32 Gcal / h. The flow rate of recycled water was 320 m 3 / h.
Технические характеристики используемых аппаратовTechnical characteristics of the devices used
Регенеративный теплообменникRegenerative heat exchanger
Рабочее давление - 4,2 МПаWorking pressure - 4.2 MPa
Рабочая температура - 100,0°СOperating temperature - 100.0 ° C
Поверхность - 340 м2 Surface - 340 m 2
Передаваемое тепло - 1,0 Гкал/чThe transferred heat - 1,0 Gcal / h
Сепаратор, работающий в сверхкритическом режимеSupercritical Separator
Рабочее давление - 4,3 МПаWorking pressure - 4.3 MPa
Рабочая температура - 100,0°СOperating temperature - 100.0 ° C
Объем - 16 м3 Volume - 16 m 3
Пример 2 (прототип). Тот же гудрон, что и в примере 1, подвергли деасфальтизации пропаном. Деасфальтизатный раствор в количестве 68,78 т/ч, выводимый с верха экстракционной колонны бустерным насосом при давлении 5,2 МПа, нагревают сначала в регенеративном теплообменнике высокотемпературным потоком растворителя, выводимого из сепаратора, затем водяным паром, после чего подают в сепаратор, работающий в сверхкритическом режиме: температура 120°С, давление 5,0 МПа. Поток высокотемпературного растворителя, выводимого с верха сепаратора, используют в качестве теплоносителя для нагрева деасфальтизатного раствора в регенеративном теплообменнике. Деасфальтизат с низа сепаратора с небольшим содержанием растворителя направляют в отпарную колонну для окончательного удаления растворителя.Example 2 (prototype). The same tar as in Example 1 was deasphalted with propane. A 68.78 t / h deasphalted solution discharged from the top of the extraction column by a booster pump at a pressure of 5.2 MPa is first heated in a regenerative heat exchanger with a high-temperature stream of solvent removed from the separator, then with steam, and then fed to a separator operating in supercritical mode: temperature 120 ° С, pressure 5.0 MPa. A stream of high-temperature solvent, discharged from the top of the separator, is used as a heat carrier for heating a deasphalting solution in a regenerative heat exchanger. The deasphalting agent from the bottom of the separator with a low solvent content is sent to a stripping column to finally remove the solvent.
Выход деасфальтизата составил 30%.The yield of deasphalting agent was 30%.
Показатели по расходу энергоресурсов.Energy Consumption Indicators.
Суммарное количество тепла от внешнего источника, необходимое для нагрева деасфальтизатного раствора, составляет 2,65 Гкал/ч. Расход водяного пара - 5,5 т/ч.The total amount of heat from an external source required to heat the deasphalting solution is 2.65 Gcal / h. The consumption of water vapor is 5.5 t / h.
Количество теплосъема из потока растворителя высокого давления, необходимое для охлаждения и конденсации, составляет 4,0 Гкал/ч. Расход оборотной воды - 560 м3/ч.The amount of heat removal from the high pressure solvent stream required for cooling and condensation is 4.0 Gcal / h. Recycled water consumption - 560 m 3 / h.
Технические характеристики используемых аппаратов.Technical characteristics of the devices used.
Регенеративный теплообменникRegenerative heat exchanger
Рабочее давление - 5,2 МПаWorking pressure - 5.2 MPa
Рабочая температура - 120°СOperating temperature - 120 ° C
Поверхность - 430 м2 Surface - 430 m 2
Передаваемое тепло - 1,05 Гкал/чThe transferred heat - 1,05 Gcal / h
Сепаратор, работающий в сверхкритическом режимеSupercritical Separator
Рабочее давление - 5,0 МПаWorking pressure - 5.0 MPa
Рабочая температура - 120°СOperating temperature - 120 ° C
Объем - 25 м3 Volume - 25 m 3
Таким образом, использование предлагаемого способа позволяет снизить энергозатраты на процесс деасфальтизации за счет уменьшения расходов водяного пара на нагрев деасфальтизатного раствора на стадии регенерации растворителя на 0,5 Гкал/ч (18,9%) и оборотной воды на стадии охлаждения и конденсации паров растворителя на 240 м3/ч (42,9%).Thus, the use of the proposed method allows to reduce energy consumption for the deasphalting process by reducing the cost of water vapor for heating the deasphalting solution at the stage of solvent regeneration by 0.5 Gcal / h (18.9%) and recycled water at the stage of cooling and condensation of solvent vapor by 240 m 3 / h (42.9%).
Кроме того, использование предлагаемого способа позволяет снизить металлоемкость установки, так как сверхкритический сепаратор и регенеративный теплообменник в предлагаемом способе работают при более низком рабочем давлении, имеют в 2 раза меньшую производительность.In addition, the use of the proposed method allows to reduce the metal consumption of the installation, since the supercritical separator and regenerative heat exchanger in the proposed method operate at a lower working pressure, have 2 times lower productivity.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007128536/04A RU2339677C1 (en) | 2007-07-24 | 2007-07-24 | Method for deasphalting of oil residues |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007128536/04A RU2339677C1 (en) | 2007-07-24 | 2007-07-24 | Method for deasphalting of oil residues |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2339677C1 true RU2339677C1 (en) | 2008-11-27 |
Family
ID=40193168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007128536/04A RU2339677C1 (en) | 2007-07-24 | 2007-07-24 | Method for deasphalting of oil residues |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2339677C1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2525983C1 (en) * | 2013-08-21 | 2014-08-20 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of deasphalting oil residues |
| RU2526626C1 (en) * | 2013-07-22 | 2014-08-27 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of deasphalting oil residues |
| RU2590156C1 (en) * | 2015-05-05 | 2016-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ВОКСТЭК" | Method for solvent regeneration |
| CN114426860A (en) * | 2020-09-22 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | Heavy oil supercritical extraction separation method and device |
-
2007
- 2007-07-24 RU RU2007128536/04A patent/RU2339677C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2526626C1 (en) * | 2013-07-22 | 2014-08-27 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of deasphalting oil residues |
| RU2525983C1 (en) * | 2013-08-21 | 2014-08-20 | Андрей Владиславович Курочкин | Method of deasphalting oil residues |
| RU2590156C1 (en) * | 2015-05-05 | 2016-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ВОКСТЭК" | Method for solvent regeneration |
| CN114426860A (en) * | 2020-09-22 | 2022-05-03 | 中国石油化工股份有限公司 | Heavy oil supercritical extraction separation method and device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108138053B (en) | Combined heat and power delayed coking device | |
| RU2339677C1 (en) | Method for deasphalting of oil residues | |
| RU2354430C1 (en) | Method of creating vacuum in vacuum column of oil refining and installation for implementation of this method | |
| JP2023004972A (en) | Extractive distillation column system and the use thereof in the separation of butenes from c4-hydrocarbon streams | |
| US2616912A (en) | Method of solvent recovery | |
| US9714388B1 (en) | Method for recycling liquid waste | |
| RU2232792C2 (en) | Petroleum residue deasphalting process | |
| US4419227A (en) | Recovery of solvent from a hydrocarbon extract | |
| CN108395904B (en) | Raw material pretreatment solvent extraction system and method for needle coke industrial production | |
| RU2100403C1 (en) | Method and installation for fractioning petroleum | |
| RU2218379C2 (en) | Oil residue deasphalting process | |
| JPS6329917B2 (en) | ||
| RU2136720C1 (en) | Method for deasphalting of petroleum residues | |
| RU2392028C1 (en) | Method for pulling vacuum in vacuum column of oil stock refining and installation for method realisation | |
| US4422923A (en) | Process for recovering solvents from solvent-containing hydrocarbon phases in hydrocarbon raffination systems | |
| RU2513396C1 (en) | Methanol regeneration method | |
| CN104629817A (en) | Method and device for recycling and extracting lightweight oil to regenerate methanol | |
| US20190003343A1 (en) | Process and apparatus for using a waste heat stream in an aromatics complex | |
| RU2167186C2 (en) | Method of deasphalting of petroleum residue | |
| RU2525983C1 (en) | Method of deasphalting oil residues | |
| WO2015147704A1 (en) | Hydrocracking unit and method to produce motor fuels | |
| RU2279465C1 (en) | Petroleum residue dewaxing process | |
| RU2824701C1 (en) | Hydrogen-containing gas extraction system (versions) | |
| CN210448130U (en) | Distillation recovery plant | |
| RU2217475C2 (en) | Method of solvent regeneration |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180725 |