RU2212001C2 - Кислородно-нефтяная центробежная форсунка - Google Patents

Кислородно-нефтяная центробежная форсунка Download PDF

Info

Publication number
RU2212001C2
RU2212001C2 RU98108885/06A RU98108885A RU2212001C2 RU 2212001 C2 RU2212001 C2 RU 2212001C2 RU 98108885/06 A RU98108885/06 A RU 98108885/06A RU 98108885 A RU98108885 A RU 98108885A RU 2212001 C2 RU2212001 C2 RU 2212001C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oxygen
fuel
nozzle
axis
diverging
Prior art date
Application number
RU98108885/06A
Other languages
English (en)
Other versions
RU98108885A (ru
Inventor
Кристиан Хуан ФЕЛЬДЕРМАНН
Original Assignee
Дзе Бок Груп ПЛС
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дзе Бок Груп ПЛС filed Critical Дзе Бок Груп ПЛС
Publication of RU98108885A publication Critical patent/RU98108885A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2212001C2 publication Critical patent/RU2212001C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L7/00—Supplying non-combustible liquids or gases, other than air, to the fire, e.g. oxygen, steam
    • F23L7/007—Supplying oxygen or oxygen-enriched air
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C7/00—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply
    • F23C7/002—Combustion apparatus characterised by arrangements for air supply the air being submitted to a rotary or spinning motion
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2201/00—Staged combustion
    • F23C2201/20—Burner staging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C2202/00—Fluegas recirculation
    • F23C2202/40—Inducing local whirls around flame
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23D—BURNERS
    • F23D2210/00—Noise abatement
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Spray-Type Burners (AREA)
  • Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)

Abstract

Изобретение относится к сжиганию жидкого топлива, к форсункам для сжигания кислорода и жидкого топлива, причем форсунка имеет внешний кожух, содержащий первый входной конец, второй выходной конец для выхода пламени при горении и определяющий камеру сгорания и продольную ось X; средство подачи топлива для ввода потока распыленного топлива на входной конец и направления его к выходному концу и средство подачи кислорода для ввода кислорода во входной конец и для его направления к выходному концу, причем средство подачи кислорода имеет множество выходных отверстий для кислорода, расположенных по окружности вокруг средства подачи топлива и под углом радиально внутрь в направлении выходного конца и направленных косо относительно оси Х для образования тем самым сходящегося конусом потока кислорода, который пересекает поток топлива в первой, находящейся по ходу потока зоне, причем средство подачи топлива имеет по существу центральное выходное отверстие, имеющее внутреннюю поверхность в виде расходящегося конуса, по которому проходит топливо, по мере того как оно вытекает оттуда, при этом внутренняя поверхность расходящегося конуса содержит первую поверхность расходящегося конуса, смежную с центральным выходным отверстием, отличающаяся тем, что внутренняя поверхность расходящегося конуса дополнительно содержит вторую поверхность расходящегося конуса, прилегающую к первой поверхности расходящегося конуса, причем первая поверхность расходящегося конуса имеет более высокий угол отклонения от оси X, чем вторая поверхность расходящегося конуса. Изобретение позволяет снизить содержание Nox в продуктах сгорания. 15 з.п. ф-лы, 9 ил.

Description

Изобретение относится к форсунке для сжигания жидкого топлива и, в частности, но не исключительно, относится к нефтяной форсунке, имеющей низкое выделение NОх, и к применению вихревой технологии для обеспечения полного или практически полного сгорания.
В заявке на патент США US-A-3685740 предложена кислородно-нефтяная форсунка, типа реактивной форсунки, состоящая из цилиндрической камеры сгорания, имеющей открытый выпускной конец, и запальную пластину с отдельными отверстиями для кислорода и топлива, расположенными на противоположном конце камеры. Выступающая продольная ось кислородных отверстий вытянута в направлениях, сходящихся в одной точке с продольной осью камеры, но при этом находится в отклоненном, непересекающемся положении, так что точки на соответствующих осях, которые более тесно приближаются к осям камеры, определяют поперечно расположенную плоскость между запальной пластиной и выходом камеры. Выступающие продольные оси топливных отверстий являются практически параллельными осям камеры для смешивания кислорода и топлива на плоскости и за плоскостью наиболее тесного приближения. Предусмотрено средство регулирования продольного положения запальных пластин на оси камеры и тем самым более тесное приближение местоположения пластины по отношению к выходу из камеры для определения формы выходящего из форсунки пламени. Такая форсунка также имеет водоохлаждаемую рубашку, которая проходит вплоть до наконечника форсунки для охлаждения тем самым наконечника в процессе работы форсунки. Несмотря на то, что форсунка способна давать несколько различных видов пламени, у этих видов имеется тенденция к возникновению турбулентности, и поэтому они нестабильны в некоторых случаях применения. Примечательно также, что такая форсунка по конструкции предназначена для полного смешивания кислорода с топливом, так чтобы из форсунки выходили горячие, полностью сгоревшие в пламени газы. Таким образом, потребуется охлаждение наконечника форсунки и, следовательно, общий коэффициент полезного действия форсунки должен понизиться, поскольку часть выделившегося при горении тепла будет потеряна с охлаждающей водой в охлаждающей рубашке. Кроме того, эта форсунка является сравнительно шумной, и, несмотря на то, что она производит более низкое количество вредных выделений, таких как NOx, чем другие обычного типа форсунки (такие как так называемые форсунки "трубка в трубке"), благодаря методу смешивания кислорода с топливом, при ее работе этих выделений еще достаточно для того, чтобы вызвать проблемы.
Задачей настоящего изобретения является создание жидкотопливной форсунки, которая снижает и по возможности устраняет проблемы, связанные с вышеупомянутым устройством.
Поставленная задача решается тем, что в форсунке для сжигания кислорода и жидкого топлива, имеющей внешний кожух, содержащий первый входной конец, второй выходной конец для выхода пламени при горении и определяющий камеру сгорания и продольную ось X; средство подачи топлива для ввода потока распыленного топлива на входной конец и направления его к выходному концу и средство подачи кислорода для ввода кислорода во входной конец и для его направления к выходному концу, причем средство подачи кислорода имеет множество выходных отверстий для кислорода, расположенных по окружности вокруг средства подачи топлива и под углом радиально внутрь в направлении выходного конца и направленных косо относительно оси Х для образования тем самым сходящегося конусом потока кислорода, который пересекает поток топлива в первой, находящейся выше по ходу потока зоне, причем средство подачи топлива имеет по существу центральное выходное отверстие, имеющее внутреннюю поверхность в виде расходящегося конуса, по которому проходит топливо, по мере того как оно вытекает оттуда, при этом внутренняя поверхность расходящегося конуса содержит первую поверхность расходящегося конуса, смежную с центральным выходным отверстием, согласно изобретению, внутренняя поверхность расходящегося конуса дополнительно содержит вторую поверхность расходящегося конуса, прилегающую к первой поверхности расходящегося конуса, причем первая поверхность расходящегося конуса имеет более высокий угол отклонения от оси X, чем вторая поверхность расходящегося конуса.
Предпочтительно, первая поверхность расходящегося конуса составляет угол β от 15 до 30o относительно второй поверхности расходящегося конуса, более предпочтительно, от 20 до 25o относительно второй поверхности расходящегося конуса.
При этом вторая поверхность расходящегося конуса отклонена под углом ⌀ от 30 до 40o относительно оси X, а угол ⌀ составляет от 30 до 35o. Как правило, чем больше угол сдвига ⌀, тем больше полная длина пламени, и наоборот.
Выходные отверстия для подачи кислорода расположены радиально внутрь под углом α от 5 до 10o относительно оси Х и косо, под углом θ120 от 20 до 30o относительно нее.
Средства подачи топлива и кислорода смонтированы на узле форсунки внутри камеры сгорания, а узел форсунки способен перемещаться в осевом направлении вдоль оси X, что позволяет посредством этого изменять осевое положение выходных отверстий для топлива и кислорода внутри камеры сгорания, причем центральное выходное отверстие для топлива и первая поверхность расходящегося конуса образуют часть единого элемента, который установлен с возможностью демонтажа на узле форсунки.
Форсунка также содержит средство выпуска воздуха из выходного конца в направлении выхода горящего пламени, а средство выпуска воздуха содержит множество выходных отверстий для воздуха, расположенных по окружности и на расстоянии вокруг выходных отверстий для кислорода, при этом выходные отверстия для воздуха расположены под углом радиально внутрь относительно оси Х и косо относительно оси X.
Предпочтительно, выходные отверстия для воздуха расположены косо относительно оси Х в том же самом направлении, что и выходные отверстия для кислорода.
Форсунка содержит средство для изменения расхода, которое обеспечивает подачу воздуха внутрь и его выпуск из форсунки, а также подачу кислорода и/или топлива внутрь и их выпуск из форсунки.
При такой "изогнутой конической" поверхности, согласно изобретению, по меньшей мере некоторая часть жидкого топлива, выходящего из центрального выходного отверстия, движется вдоль первой поверхности расходящегося конуса перед тем, как попасть из нее в главный поток в точке перегиба, где первая поверхность переходит во вторую, улучшая тем самым смешивание кислорода и жидкого топлива. Посредством комбинирования аэродинамического регулирования замедления смешивания потока и придания потоку ламинарного течения с внутренней рециркуляцией (то есть, внутри пламени) газообразных продуктов горения и окислителей, можно обнаружить, что такая форсунка выделяет низкое количество СО, NОх и сажистых выделений, а коническая конструкция сопла существенно уменьшает шум по сравнению со 120 дБ в предшествующих технических решениях. В ней очень легко быстро изменять форму пламени, выходящего из форсунки, и, благодаря снижению образования сажи, при использовании форсунки (поскольку внутри пламени происходит рециркуляция газообразных продуктов горения и окислителя благодаря эффекту завихрения, образованная сажа сгорает без остатка в последней части пламени) возникает очень яркое пламя. Форсунка генерирует пламя, имеющее два участка горения: первый, соседний с выходным отверстием для топлива, находящийся в обогащенной топливом зоне, и второй, следующий участок, где происходит основное горение и где выделяется основное количество тепла. Такое положение основной зоны горения на расстоянии от форсунки предотвращает перегрев форсунки и соседних огнеупорных деталей, устраняя при этом необходимость какого-либо водяного охлаждения. Деление пламени на два участка известно как "зональность", причем точку, в которой смыкаются оба участка, называют "точкой зональности" (как правило, чем больше длина первой зоны, по сравнению с длиной второй зоны, тем больше зональность, и наоборот). Зональность уменьшается обратно пропорционально размеру выходных отверстий для топлива и кислорода.
Как указывалось ранее, первая поверхность расходящегося конуса может быть под углом β от 15 до 30o относительно угла второй поверхности, более предпочтительно, от 20 до 25o. Изменение угла β влияет на общую длину пламени, а также улучшает или ухудшает смешивание топлива с кислородом в соответствии с такими свойствами топлива, как вязкость, плотность, температура и т.д.
В особо предпочтительной конструкции форсунка имеет средство для изменения осевого положения выходных отверстий для топлива и кислорода внутри камеры сгорания, чтобы тем самым изменять форму истечения из форсунки. Средства подачи топлива и кислорода могут быть установлены, например, на узле форсунки внутри камеры сгорания, и узел форсунки имеет возможность осевого перемещения вдоль оси X, чтобы тем самым изменять осевое положение выходных отверстий для топлива и кислорода внутри камеры сгорания.
Выходное отверстие для топлива можно использовать как выходное отверстие для нефтепродуктов, а средство подачи кислорода можно использовать для подачи кислорода, воздуха или обогащенного кислородом воздуха.
В некоторых случаях применения для сгорания выгодно дополнительно подавать воздух или обогащенный кислородом воздух. Этого достигают преимущественно посредством выполнения множества выходных отверстий для воздуха, расположенных концентрично вокруг выпускных отверстий для кислорода, на некотором расстоянии от них, причем выходные отверстия для воздуха имеют такую форму, чтобы направлять течение воздуха радиально внутрь относительно оси X и к выходу относительно нее. Выходные отверстия для воздуха предпочтительно расположены косо в том же самом направлении, что и выходные отверстия для кислорода.
Настоящее изобретение далее будет более конкретно описано с помощью примеров только со ссылками на следующие чертежи, в которых:
на фиг.1 представлен вид с частичным разрезом кислородно-топливной форсунки согласно настоящему изобретению;
на фиг. 2 показано поперечное сечение узла форсунки, представленной на фиг.1;
на фиг. 3 представлен вид сверху узла форсунки, данный в направлении стрелки Т на фиг.2;
на фиг.4 представлена вертикальная проекция концевой части узла форсунки в направлении стрелки А на фиг.2;
на фиг.5 представлено следующее поперечное сечение узла форсунки и показана связанная с ним форма течения;
на фиг.6 представлена вертикальная проекция концевой части узла форсунки в направлении стрелки W на фиг.3;
на фиг. 7а представлен поперечный разрез другого варианта узла форсунки согласно настоящему изобретению;
на фиг. 7b представлена вертикальная проекция концевой части блока форсунки с фиг.7а;
на фиг. 7с представлен поперечный разрез узла форсунки с фиг.7а и 7b, модифицированный для сжигания газообразного топлива.
Кислородно-топливная форсунка 10, показанная в качестве примера на фиг. 1, состоит из трубчатого или цилиндрического кожуха 12, имеющего первый входной конец 12а, второй выходной конец 12b для выхода горящего пламени и продольной оси Х и центральной трубы 14 для подачи топлива между входным концом 12а и выходным концом 12b, к которому присоединен изготовленный из нержавеющей стали узел 16 форсунки, более подробно показанный на фиг.2-6. Труба 14 для подачи топлива заканчивается практически в центральном выходном отверстии 18, расположенном на оси Х и имеющем обычно внутреннюю поверхность 20 в виде расходящегося конуса, через которую проходит топливо, по мере того как оно выходит оттуда. На узле форсунки также предусмотрено множество выходных отверстий 22 для кислорода, расположенных концентрично и на расстоянии вокруг центрального выходного отверстия 18 для топлива и под углом радиально внутрь относительно выходного конца 12b и косо относительно оси X, для образования тем самым вихреобразного сходящегося конуса кислорода, который пересекает поток топлива в первой зоне Z1 выше по потоку. Далее, при ссылке только на фиг.1, следует отметить, что средство подачи кислорода содержит, кроме того, канал 24, образованный между кожухом 12 и трубопроводом 14 для подачи топлива, причем кислород подается через входное отверстие 26 и направляется затем вдоль канала 24 таким образом, чтобы он подходил к тыльной поверхности 16а узла 16 форсунки, от которой кислород поступает во множество выходных отверстий 22, которые заканчиваются в точке, которая расположена внутри поверхности 20. "Обычно расходящаяся" внутренняя поверхность 20 фактически состоит из двух, первой и второй, поверхностей 20а, 20b расходящегося конуса (см. фиг.2), причем расположенная по ходу потока поверхность 20а имеет больший угол расхождения относительно оси X, чем расположенная против хода потока поверхность 20b (угол между двумя поверхностями обозначен β). На фиг. 2 угол β составляет приблизительно 23o, а угол отклонения ⌀ поверхности 20b от оси Х составляет приблизительно 35o. К поверхностям 20а, 20b расходящегося конуса примыкают по окружности, предпочтительно смежной, выходные отверстия 22 для подачи кислорода (такие, как расположенные по окружности штрихпунктирной оси выходных отверстий 22, как показано на фигурах).
В процессе работы по меньшей мере некоторая часть жидкого топлива течет вдоль расположенной по ходу потока поверхности 20а перед тем, как отделиться от нее в месте ее соединения с расположенной против хода потока поверхности 20b, замедляя тем самым его попадание в основной поток топлива и улучшая при этом его смешивание с кислородом.
Из фиг.2 видно, что каждое из выходных отверстий 22 для кислорода расположено радиально внутрь под углом α от 5 до 10o относительно оси X, в результате чего каждая струя кислорода получает направление радиально внутрь, так что при этом она пересекается с потоком топлива, выходящего из центрального выпускного отверстия 18. Из вида сверху на фиг.3 видно, что каждое из выходных отверстий 22 для кислорода расположено косо под углом θ, составляющим от 20 до 30o относительно оси X. На фиг.4 представлена в дополнительных подробностях траектория входных отверстий 22 для подачи кислорода, по мере их прохода от торца 16а до поверхности 20. Углы выходных отверстий для кислорода, расходящаяся форма конуса сопла 20 и отношение скоростей кислорода и топлива очень важны и определяют количество выделений и форму пламени. При более подробном рассмотрении фиг. 2-6 должно стать ясно, что отклонение ⌀ поверхности 20b от 30o до 40o (предпочтительно от 30o до 35o) обеспечивает истечение топлива из центрального выходного отверстия 18 с получением плавного дальнейшего движения и относительно длинной, узкой, прямой струи, имеющей по существу ламинарный характер течения. Это полностью контрастирует со многими предшествующими техническими решениями, в которых топливо вводится в такой форме, которая является причиной возникновения турбулентного режима течения. Множество отверстий 22 для кислорода, расположенных так, чтобы направить поток кислорода радиально внутрь под углом α от 5o до 10o относительно оси X, являются такими, чтобы вызвать замедленное смешивание кислорода с потоком топлива так, чтобы поддерживать в зоне Z1 режим по существу с повышенным содержанием топлива, в то время как в зоне Z2 - режим с пониженным содержанием топлива. Преимуществом этого устройства является появление за счет замедления смешивания области яркого свечения, которая начинается на расстоянии приблизительно от 300 до 500 мм от форсунки, причем это предотвращает перегрев форсунки и любых огнеупорных материалов, находящихся там поблизости от выходного конца пламени. Поэтому такая конструкция способна поддерживать начальную температуру пламени не выше 1200oС и, таким образом, нет необходимости охлаждения форсунки водой. Можно поддерживать более высокую температуру, если использовать такие сплавы, как INCOALLOY, CuproNickel или Monel 400, или если предусмотреть водяное охлаждение, хотя водяное охлаждение можно совместить с использованием для всей форсунки материала с высокой теплопроводностью и повышенным сопротивлением коррозии, таким как CuproNickel. Обогащенная топливом зона Z1 простирается примерно на длину от 300 до 500 мм и заканчивается в начале второй, несколько большей зоне Z2, где происходит основное горение. Протяженность второй зоны Z2 можно регулировать посредством изменения угла α отвода сопла, или узла 16 форсунки, внутрь кожуха, или корпуса 12, что известно из предшествующих технических решений. Хотя должно быть понятно, что угол α обычно должен быть установлен для каждой конструкции форсунки в отдельности, положение узла 16 форсунки можно изменять вдоль оси Х посредством приведения в действие двигателя 36 (фиг.1), который в свою очередь двигает трубопровод 14 подачи топлива и узел 16 форсунки в осевом направлении вдоль оси X. Чем больше втянут узел 16 форсунки, тем большее влияние этот выходной конец 12b должен оказывать на форму пламени при уменьшении эффекта завихрения, по мере того как втягивание увеличивается. Такое уменьшение завихрения в результате связано с длиной пламени и изменением рециркуляции и, таким образом, дает возможность изменять форму пламени для удовлетворения потребностей заказчика. Очевидно, если узел 16 форсунки расположен так, что его конец находится на одном уровне с выходным отверстием, то конец 12b следует укоротить, если при этом возникает какая-то интерференция и форма пламени определяется в большой степени формой, положением и углами ориентации самих выходных отверстий для топлива.
Далее, при более конкретном рассмотрении фиг.3 и 4, должно стать ясно, что выходные отверстия 22 для кислорода также расположены косо под углом θ относительно продольной оси X, обеспечивая тем самым степень завихрения потока кислорода, который вращается в направлении стрелки R вокруг центрального потока топлива. Угол θ от 20o до 30o, предпочтительно от 20o до 25o, обеспечивает достаточное завихрение для возникновения эффекта рециркуляции, который должен возникать в зоне Z2 горения, с тем чтобы любые остаточные нежелательные продукты горения рециркулировали и смешивались с остаточным О2 для полного или по существу полного их сгорания, и поэтому значительно уменьшается количество NО2, СО и сажи перед зоной Z2 выхода пламени.
Далее, из краткого обращения снова к фиг.1 видно, что исполнительный механизм в виде двигателя 36 и устройство с зубчатой рейкой и шестерней 38, 40 предусмотрены на удаленном конце топливного канала 14 и способны вызвать перемещение упомянутого канала и узла 16 форсунки в осевом направлении вдоль оси Х для изменения осевого положения выходов 18, 22 для топлива и кислорода внутри камеры сгорания и, таким образом, для изменения формы выходной системы самой форсунки, как известно из технического решения. Насосы 34 и 42 на фиг. 1 предназначены для подачи топлива и кислорода в камеру сгорания с требуемым расходом и при отношении скоростей, достаточном для получения приблизительно равных скоростей кислорода и топлива в точке зональности. На практике, отношение скоростей кислород:топливо у их соответствующих выходных отверстий от 1: 1 до 10:1 даст одинаковые скорости в точке зональности; в иллюстрируемой форсунке предпочтительным является отношение скоростей приблизительно 2:1.
В процессе работы представленная форсунка снижает образование окислов азота за счет сочетания замедления смешивания топлива с кислородом при обеспечении ламинарного течения и внутренней рециркуляции. Такие способы в результате обеспечивают "зональность" или образование двух участков Z1, Z2 горения: первой зоны, сильно обогащенной топливом, длиной приблизительно от 300 до 500 мм, второй более длинной зоны, где происходит основное горение. Обе зоны имеют свои собственные характеристики, причем в первой, Z1, имеет место очень низкая температура и слабое свечение, что предотвращает таким образом образование NОх и перегрев форсунки и/или соседних с ней деталей из тугоплавкого материала, в то время как соседняя зона Z2 является гораздо более горячей. Как описано выше, длину второй зоны Z2 можно регулировать угловым положением отверстий для кислорода и втягиванием узла 16 форсунки с соплом внутрь кожуха 12. Зона Z2 имеет очень яркое свечение, причем основная часть топлива полностью сгорает, по меньшей мере частично, с возникновением эффекта рециркуляции за счет завихрения кислорода вокруг потока топлива. Таким образом, при этом предотвращается образование NOx, и образованная сажа, вызывающая увеличение свечения, сгорает без остатка. Кроме того, такая конструкция сопла способна значительно снизить уровни шума по сравнению со 120 дБ в предшествующих технических решениях.
Радиальный угол α выходных отверстий 22 для кислорода определяет характеристику замедления смешивания и прозрачную голубую, вначале низкотемпературную часть пламени, а угол скрещивания ⌀ определяет количество завихрений и соответствующую внутреннюю рециркуляцию с сажистым пламенем. Изменение угла α влияет и тем самым определяет регулирование длины пламени и образование NOx, тогда как изменение угла ⌀ влияет на ширину пламени, свечение и образование NOx. Диаметр центрального выходного отверстия 18 для топлива больше по сравнению с форсунками обычного типа и обеспечивает, по меньшей мере частично, необходимое отношение скоростей кислорода и топлива. Угол конусности θ, составляющий от 30o до 40o, предпочтительно приблизительно от 30o до 35o, определяет полную стабилизацию пламени в широком диапазоне форм истечения (т.е. "отклонение"), а также снижение уровня производственных шумов.
Далее, со ссылками на фиг.7а-7с, на которых элементы, идентичные тем, что уже описаны, обозначены числами со штрихом, иллюстрируется следующий вариант настоящего изобретения.
По окружности вокруг и на расстоянии от выходных отверстий 22' для кислорода расположено множество выходных отверстий 50 для подачи воздуха или обогащенного кислородом воздуха в зону сгорания. Выходные отверстия 50 для воздуха направлены под углом внутрь относительно оси X, но под углом, несколько большим, чем α, так чтобы они сходились в направлении пламени, в направлении пересечения первой и второй зон Z1 и Z2 (см. фиг.5). Выходные отверстия 50 для воздуха, кроме того, направлены косо в том же самом направлении, что и выходные отверстия 22' для кислорода (см. фиг.7b), с тем чтобы добавить положительный эффект завихрения, возникающий за счет косого расположения выходных отверстий 22' для кислорода. Можно получить такое же преимущество в содействии дальнейшему развитию турбулентности при косом расположении выходных отверстий 50 для воздуха в противоположном направлении по отношению к косому направлению выходных отверстий 22' для кислорода (не показано).
В варианте, показанном на фиг.7а, средство подачи топлива состоит из узла колпачка 52а, на переднем конце которого предусмотрена первая поверхность 20а' расходящегося конуса, который является соосным с осью Х и установлен с возможностью демонтажа внутри узла 16' форсунки. Это обеспечивает особое преимущество устройству, поскольку позволяет быстро удалять узел колпачка 52' для профилактики или ремонта, или для изменения угла первой поверхности расходящегося конуса, которое может оказаться желательным, если изменяется тип топлива, подаваемого в форсунку. На фиг.7с, например, показан узел колпачка 52b, в котором первая поверхность 54 составляет такой же угол β, который имеет вторая поверхность 20' относительно оси X; такое устройство подходит для сжигания газообразного топлива, при котором нет необходимости в наличии перегиба у внутренней конической поверхности, чтобы заставить топливо отделяться оттуда.
Как известно из данной области техники, существуют средства для изменения течения топлива, кислорода и воздуха как внутрь, так и наружу форсунки, для того чтобы тонко регулировать процесс горения при конкретном использовании.
В форсунках обычного типа обычно образуется длинное, "ленивое" пламя при подаче 21% кислорода (т.е. воздуха), а турбулентное, сильное, короткое пламя - при 100% кислорода. В процессе испытаний было обнаружено, что форсунка по настоящему изобретению сохраняет практически постоянными характеристики во всем диапазоне величины обогащения кислородом, особенно длины и ширины пламени, причем различимые изменения в пределах диапазона обогащения кислородом обнаружены только для температуры и свечения пламени.
В дополнение ко всем преимуществам, упомянутым выше, форсунка в соответствии с настоящим изобретением особенно пригодна для использования в процессах плавления и разливки железных и нежелезных материалов, таких как производство стекла, а также в процессах обработки стали в целом и в электродуговых печах в частности.

Claims (16)

1. Форсунка (10) для сжигания кислорода и жидкого топлива, причем форсунка имеет внешний кожух (12), содержащий первый входной конец (12а), второй выходной конец (12b) для выхода пламени при горении и определяющий камеру сгорания и продольную ось X; средство подачи топлива (14, 18) для ввода потока распыленного топлива на входной конец (12а) и направления его к выходному концу (12b) и средство подачи кислорода (22, 24, 26) для ввода кислорода во входной конец (12а) и для его направления к выходному концу (12b), причем средство подачи кислорода (22, 24, 26) имеет множество выходных отверстий (22) для кислорода, расположенных по окружности вокруг средства подачи топлива (14, 18) и под углом радиально внутрь в направлении выходного конца (12b) и направленных косо относительно оси Х для образования тем самым сходящегося конусом потока кислорода, который пересекает поток топлива в первой, находящейся по ходу потока зоне, причем средство подачи топлива (14, 18) имеет по существу центральное выходное отверстие (18), имеющее внутреннюю поверхность (20) в виде расходящегося конуса, по которому проходит топливо, по мере того как оно вытекает оттуда, при этом внутренняя поверхность (20) расходящегося конуса содержит первую поверхность (20а) расходящегося конуса, смежную с центральным выходным отверстием, отличающаяся тем, что внутренняя поверхность (20) расходящегося конуса дополнительно содержит вторую поверхность (20b) расходящегося конуса, прилегающую к первой поверхности (20а) расходящегося конуса, причем первая поверхность (20а) расходящегося конуса имеет более высокий угол отклонения от оси X, чем вторая поверхность (20b) расходящегося конуса.
2. Форсунка по п. 1, отличающаяся тем, что первая поверхность (20а) расходящегося конуса составляет угол β от 15 до 30o относительно второй поверхности (20b) расходящегося конуса.
3. Форсунка по п. 1 или 2, отличающаяся тем, что первая поверхность (20а) расходящегося конуса составляет угол β от 20 до 25o относительно второй поверхности (20b) расходящегося конуса.
4. Форсунка по любому из пп. 1-3, отличающаяся тем, что вторая поверхность (20Ь) расходящегося конуса отклонена под углом ⌀ от 30 до 40o относительно оси X.
5. Форсунка по п. 4, отличающаяся тем, что угол ⌀ составляет от 30 до 35o.
6. Форсунка по любому из пп. 1-5, отличающаяся тем, что выходные отверстия (22) для подачи кислорода расположены радиально внутрь под углом α от 5 до 10o относительно оси X.
7. Форсунка по любому из пп. 1-5, отличающаяся тем, что выходные отверстия (22) для подачи кислорода расположены косо, под углом Θ от 20 до 30o относительно оси X.
8. Форсунка по любому одному из пп. 1-7, отличающаяся тем, что средства подачи (14, 18; 22, 24, 26) топлива и кислорода смонтированы на узле (16) форсунки внутри камеры сгорания, а узел (16) форсунки способен перемещаться в осевом направлении вдоль оси X, что позволяет посредством этого изменять осевое положение выходных отверстий для топлива и кислорода внутри камеры сгорания.
9. Форсунка по п. 8, отличающаяся тем, что центральное выходное отверстие (18) для топлива и первая поверхность (20а) расходящегося конуса образует часть единого элемента (52а), который установлен с возможностью демонтажа на узле (16) форсунки.
10. Форсунка по любому из пп. 1-9, отличающаяся тем, что она содержит средство выпуска воздуха из выходного конца (12b) в направлении выхода горящего пламени.
11. Форсунка по п. 10, отличающаяся тем, что средство выпуска воздуха содержит множество выходных отверстий (50) для воздуха, расположенных по окружности и на расстоянии вокруг выходных отверстий (22) для кислорода.
12. Форсунка по п. 11, отличающаяся тем, что выходные отверстия (50) для воздуха расположены под углом радиально внутрь относительно оси Х.
13. Форсунка по п. 11 или 12, отличающаяся тем, что выходные отверстия (50) для воздуха расположены косо относительно оси X.
14. Форсунка по п. 13, отличающаяся тем, что выходные отверстия (50) для воздуха расположены косо относительно оси Х в том же самом направлении, что и выходные отверстия (22) для кислорода.
15. Форсунка по любому одному из пп. 10-14, отличающаяся тем, что содержит средство для изменения расхода, которое обеспечивает подачу воздуха внутрь и его выпуск из форсунки.
16. Форсунка по любому из предшествующих пунктов, отличающаяся тем, что содержит средства для изменения расхода, которые обеспечивают подачу кислорода и/или топлива внутрь и их выпуск из форсунки.
RU98108885/06A 1997-05-07 1998-05-06 Кислородно-нефтяная центробежная форсунка RU2212001C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB9709205.0 1997-05-07
GBGB9709205.0A GB9709205D0 (en) 1997-05-07 1997-05-07 Oxy/oil swirl burner

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU98108885A RU98108885A (ru) 2000-02-20
RU2212001C2 true RU2212001C2 (ru) 2003-09-10

Family

ID=10811902

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU98108885/06A RU2212001C2 (ru) 1997-05-07 1998-05-06 Кислородно-нефтяная центробежная форсунка

Country Status (14)

Country Link
US (1) US5944507A (ru)
EP (1) EP0877202B1 (ru)
JP (1) JP3989085B2 (ru)
CN (1) CN1110630C (ru)
AT (1) ATE268453T1 (ru)
AU (1) AU729656B2 (ru)
CA (1) CA2234046C (ru)
DE (1) DE69824233T2 (ru)
GB (1) GB9709205D0 (ru)
ID (1) ID20539A (ru)
NZ (1) NZ330185A (ru)
PL (1) PL193228B1 (ru)
RU (1) RU2212001C2 (ru)
ZA (1) ZA983388B (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2642971C1 (ru) * 2014-05-02 2018-01-29 Сименс Акциенгезелльшафт Расположение горелок камеры сгорания
RU2672009C2 (ru) * 2013-10-31 2018-11-08 Ансальдо Энергия С.П.А. Трубчатый инжектор с двойным соплом для газовой турбины, газотурбинная установка и способ питания газовой турбины
EA033313B1 (ru) * 2017-02-13 2019-09-30 Высоке Учени Техницке В Брне Головка горелки для топлива с низкой теплотой сгорания

Families Citing this family (95)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2779805B1 (fr) * 1998-06-15 2000-07-21 Air Liquide Injecteur de combustible sous forme de brouillard pour bruleur a fioul et bruleur muni d'un tel injecteur
US20060169800A1 (en) * 1999-06-11 2006-08-03 Aradigm Corporation Aerosol created by directed flow of fluids and devices and methods for producing same
US6174161B1 (en) * 1999-07-30 2001-01-16 Air Products And Chemical, Inc. Method and apparatus for partial oxidation of black liquor, liquid fuels and slurries
CZ20021421A3 (cs) * 1999-10-27 2003-01-15 Bloom Engineering Company, Inc. Hořák a způsob s postupným zaváděním vzduchu s nízkou produkcí oxidů dusíku
US6685463B2 (en) * 1999-12-16 2004-02-03 Bloom Engineering Co., Inc. Air and fuel staged burner
US6241510B1 (en) * 2000-02-02 2001-06-05 Praxair Technology, Inc. System for providing proximate turbulent and coherent gas jets
US6533195B2 (en) * 2000-05-25 2003-03-18 Glas-Craft, Inc. Variable angle airless nozzle and dispensing method
US7175423B1 (en) 2000-10-26 2007-02-13 Bloom Engineering Company, Inc. Air staged low-NOx burner
US20040091828A1 (en) * 2000-12-15 2004-05-13 Finke Harry P. Air and fuel staged burner
DE10133058A1 (de) 2001-07-07 2003-01-23 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zum Zerstäuben und Verbrennen von Brennstoffen mittels Sauerstoff und Brenner hierzu
US6908298B1 (en) 2001-10-30 2005-06-21 Owen W. Dykema Air-fuel injection system for stable combustion
JP3864092B2 (ja) * 2002-01-10 2006-12-27 東京瓦斯株式会社 難燃性物質分解バーナ
ITMI20020611A1 (it) * 2002-03-22 2003-09-22 Danieli Off Mecc Bruciatore
JP3653266B2 (ja) * 2002-12-19 2005-05-25 山一金属株式会社 動植物油燃焼装置
US7028622B2 (en) * 2003-04-04 2006-04-18 Maxon Corporation Apparatus for burning pulverized solid fuels with oxygen
US20040261676A1 (en) * 2003-06-09 2004-12-30 Choi Donald H Utilization of exhaust heat for conversion of water to fuel
BRPI0507640A (pt) * 2004-02-12 2007-07-10 Alstom Technology Ltd arranjo de queimador de pré-mistura para operar uma cámara de combustão e método para operar a cámara de combustão
US20060134569A1 (en) * 2004-12-21 2006-06-22 United States Of America As Respresented By The Department Of The Army In situ membrane-based oxygen enrichment for direct energy conversion methods
US20060246387A1 (en) * 2005-04-27 2006-11-02 Eclipse Combustion, Inc. Low NOx burner having split air flow
CZ296739B6 (cs) * 2005-05-13 2006-06-14 VUT v Brne Fakulta strojní Trímédiová tryska
ATE519076T1 (de) * 2005-06-14 2011-08-15 Elster Gmbh Brenneranordnung und verfahren für deren betrieb
US7297180B2 (en) * 2005-07-13 2007-11-20 Praxair Technology, Inc. Method for operating a vacuum vessel with a coherent jet
US20070037106A1 (en) * 2005-08-12 2007-02-15 Kobayashi William T Method and apparatus to promote non-stationary flame
US20070194146A1 (en) * 2005-08-24 2007-08-23 Advanced Specialized Technologies, Inc. A liquid atomizing nozzle
SE531957C2 (sv) * 2006-06-09 2009-09-15 Aga Ab Förfarande för lansning av syrgas vid en industriugn med konventionell brännare
US7452401B2 (en) * 2006-06-28 2008-11-18 Praxair Technology, Inc. Oxygen injection method
FR2903762B1 (fr) * 2006-07-13 2008-09-05 Air Liquide Bruleur et procede pour la mise en oeuvre alternee d'une oxycombustion et d'une aerocombustion
US8206149B2 (en) * 2006-11-29 2012-06-26 Flsmidth A/S Demountable burner
WO2008076901A1 (en) * 2006-12-15 2008-06-26 Praxair Technology, Inc. Injection method for inert gas
FR2914986B1 (fr) * 2007-04-12 2015-04-10 Saint Gobain Isover Bruleur a combustion interne
US8505496B2 (en) * 2007-05-18 2013-08-13 Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Minister Of Natural Resources Method for burning coal using oxygen in a recycled flue gas stream for carbon dioxide capture
KR100860598B1 (ko) 2007-07-27 2008-09-26 주식회사 글로벌스탠다드테크놀로지 폐가스연소장치의 가스분사노즐
DE102007044272A1 (de) * 2007-09-17 2009-04-02 Wurz, Dieter, Prof. Dr.-Ing. Vielloch- oder Bündelkopfdüse ohne und mit Druckluftunterstützung
US8157191B1 (en) * 2007-09-17 2012-04-17 Vonbampus Ray Nozzle for drywall mud spray gun
FR2927148B1 (fr) * 2008-02-05 2010-02-19 Saint Gobain Procede de combustion et injecteur de combustible gazeux a jets peripheriques basse pression convergeant vers un jet central haute pression, a faible emission de nox.
US8196386B2 (en) * 2008-03-19 2012-06-12 Honeywell International Inc. Position sensors, metering valve assemblies, and fuel delivery and control systems
US7628606B1 (en) * 2008-05-19 2009-12-08 Browning James A Method and apparatus for combusting fuel employing vortex stabilization
US8105074B2 (en) * 2008-06-30 2012-01-31 Praxair Technology, Inc. Reliable ignition of hot oxygen generator
CA2733109C (en) * 2008-09-26 2016-01-19 Air Products And Chemicals, Inc. Combustion system with precombustor for recycled flue gas
US8408197B2 (en) * 2008-10-13 2013-04-02 Corning Incorporated Submergible combustion burner
TWM362371U (en) * 2009-02-24 2009-08-01 jin-chi Liu Nozzle structure for gas combustor
US20110151386A1 (en) * 2009-12-23 2011-06-23 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Particulate Fuel Combustion Process and Furnace
PL2518403T3 (pl) * 2009-12-24 2019-02-28 Changzheng Engineering Co., Ltd. Urządzenie do dystrybucji paliwa i palnik
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US9032760B2 (en) * 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US10322960B2 (en) 2010-06-17 2019-06-18 Johns Manville Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US8875544B2 (en) * 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US8707739B2 (en) 2012-06-11 2014-04-29 Johns Manville Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
US8632621B2 (en) 2010-07-12 2014-01-21 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method for melting a solid charge
DE102010033935B4 (de) * 2010-08-10 2013-01-17 Lurgi Gmbh Brenner und Verfahren für die partielle Oxidation von flüssigem, kohlenstoffhaltigem Brennstoff
CN101936527B (zh) * 2010-09-07 2012-10-10 西安航天远征流体控制股份有限公司 油氧燃烧非预混式开工烧嘴
EP2442026B1 (de) * 2010-10-15 2016-01-27 Elster GmbH Hochtemperaturbrenner für Brennerbetriebsverfahren mit zwei Betriebszuständen
DE102010051806A1 (de) * 2010-11-18 2012-05-24 Linde Aktiengesellschaft Brenner mit einstellbarer Rauchgasrezirkulation
FR2984995A1 (fr) * 2011-12-21 2013-06-28 Air Liquide Dispositif et procede de pulverisation de liquide combustible
US20130160856A1 (en) * 2011-12-22 2013-06-27 General Electric Company Multi-port injector system and method
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
CN103575100A (zh) * 2012-08-05 2014-02-12 梁燕龙 手调节窑炉燃烧装置
CN103063023A (zh) * 2012-08-14 2013-04-24 梁燕龙 隧道窑自动燃烧器及其方法
CN103697692A (zh) * 2012-09-27 2014-04-02 梁燕龙 窑炉机械调节的燃烧装置及其方法
WO2014055199A1 (en) 2012-10-03 2014-04-10 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
WO2014189501A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
WO2014189499A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189506A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
EP2999923B1 (en) 2013-05-22 2018-08-15 Johns Manville Submerged combustion melter with improved burner and corresponding method
US10131563B2 (en) 2013-05-22 2018-11-20 Johns Manville Submerged combustion burners
WO2014193388A1 (en) 2013-05-30 2014-12-04 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
SI3003997T1 (sl) 2013-05-30 2021-08-31 Johns Manville Potopni zgorevalni gorilniki s sredstvi za izboljšanje mešanja za talilne peči za steklo in uporaba
JP6431052B2 (ja) * 2013-06-13 2018-11-28 コーニング インコーポレイテッド 液中燃焼溶融炉及びそのバーナー
CN103398376B (zh) * 2013-07-10 2015-07-22 中国科学技术大学 一种富氧燃烧器
WO2015009300A1 (en) 2013-07-18 2015-01-22 Johns Manville Fluid cooled combustion burner and method of making said burner
US9677758B2 (en) * 2013-09-06 2017-06-13 Honeywell International Inc. Gaseous fuel-oxygen burner
US9388983B2 (en) 2013-10-03 2016-07-12 Plum Combustion, Inc. Low NOx burner with low pressure drop
US9751792B2 (en) 2015-08-12 2017-09-05 Johns Manville Post-manufacturing processes for submerged combustion burner
US10041666B2 (en) 2015-08-27 2018-08-07 Johns Manville Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods
US10670261B2 (en) 2015-08-27 2020-06-02 Johns Manville Burner panels, submerged combustion melters, and methods
US9815726B2 (en) 2015-09-03 2017-11-14 Johns Manville Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust
US9982884B2 (en) 2015-09-15 2018-05-29 Johns Manville Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter
US10837705B2 (en) 2015-09-16 2020-11-17 Johns Manville Change-out system for submerged combustion melting burner
US10081563B2 (en) 2015-09-23 2018-09-25 Johns Manville Systems and methods for mechanically binding loose scrap
US10144666B2 (en) 2015-10-20 2018-12-04 Johns Manville Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter
US10246362B2 (en) 2016-06-22 2019-04-02 Johns Manville Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
US10337732B2 (en) 2016-08-25 2019-07-02 Johns Manville Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods
US10301208B2 (en) 2016-08-25 2019-05-28 Johns Manville Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same
US10196294B2 (en) 2016-09-07 2019-02-05 Johns Manville Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same
US10233105B2 (en) 2016-10-14 2019-03-19 Johns Manville Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters
WO2018118752A1 (en) * 2016-12-19 2018-06-28 Praxair Technology, Inc. Fluidic burner with flame stability
US20180356099A1 (en) * 2017-06-09 2018-12-13 General Electric Company Bulk swirl rotating detonation propulsion system
CN109237495B (zh) * 2018-10-09 2019-10-15 谢丽萍 一种含有甲烷的废气的热处理装置
CN113543746A (zh) * 2019-03-11 2021-10-22 Dlh鲍尔斯公司 双喷射喷嘴末端组件
US20210254581A1 (en) * 2020-02-18 2021-08-19 Modern Electron, LLC Combined heating and power modules and devices
US20210351722A1 (en) * 2020-02-18 2021-11-11 Modern Electron, Inc. Combined heating and power modules and devices

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2363942A (en) * 1942-02-17 1944-11-28 Sinclair Refining Co Fuel burner
US3022815A (en) * 1958-03-31 1962-02-27 Bloom Eng Co Inc Burner mechanism
US3209808A (en) * 1962-04-16 1965-10-05 Bloom Eng Co Inc Soaking pit burner or the like
BE650222A (ru) * 1963-07-10 1964-11-03
US3685740A (en) * 1969-10-29 1972-08-22 Air Reduction Rocket burner with flame pattern control
US4050879A (en) * 1974-11-18 1977-09-27 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Fuel combustion apparatus
IT1117662B (it) * 1977-01-14 1986-02-17 Italimpianti Bruciatore radiante per combustibile liquidi e gassosi
US4475885A (en) * 1983-07-28 1984-10-09 Bloom Engineering Company, Inc. Adjustable flame burner
US4622007A (en) * 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
US5062789A (en) * 1988-06-08 1991-11-05 Gitman Gregory M Aspirating combustion system
US5267850A (en) * 1992-06-04 1993-12-07 Praxair Technology, Inc. Fuel jet burner
US5393220A (en) * 1993-12-06 1995-02-28 Praxair Technology, Inc. Combustion apparatus and process
US5542839A (en) * 1994-01-31 1996-08-06 Gas Research Institute Temperature controlled low emissions burner
US5601425A (en) * 1994-06-13 1997-02-11 Praxair Technology, Inc. Staged combustion for reducing nitrogen oxides
US5554022A (en) * 1994-10-14 1996-09-10 Xothermic, Inc. Burner apparatus and method

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2672009C2 (ru) * 2013-10-31 2018-11-08 Ансальдо Энергия С.П.А. Трубчатый инжектор с двойным соплом для газовой турбины, газотурбинная установка и способ питания газовой турбины
RU2642971C1 (ru) * 2014-05-02 2018-01-29 Сименс Акциенгезелльшафт Расположение горелок камеры сгорания
RU2672216C2 (ru) * 2014-05-02 2018-11-12 Сименс Акциенгезелльшафт Расположение горелок камеры сгорания
US10533748B2 (en) 2014-05-02 2020-01-14 Siemens Aktiengesellschaft Combustor burner arrangement
EA033313B1 (ru) * 2017-02-13 2019-09-30 Высоке Учени Техницке В Брне Головка горелки для топлива с низкой теплотой сгорания

Also Published As

Publication number Publication date
ZA983388B (en) 1998-10-27
EP0877202A3 (en) 1999-06-23
ID20539A (id) 1999-01-07
DE69824233T2 (de) 2005-06-23
EP0877202B1 (en) 2004-06-02
JPH10311508A (ja) 1998-11-24
CA2234046A1 (en) 1998-11-07
NZ330185A (en) 1999-10-28
CN1199135A (zh) 1998-11-18
EP0877202A2 (en) 1998-11-11
JP3989085B2 (ja) 2007-10-10
PL193228B1 (pl) 2007-01-31
DE69824233D1 (de) 2004-07-08
PL326184A1 (en) 1998-11-09
CN1110630C (zh) 2003-06-04
US5944507A (en) 1999-08-31
ATE268453T1 (de) 2004-06-15
CA2234046C (en) 2007-10-02
GB9709205D0 (en) 1997-06-25
AU729656B2 (en) 2001-02-08
AU6367498A (en) 1998-11-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2212001C2 (ru) Кислородно-нефтяная центробежная форсунка
JP3930948B2 (ja) 低ＮＯｘ排出渦巻きバーナー
JP2544662B2 (ja) バ―ナ―
RU2153129C2 (ru) Горелка и устройство внутреннего сгорания с горелкой
KR100309667B1 (ko) 미분탄 연소 버너
US5806443A (en) Pulverized coal burner and method of using same
US5490775A (en) Forward injection oxy-fuel burner
US5567141A (en) Oxy-liquid fuel combustion process and apparatus
US5169302A (en) Burner
US6189464B1 (en) Pulverized coal combustion burner and combustion method thereby
JPH07151306A (ja) 燃料燃焼方法
JP3160079B2 (ja) 燃焼機関、ガスターボ群の燃焼室又は火炉を運転するためのバーナ
JPH08189641A (ja) 燃焼器
JPH09170729A (ja) ガス状及び／又は液状の燃料を燃焼させるための予混合式バーナ
JPS61125511A (ja) 高温ガス発生用バ−ナ
JP2999311B2 (ja) 燃焼からのＮＯｘ放出量を最小限に抑える方法およびバーナ
CN110073145B (zh) 具有火焰稳定性的流体燃烧器
JPH08261417A (ja) 前混合バーナ
JPH0474603B2 (ru)
CN108700287B (zh) 用于喷射微粒状固体燃料和氧化剂的方法及其喷射器
JPH09112822A (ja) バーナ
JPS60233416A (ja) 燃焼器

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20080507