JPH07151306A - 燃料燃焼方法 - Google Patents
燃料燃焼方法Info
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- JPH07151306A JPH07151306A JP6220269A JP22026994A JPH07151306A JP H07151306 A JPH07151306 A JP H07151306A JP 6220269 A JP6220269 A JP 6220269A JP 22026994 A JP22026994 A JP 22026994A JP H07151306 A JPH07151306 A JP H07151306A
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Classifications
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- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
-
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F23M—CASINGS, LININGS, WALLS OR DOORS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION CHAMBERS, e.g. FIREBRIDGES; DEVICES FOR DEFLECTING AIR, FLAMES OR COMBUSTION PRODUCTS IN COMBUSTION CHAMBERS; SAFETY ARRANGEMENTS SPECIALLY ADAPTED FOR COMBUSTION APPARATUS; DETAILS OF COMBUSTION CHAMBERS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 少ない酸素消費量にて火炎を射出することが
でき、NOxの発生を少なくする、空気−酸素−燃料燃
焼方法とその装置を提供する。 【構成】 燃料は、燃焼の第1段階において酸素中で燃
焼される。燃料の燃焼は、燃焼の第2段階において空気
の存在下で完全に行われる。燃料と酸素のミキシング
は、燃料噴流と酸素噴流を互いに近接した状態で形成さ
せることによって果たされる。次いで、燃焼の第1段階
の燃焼生成物が再循環して燃料過剰状態の火炎(火炎ル
ミノシティの増大を特徴とする)を有する安定な燃焼が
得られるよう、空気が、約0.6以上の渦巻き比にて燃
料噴流と酸素噴流のまわりに渦巻かされる。空気を使用
することにより、燃焼の第1と第2の段階においてオキ
シダントのみを使用した場合より渦巻きの程度を小さく
することができる。なぜなら、酸素より大きい質量の空
気が供給されるからである。
でき、NOxの発生を少なくする、空気−酸素−燃料燃
焼方法とその装置を提供する。 【構成】 燃料は、燃焼の第1段階において酸素中で燃
焼される。燃料の燃焼は、燃焼の第2段階において空気
の存在下で完全に行われる。燃料と酸素のミキシング
は、燃料噴流と酸素噴流を互いに近接した状態で形成さ
せることによって果たされる。次いで、燃焼の第1段階
の燃焼生成物が再循環して燃料過剰状態の火炎(火炎ル
ミノシティの増大を特徴とする)を有する安定な燃焼が
得られるよう、空気が、約0.6以上の渦巻き比にて燃
料噴流と酸素噴流のまわりに渦巻かされる。空気を使用
することにより、燃焼の第1と第2の段階においてオキ
シダントのみを使用した場合より渦巻きの程度を小さく
することができる。なぜなら、酸素より大きい質量の空
気が供給されるからである。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、酸素と空気の存在下に
て燃料を燃焼させるための方法と装置に関する。さらに
詳細には本発明は、先ず燃焼の第1段階において燃料過
剰の化学量論にて燃料が燃焼し、次いで燃焼の第2段階
において燃料不十分の化学量論にて燃料が燃焼するよう
燃焼が段階分けされている、というバーナーに関する。
さらに詳細には本発明は、燃焼の第1段階における燃焼
を支えるために酸素が使用され、そして燃焼の第2段階
における燃焼を支えるために渦巻き状空気または酸素高
含量空気が使用される、という装置と方法に関する。
て燃料を燃焼させるための方法と装置に関する。さらに
詳細には本発明は、先ず燃焼の第1段階において燃料過
剰の化学量論にて燃料が燃焼し、次いで燃焼の第2段階
において燃料不十分の化学量論にて燃料が燃焼するよう
燃焼が段階分けされている、というバーナーに関する。
さらに詳細には本発明は、燃焼の第1段階における燃焼
を支えるために酸素が使用され、そして燃焼の第2段階
における燃焼を支えるために渦巻き状空気または酸素高
含量空気が使用される、という装置と方法に関する。
【0002】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】多く
の工業プロセスにおいては、溶融体(例えば、ガラス、
鉄金属、非鉄金属、および他の金属など)を加熱するこ
とが必要である。このようなプロセスに対し、空気、酸
素、もしくは酸素高含量空気を含んだオキシダントの存
在下で燃料を燃焼させる種々のバーナーが使用されてい
る。
の工業プロセスにおいては、溶融体(例えば、ガラス、
鉄金属、非鉄金属、および他の金属など)を加熱するこ
とが必要である。このようなプロセスに対し、空気、酸
素、もしくは酸素高含量空気を含んだオキシダントの存
在下で燃料を燃焼させる種々のバーナーが使用されてい
る。
【0003】空気だけを使用するバーナーは一般に、作
動範囲や出力が限定され、また燃料を空気中の窒素とと
もに燃焼させることからNOxが形成される恐れがある
と言われている。NOxの形成を少なくするために、米
国特許第4,297,093号は、燃料噴流のまわりに空
気を渦巻かせて、燃料不十分の燃焼ゾーンによって取り
囲まれた燃料過剰の燃焼ゾーンを生成させる、というバ
ーナーを提唱している。このような態様にて燃料を燃焼
させるとNOxの形成が少なくなり、渦巻き状空気はバ
ーナーを火炎から隔離するよう作用する。
動範囲や出力が限定され、また燃料を空気中の窒素とと
もに燃焼させることからNOxが形成される恐れがある
と言われている。NOxの形成を少なくするために、米
国特許第4,297,093号は、燃料噴流のまわりに空
気を渦巻かせて、燃料不十分の燃焼ゾーンによって取り
囲まれた燃料過剰の燃焼ゾーンを生成させる、というバ
ーナーを提唱している。このような態様にて燃料を燃焼
させるとNOxの形成が少なくなり、渦巻き状空気はバ
ーナーを火炎から隔離するよう作用する。
【0004】バーナーの作動範囲と得られる出力を増大
させるために、酸素をオキシダントとして使用する酸素
−燃料バーナー(oxy-fuel burner)が開発された。こ
のようなバーナーはコンパクトであり、燃料の燃焼速度
と火炎のルミノシティ高いエネルギー出力を生成するこ
とができる。こうしたバーナーの欠点は、バーナーの生
成する火炎が極めて局在化された熱フラツクスを形成
し、このため溶融体中に高温スポットが現れるというこ
とである。さらに、酸素の使用によりプロセスのコスト
が高まる。酸素を節約するために、当業界で空気−酸素
−燃料バーナー(air-oxy-fuel burner)と呼ばれてい
るバーナーが開発された。このバーナーでは、酸素のみ
で燃料を燃焼する際にかかるコストを少なくするため
に、オキシダントの一部を空気により供給している。こ
のようなバーナーに対して起こりうる問題点は、空気の
みを使用してオキシダントを供給するバーナーに比べ
て、多量のNOxを生成しやすいということである。
させるために、酸素をオキシダントとして使用する酸素
−燃料バーナー(oxy-fuel burner)が開発された。こ
のようなバーナーはコンパクトであり、燃料の燃焼速度
と火炎のルミノシティ高いエネルギー出力を生成するこ
とができる。こうしたバーナーの欠点は、バーナーの生
成する火炎が極めて局在化された熱フラツクスを形成
し、このため溶融体中に高温スポットが現れるというこ
とである。さらに、酸素の使用によりプロセスのコスト
が高まる。酸素を節約するために、当業界で空気−酸素
−燃料バーナー(air-oxy-fuel burner)と呼ばれてい
るバーナーが開発された。このバーナーでは、酸素のみ
で燃料を燃焼する際にかかるコストを少なくするため
に、オキシダントの一部を空気により供給している。こ
のようなバーナーに対して起こりうる問題点は、空気の
みを使用してオキシダントを供給するバーナーに比べ
て、多量のNOxを生成しやすいということである。
【0005】空気−酸素−燃焼バーナーの1つの例は米
国特許第5,145,361号に記載のものである。該特
許のバーナーによれば、燃料ガスまたは酸素の流れ中に
空気が吸引され、こうして得られた混合物を渦巻き状に
して、これを火炎が上がっているエリアに広げる。米国
特許第5,145,361号において意図されている燃焼
のタイプでは、NOx形成の可能性が高い。米国特許第
4,642,047号は別の空気−酸素−燃料バーナーを
開示しており、該特許によれば、燃料と酸素が火炎のコ
アーにおいて燃料過剰の化学量論にて燃焼され、また断
熱の目的で火炎を覆うよう、そして燃料の燃焼を完全に
起こさせるよう、空気が火炎コアーの付近に接線方向に
て導入される。火炎のコアー中に空気が欠乏すると、N
Oxの形成が抑制される。米国特許第4,642,047
号は、前述した米国特許第4,297,093号とは異な
る。これら2つの特許は、NOxの形成を少なくするた
めに、放射状に層化された燃料過剰ゾーンと燃料不足ゾ
ーンを造りだすことを考案している。しかしながら、こ
のような層化ゾーンを造りだすと、火炎が外向きに射出
される能力が、バーナー(燃料とオキシダントが火炎の
軸方向にて混合する)全体にわたって大幅に低下する。
その結果、米国特許第4,642,047号は、バーナー
の近接場所での強力な燃焼から生じるバーナーの破壊を
防止するために水による冷却を必要とする。熱負荷への
良好な熱伝達得るためにはバーナーから火炎を前方に射
出することが必須であり、これによってバーナーの自己
冷却が可能となる。
国特許第5,145,361号に記載のものである。該特
許のバーナーによれば、燃料ガスまたは酸素の流れ中に
空気が吸引され、こうして得られた混合物を渦巻き状に
して、これを火炎が上がっているエリアに広げる。米国
特許第5,145,361号において意図されている燃焼
のタイプでは、NOx形成の可能性が高い。米国特許第
4,642,047号は別の空気−酸素−燃料バーナーを
開示しており、該特許によれば、燃料と酸素が火炎のコ
アーにおいて燃料過剰の化学量論にて燃焼され、また断
熱の目的で火炎を覆うよう、そして燃料の燃焼を完全に
起こさせるよう、空気が火炎コアーの付近に接線方向に
て導入される。火炎のコアー中に空気が欠乏すると、N
Oxの形成が抑制される。米国特許第4,642,047
号は、前述した米国特許第4,297,093号とは異な
る。これら2つの特許は、NOxの形成を少なくするた
めに、放射状に層化された燃料過剰ゾーンと燃料不足ゾ
ーンを造りだすことを考案している。しかしながら、こ
のような層化ゾーンを造りだすと、火炎が外向きに射出
される能力が、バーナー(燃料とオキシダントが火炎の
軸方向にて混合する)全体にわたって大幅に低下する。
その結果、米国特許第4,642,047号は、バーナー
の近接場所での強力な燃焼から生じるバーナーの破壊を
防止するために水による冷却を必要とする。熱負荷への
良好な熱伝達得るためにはバーナーから火炎を前方に射
出することが必須であり、これによってバーナーの自己
冷却が可能となる。
【0006】後述するように、本発明は、前記のいくつ
かの特許に記載のバーナーより少ない酸素消費量にて火
炎を射出することができ、且つNOxの形成を抑制する
よう設計されている空気−酸素−燃料バーナーを提供す
る。
かの特許に記載のバーナーより少ない酸素消費量にて火
炎を射出することができ、且つNOxの形成を抑制する
よう設計されている空気−酸素−燃料バーナーを提供す
る。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明は、燃料を燃焼さ
せる方法を提供する。本発明の方法によれば、燃料と酸
素が燃料過剰の化学量論にて燃焼して未燃焼燃料と燃焼
生成物が得られるよう、燃料と酸素を燃焼の第1段階に
導入する。燃料の燃焼が燃料不十分の化学量論にて完全
に行われるよう、燃焼の第1段階からの未燃焼燃料と、
空気を含んだオキシダントもしくは酸素高含量空気とを
燃焼の第2段階(燃焼の第1段階より下流に位置する)
に導入する。燃料と酸素は、燃料とオキシダントの収束
性噴流を形成させることによって燃焼の第1段階に導入
される。本明細書で使用している“収束性の”とは、燃
料噴流と酸素噴流が互いに方向づけされることを必要と
していないということを指摘しておく。燃料噴流と酸素
噴流はパラレルであってもよいし、また各噴流の発散に
より、燃料と酸素が混合するのに必要な全体としての収
束性が得られるというのでもよい。未燃焼燃料とオキシ
ダントが、空気を接線モーメントと軸モーメントをもた
せた状態で燃料噴流と酸素噴流のまわりに渦巻かせるこ
とによって、燃焼の第2段階に導入される。オキシダン
トの接線モーメントは、燃焼の第1段階において再循環
ゾーンを形成するに足る大きさであり、この第1段階に
おいては、加熱された燃焼生成物が酸素の渦巻きに対し
て直角に循環する。オキシダントの軸モーメントは、燃
焼の第1段階より下流にて、オキシダントを、したがっ
て燃焼の第2段階を射出するに足る大きさである。
せる方法を提供する。本発明の方法によれば、燃料と酸
素が燃料過剰の化学量論にて燃焼して未燃焼燃料と燃焼
生成物が得られるよう、燃料と酸素を燃焼の第1段階に
導入する。燃料の燃焼が燃料不十分の化学量論にて完全
に行われるよう、燃焼の第1段階からの未燃焼燃料と、
空気を含んだオキシダントもしくは酸素高含量空気とを
燃焼の第2段階(燃焼の第1段階より下流に位置する)
に導入する。燃料と酸素は、燃料とオキシダントの収束
性噴流を形成させることによって燃焼の第1段階に導入
される。本明細書で使用している“収束性の”とは、燃
料噴流と酸素噴流が互いに方向づけされることを必要と
していないということを指摘しておく。燃料噴流と酸素
噴流はパラレルであってもよいし、また各噴流の発散に
より、燃料と酸素が混合するのに必要な全体としての収
束性が得られるというのでもよい。未燃焼燃料とオキシ
ダントが、空気を接線モーメントと軸モーメントをもた
せた状態で燃料噴流と酸素噴流のまわりに渦巻かせるこ
とによって、燃焼の第2段階に導入される。オキシダン
トの接線モーメントは、燃焼の第1段階において再循環
ゾーンを形成するに足る大きさであり、この第1段階に
おいては、加熱された燃焼生成物が酸素の渦巻きに対し
て直角に循環する。オキシダントの軸モーメントは、燃
焼の第1段階より下流にて、オキシダントを、したがっ
て燃焼の第2段階を射出するに足る大きさである。
【0008】他の態様においては、本発明は空気−酸素
−燃料バーナーを提供する。本発明のバーナーは、燃料
と酸素が燃料過剰の化学量論にて燃焼の第1段階に導入
されて未燃焼燃料と燃焼生成物が形成されるよう、収束
性の燃料噴流と酸素噴流とを形成させるための手段を有
する燃料バーナーを含む。燃料不十分の化学量論を有す
る燃焼の第2段階において、空気を含んだオキシダント
または酸素高含量空気を供給して未燃焼燃料の燃焼を完
全に起こさせるための空気シュラウド(air shroud)
が、燃料バーナーを取り囲んでいる。前記空気シュラウ
ドは、オキシダントの渦巻きに対して直角に燃焼生成物
が再循環する再循環ゾーンが燃焼の第1段階において造
りだされるに充分な接線速度をもった状態で、燃料噴流
と酸素噴流のまわりに空気を渦巻かせるための手段を有
する。渦巻き状のオキシダントはさらに、オキシダント
が、したがって燃焼の第2段階が燃焼の第1段階より下
流にて直接発射されるに充分な軸速度を有する。
−燃料バーナーを提供する。本発明のバーナーは、燃料
と酸素が燃料過剰の化学量論にて燃焼の第1段階に導入
されて未燃焼燃料と燃焼生成物が形成されるよう、収束
性の燃料噴流と酸素噴流とを形成させるための手段を有
する燃料バーナーを含む。燃料不十分の化学量論を有す
る燃焼の第2段階において、空気を含んだオキシダント
または酸素高含量空気を供給して未燃焼燃料の燃焼を完
全に起こさせるための空気シュラウド(air shroud)
が、燃料バーナーを取り囲んでいる。前記空気シュラウ
ドは、オキシダントの渦巻きに対して直角に燃焼生成物
が再循環する再循環ゾーンが燃焼の第1段階において造
りだされるに充分な接線速度をもった状態で、燃料噴流
と酸素噴流のまわりに空気を渦巻かせるための手段を有
する。渦巻き状のオキシダントはさらに、オキシダント
が、したがって燃焼の第2段階が燃焼の第1段階より下
流にて直接発射されるに充分な軸速度を有する。
【0009】酸素と空気もしくは酸素高含量空気が協同
的に作用して、本発明の利点を生じる。酸素が確立され
た再循環ゾーンと組み合わさることにより、第1の燃焼
段階は燃料過剰の状態にて極めて安定となることができ
る。空気または酸素高含量空気は酸素より重く、酸素の
単位体積当たりに対しより多くのオキシダントが燃焼の
第2段階に供給される。したがって、第1のゾーンにお
いて再循環を造りだすために、空気または酸素高含量空
気をそれほど高い程度に渦巻き状にする必要がない。空
気または酸素高含量空気のモーメントの殆どを、前向き
軸モーメントの形にして、燃焼の第1段階より下流の燃
焼の第2段階に射出することができる。こうした点は、
前述の従来技術の特許とは大きく異なる。従来技術の特
許においては、燃料過剰ゾーンと燃料不十分ゾーンを放
射状に層化して火炎を造りだしており、この火炎が、本
発明にしたがって造りだされた火炎と同じようには射出
されない。
的に作用して、本発明の利点を生じる。酸素が確立され
た再循環ゾーンと組み合わさることにより、第1の燃焼
段階は燃料過剰の状態にて極めて安定となることができ
る。空気または酸素高含量空気は酸素より重く、酸素の
単位体積当たりに対しより多くのオキシダントが燃焼の
第2段階に供給される。したがって、第1のゾーンにお
いて再循環を造りだすために、空気または酸素高含量空
気をそれほど高い程度に渦巻き状にする必要がない。空
気または酸素高含量空気のモーメントの殆どを、前向き
軸モーメントの形にして、燃焼の第1段階より下流の燃
焼の第2段階に射出することができる。こうした点は、
前述の従来技術の特許とは大きく異なる。従来技術の特
許においては、燃料過剰ゾーンと燃料不十分ゾーンを放
射状に層化して火炎を造りだしており、この火炎が、本
発明にしたがって造りだされた火炎と同じようには射出
されない。
【0010】以上のことから明らかなように、本発明で
は、段階分けした燃焼を利用することによりNOxの発
生が少なくなっている。これは主として、より有効な火
炎放射による火炎冷却の増大だけでなく、化学量論にお
ける大きな層化構造によるものである。一般に段階分け
した燃焼においては、オキシダントを燃料中に段階分け
して、燃料過剰ゾーンと燃料不十分ゾーンを造りだす。
本発明においては、燃料中に段階分けされる2種のオキ
シダントがある。すなわち、燃料過剰ゾーンにおける燃
焼を支えるための酸素、および燃料不十分ゾーンにおけ
る未燃焼燃料と燃焼生成物の燃焼を支えるためのオキシ
ダント(空気または酸素高含量空気)である。酸素が確
立された再循環ゾーンと組み合わさることにより、第1
の燃焼段階は燃料過剰の状態で極めて安定となることが
でき、したがって化学量論範囲が広がって、安定な操作
が可能となる。火炎のルミノシティ(flame luminosit
y)により、燃料過剰の第1燃焼段階に関して、ある与
えられた酸素消費速度に対するバーナーの放射エネルギ
ー出力が増大する。殆どの工業用炉において、プロセス
の熱効率を決定するのは放射エネルギー出力である。
は、段階分けした燃焼を利用することによりNOxの発
生が少なくなっている。これは主として、より有効な火
炎放射による火炎冷却の増大だけでなく、化学量論にお
ける大きな層化構造によるものである。一般に段階分け
した燃焼においては、オキシダントを燃料中に段階分け
して、燃料過剰ゾーンと燃料不十分ゾーンを造りだす。
本発明においては、燃料中に段階分けされる2種のオキ
シダントがある。すなわち、燃料過剰ゾーンにおける燃
焼を支えるための酸素、および燃料不十分ゾーンにおけ
る未燃焼燃料と燃焼生成物の燃焼を支えるためのオキシ
ダント(空気または酸素高含量空気)である。酸素が確
立された再循環ゾーンと組み合わさることにより、第1
の燃焼段階は燃料過剰の状態で極めて安定となることが
でき、したがって化学量論範囲が広がって、安定な操作
が可能となる。火炎のルミノシティ(flame luminosit
y)により、燃料過剰の第1燃焼段階に関して、ある与
えられた酸素消費速度に対するバーナーの放射エネルギ
ー出力が増大する。殆どの工業用炉において、プロセス
の熱効率を決定するのは放射エネルギー出力である。
【0011】したがって本発明は、放射エネルギー出力
の増大、ある与えられたエネルギー出力に対する酸素消
費量の減少、およびNOx発生量の減少、という利点を
もっていると言うことができる。
の増大、ある与えられたエネルギー出力に対する酸素消
費量の減少、およびNOx発生量の減少、という利点を
もっていると言うことができる。
【0012】図面を参照すると、図1に本発明によるバ
ーナー10が示されている。バーナー10は、空気シュ
ラウドとして機能するバーナーブロック14内にセット
された酸素−燃料バーナーからなる。アローヘッドAで
示されている空気がウインドボックス16に入り、調節
可能な渦巻きブロック機構18(空気Aに対して回転運
動を与える)によって渦巻き状にされる。これと同時
に、燃料とオキシダントの噴流が、燃焼の第1段階にお
いて燃料過剰の化学量論にて燃焼する。
ーナー10が示されている。バーナー10は、空気シュ
ラウドとして機能するバーナーブロック14内にセット
された酸素−燃料バーナーからなる。アローヘッドAで
示されている空気がウインドボックス16に入り、調節
可能な渦巻きブロック機構18(空気Aに対して回転運
動を与える)によって渦巻き状にされる。これと同時
に、燃料とオキシダントの噴流が、燃焼の第1段階にお
いて燃料過剰の化学量論にて燃焼する。
【0013】空気Aが、燃焼の第1段階において燃料噴
流とオキシダント噴流のまわりに渦巻き状になるので、
未燃焼燃料と燃焼生成物が、空気がその渦巻き化により
膨張するにつれて、常に増大する空気静圧によって混ぜ
合わされる。未燃焼燃料と燃焼生成物の粒子が常に増大
する静圧にさからって進み、アローヘッドBによって示
されている再循環通路中に、約0.6より大きい充分に
高い渦巻き比(軸モーメントを接線モーメントで除して
得られる値)にて送り込まれる。バーナー12の酸素−
燃料火炎において燃焼生成物の燃料過剰の化学量論によ
り、火炎のルミノシティが増大する(火炎は参照記号C
によって示されている)。火炎Cの放射エネルギー出力
は、燃料のある与えられたトータル流量に対し、第1段
階においては化学量論比の増大とともに増大するので、
殆どの工業プロセスに対して熱伝達の効率も増大すると
言うことができる。火炎Cのより有効な放射冷却、化学
量論をはずれた操作によって引き起こされるより低い火
炎温度、ならびに燃料過剰の化学量論はいずれも、燃料
流れ(E)および/またはオキシダント流れ(F)中の
窒素から形成されるNOxの、火炎C中の形成速度を低
下させるのに寄与する。
流とオキシダント噴流のまわりに渦巻き状になるので、
未燃焼燃料と燃焼生成物が、空気がその渦巻き化により
膨張するにつれて、常に増大する空気静圧によって混ぜ
合わされる。未燃焼燃料と燃焼生成物の粒子が常に増大
する静圧にさからって進み、アローヘッドBによって示
されている再循環通路中に、約0.6より大きい充分に
高い渦巻き比(軸モーメントを接線モーメントで除して
得られる値)にて送り込まれる。バーナー12の酸素−
燃料火炎において燃焼生成物の燃料過剰の化学量論によ
り、火炎のルミノシティが増大する(火炎は参照記号C
によって示されている)。火炎Cの放射エネルギー出力
は、燃料のある与えられたトータル流量に対し、第1段
階においては化学量論比の増大とともに増大するので、
殆どの工業プロセスに対して熱伝達の効率も増大すると
言うことができる。火炎Cのより有効な放射冷却、化学
量論をはずれた操作によって引き起こされるより低い火
炎温度、ならびに燃料過剰の化学量論はいずれも、燃料
流れ(E)および/またはオキシダント流れ(F)中の
窒素から形成されるNOxの、火炎C中の形成速度を低
下させるのに寄与する。
【0014】燃料を酸素中で燃焼させると燃焼の第1段
階が広がり、したがって渦巻き状の空気Aが、参照記号
Dで示されている燃焼の第2段階(燃焼の第1段階より
下流に位置している)において未燃焼燃料と混ざり合
う。この燃焼の第2段階は燃料不十分の状態であって低
温となっており、したがって空気中に存在している窒素
は、酸素と結合してNOxを形成するという反応を起こ
しにくい。したがってバーナー10は、酸素および空気
中で燃料を効率的に燃焼させるよう設計されており、こ
のときNOxの発生は少なくなっている。
階が広がり、したがって渦巻き状の空気Aが、参照記号
Dで示されている燃焼の第2段階(燃焼の第1段階より
下流に位置している)において未燃焼燃料と混ざり合
う。この燃焼の第2段階は燃料不十分の状態であって低
温となっており、したがって空気中に存在している窒素
は、酸素と結合してNOxを形成するという反応を起こ
しにくい。したがってバーナー10は、酸素および空気
中で燃料を効率的に燃焼させるよう設計されており、こ
のときNOxの発生は少なくなっている。
【0015】図2を参照すると、酸素−燃料バーナー1
2は、外側燃料導管22、および外側燃料導管22の内
部に同軸的に配置された内側酸素導管24を含む。外側
燃料導管22と内側酸素導管24は、外側環状燃料通路
26と内側酸素通路28を与える。燃料と酸素が、それ
ぞれ燃料入口30と酸素入口32(これらの入口は、速
やかに接続・切断ができる取り付け具34と36が設け
られている)によって、外側燃料通路と内側酸素通路に
導入される。したがって、酸素−燃料バーナー12の遠
位端38においては、酸素噴流がまわりを取り囲んでい
る燃料噴流に極めて接近して追い出され、このため極め
て近いことからこれらの噴流は収束性となる。さらに、
バーナー12の近位端40においては、燃料と酸素が、
バーナー12の外側燃料導管と内側酸素導管中に接線方
向にて導入されて回転運動(燃料流れに対してはアロー
ヘッドEで、酸素流れに対してはアローヘッドFで示
す)を与える。この回転運動により、再循環ゾーンBが
形成されやすくなる。
2は、外側燃料導管22、および外側燃料導管22の内
部に同軸的に配置された内側酸素導管24を含む。外側
燃料導管22と内側酸素導管24は、外側環状燃料通路
26と内側酸素通路28を与える。燃料と酸素が、それ
ぞれ燃料入口30と酸素入口32(これらの入口は、速
やかに接続・切断ができる取り付け具34と36が設け
られている)によって、外側燃料通路と内側酸素通路に
導入される。したがって、酸素−燃料バーナー12の遠
位端38においては、酸素噴流がまわりを取り囲んでい
る燃料噴流に極めて接近して追い出され、このため極め
て近いことからこれらの噴流は収束性となる。さらに、
バーナー12の近位端40においては、燃料と酸素が、
バーナー12の外側燃料導管と内側酸素導管中に接線方
向にて導入されて回転運動(燃料流れに対してはアロー
ヘッドEで、酸素流れに対してはアローヘッドFで示
す)を与える。この回転運動により、再循環ゾーンBが
形成されやすくなる。
【0016】図4と図5を参照すると、酸素−燃料バー
ナー12の別の実施態様が示されている。図示されてい
ないが、バーナーの近位端に燃料導管と酸素導管が設け
られている。これらは、燃料と酸素を接線方向状に射出
するようオフセットされないことによって、燃料入口3
0および酸素入口32とは異なる。したがって、酸素−
燃料バーナー内に渦巻きは起こらない。外側燃料通路2
6と内側酸素通路28は、遠位端38において終結して
いる。遠位端38には、内側酸素導管28と連通してい
る中央酸素内腔42、および外側酸素導管26と連通し
ている燃料内腔44の外側リングが設けられている。燃
料と酸素の収束性噴流を生成させるために、好ましく
は、酸素に対しては6個以上の内腔が、また燃料に対し
ては8個以上の内腔が必要とされる。
ナー12の別の実施態様が示されている。図示されてい
ないが、バーナーの近位端に燃料導管と酸素導管が設け
られている。これらは、燃料と酸素を接線方向状に射出
するようオフセットされないことによって、燃料入口3
0および酸素入口32とは異なる。したがって、酸素−
燃料バーナー内に渦巻きは起こらない。外側燃料通路2
6と内側酸素通路28は、遠位端38において終結して
いる。遠位端38には、内側酸素導管28と連通してい
る中央酸素内腔42、および外側酸素導管26と連通し
ている燃料内腔44の外側リングが設けられている。燃
料と酸素の収束性噴流を生成させるために、好ましく
は、酸素に対しては6個以上の内腔が、また燃料に対し
ては8個以上の内腔が必要とされる。
【0017】酸素−燃料バーナー12は、ウインドボッ
クス16中に設けられた内腔46と、バーナーブロック
14内にて画定された中央通路48を通って延びてお
り、ウインドボックス16に接続されたカラー50とセ
ットスクリュー52の集成体によって所定の位置に保持
されている。ウインドボックス16は、スタッド54と
六角ナット56を使用することによって、バーナーブロ
ック14に取り付けられている。バーナーブロック14
の中央通路48には、スロート部58と末広開口60が
設けられている。酸素−燃料バーナー12は、スロート
部58にさからって配置されているスパイダー62によ
って、中央通路内に支持されている。
クス16中に設けられた内腔46と、バーナーブロック
14内にて画定された中央通路48を通って延びてお
り、ウインドボックス16に接続されたカラー50とセ
ットスクリュー52の集成体によって所定の位置に保持
されている。ウインドボックス16は、スタッド54と
六角ナット56を使用することによって、バーナーブロ
ック14に取り付けられている。バーナーブロック14
の中央通路48には、スロート部58と末広開口60が
設けられている。酸素−燃料バーナー12は、スロート
部58にさからって配置されているスパイダー62によ
って、中央通路内に支持されている。
【0018】燃料の燃焼を完全に起こさせるために、空
気が入口64を介してウインドボックス16に入る。空
気の渦巻き運動は、調節可能な渦巻きブロック機構18
(前述)によって与えられる。渦巻きブロック機構18
は、カラーとセットスクリューの集成体66によって酸
素−燃料バーナーに接続されている。図6を参照する
と、環状渦巻きプレート68に可動渦巻きブロック70
が取り付けられている。バーナーブロック14は、固定
された渦巻きブロック72を有する。図示のように、可
動の固定渦巻きブロック70と72は、空気を接線成分
と軸成分の形で中央通路48のスロート58に強制的に
送り込んで、空気の渦巻き運動を起こさせるための羽根
として作用する。酸素−燃料バーナー12を回転させる
と、固定渦巻きブロック70と可動渦巻きブロック72
との間に隙間が生じ、これによって空気に与えられる渦
巻きの程度が変わる。
気が入口64を介してウインドボックス16に入る。空
気の渦巻き運動は、調節可能な渦巻きブロック機構18
(前述)によって与えられる。渦巻きブロック機構18
は、カラーとセットスクリューの集成体66によって酸
素−燃料バーナーに接続されている。図6を参照する
と、環状渦巻きプレート68に可動渦巻きブロック70
が取り付けられている。バーナーブロック14は、固定
された渦巻きブロック72を有する。図示のように、可
動の固定渦巻きブロック70と72は、空気を接線成分
と軸成分の形で中央通路48のスロート58に強制的に
送り込んで、空気の渦巻き運動を起こさせるための羽根
として作用する。酸素−燃料バーナー12を回転させる
と、固定渦巻きブロック70と可動渦巻きブロック72
との間に隙間が生じ、これによって空気に与えられる渦
巻きの程度が変わる。
【0019】図4と図5に示した実施態様にしたがっ
て、850万BTU/hrのガスバーナーを設計した。
このような実施態様で示されている酸素−燃料バーナー
では、12個の中央酸素内腔があり、それぞれ直径が約
5.56mmであってリング状に配置されており、また
ある1つの中央酸素内腔は直径が約12.7mmであっ
て、酸素−燃料バーナーの中央軸に配置されている。こ
れらの中央酸素内腔は、図示の6個の中央酸素内腔42
の代わりに設けられている。さらに、燃料内腔44の図
示した外側リングの代わりに、16個の燃料内腔(それ
ぞれ直径が約9.525mm)の外側リングも設けられ
ている。このような燃料バーナーの外径は約6cmであ
り、中央通路48のスロート部58は、約6cmの内径
と約8.5cmの外径を有する環中で空気が渦巻き状に
なるよう、約8.5cmの内径を有する。燃焼の第1段
階への酸素の流量に比較して、2倍量の酸素が空気によ
って供給される。酸素−燃料バーナーへの酸素と空気か
ら供給されるトータル量の酸素は化学量論量である。空
気が21%の酸素を含有すると仮定すると、空気に対す
る渦巻き角度(swirling angle)は、このようなバーナ
ーでは約49.5度である。空気の代わりに高純度酸素
を使用する場合、渦巻き角度は約83度である。83度
の渦巻き角度では、前向き成分が小さすぎて、燃焼の第
1段階の前および下流にて燃焼の第2段階を射出するこ
とができない。その結果、燃焼は、射出されるよりむし
ろ放射状に層化される。空気に酸素を多く含有させる
と、渦巻き角度の急激な増大が認められた。また実施例
のバーナーに関して、空気は50%を越えて酸素を含有
しないほうがよい。なぜなら、渦巻き角度が約70%以
上に急速に増大するからである。約70%以上の渦巻き
角度は、不可能ではないとしても、燃焼の第2段階を
(したがって火炎を)射出するのを困難にする。
て、850万BTU/hrのガスバーナーを設計した。
このような実施態様で示されている酸素−燃料バーナー
では、12個の中央酸素内腔があり、それぞれ直径が約
5.56mmであってリング状に配置されており、また
ある1つの中央酸素内腔は直径が約12.7mmであっ
て、酸素−燃料バーナーの中央軸に配置されている。こ
れらの中央酸素内腔は、図示の6個の中央酸素内腔42
の代わりに設けられている。さらに、燃料内腔44の図
示した外側リングの代わりに、16個の燃料内腔(それ
ぞれ直径が約9.525mm)の外側リングも設けられ
ている。このような燃料バーナーの外径は約6cmであ
り、中央通路48のスロート部58は、約6cmの内径
と約8.5cmの外径を有する環中で空気が渦巻き状に
なるよう、約8.5cmの内径を有する。燃焼の第1段
階への酸素の流量に比較して、2倍量の酸素が空気によ
って供給される。酸素−燃料バーナーへの酸素と空気か
ら供給されるトータル量の酸素は化学量論量である。空
気が21%の酸素を含有すると仮定すると、空気に対す
る渦巻き角度(swirling angle)は、このようなバーナ
ーでは約49.5度である。空気の代わりに高純度酸素
を使用する場合、渦巻き角度は約83度である。83度
の渦巻き角度では、前向き成分が小さすぎて、燃焼の第
1段階の前および下流にて燃焼の第2段階を射出するこ
とができない。その結果、燃焼は、射出されるよりむし
ろ放射状に層化される。空気に酸素を多く含有させる
と、渦巻き角度の急激な増大が認められた。また実施例
のバーナーに関して、空気は50%を越えて酸素を含有
しないほうがよい。なぜなら、渦巻き角度が約70%以
上に急速に増大するからである。約70%以上の渦巻き
角度は、不可能ではないとしても、燃焼の第2段階を
(したがって火炎を)射出するのを困難にする。
【0020】周知のように、他のバーナー設計物の挙動
は上記の実施例とは幾分異なる。しかしながら、本発明
にて意図されている方法で火炎を射出することが殆ど不
可能であるようないかなる設計物に対しても、空気に対
する酸素富化レベルには速やかに到達するであろう、と
いう点を指摘しておかねばならない。
は上記の実施例とは幾分異なる。しかしながら、本発明
にて意図されている方法で火炎を射出することが殆ど不
可能であるようないかなる設計物に対しても、空気に対
する酸素富化レベルには速やかに到達するであろう、と
いう点を指摘しておかねばならない。
【0021】好ましい実施態様に関して本発明を説明し
てきたが、当技術者にとっては、本発明の精神と範囲を
逸脱することなく、多くの変形、改良形、付加形が可能
であることは言うまでもない。
てきたが、当技術者にとっては、本発明の精神と範囲を
逸脱することなく、多くの変形、改良形、付加形が可能
であることは言うまでもない。
【図1】本発明による、一部切り欠きした空気−酸素−
燃料バーナーの断面図である。
燃料バーナーの断面図である。
【図2】図1のライン2−2に沿って切り取った断面図
である。
である。
【図3】図1のライン3−3に沿って切り取った断面図
である。
である。
【図4】図1において使用されるバーナーの別の実施態
様で、図1のライン3−3と同じ位置から見たときの断
面図である。
様で、図1のライン3−3と同じ位置から見たときの断
面図である。
【図5】図4のバーナーの別の実施態様で、図1のライ
ン4−4に沿って見たときの断面図である。
ン4−4に沿って見たときの断面図である。
【図6】図1に示した空気−酸素−燃料バーナーの、ラ
イン5−5に沿って見たときの断面図である。
イン5−5に沿って見たときの断面図である。
Claims (7)
- 【請求項1】 (a)燃料と酸素が燃料過剰の化学量論
にて燃焼して未燃焼燃料と燃焼生成物が得られるよう、
燃料と酸素を燃焼の第1段階に導入する工程;および
(b)燃料の燃焼が燃料不十分の化学量論にて完全に行
われるよう、燃焼の前記第1段階からの未燃焼燃料と、
空気を含んだオキシダントもしくは酸素高含量空気とを
燃焼の第2段階に導入する工程;を含む燃料燃焼方法で
あって、 このとき燃料と酸素が、燃料と酸素の収束性噴流を形成
させることによって燃焼の第1段階に導入され;未燃焼
燃料とオキシダントが、オキシダントを接線モーメント
と軸モーメントをもたせた状態で燃料噴流と酸素噴流の
まわりに渦巻かせることによって、燃焼の第2段階に導
入され;オキシダントの接線モーメントが、燃焼の第1
段階において再循環ゾーンを形成するに足る大きさであ
り、この第1段階においては、加熱された燃焼生成物が
オキシダントの渦巻きに対して直角に循環し;そしてオ
キシダントの軸モーメントが、燃焼の第1段階より下流
にて、オキシダントを、したがって燃焼の第2段階を射
出するに足る大きさである;前記方法。 - 【請求項2】 前記オキシダントが空気を含む、請求項
1に記載の方法。 - 【請求項3】 燃焼の第1段階において前記循環が増大
するよう、燃料と酸素の両方を渦巻かせる工程をさらに
含む、請求項1に記載の方法。 - 【請求項4】 (a)燃料と酸素が燃料過剰の化学量論
にて燃焼の第1段階に導入されて未燃焼燃料と燃焼生成
物が形成されるよう、収束性の燃料噴流と酸素噴流とを
形成させるための手段を有する燃料バーナー;および
(b)燃料不十分の化学量論を有する燃焼の第2段階に
おいて、空気を含んだオキシダントまたは酸素高含量空
気を供給して未燃焼燃料の燃焼を完全に起こさせるため
の、前記燃料バーナーを取り囲んでいる空気シュラウ
ド;を含み、 このとき前記空気シュラウドが、オキシダントの渦巻き
に対して直角に燃焼生成物が再循環する再循環ゾーンが
燃焼の第1段階において造りだされるに充分な接線速度
と、オキシダントが、したがって燃焼の第2段階が燃焼
の第1段階より下流にて直接発射されるに充分な軸速度
とをもった状態で、燃料噴流と酸素噴流のまわりに空気
を渦巻かせるための手段を有する、空気−酸素−燃料バ
ーナー。 - 【請求項5】 前記空気シュラウドがバーナーブロック
によって形成される、請求項4に記載の空気−酸素−燃
料バーナー。 - 【請求項6】 前記燃料バーナーが、対向した近位端と
遠位端;前記の近位端と遠位端との間を連通している中
央通路と環状通路;前記遠位端にて画定されていて、前
記環状通路と連通している内腔の外側リング;前記中央
通路と連通している内腔の内側リング;オキシダントの
噴流が中央内腔から出てくるよう、前記中央通路と連通
しているオキシダント入口;および燃料の噴流が内腔の
前記外側リングから出てくるよう、前記環状通路と連通
している燃料入口;を有する、請求項4に記載の空気−
酸素−燃料バーナー。 - 【請求項7】 前記燃料バーナーが、同軸を有する細長
いボディ、内側酸素通路、内側燃料通路、外側酸素通
路、外側燃料通路、および燃焼の第1段階内にて再循環
が増大するよう酸素と燃料を渦巻かせるための、酸素通
路と燃料通路内に設けられた手段を含む、請求項4に記
載のバーナー。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US121387 | 1987-11-16 | ||
US08/121,387 US5454712A (en) | 1993-09-15 | 1993-09-15 | Air-oxy-fuel burner method and apparatus |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH07151306A true JPH07151306A (ja) | 1995-06-13 |
Family
ID=22396384
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6220269A Pending JPH07151306A (ja) | 1993-09-15 | 1994-09-14 | 燃料燃焼方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5454712A (ja) |
EP (1) | EP0644374B1 (ja) |
JP (1) | JPH07151306A (ja) |
CN (1) | CN1051609C (ja) |
AU (1) | AU684296B2 (ja) |
CA (1) | CA2129916C (ja) |
DE (1) | DE69406080T2 (ja) |
TW (1) | TW266256B (ja) |
ZA (1) | ZA946332B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011510901A (ja) * | 2008-02-08 | 2011-04-07 | サン−ゴバン グラス フランス | 高い熱伝達を有する低NOxガラス炉 |
CN111780109A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-10-16 | 东北大学 | 一种超低排放的旋流富氧无焰燃烧器及使用方法 |
Families Citing this family (55)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5725366A (en) * | 1994-03-28 | 1998-03-10 | Institute Of Gas Technology | High-heat transfer, low-nox oxygen-fuel combustion system |
US5743723A (en) * | 1995-09-15 | 1998-04-28 | American Air Liquide, Inc. | Oxy-fuel burner having coaxial fuel and oxidant outlets |
EP0919768B1 (de) * | 1997-11-25 | 2003-02-05 | Alstom | Brenner zum Betrieb eines Wärmeerzeugers |
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