RU2173715C2 - Способ обработки металлического расплава и устройство для его осуществления - Google Patents
Способ обработки металлического расплава и устройство для его осуществленияInfo
- Publication number
- RU2173715C2 RU2173715C2 RU99124001A RU99124001A RU2173715C2 RU 2173715 C2 RU2173715 C2 RU 2173715C2 RU 99124001 A RU99124001 A RU 99124001A RU 99124001 A RU99124001 A RU 99124001A RU 2173715 C2 RU2173715 C2 RU 2173715C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- immersion chamber
- metal
- immersion
- chamber
- inert gas
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 69
- 101710027952 VEPH1 Proteins 0.000 title 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims abstract description 102
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 30
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 11
- 241001088417 Ammodytes americanus Species 0.000 claims abstract description 10
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 44
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 7
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 14
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 10
- 238000007872 degassing Methods 0.000 abstract description 7
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000001105 regulatory Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001264 neutralization Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 3
- 210000004544 DC2 Anatomy 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002530 ischemic preconditioning Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010128 melt processing Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001340 slower Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
Images
Abstract
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к внепечной обработке жидкого металла. Технический результат -повышение эффективности вакуумирования стали за счет более интенсивного перемешивания металла, уменьшение времени вакуумирования и повышение качества металла. В способе обработки металлического расплава в ковше создают разрежение в погружной камере над поверхностью расплава, покрытого шлаком, и обрабатывают его инертным газом через установленные в днище ковша формы. Дополнительно создают контур циркуляции объема металла в погружной камере (ПК) и ковше путем подачи инертного газа через продувочные устройства в стенке (ПК) на часть поверхности расплава в (ПК). В процессе обработки металла инертным газом глубину погружения камеры в металлический расплав регулируют согласно определенной зависимости. Расход инертного газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры изменяют от 0,006-0,014 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,33-0,51 м3/т•ч в конце вакуумирования, а через фурмы, установленные в днище ковша, изменяют от 0,029-0,043 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,17-0,33 м3/т•ч в конце вакуумирования. В устройстве для обработки металлического расплава, содержащем ковш, в днище которого расположены фурмы, футерованную (ПК), выполненную в виде цилиндра без дна и связанную с вакуумным насосом, механизм передвижения (ПК). В стенке (ПК) выполнены продувочные устройства для подачи инертного газа на часть поверхности металла, находящегося внутри погружной камеры. Продувочные устройства расположены по периметру поперечного сечения (ПК) на длине дуги, равной 0,1-0,75 длины данного периметра. Фурмы в днище ковша расположены таким образом, что их центр в проекции поперечного сечения расположен от футеровки (ПК) со стороны продувочных устройств на расстоянии, равном 0,1-0,7 радиуса погружной камеры. Ось симметрии расположения фурм в днище ковша совпадает с осью симметрии расположения продувочных устройств, расположенных в стенках наружной камеры. 2 с.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к внепечной обработке жидкого металла.
Известны способ и устройство дегазации жидкой стали, заключающиеся в том, что камера, имеющая внизу открытую полость и соединенная через клапан с атмосферой, погружается в жидкий металл при открытом клапане. После закрытия клапана камера поднимается, увлекая за собой столб жидкого металла. Затем клапан открывается, и столб металла опускается вниз. Происходит порционное движение металла вверх-вниз, в результате чего происходит процесс выделения газа из металла. (Заявка Японии N 2-1889, МПК C 21 C 7/10, заявлено 59-56927 от 23.03.84 г., опублик. 16.01.1990 г.).
Недостатком способа являются цикличность нахождения металла под вакуумом и низкая скорость слива стали, что приводит к увеличению продолжительности вакуумирования. Увеличение продолжительности вакуумирования стали приводит к более значительным энергопотерям. При таком движении металла происходит недостаточно интенсивное перемешивание металла в ковше, снижается степень рециркуляции металла, ухудшается качество стали.
Известен наиболее близкий к предложенному способ внепечного рафинирования металлического расплава, включающий создание разрежения над поверхностью расплава и продувку его снизу инертным газом, регулирование степени разрежения в процессе вакуумирования (Патент РФ N 1547323, МПК C 21 C 7/10, опубл. 1994 г.).
Недостатком способа является недостаточная глубина вакуума, что ведет к снижению скорости и глубины реакции вакуумирования. Из-за низкой скорости реакции происходит снижение температуры металла в ковше, следовательно, увеличивается время вакуумирования, ухудшается качество стали.
Технический результат изобретения - повышение эффективности вакуумирования стали за счет более интенсивного перемешивания, уменьшение времени вакуумирования и повышение качества металла.
Технический результат достигается тем, что в способе обработки металлического расплава в ковше, включающем заливку металлического расплава, покрытого шлаком, в ковш, опускание погружной камеры в расплав на определенную глубину, создание разрежения в погружной камере над поверхностью расплава и его обработку инертным газом через установленные в днище ковша фурмы с изменением расхода газа в процессе вакуумирования, дополнительно создают контур циркуляции объема металлического расплава в погружной камере и ковше путем подачи инертного газа через продувочные устройства, выполненные в стенке погружной камеры, на часть поверхности расплава, находящегося внутри погружной камеры, при этом в процессе обработки металла инертным газом глубину hрх погружения камеры в металлический расплав регулируют согласно зависимости
где Pa - атмосферное давление, Па;
Pi - текущее давление внутри погружной камеры, Па;
ρм - плотность обрабатываемого металла, кг/м3;
ρш - плотность шлака в ковше, кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
hш - толщина шлака до вакуумирования, м;
где Дк - внутренний диаметр ковша, м;
Д - наружный диаметр погружной камеры, м;
d - внутренний диаметр погружной камеры, м,
а расход инертного газа через продувочные устройства, установленные в стенке погружной камеры, изменяют от 0,006-0,014 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,33-0,51 м3/т•ч в конце вакуумирования, а через фурмы, установленные в днище ковша, изменяют от 0,029-0,043 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,17-0,33 м3/т•ч в конце вакуумирования.
где Pa - атмосферное давление, Па;
Pi - текущее давление внутри погружной камеры, Па;
ρм - плотность обрабатываемого металла, кг/м3;
ρш - плотность шлака в ковше, кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
hш - толщина шлака до вакуумирования, м;
где Дк - внутренний диаметр ковша, м;
Д - наружный диаметр погружной камеры, м;
d - внутренний диаметр погружной камеры, м,
а расход инертного газа через продувочные устройства, установленные в стенке погружной камеры, изменяют от 0,006-0,014 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,33-0,51 м3/т•ч в конце вакуумирования, а через фурмы, установленные в днище ковша, изменяют от 0,029-0,043 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,17-0,33 м3/т•ч в конце вакуумирования.
Технический результат достигается также тем, что в устройстве для обработки металлического расплава, содержащем ковш, в днище которого расположены фурмы, футерованную погружную камеру, выполненную в виде цилиндра без дна и связанную с вакуум-насосом, механизм передвижения погружной камеры, в стенке погружной камеры выполнены продувочные устройства для подачи инертного газа на часть поверхности металла, находящегося внутри погружной камеры, при этом продувочные устройства расположены по периметру поперечного сечения погружной камеры на длине дуги, равной 0,1-0,75 длины данного периметра, а фурмы в днище ковша расположены таким образом, что их центр в проекции поперечного сечения расположен от футеровки погружной камеры со стороны продувочных устройств на расстоянии, равном 0,1-0,7 радиуса погружной камеры и ось симметрии расположения фурм в днище ковша совпадает с осью симметрии расположения продувочных устройств, расположенных в стенках погружной камеры.
Снижение интенсивности продувки инертным газом через фурмы, установленные в днище ковша, менее 0,029 м3/т•ч ограничивается минимальной пропускной способностью донных фурм. Подача инертного газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры менее 0,006 м3/т•ч ограничивается пропускной способностью этих продувочных устройств. Ограничение верхнего предела подачи инертного газа в начале вакуумирования через донные фурмы (не более 0,043 м3/т•ч) и через продувочные устройства в стенке погружной камеры (не более 0,014 м3/т•ч) определяется возможностями вакуумного насоса. При увеличении интенсивности продувки выше указанных пределов количество газов, выделяющихся из металлического расплава в пространство погружной камеры в начале вакуумирования, будет превышать возможности вакуумного насоса по их удалению. Это приведет к повышению давления в погружной камере и, в конечном итоге, к срыву работы вакуумного насоса.
Ограничение нижних пределов по интенсивности продувки инертным газом в конце вакуумирования определяется продолжительностью вакуумной обработки. При уменьшении интенсивности продувки инертным газом через донные фурмы менее 0,17 м3/т•ч и через продувочные устройства в стенке погружной камеры менее 0,33 м3/т•ч продолжительность вакуумного раскисления (обезуглероживания) увеличивается за счет снижения массообмена между ковшом с металлическим расплавом и погружной камерой.
Ограничение верхних пределов по интенсивности продувки инертным газом в конце вакуумирования определяется геометрическими размерами ковша с металлическим расплавом и погружной камеры. При интенсивности продувки через донные фурмы более 0,33 м3/т•ч возможен подъем части металла со шлаком между внешней стенкой погружной камеры и стенкой ковша, что потребует увеличения "свободного борта" в ковше. При интенсивности подачи нейтрального газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры более 0,51 м3/т•ч возрастает высота подъема металла в погружной камере, увеличивается интенсивность образования брызг металла и их скорость, что приводит к большому заметалливанию футеровки камеры, что, в свою очередь, потребует увеличения ее высоты.
Создание дополнительного контура циркуляции объема металла в погружной камере и ковше путем подачи инертного газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры позволяет повысить интенсивность перемешивания металла, повысить скорость реакций, протекающих в ковше, уменьшить время вакуумирования.
Глубину погружения камеры в металл регулируют в зависимости от разности давлений снаружи и внутри погружной камеры, что позволяет исключить нарушение вакуума внутри погружной камеры и поддерживать оптимальный уровень погружения камеры в металл.
Продувочные устройства для подачи инертного газа расположены на части дуги поперечного сечения погружной камеры. При расположении продувочных устройств по длине дуги менее 0,1 периметра погружной камеры скорость массообмена металла между погружной камерой и ковшом уменьшится, т.к. уменьшится объем металла, участвующего в движении. При расположении продувочных устройств на расстоянии более 0,75 длины дуги периметра уменьшится площадь слива металла из погружной камеры, что при постоянных скоростях продувки приведет к снижению массообмена между ковшом и погружной камерой, нарушению циркуляции и застопориванию процесса. В случае, когда продувочные устройства расположены по всему периметру, слив металла будет производиться через центр погружной камеры, где поднимаются потоки металла от работы донных фурм, все это сделает реализацию данного способа невозможным. Для максимального смешения потоков инертного газа, подаваемого через донные фурмы и продувочные устройства погружной камеры, фурмы в днище ковша должны быть расположены таким образом, чтобы их центр в проекции поперечного сечения был расположен от футеровки погружной камеры со стороны продувочных устройств на расстоянии, равном 0,1-0,7 радиуса погружной камеры. При расположении донной фурмы ближе, чем 0,1 радиуса от стенки погружной камеры, значительная часть потока металла будет проходить мимо погружной камеры либо упираться в ее нижний торец, что способствует ухудшению массообмена металла между ковшом и погружной камерой. Это приведет к увеличению длины контура циркуляции металла и замедлению процесса массообмена.
При перемещении донной фурмы к центру ковша свыше 0,7 радиуса погружной камеры уменьшается площадь слива металла, что приводит к уменьшению объема движущегося металла в ковше и погружной камере и снижению скорости слива, что замедляет процесс массообмена.
На чертежах представлено:
фиг. 1 - устройство для обработки металлического расплава, продольный разрез;
фиг. 2 - то же, вид сверху по сечению А-А.
фиг. 1 - устройство для обработки металлического расплава, продольный разрез;
фиг. 2 - то же, вид сверху по сечению А-А.
Устройство для обработки металлического расплава содержит ковш 1, в днище которого расположены фурмы 2, погружную камеру 3, выполненную в виде цилиндра без дна и связанную с вакуумным насосом 4, механизм передвижения погружной камеры 5. В стенке погружной камеры 3 выполнены продувочные устройства 6.
Пример осуществления способа и работы устройства.
Вакуумной обработке подвергалась нераскисленная сталь, например, марки 08Ю. После выпуска из сталеплавильного агрегата ковш с нераскисленной сталью помещался на сталевоз установки обработки металлического расплава. После этого сталевоз перемещался под погружную камеру в позицию вакуумирования стали.
Перед началом обработки металлического расплава трубопровод подачи инертного газа, например аргона, к фурмам 2, установленным в днище ковша, подсоединили с помощью гибкого шланга к цеховой магистрали.
После установки центра ковша 1 с металлом под центром погружной камеры 3 последняя перемещалась в исходную рабочую точку, например, на высоте 50 мм от поверхности покровного шлака. Нажатием кнопки данная позиция фиксируется в памяти компьютера как исходная (нулевая).
С целью максимального удаления шлака из зоны опускания погружной камеры 3 и уменьшения попадания его внутрь данной камеры производится подача инертного газа через продувочные устройства 6 и фурмы 2 в днище ковша с расходом 0,014 м3/т•ч и 0,043 м3/т•ч соответственно, обеспечивающим максимальное освобождение поверхности металлического расплава от шлака, но не допускающим выплеска металла из ковша. Затем погружная камера перемещается в верхнее рабочее положение, которое исключает нарушение вакуум-плотности, при этом расход инертного газа на донные фурмы уменьшается до минимально возможного уровня, т.е. 0,029-0,043 м3/т•ч и на продувочные устройства в погружной камере 0,006-0,014 м3/т•ч.
После включения вакуум-насоса 4 в автоматическом режиме погружная камера 3 опускается вниз в металл на величину hрх, прямо пропорциональную разности давлений снаружи и внутри погружной камеры в данный момент. При понижении давления внутри погружной камеры 3 до "стартового" порога проводится автоматическое увеличение подачи инертного газа на донные продувочные фурмы 2 ковша 1 и продувочные устройства 6 погружной камеры 3. Повышение интенсивности продувки прекращается, если давление внутри погружной камеры начинает увеличиваться.
При увеличении давления в погружной камере выше "стартового" порога на 10-50% начинают снижать интенсивность продувки через донные фурмы и продувочные устройства в стенке погружной камеры при сохранения соотношения между расходами через них 2-7,5. Снижение продувки нейтральным газом производится до тех пор, пока давление в погружной камере не снизится до оптимального давления вакуумной обработки, определяемого возможностями вакуумного насоса. При достижении оптимального давления в погружной камере интенсивность донной продувки достигает максимальной величины, например, 0,17-0,33 м3/т•ч. Затем плавно увеличивают интенсивность продувки через продувочные устройства погружной камеры до 0,33-0,51 м3/т•ч. Отношение расхода нейтрального газа через продувочные устройства к расходу газа через донные фурмы изменяется от 1: (2-7,5) в начале вакуумирования до (1-3):1 в конце вакуумирования. После окончания вакуумной дегазации металла происходит раскисление и легирование стали в соответствии с заданным химическим составом. После ввода раскислителей и легирующих элементов производят вакуумную обработку металла с целью усреднения объема металла по химическому составу и температуре.
После окончания вакуумной обработки интенсивность продувки нейтральным газом устанавливают на минимально возможном уровне (как в начале продувки) для всех видов продувочных фурм.
Вакуумный насос отключают, давление внутри погружной камеры плавно повышается до атмосферного. Перемещение погружной камеры в верхнюю рабочую точку осуществляют пропорционально увеличению давления в соответствии с формулой. После остановки погружной камеры в верхней рабочей точке и выравнивании давления внутри ее до атмосферного погружная камера выводится из жидкой стали, затем прекращается подача аргона на продувочные фурмы.
Предлагаемый способ обработки металлического расплава и устройство для его осуществления позволяют повысить эффективность вакуумирования стали за счет более интенсивного перемешивания металла, уменьшить время вакуумирования и повысить качество металла.
Claims (2)
1. Способ обработки металлического расплава в ковше, включающий заливку металлического расплава, покрытого шлаком, в ковш, опускание погружной камеры в расплав на определенную глубину, создание разрежения в погружной камере над поверхностью расплава и его обработку инертным газом через установленные в днище ковша фурмы с изменением расхода газа в процессе вакуумирования, отличающийся тем, что дополнительно создают контур циркуляции объема металлического расплава в погружной камере и ковше путем подачи инертного газа через продувочные устройства, выполненные в стенке погружной камеры, на часть поверхности расплава, находящегося внутри погружной камеры, при этом в процессе обработки металла инертным газом глубину hpx погружения камеры в металлический расплав регулируют согласно зависимости
,
где Pa - атмосферное давление, Па;
Pi - текущее давление внутри погружной камеры, Па;
ρм - плотность обрабатываемого металла, кг/м3;
ρш - плотность шлака в ковше, кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
hш - толщина шлака до вакуумирования, м;
где Дк - внутренний диаметр ковша, м;
Д - наружный диаметр погружной камеры, м;
d - внутренний диаметр погружной камеры, м,
а расход инертного газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры изменяют от 0,006-0,014 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,33-0,51 м3/т•ч в конце вакуумирования, а через фурмы, установленные в днище ковша - изменяют от 0,029-0,043 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,17-0,33 м3/т•ч в конце вакуумирования.
где Pa - атмосферное давление, Па;
Pi - текущее давление внутри погружной камеры, Па;
ρм - плотность обрабатываемого металла, кг/м3;
ρш - плотность шлака в ковше, кг/м3;
g - ускорение свободного падения, м/с2;
hш - толщина шлака до вакуумирования, м;
где Дк - внутренний диаметр ковша, м;
Д - наружный диаметр погружной камеры, м;
d - внутренний диаметр погружной камеры, м,
а расход инертного газа через продувочные устройства в стенке погружной камеры изменяют от 0,006-0,014 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,33-0,51 м3/т•ч в конце вакуумирования, а через фурмы, установленные в днище ковша - изменяют от 0,029-0,043 м3/т•ч в начале вакуумирования до 0,17-0,33 м3/т•ч в конце вакуумирования.
2. Устройство для обработки металлического расплава, содержащее ковш, в днище которого расположены фурмы, футерованную погружную камеру, выполненную в виде цилиндра без дна и связанную с вакуумным насосом, механизм передвижения погружной камеры, отличающееся тем, что в стенке погружной камеры выполнены продувочные устройства для подачи инертного газа на часть поверхности металла, находящегося внутри погружной камеры, при этом продувочные устройства расположены по периметру поперечного сечения погружной камеры на длине дуги, равной 0,1-0,75 длины данного периметра, а фурмы в днище ковша расположены таким образом, что их центр в проекции поперечного сечения расположен от футеровки погружной камеры со стороны продувочных устройств на расстоянии, равном 0,1-0,7 радиуса погружной камеры и ось симметрии расположения фурм в днище ковша совпадает с осью симметрии расположения продувочных устройств, расположенных в стенках погружной камеры.
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2173715C2 true RU2173715C2 (ru) | 2001-09-20 |
| RU99124001A RU99124001A (ru) | 2001-09-20 |
Family
ID=
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008054243A1 (fr) * | 2006-10-05 | 2008-05-08 | Zakrytoe Aktsionernnoe Obschestvo 'prochnost' | Procédé d'affinage de l'acier sous vide dans la poche, dispositif correspondant (et variantes) et tubulure destinée à sa mise en oeuvre |
| RU2611229C2 (ru) * | 2015-09-25 | 2017-02-21 | Игорь Михайлович Шатохин | Способ переработки металлургического сырья и устройство для его осуществления |
| RU2651097C2 (ru) * | 2016-07-04 | 2018-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им.И.П.Бардина") | Устройство для вакуумирования металла |
| RU2803908C1 (ru) * | 2020-02-06 | 2023-09-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ определения конечной точки обезуглероживания, устройство для определения конечной точки обезуглероживания, способ выполнения операции вторичного рафинирования для производства стали и способ производства расплавленной стали |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008054243A1 (fr) * | 2006-10-05 | 2008-05-08 | Zakrytoe Aktsionernnoe Obschestvo 'prochnost' | Procédé d'affinage de l'acier sous vide dans la poche, dispositif correspondant (et variantes) et tubulure destinée à sa mise en oeuvre |
| RU2611229C2 (ru) * | 2015-09-25 | 2017-02-21 | Игорь Михайлович Шатохин | Способ переработки металлургического сырья и устройство для его осуществления |
| RU2651097C2 (ru) * | 2016-07-04 | 2018-04-18 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П.Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им.И.П.Бардина") | Устройство для вакуумирования металла |
| RU2803908C1 (ru) * | 2020-02-06 | 2023-09-21 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Способ определения конечной точки обезуглероживания, устройство для определения конечной точки обезуглероживания, способ выполнения операции вторичного рафинирования для производства стали и способ производства расплавленной стали |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3310850A (en) | Method and apparatus for degassing and casting metals in a vacuum | |
| RU2173715C2 (ru) | Способ обработки металлического расплава и устройство для его осуществления | |
| JP4207820B2 (ja) | 真空脱ガス装置の利用方法 | |
| JP2001303124A (ja) | 溶鋼の精錬装置および精錬方法 | |
| JP3654181B2 (ja) | 溶融金属の精錬方法 | |
| US4232854A (en) | Method of introducing powdered reagents into molten metals and apparatus for effecting same | |
| JP4062213B2 (ja) | Ｒｈ脱ガス装置における溶鋼の成分調整方法 | |
| US4612044A (en) | Method of vacuum treating metal melts, and vessel for use in the method | |
| RU2310689C1 (ru) | Газлифт для обработки жидкого металла | |
| RU2325448C2 (ru) | Способ внепечной обработки стали | |
| JP2915631B2 (ja) | 取鍋内溶鋼の真空精錬法 | |
| RU2754337C1 (ru) | Способ производства стали, легированной азотом в ковше | |
| JP4062212B2 (ja) | Ｒｈ脱ガス装置による溶鋼の精錬方法 | |
| JP3550039B2 (ja) | 溶鋼の減圧下粉体脱硫方法および減圧下粉体脱硫用反応容器 | |
| RU2112045C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JPH11158536A (ja) | 清浄性に優れた極低炭素鋼の溶製方法 | |
| SU1032027A2 (ru) | Способ внепечной обработки жидкого металла | |
| JP2001064719A (ja) | 溶鋼の真空精錬方法 | |
| SU1315482A1 (ru) | Способ обработки расплавов | |
| RU2142017C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JPH036317A (ja) | 取鍋精錬法及びその装置 | |
| JPH0488113A (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
| JPH01268815A (ja) | 溶鋼の真空脱ガス処理方法 | |
| SU1705348A1 (ru) | Устройство дл обработки чугуна | |
| JPH0192313A (ja) | 溶鋼の精錬方法 |