RU2091193C1 - Устройство для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки - Google Patents
Устройство для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2091193C1 RU2091193C1 RU9494024564A RU94024564A RU2091193C1 RU 2091193 C1 RU2091193 C1 RU 2091193C1 RU 9494024564 A RU9494024564 A RU 9494024564A RU 94024564 A RU94024564 A RU 94024564A RU 2091193 C1 RU2091193 C1 RU 2091193C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nozzle
- section
- plug
- channel
- inlet
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/103—Distributing the molten metal, e.g. using runners, floats, distributors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/14—Closures
- B22D41/16—Closures stopper-rod type, i.e. a stopper-rod being positioned downwardly through the vessel and the metal therein, for selective registry with the pouring opening
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
Использование: в металлургии, в устройствах для подачи расплава алюминия при непрерывной разливке. Сущность: устройство содержит кристаллизатор, желоб, питающую насадку с каналом переменного поперечного сечения и пробку, вставленную в него с кольцевым зазором и с возможностью перекрытия его в зоне наименьшего сечения, а канал насадки выполнен по направлению разливки вначале сужающимся, а затем расширяющимся с наименьшим поперечным сечением по его середине, на расстоянии от каждого торца насадки, равном не менее 7 см, на входе насадки зазор между ней и пробкой сужается по направлению разливки, а наименьшее расстояние между концом пробки и выходным отверстием насадки в открытом рабочем состоянии составляет 2 см. 8 з.п. ф-лы, 7 ил.
Description
Изобретение относится к устройству для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки алюминия, содержащему кристаллизатор, желоб, питающую насадку с каналом переменного поперечного сечения и пробку, вставленную в него с кольцевым зазором и с возможностью перекрытия его в зоне наименьшего сечения.
Регулирование притока расплавленной массы с помощью насадки и пробки известно из различных публикаций. Так, например, зарегистрированным объединением по вопросам металловедения (Германия) был организован симпозиум на тему: "Непрерывная разливка-плавка-литье-контроль", на котором обсуждался принцип регулирования уровня разливки по принципу вихревого потока. В текстах докладов, изданных в 1986 г. на с. 311 имеется иллюстрация системы регулирования с использованием насадки и пробки. Насадка укреплена на основании желоба и входит своим нижним концом в кристаллизатор.
Если при определенных условиях изменяется скорость алюминиевого расплава на входе в насадку, то изменяется также статистический напор. При очень высоких скоростях алюминиевого расплава при наступающем затем разрежении на входе в насадку или на выходе из нее в расплав попадают частички окиси или грязи с металлической поверхности желоба или слитка, что оказывает негативное влияние на качество продукта.
Задачей изобретения является поэтому оптимизация устройства для подачи алюминия в установку непрерывной разливки, причем при сохранении основного оборудования разрежение на входе в насадку и на выходе из нее уменьшается и условия обтекания в насадке, куда поступает приток, оптимизируются. Способ функционирования устройства должен снизить образование завихрения в расплаве, так что не появляется никаких завихрений ни на поверхности расплава в желобе, ни на поверхности расплава в кристаллизаторе.
За счет того, что канал насадки выполнен по направлению разливки вначале сужающимся, а затем расширяющимся, с наименьшим поперечным сечением по его середине, на расстоянии от каждого торца насадки, равном не менее 7 см, на входе насадки зазор между ней и пробкой сужается по направлению разливки, а наименьшее расстояние между концом пробки и выходным отверстием насадки в открытом рабочем состоянии составляет 2 см.
Кроме того, является предпочтительным, чтобы для суждения зазора на входе насадки толщина ее стенки возрастала на участке от 0 до 10 см, а зазор на входе сужался на длине 1 10 см.
Дополнительное преимущество создает такое усовершенствование устройства, чтобы по направлению разливки выше области наименьшего поперечного сечения канала насадки диаметр кольцевого зазора между пробкой и насадкой уменьшался, а ниже увеличивался с углом раствора не менее 4o, а конец пробки выполнен с радиусом закругления 10 14 мм.
Кроме того, края насадки у входных и выходных отверстий могут быть выполнены с радиусом закругления 5 25 мм; выше области наименьшего поперечного сечения ширина кольцевого зазора остается почти постоянной, при этой боковые стенки, образующие кольцевой зазор, имеют взаимное расположение, близкое к параллельному, а проходящие почти параллельно боковые стенки, образующие кольцевой зазор, расположенный выше области наименьшего поперечного сечения, сужены с углом рассогласования примерно в 1o.
Целесообразно также, чтобы уровень металла в желобе составлял не менее 5 см над входным отверстием в насадке, а нижний торец насадки был опущен в кристаллизатор на глубину 2 см от его верхнего торца.
Кроме того, устройство может быть снабжено системой регулирования в заданных пределах величины погружения пробки в насадке.
На фиг. 1 изображено предлагаемое устройство, общий вид; на фиг. 2 - питающая насадка с пробкой в поперечном сечении; на фиг. 3 характеристика изменения давления в заявленной системе (гидромодель); на фиг. 4 система "насадка/пробка" (сужающаяся внизу); на фиг. 5 система "насадка/пробка" (сужающаяся вверху); на фиг. 6 общий вид устройства для заливки согласно уровню техники; на фиг. 7 схематичное изображение механического регулирования уровня разливки.
Согласно фиг. 1 устройство для подачи расплава состоит из питающей насадки 2, помещенной в желоб 1, в которую вставлена пробка 3 для регулирования подачи расплава 4. Через разливочную насадку расплав попадает в кристаллизатор 5, где он принимает форму слитка 6, который удерживается на затравке 7. Благодаря опусканию стола 8 с помощью опускающего устройства 9 слиток 6 выдвигается вниз из кристаллизатора 5.
Форма насадки 2 и пробки 3 показана на фиг. 2. На фиг. 2 видно, как пробка 3 входит в насадку 2. Кольцевой зазор между питающей насадкой 2 с каналом переменного сечения и пробкой 3 обозначен буквой С и выполнен изменяющимся по длине благодаря тому, что канал насадки выполнен по направлению разливки на участке A2, равном от 0 до 10 см, сначала сужающимся, а затем на участке A1 расширяющимся с наименьшим поперечным сечением по его середине на расстоянии от каждого торца насадки, равном не менее 7 см. На входе насадки на участке В зазор между ней и пробкой сужается по направлению разливки, а наименьшее расстояние K0 между конусом S пробки и выходным отверстием у насадки в открытом рабочем состоянии составляет 2 см.
По направлению выше области наименьшего поперечного канала насадки диаметр кольцевого зазора между пробкой 3 и насадкой 2 уменьшается, а ниже увеличивается с углом раствора не менее 4o, а конец S пробки 3 выполнен с радиусом закругления 10 14 мм. Края насадки 2 у входных и выходных отверстий выполнены с радиусом закругления 5 25 мм. Выше области наименьшего поперечного сечения ширина кольцевого зазора остается почти постоянной, при этом боковые стенки, образующие кольцевой зазор, имеют взаимное расположение, близкое к параллельному. Выше области наименьшего поперечного сечения боковые стенки, образующие кольцевой зазор, могут иметь угол рассогласования, равный примерно 1o.
Уровень металла в желобе находится на расстоянии H не менее 5 см над входным отверстием в насадке, а нижний торец насадки опущен в кристаллизатор на глубину j, равную 2 см от его верхнего торца.
Для контроля за фактическими условиями обтекания в заявленной насадке была создана гидромодель режима, существующего при получении прокатной чушки. В такой гидромодели условия в желобе, в насадке и прокатной чушке могут быть смоделированы при различных системах "насадка/пробка". С помощью такой гидромодели были изучены характеристики изменения давления в оптимальной впускной системе. Результат представлен на фиг. 3.
Видно, что на входе в насадку (длина насадки 0) давление положительное или незначительно отрицательное. В середине насадки благодаря высоким скоростям потока формируется очень высокое разряжение. На участке с самым узким поперечным сечением отмечается высокое разрежение, показывающее, что поток не разрывается, а касается стенок. Затем в течение очень короткого промежутка времени происходит формирование очень высокого разрежения, так что на входе насадки, на протяжении 17 см ее длины, остается лишь незначительное разрежение.
Характеристики давления едва ли изменяются благодаря разным уровням в примере 26 см и 34 см. Происходящие рядом друг с другом кривые для разных уровней показывают, что режимы потока очень стабильны и даже при высоком разрежении поток в насадке не разрывается. Отсюда следует, что через данное поперечное сечение поток проходит относительно равномерно, и при этом не наступает пик скорости.
В сужающейся внизу впускной системе согласно фиг. 4 разрежение на выходе насадки не может больше уменьшаться, т.к. имеющееся поперечное сечение на выходе насадки очень сильно уменьшается благодаря разрыву потока под пробкой. Таким образом, на выходе насадки возникает высокое разрежение, которое не может больше компенсироваться из-за увеличения осадки насадки.
На фиг. 5 представлено известное сужающееся вверху устройства подачи расплава. Здесь разрежение сильно повышается при растущей разнице уровней. Это приводит к тому, что столб металла, имеющийся в желобе над входом насадки, и связанный с ним статический напор недостаточны для компенсации возникающего на входе насадки разрежения. Далее под пробкой возникает разрыв потока, который уменьшает имеющееся поперечное сечение. При большей разнице уровней этот разрыв потока может оказывать воздействие до выхода из насадки, так что там наступает усиление разрежения с вышеназванными негативными последствиями.
Характеристики изменение напора, сопровождающие предыдущие рассуждения, зависят от положения точки измерения.
Как уже показано, в других впускных системах могут, однако, наступить неравномерности на периферии питающей насадки, благодаря чему возникают пики скоростей, которые снова повышают разрежение.
К тому же на практике зачастую косо установленные или кривые пробки влияют на условия обтекания, причем увеличивается неоднородность. В известных системах случается, что поток происходит лишь через половину объема насадки. Таким образом возникают проблемы при регулировании объемного потока, особенно при автоматическом регулировании уровня.
При заявленном изменении поперечных сечений объемный поток можно очень точно дозировать и избежать наступления нестабильностей. Стеклянная модель показала, что через наиболее приемлемую насадку проходит относительно равномерный поток.
В отличие от этого в известной впускной системе имеется тенденция к образованию завихрений. Это представлено на фиг. 6 и далее поясняется более подробно. Расплав 4 подходит в направлении стрелки по желобу 1 к питающей насадке 2. Благодаря разрежению, возникающему на входе и на выходе насадки, на поверхности расплава появляется углубление из-за давления воздуха, благодаря чему оксидный слой может трескаться и его частицы и частицы грязи могут попадать в расплав. Не способные к деформации частицы примесей попадают на участок кристаллизации. При дальнейшем процессе проката они попадают на поверхность и приводят к разрыву катаной полосы или к повреждению прокатки.
На фиг. 7 схематично представлена механическая регулировка системы разливки и кристаллизаторы для получения алюминиевой прокатной чушки. С помощью поплавка 14, установленного на металлической поверхности чушки, и механического переключения 15 пробка 3 движется вверх и вниз посредством штанги 16. Название "поплавок" относится при этом к куску огнеупорного материала (жаропрочного), который плавает на поверхности расплава и "сигнализирует" посредством отклонения рычага об уровне металла. В предложенном случае кольцевой зазор между насадкой и пробкой увеличивается или уменьшается в зависимости от того, в каком направлении уровень расплава отклоняется от заданного значения. Подаваемое количество металлического расплава регулируется таким образом с помощью изменения высоты пробки.
Другие способы заключаются в зондировании лазером уровня металла в кристаллизаторе. Появляющийся сигнал обрабатывается в электронном устройстве и преобразуется в регулирующую переменную для пробки 3.
Уровень металла в кристаллизаторе 5 может изменяться по разным причинам. Например, если плавильная печь не находится в постоянном наклонном положении, так чтобы по желобу 1 проходил поток. Уровень металла в желобе регулируется обычным образом при помощи поплавка, так что в нормальном случае между собой связаны две системы регулировки. Это приводит к динамическому характеру регулирования, который требует на стадии разливки постоянной коррекции высоты пробки.
Колебания уровня металла изменяют температурные условия, что приводит к нежелательному формированию поверхности чушки. Толщена изложницы, которая перед прокаткой должна быть отфрезерована, увеличивается.
Claims (9)
1. Устройство для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки, содержащее кристаллизатор, желоб, питающую насадку с каналом переменного поперечного сечения и пробку, вставленную в него с кольцевым зазором и с возможностью перекрытия его в зоне наименьшего сечения, отличающееся тем, что канал насадки выполнен по направлению разливки вначале сужающимся, а затем расширяющимся с наименьшим поперечным сечением по его середине, на расстоянии от каждого торца насадки, равном не менее 7 см, на входе насадки зазор между ней и пробкой сужается по направлению разливки, а наименьшее расстояние между концом пробки и выходным отверстием насадки в открытом рабочем состоянии составляет 2 см.
2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что для сужения зазора на входе насадки толщина ее стенки возрастает на участке от 0 до 10 см.
3. Устройство по п. 1 или 2, отличающееся тем, что зазор на входе сужается на длине 1 10 см.
4. Устройство по любому из пп. 1 3, отличающееся тем, что по направлению разливки выше области наименьшего поперечного сечения канала насадки диаметр кольцевого зазора между пробкой и насадкой уменьшается, а ниже увеличивается с углом раствора не менее 4o, а конец пробки выполнен с радиусом закругления 10 14 мм.
5. Устройство по любому из пп. 1 4, отличающееся тем, что края насадки у входных и выходных отверстий выполнены с радиусом закругления 5 25 мм.
6. Устройство по любому из пп. 1 5, отличающееся тем, что выше области наименьшего поперечного сечения ширина кольцевого зазора остается почти постоянной, при этом боковые стенки, образующие кольцевой зазор, имеют взаимное расположение, близкое к параллельному.
7. Устройство по п. 6, отличающееся тем, что проходящие почти параллельно боковые стенки, образующие кольцевой зазор, расположенный выше области наименьшего поперечного сечения, сужены с углом рассогласования примерно в 1o.
8. Устройство по любому из пп. 1 7, отличающееся тем, что уровень металла в желобе составляет не менее 5 см над входным отверстием в насадке, а нижний торец насадки опущен в кристаллизатор на глубину 2 см от его верхнего торца.
9. Устройство по любому из пп. 1 3, отличающееся тем, что оно снабжено системой регулирования в заданных пределах величины погружения пробки в насадке.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4322316A DE4322316C1 (de) | 1993-07-05 | 1993-07-05 | Einlaufsystem für eine Aluminiumstranggußanlage |
DEP4322316.8 | 1993-07-05 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94024564A RU94024564A (ru) | 1996-04-20 |
RU2091193C1 true RU2091193C1 (ru) | 1997-09-27 |
Family
ID=6491984
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9494024564A RU2091193C1 (ru) | 1993-07-05 | 1994-07-04 | Устройство для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5490554A (ru) |
EP (1) | EP0637477B1 (ru) |
KR (1) | KR970005376B1 (ru) |
AU (1) | AU674749B2 (ru) |
BR (1) | BR9402624A (ru) |
CA (1) | CA2127321C (ru) |
CZ (1) | CZ285017B6 (ru) |
DE (2) | DE4322316C1 (ru) |
ES (1) | ES2133443T3 (ru) |
HU (1) | HU216124B (ru) |
NO (1) | NO300034B1 (ru) |
PL (1) | PL177723B1 (ru) |
RU (1) | RU2091193C1 (ru) |
SK (1) | SK78394A3 (ru) |
TW (1) | TW289002B (ru) |
YU (1) | YU41294A (ru) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19504009A1 (de) * | 1995-02-08 | 1996-08-14 | Vaw Ver Aluminium Werke Ag | Einlaufsystem für eine Aluminiumstranggußanlage |
DE19706151C2 (de) * | 1997-02-18 | 2000-12-07 | Sms Demag Ag | Verfahren und Tauchrohr zum Metallstranggießen |
KR100330352B1 (ko) * | 1999-07-02 | 2002-04-01 | 유현식 | 내충격성이 우수한 신디오탁틱 폴리스티렌 수지 조성물 |
NL1014024C2 (nl) * | 2000-01-06 | 2001-07-09 | Corus Technology Bv | Inrichting en werkwijze voor het continu of semi-continu gieten van aluminium. |
US7041171B2 (en) * | 2003-09-10 | 2006-05-09 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
US7270711B2 (en) * | 2004-06-07 | 2007-09-18 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
US6989061B2 (en) * | 2003-08-22 | 2006-01-24 | Kastalon, Inc. | Nozzle for use in rotational casting apparatus |
JP5621737B2 (ja) * | 2011-09-15 | 2014-11-12 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造における流量調整方法 |
WO2014164911A1 (en) | 2013-03-12 | 2014-10-09 | Novelis Inc. | Intermittent molten metal delivery |
JP2018536085A (ja) * | 2015-09-15 | 2018-12-06 | リテック システムズ エルエルシー | 炉式溶鉱炉などの溶融物制御のためのレーザセンサ |
RU2721258C1 (ru) | 2017-11-15 | 2020-05-18 | Новелис Инк. | Уменьшение превышения или недостающего значения уровня металла при переходе с изменением требования к скорости потока |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB917565A (en) * | 1960-05-13 | 1963-02-06 | Didier Werke Ag | Improvements relating to pouring nozzles for liquid metal |
US4523624A (en) * | 1981-10-22 | 1985-06-18 | International Telephone And Telegraph Corporation | Cast ingot position control process and apparatus |
FR2639267B1 (fr) * | 1988-11-23 | 1991-02-22 | Clecim Sa | Procede et ensemble d'alimentation en metal fondu de la lingotiere d'une installation de coulee continue d'ebauches minces |
US5205343A (en) * | 1989-06-03 | 1993-04-27 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Pouring tube for feeding molten steel into a continuous casting mold |
US5339885A (en) * | 1993-05-07 | 1994-08-23 | Wagstaff Inc. | Integrated non-contact molten metal level sensor and controller |
-
1993
- 1993-07-05 DE DE4322316A patent/DE4322316C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-05-06 KR KR1019940009905A patent/KR970005376B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-05-19 NO NO941868A patent/NO300034B1/no unknown
- 1994-05-26 DE DE59407993T patent/DE59407993D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-26 ES ES94108061T patent/ES2133443T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-05-26 EP EP94108061A patent/EP0637477B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-09 HU HUP9401732A patent/HU216124B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-06-16 PL PL94303861A patent/PL177723B1/pl unknown
- 1994-06-28 YU YU41294A patent/YU41294A/sh unknown
- 1994-06-29 SK SK783-94A patent/SK78394A3/sk unknown
- 1994-07-01 CZ CZ941606A patent/CZ285017B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1994-07-01 TW TW083106018A patent/TW289002B/zh active
- 1994-07-01 AU AU66132/94A patent/AU674749B2/en not_active Ceased
- 1994-07-04 BR BR9402624A patent/BR9402624A/pt not_active Application Discontinuation
- 1994-07-04 RU RU9494024564A patent/RU2091193C1/ru active
- 1994-07-04 CA CA002127321A patent/CA2127321C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-07-05 US US08/271,890 patent/US5490554A/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Сборник докладов симпозиума "Непрерывная разливка - плавка - литье - контроль". - Германия, 1986, с. 331. * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR970005376B1 (ko) | 1997-04-15 |
EP0637477A3 (de) | 1996-04-03 |
HU9401732D0 (en) | 1994-09-28 |
KR950002888A (ko) | 1995-02-16 |
EP0637477A2 (de) | 1995-02-08 |
NO300034B1 (no) | 1997-03-24 |
TW289002B (ru) | 1996-10-21 |
NO941868D0 (no) | 1994-05-19 |
DE59407993D1 (de) | 1999-04-29 |
ES2133443T3 (es) | 1999-09-16 |
HUT67850A (en) | 1995-05-29 |
PL303861A1 (en) | 1995-01-09 |
AU6613294A (en) | 1995-01-12 |
CZ285017B6 (cs) | 1999-05-12 |
EP0637477B1 (de) | 1999-03-24 |
YU41294A (sh) | 1996-10-09 |
NO941868L (no) | 1995-01-06 |
US5490554A (en) | 1996-02-13 |
PL177723B1 (pl) | 2000-01-31 |
AU674749B2 (en) | 1997-01-09 |
SK78394A3 (en) | 1995-09-13 |
BR9402624A (pt) | 1995-04-04 |
RU94024564A (ru) | 1996-04-20 |
DE4322316C1 (de) | 1995-03-16 |
HU216124B (hu) | 1999-04-28 |
CA2127321C (en) | 1999-05-11 |
CZ160694A3 (en) | 1997-05-14 |
CA2127321A1 (en) | 1995-01-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2091193C1 (ru) | Устройство для подачи расплава алюминия в установку непрерывной разливки | |
RU2111825C1 (ru) | Разливочное устройство | |
SU506273A3 (ru) | Способ подвода расплавленного металла на установке непрерывной разливки металла | |
US5063990A (en) | Method and apparatus for improved melt flow during continuous strip casting | |
US3931848A (en) | Method and apparatus for cooling a strand cast in an oscillating mold during continuous casting of metals, especially steel | |
US4790368A (en) | Method of manufacturing thin metal sheet directly from molten metal and apparatus for manufacturing same | |
RU2100137C1 (ru) | Устройство для подачи расплава в установке непрерывной разливки алюминия | |
JPH0688105B2 (ja) | 金属の連続鋳造方法 | |
US3973940A (en) | Delivery of molten glass to a glass forming process | |
JPS62197257A (ja) | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 | |
US6450242B1 (en) | Method and device for casting thin billets | |
RU2802242C2 (ru) | Разливочный стакан | |
CN219648653U (zh) | 一种液位精准控流装置 | |
JPH0341884Y2 (ru) | ||
RU2038903C1 (ru) | Способ непрерывной разливки плоских слитков | |
JPS6293051A (ja) | 連続鋳造における溶鋼の注入方法 | |
SU1611561A1 (ru) | Способ непрерывного лить стальных заготовок и устройство дл его осуществлени | |
MXPA00011668A (es) | Aparato y metodo para controlar el flujo de vidrio fundido a traves de un antecrisol. | |
JPS6160749B2 (ru) | ||
CN118682117A (zh) | 一种防卷渣的浸入式水口及应用方法 | |
SU914172A1 (ru) | Способ непрерывной разливки металлов 1 | |
JPH0327300B2 (ru) | ||
SU1526894A1 (ru) | Способ управлени режимом работы кристаллизатора машины непрерывного лить заготовок и устройство дл его осуществлени | |
AU663568C (en) | Method and device for pouring molten metal | |
SU1122710A1 (ru) | Способ управлени дегазацией жидкой стали |