RU2073064C1 - Способ проведения эндотермических реакций и устройство для его осуществления - Google Patents

Способ проведения эндотермических реакций и устройство для его осуществления Download PDF

Info

Publication number
RU2073064C1
RU2073064C1 SU904743181A SU4743181A RU2073064C1 RU 2073064 C1 RU2073064 C1 RU 2073064C1 SU 904743181 A SU904743181 A SU 904743181A SU 4743181 A SU4743181 A SU 4743181A RU 2073064 C1 RU2073064 C1 RU 2073064C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
fuel
reactor
gas
combustion
pulsating
Prior art date
Application number
SU904743181A
Other languages
English (en)
Inventor
Носши Мансур Момтаз
Дурай-Свами Канда-Свами
Волтер Уоррен Дэвид
Original Assignee
Мануфакчуринг Энд Текнолоджи Конвершн Интернэшнл, ИНК.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Мануфакчуринг Энд Текнолоджи Конвершн Интернэшнл, ИНК. filed Critical Мануфакчуринг Энд Текнолоджи Конвершн Интернэшнл, ИНК.
Application granted granted Critical
Publication of RU2073064C1 publication Critical patent/RU2073064C1/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C15/00—Apparatus in which combustion takes place in pulses influenced by acoustic resonance in a gas mass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01B—BOILING; BOILING APPARATUS ; EVAPORATION; EVAPORATION APPARATUS
    • B01B1/00—Boiling; Boiling apparatus for physical or chemical purposes ; Evaporation in general
    • B01B1/005—Evaporation for physical or chemical purposes; Evaporation apparatus therefor, e.g. evaporation of liquids for gas phase reactions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1836—Heating and cooling the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/40—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed subjected to vibrations or pulsations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/42—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts using moving solid particles
    • C01B3/44—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts using moving solid particles using the fluidised bed technique
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/004—Sludge detoxification
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F11/00—Treatment of sludge; Devices therefor
    • C02F11/10—Treatment of sludge; Devices therefor by pyrolysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
    • C10J3/06—Continuous processes
    • C10J3/10—Continuous processes using external heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
    • C10K1/004—Sulfur containing contaminants, e.g. hydrogen sulfide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/024—Dust removal by filtration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/026—Dust removal by centrifugal forces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
    • C10K1/12—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors
    • C10K1/122—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids alkaline-reacting including the revival of the used wash liquors containing only carbonates, bicarbonates, hydroxides or oxides of alkali-metals (including Mg)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
    • D21C11/12—Combustion of pulp liquors
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
    • D21C11/12—Combustion of pulp liquors
    • D21C11/125—Decomposition of the pulp liquors in reducing atmosphere or in the absence of oxidants, i.e. gasification or pyrolysis
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/00132—Tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/00141—Coils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0266—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a decomposition step
    • C01B2203/0277—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a decomposition step containing a catalytic decomposition step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0415—Purification by absorption in liquids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0435—Catalytic purification
    • C01B2203/045—Purification by catalytic desulfurisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0485—Composition of the impurity the impurity being a sulfur compound
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0465—Composition of the impurity
    • C01B2203/0495—Composition of the impurity the impurity being water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0816—Heating by flames
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0811—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel
    • C01B2203/0827—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combustion of fuel at least part of the fuel being a recycle stream
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0833—Heating by indirect heat exchange with hot fluids, other than combustion gases, product gases or non-combustive exothermic reaction product gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0805—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0866—Methods of heating the process for making hydrogen or synthesis gas by combination of different heating methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/08—Methods of heating or cooling
    • C01B2203/0872—Methods of cooling
    • C01B2203/0877—Methods of cooling by direct injection of fluid
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1005—Arrangement or shape of catalyst
    • C01B2203/1011—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements
    • C01B2203/1017—Packed bed of catalytic structures, e.g. particles, packing elements characterised by the form of the structure
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1052—Nickel or cobalt catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1047—Group VIII metal catalysts
    • C01B2203/1052—Nickel or cobalt catalysts
    • C01B2203/1058—Nickel catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/10—Catalysts for performing the hydrogen forming reactions
    • C01B2203/1041—Composition of the catalyst
    • C01B2203/1082—Composition of support materials
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1205—Composition of the feed
    • C01B2203/1211—Organic compounds or organic mixtures used in the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1235—Hydrocarbons
    • C01B2203/1247—Higher hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1258—Pre-treatment of the feed
    • C01B2203/1264—Catalytic pre-treatment of the feed
    • C01B2203/127—Catalytic desulfurisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/12—Feeding the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/1288—Evaporation of one or more of the different feed components
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/148—Details of the flowsheet involving a recycle stream to the feed of the process for making hydrogen or synthesis gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00—Details of gasification apparatus
    • C10J2200/15—Details of feeding means
    • C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0986—Catalysts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0993—Inert particles, e.g. as heat exchange medium in a fluidized or moving bed, heat carriers, sand
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1246—Heating the gasifier by external or indirect heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1261—Heating the gasifier by pulse burners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/164—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with conversion of synthesis gas
    • C10J2300/1643—Conversion of synthesis gas to energy
    • C10J2300/165—Conversion of synthesis gas to energy integrated with a gas turbine or gas motor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/164—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with conversion of synthesis gas
    • C10J2300/1643—Conversion of synthesis gas to energy
    • C10J2300/1653—Conversion of synthesis gas to energy integrated in a gasification combined cycle [IGCC]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
    • Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/30—Wastewater or sewage treatment systems using renewable energies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/40—Valorisation of by-products of wastewater, sewage or sludge processing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/03—Papermaking liquor
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/09—Reaction techniques
    • Y10S423/16—Fluidization

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Coloring Foods And Improving Nutritive Qualities (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретения относятся к термохимическим реакторам с косвенным нагревом и к способам проведения термохимических реакций: газификация и паровой риформинг тяжелых масел и токсичных органических веществ, регенерация черного щелока и использование энергии. Сущность изобретений: твердые частицы топлива подают в реакционную зону через средства 6 и поддерживают их в псевдоожиженном состоянии путем подачи через патрубок 8 газа или пара через слой твердых частиц. Нагревают слой твердых частиц в реакционной зоне посредством пульсирующей топки 2, имеющей камеру сгорания 3. Дополнительно вводят топливо и кислородсодержащий газ в зону пульсирующего горения и сжигают с образованием пульсирующего потока горячих газов и давления акустической волны сжатия. Подают поток горячих газов из зоны пульсирующего горения в резонансные трубы 5. Полученные в реакторе продукты выводят через патрубок 11. 2 с. и 9 з. п. ф-лы, 5 ил., 3 табл.

Description

Изобретение относится к термохимическим реакторам с косвенным нагревом и к способам проведения термохимических реакций, включающим такие как газификация и паровой риформинг тяжелых масел и токсичных органических веществ, регенерация черного щелока и использование энергии и конверсия возобновляемых ресурсов, таких как биомасса и энергонесущие отработанные потоки.
Способы проведения термохимических реакций охватывают широкий спектр реакций, в которых исходные материалы подвергают непосредственному или косвенному нагреву для осуществления требуемых эндотермических реакций.
В случае реакторов с непосредственным нагревом экзотермические реакции, осуществляемые на месте, обеспечивают теплом реакции требуемые эндотермические процессы. Примерами таких систем с непосредственным нагревом являются газогенераторы неполного окисления и автотермальные газогенераторы. Эти системы могут быть использованы для газификации, например, углеродсодержащего материала (включая биомассу), но полученный генераторный газ имеет низкое качество из-за наличия в нем разбавителей, т. е. продуктов экзотермических реакций.
Продукты более высокого качества могут быть получены путем использования реакторов с косвенным нагревом. Например, уже было использовано несколько способов газификации биомассы с косвенным нагревом. В одном способе используют традиционную топку с дымогарными трубами, входящими в реактор с кипящим (псевдоожиженным) слоем (Флэниген и др. "Материалы 15-го cовещания подрядчиков по термохимической конверсии биомассы", Атланта, Джорджия, с. 14 30, 1983). Во втором способе используют работающую на растительном угле вспомогательную топку с кипящим слоем, которая нагревает песок в отдельном слое. Горячий песок затем используют в качестве отдающей тепло среды в первичном (основном) газификационном реакторе с кипящим слоем (Фельдман и др. "Материалы 15-го совещания подрядчиков по термохимической конверсии биомассы", Aтланта, Джорджия, с. 31 90, 1983).
Что касается первого способа, то большого размера топка и теплообменная подсистема приводят к высокой стоимости по сравнению с реакторами с непосредственным нагревом. Основным недостатком традиционных дымогарных реакторов с косвенным нагревом всегда была высокая стоимость, обусловленная размером теплообменников и использованием стойких к высоким температурам материалов, требуемых для изготовления таких теплообменников. Кроме того, большое количество труб, необходимых для теплообмена, может мешать псевдоожижению слоя в реакторе. Поэтому низкое тепловое напряжение топочного объема и низкая интенсивность теплопередачи в дымогарных трубах ограничивают эксплуатационные качества и экономичность реактора.
Что касается второго способа, то сжигание растительного угля для выделения теплоты сгорания угля трудно обеспечить без длительного времени пребывания и избыточного воздуха, что требует еще большей (чем газогенератор) топки, а также снижает КПД системы. Кроме того, серьезными недостатками являются размеры и сложность оборудования для рециркуляции горячего песка и затраты на дополнительную топку с кипящим слоем.
В качестве другого примера известные способы парового риформинга тяжелых жидких углеводородов включают ряд способов с неподвижным слоем и с кипящим слоем, при выполнении которых возникают серьезные проблемы.
Большинство паровых риформинг-аппаратов для обработки тяжелых жидких углеводородов с целью получения богатого водородом газа автотермальны и работают при высоких температурах. Это, однако, ставит под угрозу качество полученного газа из-за выделения разбавителей (продукты сгорания в полученном газе), в частности, если систему продувают воздухом.
Это привело к разработке двух стоящих упоминания паровых риформинг-аппаратов с косвенным нагревом: один для проведения процесса полного риформинга углеводородов (Томита. Симпозиум по высокотемпературной обработке, организованный ф. "КТИ компани", Санта Барбара, СА, 1979; Томита и др. Европейское совещание по химической технологии, 18-й химический съезд и выставка, Франкфурт, ФРГ, 1976), а другой для проведения каталитического процесса парового риформинга с кипящим слоем (называемого далее "французским процессом") (Бюллетень Societe deae Grande Parasse, 1973).
В процессе полного риформинга получают водород посредством реакции пара с тяжелым жидким углеводородом в трубчатом реакторе с неподвижным слоем. Это процесс является каталитическим и, как сказано, позволяет использовать для исходных сырьевых материалов, включающих лигроин и сырую нефть, без какой-либо предварительной обработки исходного материала. В этом процессе используют катализатор, работающий в присутствии серы.
Первичным катализатором, называемым Т-12, является безсиликатный катализатор на основе алюмината кальция. Поскольку активность этого катализатора в паровом риформинге ниже, чем активность традиционных никелевых катализаторов, требуемая температура реакции должна быть выше. Поэтому для тяжелого исходного сырья, такого, как иранская тяжелая нефть, температура на входе составляет порядка 1652oF (898oC), а температура на выходе около 1832oF (1000oC), что вызывает серьезные проблемы с теплопередачей и с материалом для труб. Следует также отметить, что необходимо было разрабатывать сложную новую систему подачи для регулирования испарения тяжелого топлива и интенсивного перемешивания с паром с целью избежать крекинга и образования сажи на входе в трубы риформинг-аппарата.
Поскольку безникелевый катализатор Т-12 не достаточно активен для превращения всех углеводородов в синтез-газ, то выходящий газ неизбежно содержит высокий уровень содержания метана, в частности, при использовании тяжелых исходных сырьевых материалов. Чтобы решить эту проблему прорыва углеводородов используют никельсодержащий катализатор (Т 48) в конце неподвижного слоя алюмината кальция Т-12. Никелевый катализатор Т-48, расположенный рядом и выше по потоку от катализатора Т-12, стоек к сере в этом процессе, потому что он работает при высоких температурах (обычно 1650oF) и в присутствии значительных количеств H2. Для парового риформинга сырой нефти процесс полного риформинга углеводородов более дорог, чем для традиционного парового риформинга бензинолигроиновых фракций.
Для специалистов в области парового риформинга очевидно, что переработка тяжелых углеводородов связана с необычными проблемами, обусловленными наличием в тяжелых углеводородах ароматических составляющих, особенно склонных к образованию углеродистых отложений (сажи) на носителях катализаторов. В упомянутом процессе полного риформинга углеводородов первичный катализатор расположен в трубчатом реакторе с неподвижным слоем. Образование углеродистых отложений в таких трубчатых реакторах с неподвижным слоем приводит к окклюзии (закупорке) объемов пустот катализатора. В конструкции с неподвижным слоем процесс образования отложений и окклюзии является прогрессирующим и приводит к чрезмерному перепаду давления в трубчатом реакторе и обязательному прекращению работы. Поэтому, поскольку образование отложений в реакторах с неподвижным слоем допускать нельзя, то необходимо обеспечивать режим процесса, позволяющий избежать образования отложений или свести его к минимуму. Это обычно требует использования высоких значений отношения пара к углероду, что увеличивает скорость газификации углерода по отношению к скорости образования углеродистых отложений. Однако высокие значения отношения пара к углероду оказывают вредное влияние на термический КПД процесса.
В случае французского процесса, разработанного в Societe de la Grande Parasse, был использован реактор с кипящим слоем. Реактор был разработан для переработки тяжелых серосодержащих исходных сырьевых материалов, например мазута, в водород без серочистки и с минимальным образованием нагара. В этом процессе воду и углеводород подают в псевдоожиженный слой никельсодержащего катализатора, который поддерживают изотермически при 1472 1690oF. Псевдоожижение слоя катализатора позволяет работать при низких значениях отношения пара к углероду. Однако более тяжелые сырьевые материалы вызывают некоторый прорыв углеводородов. Кроме того, наличие никельсодержащего катализатора в процессе с кипящим слоем нежелательно по двум причинам. Первой причиной является то, что истирание в слое приводит к потере дорогого никельсодержащего катализатора. Второй причиной является чрезмерное образование сажи и отравление серой никеля в катализаторе, что происходит при переработке тяжелых жидкостей, склонных к сажеобразованию и содержащих большое количество серы (мазуты номер 4 и 6).
Кроме того, некоторые реагирующие вещества предъявляют необычные требования к реактору, процессу и расчету системы. Черный щелок, побочный продукт процессов варки целлюлозы, обычно содержит полученные из биомассы лигнины и неорганический натрий и в некоторых случаях (например, в случае сульфатного щелока) сернистые технологические химикаты. Экономика процесса диктует необходимость в регенерации технологических химикатов и использовании (утилизации) энергии, содержащейся в черной щелочи.
Например, процесс регенерации сульфатного черного щелока должен предусматривать средство для сохранения и/или регенерации серы в виде сульфида натрия. В настоящее время это осуществляют путем использования содорегенерационного агрегета Томлинсона, в котором черный щелок сжигают и неорганические сульфатные химикаты восстанавливают путем проведения реакции с углеродом в слое жидкого расплава на дне агрегата (печи). Хотя агрегат Томлинсона имел широкое распространение в бумажной промышленности по производству крафт-бумаги в течение нескольких десятилетий, он имел существенные недостатки, включающие угрозу безопасности, т. е. взрывы, от попадания воды в расплав, коррозию и нежелательные выбросы в окружающую среду. Кроме того, агрегаты Томлинсона составляют существенную часть общих капиталовложений в современный завод. При предполагаемом расширении завода имеется мало возможности дальнейшего роста производственной мощности предприятия, потому что паровые котлы-регенераторы экономически выгодны только при больших объемах.
По указанным причинам бумажная промышленность искала новые технологические альтернативы котлам-регенераторам Томлинсона. Газификация черного щелока может быть осуществлена автотермально, однако этот способ дает в результате газ с низкой теплотой cгорания и в большинстве случаев такие автотермальные газогенераторы создают жидкий расплав. Более важно то, что, поскольку крафт-химикаты должны быть регенерированы в восстановленном состоянии, то непосредственное подвергание черной щелочи воздействию окислителей, например в процессах с неполным окислением и в автотермальных процессах, обычно нежелательно. Была также разработана автотермальная газификация черной щелочи в реакторе с расплавленной солью. Восстановление крафт-химикатов углеродом, содержащимся в расплавленной соли, осуществляли в автотермальном газогенераторе, тем не менее этот способ страдает такими же недостатками, как и при технологии с использованием агрегата Томлинсона, к которым относятся образование плава, проблемы с коррозией, опасность взрыва, высокие капитальные затраты и низкий КПД системы.
Поэтому существует потребность в процессе регенерации черного щелока, который бы (процесс) исключал необходимость в обращении с жидким плавом, обеспечивал высокую надежность и безопасность, высокий термический КПД и низкие затраты, а также позволял создание модульных конструкций системы для обеспечения возможности дальнейшего роста предприятия.
Для самых разных применений имеется потребность и в новых реакторах для термохимических процессов с косвенным нагревом и в различных эндотермических процессах с оптимизацией реакций и параметров процессов для максимального увеличения общего полезного результата. Потребность в новых термохимических реакторах и процессах с косвенным нагревом существует в очень широком спектре областей практического применения, включая, например, неглубокую (в мягких условиях) газификацию каменного угля, паровую газификацию каменного угля и торфа, термический крекинг химических продуктов, термохимическую переработку промышленных и бытовых отходов, газификацию энергонесущих отработанных потоков с предприятий по обработке пищевых продуктов, извлечение полезных видов топлива из горючих (битуминозных) сланцев и нефтеносных и битуминозных песков, обезвреживание опасных отработанных материалов и регенерацию (использование) энергии таких отходов и осуществление эндотермических реакций в химических процессах для получения требуемых химических продуктов.
Известен способ проведения эндотермических реакций, включающий подачу твердых частиц топлива в реакционную зону, поддержание твердых частиц в псевдоожиженном состоянии путем подачи газа или пара через слой твердых частиц, проведение термохимической реакции взаимодействия реагентов с твердыми частицами топлива (Патент США N 4483692, С 10 J 3/06, 1987).
Известно устройство для проведения эндотермических реакций, включающее реактор, содержащий слой твердых частиц топлива, средства для ввода топлива и реагентов в реактор, средство для отвода газообразных продуктов реакции из реактора, средство для поддержания твердых частиц в псевдоожиженном состоянии, содержащее патрубок для подачи псевдоожижающего агента и газораспределительную решетку, средство для отделения газообразных продуктов реакции от твердых частиц, имеющее патрубок, соединенный со средством для отвода газообразных продуктов реакции из реактора, и патрубки для отвода отсепарированных твердых частиц и газообразных продуктов, средство для рециркуляции отсепарированных твердых частиц, вход которого соединен с патрубком для отвода отсепарированных твердых частиц, а выход с реактором (Патент США N 4483692).
Изобретение устраняет недостатки используемых в настоящее время реакторов с косвенным нагревом путем использования одной или (предпочтительно) нескольких резонансных труб пульсирующей топки, выходящих из одной и той же камеры сгорания в качестве теплообменника в слое, причем пульсация скорости и давления газообразных продуктов сгорания и интенсивное звуковое поле, излучаемое несколькими резонансными трубами в находящийся в реакторе слой увеличивает скорость тепловыделения (тепловое напряжение топочного объема), скорость тепло- и массопередачи и, следовательно, скорости реакции в слое.
Целью изобретения является создание термохимических реакторов, отличающихся высоким термическим КПД, высокими скоростями обработки, низкими капитальными затратами и эксплуатационными расходами высоким качеством продукта для практических применений, включающих газификацию черного щелока, газификацию биомассы, паровой риформинг (каталитическое разложение паром) тяжелых жидких углеводородов, косвенную сушку, неглубокую газификацию (пиролиз при умеренных температурах) каменного угля, паровую газификацию каменного угля и торфа, термохимическую переработку с косвенным нагревом промышленных и бытовых отходов, термический крекинг химических продуктов, газификацию энергонесущих отработанных потоков с предприятий по обработке пищевых продуктов, извлечение полезных видов топлива из горючих (нефтеносных) сланцев и нефтеносных и битуминозных песков, обезвреживание опасных отработанных материалов и регенерацию (использование) энергии таких отходов и осуществление эндотермических реакций в химических процессах для получения требуемых химических продуктов.
Другой целью изобретения является создание термохимического реакционного устройства с косвенным нагревом и способа увеличения скорости тепловыделения, скорости тепло- и массопередачи, скорости реакции и производительности для получения полезных продуктов и обезвреживания (детоксикации) материалов с низкими уровнями выбросов в окружающую среду.
Еще одной целью изобретения является создание усовершенствованных термохимических процессов для практических целей, включающих регенерацию черного щелока, каталитический паровой риформинг тяжелых жидких углеводородов, каталитическую паровую газификацию низкосортных каменных углей, неглубокую газификацию каменного угля и извлечение полезных видов топлива из нефтеносного сланца и нефтеносных и битуминозных песков.
Очередной целью изобретения является генерирование среднекалорийного газа, дающего примерно (при нормальных условиях) 13 20,5 МДж/м3, и жидких углеводородов из альтернативных источников энергии, таких как каменный уголь, горючий сланец, биомасса, бытовые твердые отходы, энергонесущие промышленные отходы и отработанные углеводороды, с образованием незначительных количеств нежелательных смол и тяжелых масел.
Целью изобретения является также создание устройства и способа для газификации черного щелока и регенерации его энергии и ценных химических веществ без образования жидкого плава.
Еще одной целью изобретения является создание модульной системы регенерации черной щелочи и процесса регенерации черной щелочи, пригодных для дальнейшего расширения производственных мощностей предприятий.
В соответствии с изобретением для достижения указанных целей предлагается термохимическое реакционное устройство с косвенным нагревом, содержащее реактор с кипящим слоем и с косвенным нагревом посредством пульсирующей топки, снабженной камерой сгорания, аэродинамическим клапаном и одним или несколькими удлиненными трубами, ограничивающими резонансную зону, с входом на одном конце камеры сгорания и выходом на другом ее конце, называемыми далее "резонансными трубами". Реактор снабжен одним или несколькими отверстиями для ввода материала и может быть загружен твердыми частицами, содержащими подходящий материал для слоя, могущий быть инертным материалом или материалом каталитической природы, обеспечивающим каталитическое ускорение реакций в слое. Реактор с кипящим слоем снабжен также отверстием вблизи дна реактора для введения псевдоожижающей среды, которой могут быть водяной пар, газ, пар, иных чем вода, жидкостей или их комбинации. Поток псевдоожижающей среды в реакторе распределяют, по существу, равномерно по поперечному сечению слоя с помощью распределительного средства для равномерного распределения псевдоожижающей среды. На выходе каждой резонансной трубы имеется выходное пространство для сбора газов, выходящих из резонансных труб. Твердый материал, газы и пары, называемые далее "продуктами реактора", выходят из реактора через отдельное отверстие. Затем продукты реактора поступают в средство отделения зернистого материала, такое как циклон или камера с рукавным фильтром или другое подходящее средство для отделения твердых частиц от продуктов реактора.
Работа устройства в соответствии с изобретением включает в себя введение топлива и кислородсодержащего газа в камеру сгорания и сжигание первой части топлива, введенного в камеру сгорания при условиях, обеспечивающих пульсационное сгорание, в результате чего образуется поток горячих газов, содержащих оставшуюся часть топлива, введенного в камеру сгорания, причем пульсационным сгоранием управляют так, чтобы обеспечить пульсацию скорости с частотой по крайней мере 20 Гц и уровнем динамического звукового давления по крайней мере около 165 дБ. Поток горячих газов из камеры сгорания подают затем на вход удлиненной резонансной зоны, окруженной стенкой с входом на одном ее конце и выходом на другом. Оставшуюся часть топлива в потоке горячих газов сжигают в резонансной зоне, обеспечивая тем самым дальнейшее образование тепла в потоке продуктов сгорания. От потока продуктов сгорания тепло передают через стенку, окружающую резонансную зону, в слой твердых частиц, находящихся в реакционной зоне. Псевдоожижающий пар жидкости или газ вводят в реакционную зону, пропуская его через нее, через отверстие со скоростью, регулируемой так, чтобы поддерживать твердые частицы в состоянии перемешивания. В реакционной зоне твердые частицы нагревают путем теплопередачи от потока продуктов сгорания в резонансной зоне без непосредственного контакта между потоком продуктов сгорания и частицами, причем общий коэффициент теплопередачи от потока продуктов сгорания к частицам вдвое выше, чем тот, который мог бы быть достигнут при отсутствии пульсационного сгорания.
Реагирующий материал вводят в реакционную зону через одно или несколько отверстий, смешивают с нагретыми твердыми частицами и псевдоожижающей средой слоя и обрабатывают путем осуществления эндотермической реакции или физического изменения в слое до получения полезных продуктов. Интенсивное акустическое поле, излучаемое резонансными трубами в слой твердых частиц в реакционной зоне, улучшает перемешивание в слое и реагирующих материалах, загруженных в него, и увеличивает скорость массопередачи частиц в газ и частиц в пар и скорость реакций в слое, убирая тем самым ограничения на распространение реакции и повышая эффективность кинетики реакции, что дает в результате повышение скоростей пропускания материала.
Пульсация потока газообразных продуктов сгорания, проходящего через резонансные трубы, обеспечивает интенсивную массопередачу в тонком граничном слое на границе раздела между горячими газообразными продуктами сгорания и внутренней стенкой трубы, что исключает основную причину сопротивления теплопередаче. Коэффициенты теплопередачи между наружной стенкой резонансных труб и материалом в реакционной зоне (кипящем слое) обычно высоки. Система с косвенным нагревом в соответствии с изобретением имеет коэффициент теплопередачи, превышающий примерно в 2 10 раз коэффициенты теплопередачи в традиционных системах. Вследствие этого размер и число резонирующих теплопередающих труб в системе в соответствии с изобретением относительно малы по сравнению с размером и числом теплообменников в дымогарной трубе традиционных систем с косвенным нагревом.
Топка также компактна благодаря эффективному сгоранию и высокой пространственной плотности теплового потока. Пульсирующая топка устройства в соответствии с изобретением имеет скорость тепловыделения примерно 150 223 ГДж/м3/ч или выше, тогда как скорость тепловыделения для традиционных топок составляет примерно 1,5 15 ГДж/м3/ч. В предпочтительном варианте осуществления изобретения пульсирующая топка имеет аэродинамический клапан для саморегулирования отношения количества топлива к количеству воздуха в зоне горения в топке и производит тепла около 4000000 британских тепловых единиц на фут кубический в час при температуре газообразных продуктов сгорания около 3000oF (1649oC), скорости газа в резонансной трубепо крайней мере 91 м/с с колебаниямипо крайней мере 165 дБ ипо крайней мере 20 Гц и излучает уровень акустического давленияпо крайней мере около 140 150 дБ (при измерении в реакционной зоне). Результатом наличия интенсивного акустического поля является то, что многие реакции происходят в реакторе в соответствии с изобретением при температурах в реакционной зоне на 100 200oF (37,8 - 93oC) ниже, чем в традиционных системах.
Целесообразно также использовать пульсирующую топку в соответствии с изобретением для полного сжигания трудносгораемых топлив, включающих, например, каменный уголь и угли от биомассы. Пульсирующее поле течения заставляет продукты сгорания уносится прочь из горящего негазообразного топлива, обеспечивая тем самым доступ к кислороду. Ограничения по диффузии (распространению) в пульсирующей топке и резонансной трубе, по существу, исключаются, что уменьшает потребность в избыточном воздухе.
В изобретении может быть использован широкий диапазон реакторов и материалов слоя. В предпочтительных вариантах осуществления изобретения используют реактор с кипящим (псевдоожиженным) слоем или реактор с уносимым слоем и псевдоожижающий газ или газ-носитель. Реактор в соответствии с изобретением может быть использован для нагрева самых разнообразных неорганических или органических материалов, включающих, например, песок, каменноугольную золу, соли, органические растворители, отработанные масла, опасные отходы, каменный уголь, биомассу, битуминозные пески, горючий (нефтеносный) сланец, твердые отходы и суспензии, такие как отстой сточных вод и черный щелок, и различные твердые катализаторы.
В соответствии с особо предпочтительным вариантом осуществления изобретения паровую газификацию черного щелока осуществляют без технологического воздуха или кислорода и поэтому в слое протекают строго эндотермические реакции. Процесс в соответствии с изобретением обеспечивает возможность регенерации черного щелока без образования жидкого плава.
В этом предпочтительном варианте черный щелок (с содержанием твердых частиц 50 75) распыляют водяным паром или разбрызгивают непосредственно на горячие твердые частицы слоя в реакционной зоне реактора. Черный щелок образует относительно тонкий покровный слой на поверхности твердых частиц и подвергается пиролизу с очень высокой скоростью. Это обеспечивает большую площадь поверхности и пористость для быстрого пиролиза покровного слоя черного щелока, достаточного для завершения газификации водяным паром, восстановления сульфатов натрия до сульфидов натрия в восстановительной среде в реакторе и освобождения серосодердержащих углеводородов, находящихся в черном щелоке в виде сульфида водорода, причем, по существу, весь натрий в черном щелоке участвует в реакции, образуя карбонат натрия, без образования жидкого плава. Предпочтительным материалом слоя в данном варианте, который (материал) первоначально загружают в реакционную зону, является карбонат натрия (кальцинированная сода). В данном варианте предпочтительная температура для реакционной зоны составляет 1100 1250oF (593 673oC) при поддержании максимальной температуры поверхности нагревательного элемента в слое ниже примерно 1300 1350oF (704 732o). Это важно для предотвращения размягчения или расплавления карбоната натрия, находящегося в слое, что могло бы привести к агломерации слоя и образованию нежелательного жидкого плава.
Для улавливания серы, выходящей из реакционной зоны с полученным газом, регенерированные соединения натрия, находящиеся в виде карбоната натрия с небольшим количеством растительного угля, растворяют в воде для получения щелочного раствора карбоната натрия, который используют для промывки полученного газа, обеспечивая тем самым улавливание серы и образование зеленого щелока. Зеленый щелок подвергают дальнейшей обработке обычным образом для получения гидроксида и сульфида натрия (белый щелок) для процесса сульфатной варки целлюлозы. Следы сульфида водорода, которые могут присутствовать в полученном газе после промывки его раствором карбоната натрия, могут быть при необходимости тоже удалены путем неоднократной промывки газа гидроксидом натрия.
В соответствии с другим особо предпочтительным вариантом реакционная зона содержит слой песка или карбоната кальция, псевдоожиженный посредством водяного пара. В нижнюю часть кипящего слоя вводят биомассу. Пульсирующую топку отапливают топливом, впрыскиваемым в камеру сгорания под слоем. Резонансные трубы проносят газообразные продукты сгорания через слой, создавая интенсивное акустическое поле и тепло для эндотермических реакций газификации, происходящих в кипящем слое.
Устройство и способ для газификации биомассы дают в результате генераторный газ высокого качества с теплотой сгорания приблизительно 19,5 МДж/м3. Количество дегтя и растительного угля, получаемых из газогенератора, снабженного пульсирующей топкой, значительно ниже их количества, получаемого в других системах, что показывает на более высокую степень превращения углерода в генераторный газ и более высокую эффективность процесса при умеренных температурах в реакторе (приблизительно 1200oF). Оборудование для газификации биомассы обеспечивает коэффициенты теплопередачи, превышающие по крайней мере в четыре раза коэффициенты теплопередачи в самых лучших традиционных системах газификации с косвенным нагревом. Кроме того, интенсивное акустическое поле увеличивает скорость массопередачи частиц (биомассы вблизи поля и общую скорость реакций в слое. Снижение температуры в реакторе с сохранением качества полученного газа снижает требования, касающиеся материала реактора и его стоимости, особенно при использовании умеренных давлений для получения выгоды от более высоких скоростей реакций при дальнейшем повышении производительности.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения тяжелое жидкое углеводородное топливо, включающее, например, мазут N 2 топливо для дизельных и реактивных двигателей военных транспортных средств, мазут N 4 и остаточные мазуты, такие как N 6 и бункерное топливо С (самый вязкий сорт флотского мазута и котельного топлива), и водяной пар вспрыскивают в реакционную зону, содержащую слой катализатора на носителе из твердого алюмината кальция или какого-либо другого катализатора, стойкого к отравлению серой, активирующего водяной пар и промотирующего газификацию углерода.
Предпочтительная температура в слое для реактора, служащего для парового риформинга (каталитического разложения водяным паром) углеводородов, находится в диапазоне 1600 1800oF (871 982oC). Тяжелое жидкое углеводородное топливо распыляют непосредственно на горячие частицы слоя катализатора, который псевдоожижают посредством водяного пара, впрыскиваемого у низа слоя. Углеводородное топливо покрывает поверхность горячих частиц в слое и очень быстро испаряется, что предельно уменьшает или даже предотвращает возможность крекинга и образования сажи. Катализатор, присутствующий в слое, активирует водяной пар, который реагирует с парами углеводородов при повышенной температуре в слое и быстро разлагает топливо, в результате чего образуется богатый водородом газ, содержащий метан, моноксид углерода, диоксид углерода и небольшое количество высших углеводородов. Полученный газ содержит также, по-существу, всю серу, находившуюся в топливе, в виде Н2S. Полученный газ, содержащий легкие продукты, затем промывают для удаления сульфида водорода и дополнительно перерабатывают в традиционном паровом риформинг-аппарате второй стадии с неподвижным слоем для парового риформинга метана и следов высших углеводородов с целью обеспечения максимального выхода водорода. В соответствии с другим вариантом полученный газ может быть очищен от сульфида водорода и использован в качестве высококачественного, богатого водородом газа для отопления газовых турбин с комбинированным циклом и газовых турбин внутреннего сгорания. В этом варианте для подачи как в реакционную зону, так и в зону горения могут быть использованы низкосортные топлива, что обеспечивает возможность использования более дешевых топлив для приведения в действие газовых турбин внутреннего сгорания и газотурбинных систем с комбинированным циклом.
В этом варианте осуществления изобретения меньше серьезных, связанных с затратами и эксплуатацией проблем, возникающих при использовании риформинг-аппаратов для полного риформинга (каталитического разложения) углеводородов. В этом варианте топливо распыляют непосредственно на горячий материал псевдоожиженного слоя с интенсивным перемешиванием в слое и высокими скоростями испарения топлива и немедленно следующих реакций с активированным водяным паром, псевдоожижающим слой катализатора. Следовательно, не требуется никакого специального оборудования для подачи и надлежащего перемешивания и испарения тяжелых сырьевых материалов как в случае с реактором с неподвижным слоем для полного риформинга углеводородов. Кроме того, очень высока интенсивность теплопередачи между нагревателем в слое и кипящим слоем в соответствии c изобретением и внутри самого кипящего слоя. В результате этого уменьшаются размеры оборудования и затраты на материалы для оборудования уменьшаются в 2,5 3 раза.
Значительно повышается также надежность системы в соответствии с изобретением по сравнению с системой для полного риформинга углеводородов. В случае риформинг-аппарата с неподвижным слоем для полного риформинга углеводородов при ухудшении испарения исходного сырья и надлежащего перемешивания вследствие эксплуатационных проблем на входе в трубу риформинг-аппарата, в частности при использовании тяжелого исходного сырьевого материала, будет образовываться сажа, которая будет отлагаться на катализаторе в неподвижном слое. Это, в свою очередь, приведет к увеличению времени пребывания топлива в реакционной зоне (поскольку из-за отложения сажи отсутствует активная поверхность катализатора вблизи входа трубы) при высокой температуре, что приведет к крекингу топлива водяным паром с образованием дополнительного количества сажи. Это нарушение нормальной работы влечет за собой постепенно растущее образование сажи за входом в трубу и в конце концов закупоривание труб с неподвижным слоем.
В этом варианте осуществления изобретения небольшие количества сажи, которые могут быть образованы, не приводят к нарушению нормального хода процесса. Благодаря перемешиванию в кипящем слое материал слоя постепенно перемещается и в конце концов покрытые сажей частицы катализатора достигают распределительного средства, которое заставляет локальную стехиометрию пара к углероду быть очень высокой. Входящий водяной пар газифицирует сажу, в результате чего получается синтез-газ и не возникает никаких эксплуатационных проблем. Даже в случае чрезмерного сажеобразования поток топлива может быть временно уменьшен с сохранением скорости введения водяного пара и, следовательно, вся сажа в слое будет газифицирована водяным паром без прекращения производства газа системой или же кипящий слой может быть выпущен с одновременным пополнением свежим зарядом катализатора во время работы, что невозможно сделать в случае риформинг-аппарата с неподвижным слоем для полного риформинга углеводородов.
Таким образом, первая ступень с кипящим слоем в соответствии с этим вариантом осуществления изобретения является надежной, более работоспособной и эффективной ступенью переработки тяжелого жидкого топлива в более легкие продукты, которые могут быть, если это необходимо, очищены от сульфида водорода и затем подвергнуты традиционным образом паровому риформингу во второй ступени с неподвижным слоем, причем во второй ступени катализатор может содержать никель. Это обусловлено лишь тем, что в неподвижном слое второй ступени имеет место течение газа со структурным ядром (в капилляре). В кипящем слое одноступенчатого французского процесса характерное перемешивание в кипящих слоях и прорыв углеводородов представляют угрозу работе реактора. В этом варианте осуществления изобретения вторую ступень переработки проходят лишь более легкие углеводороды с небольшим количеством серы или совсем без нее при значительном парциальном давлении водорода (45 65 по объему), что позволяет использовать в катализаторе никель для эффективного парового риформинга более легких углеводородных продуктов, прорвавшихся через реактор с кипящим слоем, при умеренных температурах в реакторе второй ступени.
На фиг. 1 изображено термохимическое реакционное устройство с косвенным нагревом в соответствии с изобретением; на фиг. 2 температурный профиль по длине теплообменных резонансных труб в соответствии с изобретением в сравнении с температурным профилем традиционных дымогарных труб без пульсирующей топки; на фиг. 3 предпочтительная U-образная конфигурация резонансных труб пульсирующей топки, объединенной с термохимическим реактором с кипящим слоем в соответствии с изобретением; на фиг. 4 изображение элементов пульсирующей топки, используемой для косвенного нагрева реактора с кипящим слоем в соответствии с изобретением; на фиг. 5 изображение предпочтительного устройства для регенерации черного щелока в соответствии с изобретением.
Далее приводится более подробное описание предпочтительных вариантов осуществления изобретения, которое (описание) вместе с последующими примерами служит для пояснения принципов изобретения.
Как показано на фиг. 1, термохимическое устройство содержит реактор 1 с кипящим слоем, нагреваемый косвенно посредством пульсирующей топки 2, имеющей камеру 3 сгорания, аэродинамический клапан 4 и одну или несколько удлиненных труб 5, ограничивающих резонансную зону и имеющих на одном конце вход, расположенный в камере сгорания, а на другом конце выход.
Реактор 1 снабжен одним или несколькими отверстиями 6 для введения материала и загружен твердыми частицами, содержащими подходящий материал 7 слоя, могущий быть инертным или имеющим каталитическую природу, обеспечивающую каталитическое ускорение реакций в слое. Реактор имеет также расположенное у его дна отверстие 8 для введения псевдоожижающей среды, которой может быть водяной пар, газ, пары, иных чем вода, жидкостей или их комбинации. Поток псевдоожижающей среды в реакторе распределяют, по существу, равномерно по поперечному сечению слоя с помощью распределительного средства 9, которое показано на фиг. 1 в виде распределительной пластины, но может представлять собой ряд сопел или трубок с дозирующими отверстиями для равномерного распределения псевдоожижающей среды.
У выхода из каждой резонансной трубы предусмотрено выходное пространство 10 для сбора газов, выходящих из резонансных труб. Полученные в реакторе продукты выходят из него через отдельное отверстие 11. Продукты из реактора поступают затем в средство 12 для отделения зернистого материала, показанное на фиг. 1 в виде циклона, но могущее представлять собой камеру с рукавным фильтром или другое подходящее средство для отделения твердых частиц от полученных в реакторе продуктов.
Приведение в действие устройства, показанного на фиг. 1, включает в себя введение топлива и кислородсодержащего газа в камеру 3 сгорания и сжигание первой части топлива, введенного в камеру 3 сгорания, при условиях, обеспечивающих пульсационное сгорание, в результате чего образуется поток горячих газов, содержащих оставшуюся часть топлива, введенного в камеру 3 сгорания, причем пульсационным сгоранием управляют так, чтобы обеспечить колебания (пульсацию) скорости с частотойпо крайней мере около 20 Гц и уровнем динамического акустического давления по крайней мере около 165 дБ в камере сгорания. Поток горячих газов из камеры сгорания подают затем на вход удлиненной резонансной зоны, окруженной стенкой с входом на одном ее конце и выходом на другом. Оставшуюся часть топлива в потоке горячих газов сжигают в резонансной зоне, обеспечивая тем самым дальнейшее образование тепла и потока продуктов сгорания. От потока продуктов сгорания тепло передают через материал трубы, окружающей резонансную зону, в слой твердых частиц 7, находящихся в реакционной зоне. Псевдоожижающий пар жидкости или газ вводят в реакционную зону, пропуская его через нее, через отверстие 8 со скоростью, регулируемой так, чтобы поддерживать твердые частицы в состоянии перемешивания. В реакционной зоне твердые частицы нагревают, таким образом, путем теплопередачи от потока продуктов сгорания в резонансной зоне, причем общий коэффициент теплопередачи от потока продуктов сгорания к частицам вдвое выше, чем тот, который мог бы быть достигнут при отсутствии пульсационного сгорания.
Реагирующий материал вводят в реакционную зону через одно или несколько отверстий 6, смешивают с нагретыми твердыми частицами и псевдоожижающей средой слоя и обрабатывают путем осуществления эндотермической реакции или физического изменения в слое до получения полезных продуктов. Интенсивное акустическое поле, излучаемое резонансными трубами 5 в слой твердых частиц 7 в реакционной зоне, улучшает перемешивание в слое и загруженных в него реагирующих материалах и увеличивает скорость массопередачи и скорость реакций в слое, что дает в результате повышение скоростей пропускания материала.
Реактор в соответствии с изобретением предпочтительно изготавливают из углеродистой стали, футерованной огнеупорным материалом, но может быть также изготовлена из жаропрочного сплава, способного выдерживать температуры до примерно 1800oF (982oC) при давлении до примерно 12 атм. В случае работы под высоким давлением предпочтительной формой реактора является цилиндрическая форма. Как показано на фиг. 5, диаметр или ширина 22 реактора могут колебаться в пределах от менее примерно 0,3 м до более 3 м. Высота 23 реактора может колебаться в пределах от менее чем 1,5 м до более чем 15 м. Отношение высоты к диаметру или ширине реактора предпочтительно обеспечивают в диапазоне 1 10. Реактор работает при давлениях в пределах от приблизительно атмосферного до примерно 12 атм. а рабочая температура находится в пределах примерно 950 1800oF (510 982oC) в зависимости от вида подаваемого материала и требуемых продуктов.
В изобретении может быть использован широкий диапазон реакторов и материалов слоя. Твердый материал слоя может действовать и как теплоприемник, и как катализатор для требуемой реакции. Использование конкретного вида слоя в реакторе зависит от реагирующего материала, осуществляемого процесса и требуемых (целевых) продуктов. Материалом слоя может служить неорганический материал, включающий, например, песок, золу или соль металла, или углеродсодержащий материал, включающий, например, каменный уголь, растительный уголь, нефтяной кокс, биомассу, горючий (нефтеносный) сланец, исчерпанный сланец, смесь неорганического и углеродсодержащего материалов или смесь материала слоя и подаваемого материала для конверсии, такого, как биомасса, или суспензированного подаваемого материала, такого, как суспензия каменного угля в воде или черный щелок. Размер частиц материала слоя предпочтительно находится в пределах примерно 50 500 мк.
Псевдоожижающий газ, например водяной пар, впрыскивают и пропускают через материал слоя с поверхностной скоростью примерно от 0,3 м в секунду до 3 м в секунду. При этом материал слоя псевдоожижается, т. е. частицы материала слоя смешиваются и остаются в состоянии непрерывного перемешивания. Плотность псевдоожиженного слоя зависит от скорости и вязкости псевдоожижающего газа или среды и от гранулометрического состава, плотности и формы частиц слоя. Псевдоожижающий газ может быть подан в реактор посредством воздуходувки, компрессора или насоса через газораспределительную пластину, сопла или распылительные трубки предпочтительно при давлении, немного большем, чем среднее давление в реакторе, чтобы компенсировать падение давления, вызываемое распределительным средством, материалом слоя и расположенными ниже по направлению потока линиями.
Используемый в данном описании термин "состояние перемешивания" означает состояние твердых частиц, когда они находятся в движущемся, псевдоожиженном или уносимом слое и аэрированы посредством протекающего газа или находятся в слое суспензии. Термин "движение перемешивания", также используемый в данном описании, означает движение твердых частиц, когда они находятся в состоянии перемешивания.
После того как слой твердых частиц в реакторе придет в однородное состояние псевдоожижения, подают воздух и топливо в пульсирующую топку. Топливом может служить жидкость, газ, твердое вещество или их смесь. Предпочтительно используют жидкое топливо, такое как тяжелый (вязкий) мазут, или газообразное топливо, такое как природный газ или синтез-газ, однако может быть использовано и твердое топливо, например каменный уголь, растительный уголь, биомасса или уголь из нее. При поступлении топлива в пульсирующую топку осуществляют его зажигание посредством искры или газового запального устройства.
Продукты реакции и часть псевдоожижающего газа выходят из реактора через трубопровод в верхней части реактора. Захваченные твердые частицы слоя и твердые продукты реакции, если они есть, могут быть уловлены в циклоне и отправлены обратно в реактор. Часть газообразного потока продуктов реакции и псевдоожижающего газа, освобожденного (потока) от захваченного зернистого материала, предпочтительно рециклируют в реактор для целей псевдоожижения. Если полученный газ содержит компонент, способный конденсироваться, то предпочтительно по крайней мере часть его охлаждать для конденсации легко конденсирующихся компонентов, которые затем посылают в зону регенерации продукта.
Как показано на фиг. 4, пульсирующая топка состоит, по существу, из трех составных частей: 1) впускные клапаны 59 для впуска воздуха, предпочтительно аэродинамические, а не механические (мигалки) клапаны; 2) камера 60 сгорания, снабженная топливной форсункой 61; 3) одна или несколько выпускных (резонансных) труб 62. Топливо и воздух входят в камеру сгорания и устройство для зажигания воспламеняет смесь. Постоянный рост давления, вызываемый быстрым повышением температуры и образованием продуктов сгорания, приводит к повышению давления в камере. Когда горячий газ расширяется, аэродинамический клапан, действующий как диод для текучей среды, позволяет преимущественное течение в направлении к резонансной трубе.
В устройстве и способе в соответствии с изобретением можно использовать несколько разных типов пульсирующих топок, включающих трубы Гельмгольца, Шмидта и Райка. Топки Гельмгольца являются предпочтительными из-за их превосходных характеристик сгорания и высокорезонансного характера конфигурации, которая дает наивысшую пульсацию давления на британскую тепловую единицу в час при сжигании топлива в данном объеме топки. Полученный в результате высокий уровень пульсации потока повышает эффективность сгорания и обеспечивает уровень повышения давления, подходящий для преодоления падения давления в зоне теплообмена и в расположенных ниже по потоку подсистемах для улавливания золы.
Можно использовать по крайней мере два типа впускных клапанов для воздуха. Хотя механические клапаны дают несколько более высокие давления наддува, тем не менее надежность этих клапанов обычно низка, в частности при использовании твердых топлив. Сжигание твердых топлив увеличивает вероятность отложений золы, которые ухудшают посадку клапанов в механических системах. Эрозия, коррозия и усталость металла дополнительно ограничивают применение механических клапанов. Следовательно, аэродинамические клапаны, не имеющие подвижных частей, являются предпочтительными из-за их высокой надежности и малой потребности в уходе.
Собственная стехиометрия пульсирующей топки может быть задана при проектировании специалистами в данной области техники и будет оставаться относительно постоянной во всем широком диапазоне тепловой мощности топки. У нижнего предела этого диапазона вызванная горением пульсация давления более низка. Следовательно, количество воздуха, всасываемого через аэродинамический клапан в ответ на пульсацию динамического давления в камере сгорания, ниже. При увеличении скорости подачи топлива увеличивается амплитуда колебаний давления в камере сгорания вследствие увеличения тепловыделения, обуславливающего возбуждение вызванного горением динамического давления. Это, в свою очередь, вызывает всасывание через аэродинамический клапан большего количества воздуха. Следовательно рабочая стехиометрия топки автоматически удерживается в пределах тепловой мощности и не требуется активного контроля и согласования массового расхода воздуха для горения и топлива.
Основная функция аэродинамического клапана состоит в том, чтобы он действовал как диод для текучей среды, использующий колебания давления в камере сгорания для того, чтобы вызвать всасывание воздуха для горения. Два параметра являются основными для конструкции клапана, а именно минимальное сопротивление всасыванию воздуха и способность действовать как диод для текучей среды. Последний параметр представляет собой безразмерное соотношение между сопротивлением потоку из камеры и сопротивлением потоку в камеру (всасыванию). В общем, чем выше указанная способность аэродинамического клапана действовать как диод, тем больше всасывается воздуха на британскую тепловую единицу в час при сжигании топлива. Топка, обычно работающая с большим избытком воздуха, при использовании клапана с высоким минимальным сопротивлением всасыванию воздуха (меньший минимальный диаметр прохода) работала бы с более низкой стехиометрией по воздуху вследствие дросселирования всасываемого воздуха на входе. При фиксированной настройке демпфера на входе тепловая мощность может изменяться, в то время как индуцированная стехиометрия будет оставаться, по существу, постоянной в пределах изменения тепловой мощности.
Можно также уменьшить минимальную тепловую мощность топки путем уменьшения минимального диаметра как аэродинамического клапана, так и резонансной трубы. Это, кроме того, повысит пусковые характеристики топки. При таком варианте конструкции отношение максимальной тепловой мощности к минимальной могло бы быть более 8 1. Но это может потребовать вентилятора на входе для воздуха, если этого потребует падение давления в системе ниже по потоку. Однако приток воздуха (массовый расход) остается зависимым от скорости сгорания, поскольку продолжают оказывать влияние на работу топки самовсасывание и давление наддува. Эта конструкция системы имеет тенденцию увеличивать максимальную интенсивность сгорания, достижимую по двум причинам. Во-первых, при большем сопротивлении потоку на обоих концах камеры получают большую амплитуду динамического давления. Во-вторых, наличие воздушного вентилятора обеспечивает возможность "наддува" топки до более высоких тепловых мощностей, чем те, которые могут быть достигнуты при условиях всасывания при атмосферном давлении.
Колебания давления обычно находятся в пределах 0,14 0,35 кг/см2 (максимальный размах колебания). Эти колебания, по существу, синусоидальные и с частотной характеристикой топки Гельмгольца с четвертьволновой основной модой колебаний. Уровни этих колебаний давления составляют примерно 165 190 дБ по уровню звукового давления. Сила (интенсивность) звука при измерении вблизи стенки резонансной трубы составляет 140 150 дБ. Диапазон частот акустического поля зависит, главным образом, от конструкции топки и ограничивается только характеристиками воспламеняемости топлива. В общем, на частоту создаваемого акустического поля влияют геометрия резонансной трубы (диаметр, длина, одна или много труб и т. д.) и отношения объема резонансной трубы к объему камеры сгорания. Частоту колебаний определяют по формуле
Figure 00000002

где С скорость звука;
Vc объем камеры сгорания;
Lt длина выпускной трубы;
Vt объем выпускной трубы.
В общем, для более высоких частот требуются более короткие пульсирующие топки.
Геометрия камеры сгорания может быть выбрана так, чтобы обеспечить сжигание части топлива для того, чтобы вызвать колебания давления, и сжигание части топлива ниже по потоку от области максимального динамического давления под влиянием режима потока с вызванными колебаниями. Скорость горения в камере сгорания в основном определяется вихрями, вызываемыми переходом в площади поперечного сечения камеры. Но в резонансной трубе скорость горения в основном определяется осевой составляющей пульсирующей скорости потока, которая (составляющая) монотонно увеличивается в направлении от входа резонансной трубы к ее выходу.
Процесс сгорания в резонансной трубе обычно обеспечивает догорание обугленного вещества, полученного от горения более крупных частиц, которые улетучиваются и частично сгорают выше по потоку, в камере сгорания. Увеличение пульсирующей скорости вдоль по резонансной трубе обеспечивает высокую скорость горения обугленных частиц, поскольку они становятся более склонными к захвату и поскольку уменьшается парциальное давление О2. В системах сжигания со стационарным потоком относительное движение между газами и твердыми частицами зависит от завихрения, турбулентности и т. д. и эти поля потока имеют тенденцию затухать за (по направлению потока) пламенем, т. е. тем, где они больше всего нужны.
В случае традиционной топки и традиционных дымогарных труб, по существу, все топливо сгорает в традиционной топке и тепло от сгорания отдается дымовым газам. Следовательно, тепло от сгорания уносится горячими дымовыми газами в виде физической теплоты. Затем происходит теплопередача от горячих дымовых газов через стенки дымогарных труб к материалу в реакторе по длине дымогарной трубы, в результате чего температура дымовых газов монотонно уменьшается, как показано на фиг. 2 для случая использования традиционной топки и традиционных дымогарных труб. Вблизи входа в дымогарную трубу, где температура дымовых газов в достаточной степени выше, чем температура стенки дымогарной трубы и температура в реакторе, происходит преимущественно радиационная теплопередача. Дальше, т. е. ниже по потоку, теплопередача в дымогарной трубе становится все более и более конвекционной, как показано на фиг. 2, потому что температура дымовых газов становится ниже. Скорость измерения температуры дымовых газов для случая использования традиционной дымогарной трубы пропорциональна местному потоку передаваемого тепла на данном расстоянии по длине дымогарной трубы. Как показано на фиг. 2, эта скорость изменения монотонно уменьшается, поскольку уменьшается перепад между температурой дымовых газов и температурой в реакторе. Далее, поскольку температура дымовых газов вблизи выхода из дымогарной трубы низка и скорость газов становится ниже, то здесь коэффициент конвекционной теплопередачи между дымовыми газами и внутренней стенкой дымогарной трубы становится ниже и, следовательно, поток тепла, который является функцией как температурного перепада между температурой дымовых газов и температурой слоя, так и коэффициента теплопередачи, становится еще меньшим.
В случае использования пульсирующей топки, где дымогарными трубами являются резонансные трубы пульсирующей топки, только часть топлива сгорает в камере сгорания, особенно при использовании низкосортных твердых топлив, поэтому температура продуктов сгорания на входе в резонансную трубу обычно, как показано на фиг. 2, ниже. Это позволяет использовать менее дорогие материалы для резонансной трубы по сравнению с материалом, пригодным для более высоких температур дымовых газов на входе в дымогарную трубу традиционного типа.
Скорость падения температуры дымовых газов вдоль по резонансной трубе, как показано на фиг. 2, также ниже, чем для случая использования традиционной дымогарной трубы. Это обусловлено продолжением горения и, следовательно, тепловыделения на участке трубы вблизи входа. Это не мешает максимальной конверсии топлива в пульсирующей топке, благодаря интенсивному перемешиванию, которому способствует вызываемая сжигание топлива пульсация потока, находящегося в резонансных трубах топки, где и заканчивается сгорание топлива. Медленное понижение температуры дымовых газов в этом зоне, показанное на фиг. 2 как участок продолжения тепловыделения, обеспечивает высокий уровень теплового потока и теплопередачи в зоне с чистой выгодой по сравнению с системами с традиционными дымогарными трубами, благодаря обычно большей среднелогарифмической разности температур между температурой дымовых газов и температурой в реакторе в этой зоне и большей составляющей преимущественно радиационной теплопередачи в этой зоне.
За зоной продолжения горения температура дымовых газов в резонансной трубе монотонно уменьшается. Тем не менее в случае резонансной трубы пульсирующей топки преимущественно конвекционная теплопередача на остальной части длины трубы выше, чем в традиционной дымогарной трубе.
Поток дымовых газов в резонансной трубе имеет две составляющие скорости. Одна представляет собой среднюю скорость потока, а другая пульсационную составляющую, которая монотонно увеличивается по амплитуде в направлении от входа резонансной трубы к ее выходу. Средняя скорость дымовых газов в резонансной трубе пульсирующих топок, используемая в изобретении, обычно выше, чем в традиционной дымогарной трубе. Это в основном обусловлено вызываемым сгоранием топлива повышением давления, происходящим в камере сгорания этих пульсирующих топок. Это повышение давления (приращение среднего давления) происходит в результате наличия пульсирующего давления в камере сгорания пульсирующей топки и способности аэродинамического клапана действовать как диод для текучей среды. Повышение давления в камере может обеспечить скорости дымовых газов порядка по крайней мере 305 м/с без необходимости использования дутьевого вентилятора для нагнетания воздуха для горения или вытяжного вентилятора. Более высокая средняя скорость потока в резонансной трубе, в свою очередь, обеспечивает более высокие пленочные скорости и, следовательно, более высокие коэффициенты теплопередачи между дымовыми газами и внутренней стенкой резонансных труб.
Кроме того, пульсационная составляющая скорости потока, монотонно увеличивающаяся по амплитуде в направлении от входа резонансной трубы к ее выходу, дополнительно улучшает конвективный теплообмен между дымовыми газами и внутренней стенкой резонансной трубы. Когда температура дымовых газов за зоной продолжения горения и тепловыделения в резонансной трубе монотонно снижается, коэффициент теплопередачи увеличивается вследствие монотонного увеличения амплитуды пульсационной составляющей скорости потока. Это увеличивает тепловой поток в этой зоне, причем температура дымовых газов на выходе резонансной трубы ниже, чем та, которую получают при использовании традиционных дымогарных труб такого же размера. Более низкая температура потока дымовых газов, вытекающего из резонансной трубы, повышает термических КПД системы, поскольку увеличивается количество тепла, отводимого от дымовых газов и передаваемого к слою в реакторе для поддержания происходящих в слое эндотермических реакций.
Конструкция резонансной трубы могла бы в принципе привести к усложнению генераторов, но это не обязательно, т. е. вполне реально создание прямоточного генератора с трубчатой или конической секцией. Эта возможность позволяет регулировать выходную скорость газа и общий объем резонансной трубы для данной длины. Объем резонансной трубы влияет как на время пребывания, потребное для завершения сгорания угля, полученного из более крупных частиц, так и на резонансную частоту устройства. В изобретении при использовании твердых топлив радиационной теплообмен продолжается на большей длине дымогарной трубы, потому что горящие частицы топлива продолжают образовывать центры высокой яркости при их течении и горении в резонансной трубе.
Теплообменные трубы в соответствии с изобретением могут иметь различные подходящие конструкции. Они могут быть выполнены в виде одной прямой трубы, многотрубными, U-образными, спиральными и снабженными защитным кожухом (экранированными). Размер, форма и число резонансных труб зависят от требуемого профиля теплопередачи и размера реактора. В соответствии с одним из вариантов продуты сгорания выпускают через две отдельные резонансные трубы, входящие в реактор. После теплообмена от труб к материалу слоя потоки дымовых газов объединяются в газосборной камере (коллекторе), расположенной сразу же за выходом из реактора. В одном из предпочтительных вариантов поверхность теплообмена в слое составляют параллельные резонансные трубы 5, входы которых сообщаются с камерой 3 сгорания, а выходы c общим сборником (пространством) 10. В другом, особо предпочтительном варианте, показанном на фиг. 3, резонансная зона содержит одну или несколько труб 13, U-образно изогнутых и расположенных так, что изгиб находится вблизи верха кипящего слоя 14, а вход 15 и выход 16 резонансных труб находится вблизи дна 17 реактора 18. В этом варианте камера 19 сгорания сообщается с входом 15 резонансных труб, а сборник 20 выхлопных газов сообщается с выходом 16 резонансных труб. Такие U-образные резонансные трубы выгодны тем, что облегчают проблемы, вызываемые термическим расширением и напряжением, которые могут привести к нарушению соединений труб. В еще одном варианте газообразные продукты сгорания проходят вверх через пучок резонансных труб, имеющий три секции. Газообразные продукты сгорания проходят сначала через прямую секцию пучка труб, затем через спиральную и, наконец, через вторую прямую секцию, после чего их выпускают. Спиральная секция пучка труб в этом устройстве обеспечивает очень большую поверхность теплообмена и потому такой пучок труб предпочтителен для применения при высоких температурах.
Часть резонансной трубы может быть окружена цилиндрическим кожухом (экраном). Экранированная часть может иметь разную длину, зависящую от природы слоя и подлежащего переработке подаваемого материала, которая может требовать, чтобы температура металла, находящегося в контакте со слоем, удерживалась ниже заданной температуры, например, чтобы избежать образования плава. В кольцевом зазоре между резонансной трубой и экраном остается относительно малоподвижный тонкий слой газа, благодаря чему наружная поверхность экрана имеет температуру ниже требуемой. В случае регенерации черного щелока эта требуемая температура ниже примерно 1350oF (732oC). Кольцевой зазор может обеспечить среднюю температуру наружной поверхности экрана на примерно 300 400oF (149 - 204oC) ниже средней температуры наружной поверхности экранированного участка резонансной трубы. Экран полезен в предотвращении нежелательных физических или химических изменений в слое или подаваемых материалах, происходящих в результате воздействия относительно высоких температур наружной поверхности труб вблизи их выхода.
Наиболее предпочтительным вариантом осуществления изобретения является использование изобретения в применении к регенерации всех типов черного щелока, в частности к регенерации сульфатного щелока и регенерации сульфитного щелока. В качестве примера в данном описании использован процесс регенерации сульфатного черного щелока, поскольку этот процесс более широко охватывает другие родственные процессы.
Регенерация черного щелока.
На фиг. 5 показан предпочтительный вариант реактора 21 длярегенерации черного щелока. Вблизи верха реактора имеется выход 24 для выпуска полученного газа и захваченных химикатов из зоны над кипящим слоем в реакторе. В кипящий слой погружены трубы 25 ряда блочных пульсирующих топочных агрегатов 26, каждый из которых имеет номинальную тепловую мощность примерно 0,44 1,46 ТВт в зависимости от размера реактора и его пропускной способности. Предпочтительными производительностями для таких реакторов являются 1, 2, 3, 6 и 10 т/ч сухого остатка, полученного после переработки черного щелока. Предпочтительные размеры реактора для переработки 6 т/ч черного щелока при приблизительно атмосферном давлении в реакторе составляет: ширина около 2,4 м, глубина (длина) 1,5 м и высота 5,5 м. Предпочтительный способ работы многотрубной топки обеспечивается последовательным расположением агрегатов, причем аэродинамический клапан соединяет каждый тандем блок 27 с возможностью обеспечения несовпадающей по фазе работы, что уменьшает шум и увеличивает пульсацию давления в пульсирующих топках.
Реактор снабжен также средством 28 для распыления щелока непосредственно на материал кипящего слоя. Предпочтительным материалом кипящего слоя для этого варианта является карбонат натрия (кальцинированная сода), имеющий гранулометрический состав от примерно 150 мк до примерно 600 мк с предпочтительным средним размером около 250 мк.
Реактор также снабжен средством 29 введения водяного пара и рециркулированных газообразных продуктов сгорания для их распределения с целью псевдоожижения слоя. Предпочтительная температура водяного пара, поступающего в слой, составляет 1100 1200oF (593 648oC), а предпочтительная скорость псевдоожижения 0,6 1,2 м/с.
Черный щелок впрыскивают в кипящий слой, псевдоожиженный посредством водяного пара и рециркулированной части полученного из газогенератора газа. Хотя желательно умеренно тонкое распыление, все же характер распыления не оказывает существенного влияния на ход процесса газификации. Подаваемый черный щелок предпочтительно впрыскивают в слой через распылительную форсунку с распылением водяным паром.
Анализ черного щелока, являющегося побочным продуктом промышленного предприятия, представлен ниже, на сухой вес:
Углерод 37,7
Водород 3,7
Кислород 31,6
Азот 1,0
Общая сера 4,3
Натрий 18,7
Калий 1,1
Хлорид 0,5
Cульфат 1,1
Cульфид 1,0
Поскольку подаваемый материал содержит 67 сухого остатка черного щелока, его нагревают в оборудованном мешалкой резервуаре с паровой рубашкой. Подающим насосом может быть объемный насос или (более целесообразно) нагнетательный шестеренчатый насос. Черный щелок предпочтительно хранят в резервуаре приблизительно при 180oF (82oC). Линия подачи к форсунке должна быть изолирована и предпочтительно содержит сопутствующую паровую трубу. Введение подаваемого материала может быть облегчено путем использования достаточного обогрева линии подачи посредством сопутствующей паровой трубы, сильной продувки наконечника форсунки перед переключением на подачу щелока и простого шестеренчатого насоса.
Твердые частицы для слоя, применяемые для регенерации черного щелока, составляет из карбоната натрия (остаточная соль, образованная при газификации черного щелока). Заряд слоя может состоять из самых разнообразных технически чистых карбонатов натрия. Для обеспечения требуемых свойств псевдоожижения могут быть объединены продукты, отличающиеся друг от друга по средней крупности частиц.
Для предотвращения агломерации слоя черный щелок нужно подавать в слой при исходной температуре около 1200oF (648oC), а предпочтительно около 1000oF (537oC). При этой температуре скорость отложения углерода (сажи) выше, чем скорость газификации. Составляющая кипящий слой кальцинированная сода должна иметь остаточный слой углерода для предотвращения агломерации слоя. Если исходная сода содержит очень низкий уровень углерода, то весь слой углерода может быть газифицирован псевдоожижающим паром до того, как кипящий слой достигнет требуемой исходной температуры. В случае исчезновения слоя углерода вследствие газификации сода может сплавляться вследствие наличия примесей, например NaCl и KCl. Слой углерода на частицах кальцинированной соды может быть сохранен для предотвращения упомянутого сплавления соды. Газификацию углерода на твердых частицах карбоната натрия предпочтительно регулируют путем изменения скорости подачи и температуры таким образом, чтобы кипящий слой поддерживал равновесный уровень углерода в пределах между примерно 0,5 и 10
Температуру в реакторе предпочтительно поддерживают в пределах от 1150oF (621oC) до 1300oF (704oC) для предотвращения образования плава. Полученные химические продукты могут быть при этом легко и безопасно выгружены из слоя в твердом состоянии. Более низкая рабочая температура уменьшает потери тепла пара, повышает термический КПД и снижает затраты на конструкционные материалы для изготовления реактора. Однако эксплуатация кипящего слоя при температурах выше 1150oF (621oC) позволяет иметь экономичные скорости пропускания материала с минимальной потерей углерода. Для предотвращения агломерации кипящего слоя важно, чтобы температура стенки дымогарных труб поддерживалась ниже температуры, при которой материал кипящего слоя размягчается (1350oF или 732oC). Является предпочтительным контролировать температуру кипящего слоя в некоторых местах, например у стенки дымогарной трубы.
Кипящий слой предпочтительно эксплуатируют при давлении, близком к атмосферному, с поверхностной скоростью псевдоожижения приблизительно 0,9 м/с. Начальное псевдоожижение может быть осуществлено путем введения газообразного азота, при этом водяной пар вводят после того, как кипящий слой достигнет равномерной пусковой температуры. Нижний предел поверхностной скорости составляет приблизительно 0,03 м/с. Псевдоожижение и температура кипящего слоя становятся расслоенными по длине реактора при или ниже такой скорости. При нормальных условиях эксплуатации температура кипящего слоя равномерна на всем его протяжении.
Тепло подводят к кипящему слою 31 по резонансным трубам 32, соединенным непосредственно с камерой сгорания пульсирующей топки. Дымовые газы топки, которые выпускают из реактора примерно при 1300 1400oF (704 - 760oC), направляют в котел 33, водогрейный или с дымогарными трубами, для утилизации тепла. В таких котлах можно сжигать также полученный в реакторе газ, чтобы иметь только одно средство для получения водяного пара. Путем косвенной передачи тепла можно получать из 67-ного черного щелока генераторный газ с теплотой сгорания при нормальных условиях приблизительно 11,2 14,9 МДж/м3. Предпочтительными внутрислойными нагревателями для этого варианта являются резонансные трубы пульсирующей топки, такой, как описана выше, поскольку, например, технически выполнимы надлежащим образом экранированные и регулируемые электрические нагреватели, которые могли бы быть экономически приемлемыми в тех частях мира, где стоимость электричества необычно низка, например там, где имеются гидроэнергетические генераторы. Другим примером нагрева кипящего слоя является использование перегретого пара, текущего по теплообменным трубам, погруженным в кипящий слой. Как в примере использования электрического нагревателя, так и в примере использования паротрубного нагревателя, которые описаны выше, отсутствует излучение от нагреваемых труб в реакционную зону интенсивного акустического поля, которое полезно для скорости реакции и псевдоожижения слоя в реакторе.
Предпочтительная конструкция газификационного реактора имеет прямоугольной формы кипящий слой, причем пульсирующие топки установлены на боковых стенках в несколько приподнятом положении и соединены с горизонтально установленными резонансными трубками. Эта конструкция упрощает собирание псевдоожижающего водяного пара и позволяет легко производить техническое обслуживание топок. Типичная топка состоит из двух соединенных друг с другом топок, приводимых в действие со сдвигом по фазе для уменьшения шума. Сдвоенный модуль имел бы номинальную тепловую мощность около 0,73 ТВт. Для такого, как показано на фиг. 5, устройства с производительностью 1 т/ч (по сухому остатку черного щелока) потребовалось бы три таких модуля.
Вблизи места труб, ближайшего к камере сгорания, закреплен теплозащитный экран для уменьшения температуры стенок труб, находящихся в контакте с твердыми частицами кипящего слоя, и предотвращения размягчения упомянутых твердых частиц слоя в результате соприкосновения их с обнаженным металлом труб, имеющих высокую температуру. Генераторный газ выходит из газогенератора и поступает в циклон 30, где от потока газа отделяют захваченные мелкие частицы. Часть генераторного газа рециркулируют в кипящий слой через эжектор 34. Движущей текучей средой для эжектора является водяной пар, который может быть получен внутри процесса в котле-утилизаторе 35. Остальную часть генераторного газа охлаждают в котле типа парогенератора 35 и отправляют на выработку энергии для технологического применения. Теплота сгорания генераторного газа колеблется в пределах примерно 0,89 14,9 МДж/м3, причем газ содержит до 65 (по объему) водорода и потому имеет плотность энергии, в несколько раз превышающую ту, что получают при использовании автотермальных систем.
Отделяемая в циклоне мелочь, унесенная из слоя, ответственна лишь за небольшую часть подаваемого углерода. Этот углерод может быть легко уловлен при растворении уловленных твердых частиц карбоната натрия. Этот углерод может быть опять введен в кипящий слой и использован в пульсирующей топке для получения эндотермического тепла для реактора или же он может быть использован где-нибудь еще на предприятии. При повторном введении выгодно предварительно смешивать его со свежим черным щелоком, способствующим прилипанию остатка и твердым частицам кипящего слоя и уменьшению преждевременного уноса из слоя.
При применении кипящего слоя целесообразно использовать системы выгрузки твердых частиц с проверенной и надежной регистрацией работы. Обычно реактор снабжают винтового типа клапаном 37 для отбора твердых частиц, которые отбирают с регулярными интервалами для измерения содержания углерода в функции количества пропускаемого материала, чтобы контролировать конкретную степень газификации. Несмотря на то, что и серу, и сульфат вводят в кипящий слой в виде черного щелока, уровни содержания серы и сульфата в слое уменьшаются или остаются постоянными. Содержание сульфида в слое незначительно.
Неорганические соли, содержащиеся в зернистом материале (твердых частицах) кипящего слоя, отбираемом через клапан 37 материале и материале из циклона, состоят в основном из карбоната натрия, а также включают сульфид натрия, сульфат натрия, хлорид натрия и остаточный углерод в небольших количествах. Эти материалы растворяют в растворительном баке 36 для регенерации неорганических cолей и рециклирования их в бумагоделательное производство. Кроме того, регенерируют углерод, например, в растворительном баке 36 с мешалкой, за которым расположен дисковый фильтр (не показан) для улавливания углерода. Вода может легко проникать через пористую оболочку части углерода и эффективно растворять содержащиеся там соли. При этом степень растворения составляет примерно 97,7 99,9
Основную часть содержания серы в подаваемом черном щелоке целесообразно выделять в виде сульфида водорода. Указанные продукты могут быть легко регенерированы с образованием зеленого щелока путем выполнения простой промывки. Охлажденный обрабатываемый газ подают в промывную колонну (газоочиститель), где рециркулирующая промывочная жидкость состоит из щелочного карбоната натрия, полученного в растворительном баке 36. Обрабатываемый газ промывают, в результате чего получают зеленый щелок. Очищенный (десульфированный) генераторный газ, полученный из газоочистителя, может быть использован как источник топлива для котла, газовой турбины или другого устройства. Зеленый щелок может быть затем направлен в традиционный заводской каустизационный контур, где добавляют известь для осаждения карбоната и образования в результате гидроксида и сульфида натрия.
Предполагаемые основные реакции с участием серы, происходящие в газогенераторе, включают следующие:
Figure 00000003

Реакции (1) и (2) представляют тепловую и паровую ступени газификации, приводящие к получению газообразных продуктов с низким молекулярным весом и сульфида водорода. Вследствие каталитического характера неорганических солей реакции паровой газификации уменьшают количество органических сульфидных продуктов до очень низких уровней. Реакция (3) представляет собой карбонизацию сульфида натрия в присутствии водяного пара и диоксида углерода. Эта реакция становится важной, когда парциальное давление пара высоко, а температуры относительно низки, т. е. такие, как в газогенераторе. Реакция (4) представляет собой восстановление сульфата натрия до сульфида натрия путем реакции с моноксидом углерода. Реакция (5) представляет собой равновесие изменения соотношения в водяном газе, которое в основном обеспечивает соотношение моноксида углерода и диоксида углерода. Ни сульфат натрия, ни сульфид натрия не являются устойчивыми в среде газогенератора. Поэтому результирующей реакцией для сульфата будет
Na2SO4+4CO+H2O __→ Na2CO3+3CO2+H2S
Сульфид водорода затем абсорбируют в водной фазе для регенерации сульфида натрия. Раствор карбоната натрия, полученный путем растворения зернистого материала (твердых частиц) кипящего слоя, является идеальным раствором для промывки полученного (генераторного) газа. Поскольку полученный указанным образом раствор карбоната натрия несколько основен, то кислые виды сульфида водорода абсорбируются в виде бисульфида натрия. Этот зеленый щелок затем возвращают в традиционный контур каустизации.
Около 82 общей серы, подаваемой в реактор, удаляют в газовой фазе. Более 67 вводимого сульфата преобразуют в восстановленную форму. Иначе говоря, только 3 вводимой общей серы остается в виде сульфата. Таким образом, система в соответствии с изобретением способна производить сульфид натрия в очень высокой степенью конверсии.
В табл. 1 показан материальный баланс для установки, работающей по показанной технологической схеме с производительностью 1 т/ч (по сухому остатку черного щелока). Предполагается, что 80 общей серы удаляется в виде сульфида водорода в генераторном газе и 70 содержания серы в подаваемом черном щелоке восстанавливается. Все количество сульфида водорода абсорбируют в скруббере (газоочистителе). Углерод, выбрасываемый с полученными твердыми материалами, составляет 5 и его улавливают для повторного введения в газогенератор.
В табл. 2 дана сводка о материально-энергетическом балансе для установки с производительностью 1 т/ч. Баланс основан на производстве газообразного топлива, сжигаемого во вспомогательном котле. Как показано, на указанный выход газообразного топлива уходит примерно 72 полезной потребляемой мощности. На отработавший пар уходит 23 потребляемой мощности. На регенерируемый углерод уходит остальная часть потребляемой мощности. По общей потребляемой мощности относительно количества подаваемого черного щелока результирующий термический КПД системы составляет примерно 78,7 Если требуется только выход пара, то это можно осуществить путем сжигания полученного в качестве продукта топлива в системе утилизации тепла дымовых газов. При использовании котла большой производительности результирующий термический КПД для случая получения только пара составляет около 67 что выше или сравнимо с КПД, достигаемым в крупных котлах-утилизаторах Томлинсона, несмотря на малые размеры системы газификации и регенерации в соответствии с изобретением.
Данная система может быть выполнена в виде модульных установок с производительностью в пределах 1 10 т/ч. Эти установки могут быть смонтированы на салазках и могут быть перевезены на грузовике или по железной дороге, причем требуют минимальной сборки на установочной площадке. Таким образом, особенно выгодное применение системы газификации и регенерации черного щелока в соответствии с изобретением дает в результате повышение производительности процессов сульфатной или сульфитной варки целлюлозы.
Газификация биомассы.
Устройство, показаное на фиг. 1, является реактором для газификации биомассы и содержит кипящий слой 7 с косвенным нагревом, представляющий собой песок или другой твердый материал, псевдоожиженный посредством псевдоожижающего газа или водяного пара, вводимого через распределительную пластину или ряд форсунок в нижней части слоя. Цилиндрический реактор имеет несколько отверстий 6 для различных вариантов введения биомассы. Обычно биомассу вводят в нижнее отверстие, чтобы увеличить время пребывания в реакционной зоне. Кроме отверстий для введения биомассы, имеется боковое отверстие 11 для выпуска газа, расположенное в верхней части пространства над слоем.
Пульсирующая топка расположена с обеспечением направления факела сжигания вверх, причем топливо вводят в камеру 3 сгорания под реактором. Пульсирующая топка в этом исполнении имеет 12 резонансных труб, отходящих от камеры сгорания (для простоты на схеме показано меньше труб). Коэффициент теплопередачи в устройстве для газификации биомассы обычно находится в диапазоне 30 40 британских тепловых единиц на куб. фут в час на градус по Фаренгейту, что по крайней мере на 50 выше, чем при условиях установившегося режима потока в традиционных системах с дымогарными трубами. Однако тепловое напряжение топочного объема в пульсирующей топке намного выше, чем в традиционных системах. Поэтому интенсивность теплопередачи (удельный тепловой поток) на практике в несколько раз выше, чем у традиционных систем.
Генераторный газ из кипящего слоя и дымовые газы из топки пропускают через циклоны для улавливания обугленных частиц биомассы и унесенного материала кипящего слоя. Дымовые газы из пульсирующей топки могут быть затем использованы для перегрева водяного пара.
Для пуска топки подают сжатый воздух посредством компрессора. Воздух вдувают в камеру сгорания до подачи топлива при включенной запальной свече в камере сгорания. Затем подают топливо и топка начинает действовать. Предпочтительным топливом для сжигания в топке являются биомасса и уголь из биомассы с небольшой добавкой полученного генераторного газа. Сгорание твердых частиц угля и биомассы заканчивается в резонансных трубах. Традиционные топки, рассчитанные на время пребывания, достаточное для почти полного сгорания растительного угля и биомассы, существенно увеличивают общие капитальные затраты из-за из размеров, требований к перепаду давлений (особенно в случае использования псевдоожиженного слоя) и дорогой изоляции, необходимой для уменьшения потерь тепла из больших топок. Использование строго определенного количества генераторного газа для снабжения теплом эндотермической реакции снижает капитальные затраты на топку, но также уменьшает чистый выход генераторного газа из установки для газификации. При использовании пульсирующей топки биомассу и растительный уголь можно cжигать в топке с небольшой лишь добавкой генераторного газа. Таким образом, уголь и биомассу эффективно сжигают в одной и той же компактной топке при высоком тепловом напряжении топочного объема (4 х 1012 британских тепловых единиц в час на куб. фут). Это также увеличивает радиационный теплообмен в резонансных трубах вследствие яркого горения угля этих твердых топлив.
В нижней части реактора, где непосредственно в слой вводят биомассу, теплообмен между материалом кипящего слоя и обрабатываемым материалом очень высок (характерная особенность кипящих слоев). Это дает в результате очень высокие скорости удаления летучих веществ и пиролиза. Это в свою очередь приводит к образованию очень пористого растительного угля. Сгорание растительного угля, имеющего высокую степень пористости, происходит легче, чем сгорание частиц непористого угля. Высокие скорости удаления летучих веществ также дают в результате более высококачественный газ, выходящий из угля и быстро движущийся через кипящий слой к выходу из реактора. Водяной пар, используемый для псевдоожижения слоя, может также реагировать с более тяжелыми продуктами и углеродом в растительном угле, в результате чего получаются более легкие продукты. Все эти процессы являются эндотермическими и дают более высококачественные продукты, если они происходят с более высокой скоростью. Наличие высоких скоростей теплообмена и интенсивного акустического поля, излучаемого в реакционную зону, поддерживает такие высокие скорости реакций.
Для псевдоожижения может быть также использован сжатый воздух, обеспечивающий автотермальную работу во время прогрева при работе пульсирующей топки на полную мощность. Это помогает быстро довести кипящий слой до требуемой температуры. Биомасса может быть подана в слой, когда температура слоя достигнет примерно 60012F (31512C). Вообще говоря, горение биомассы в слое необязательно, поскольку теплопередача от труб высока и слой может быть доведен до рабочей температуры за короткий период времени без автотермального псевдоожижения.
Когда слой достигает рабочей температуры (примерно 1000 1400oF или 538 760oC, а предпочтительно примерно 1200oF или 649oC), псевдоожижение воздухом прекращают и переключают систему на водяной пар. Пар получают в котле и перегревают посредством дымовых газов перед вводом в кипящий слой. Отношение количества пара к количеству подаваемой биомассы предпочтительно находится в пределах примерно 0,5 1,4. Время пребывания пара составляет предпочтительно около 2 4 с при скорости около 0,9 3 м/с.
Затем вводят биомассу с требуемой скоростью подачи, в результате чего система начинает работать на газификацию. Биомассу подают к требуемому загрузочному отверстию и в кипящий слой под низким давлением.
Давление в пульсирующей топке колеблется предпочтительно в пределах 0,14 0,35 кг/см2 (полный размах колебания). Указанные уровни колебания давления находятся в пределах от 165 до 190 дБ по уровню звукового давления, что дает в результате 140 155 дБ излучаемого звукового давления снаружи резонансных труб. Акустическое поле, излучаемое в кипящий слой увеличивает тепло- и массообмен в самом кипящем слое и скорости реакций в газогенераторе. Результаты газификации биомассы показывают, что реактор дает более высокий уровень качества продуктов и более низкий уровень образования дегтя и растительногоугля, чем в других реакторах при температурах в них на 100 - 150oF (38 65oC) выше, чем в реакторе и процессе в соответствии с изобретением. Излучаемое акустическое поле также улучшает характеристики псевдоожижения, по существу, исключая барботирование в слое (рост пузырьков газа). Это влияет на прорыв продуктов в слое и повышает скорости реакций (использование водяного пара) и качество продуктов. В результате повышения скоростей реакций процесс обеспечивает очень высокую степень превращения углерода в генераторный газ (97), низкий уровень образования растительного угля (менее 3) и, по существу, отсутствие образования дегтя (менее 12 частей на миллион в конденсате). В результате повышенного образования С2 высшая теплота сгорания генераторного газа высока (9,5 МДж/м3 при 1200oF или 649oC), несмотря на относительно низкое содержание метана. Кроме того, приблизительно 0,20 сухого генераторного газа составляет ацетилен (примерно 5 полученного С2). При 1200oF кинетика не благоприятна для образования ацетилена. Действительно, процесс газификации биомассы в соответствии с изобретением приводит к образованию многих высокотемпературных изомеров. Акустическая стимуляция в газогенераторе обеспечивает повышенные скорости реакции, вызывающие образование таких высокотемпературных изомеров при умеренных температурах в реакторе.
Паровой риформинг тяжелых жидких углеводородов.
В другом предпочтительном варианте осуществления изобретения реактор с кипящим слоем является первой ступенью двухступенчатой паровой риформинг-установка для тяжелых жидких углеводородов, включающих мазуты N 2, 4 и 6, бункерное остаточное топливо С и топлива в виде суспензии каменного угля в воде.
В этом варианте осуществления изобретения первой ступенью является риформинг-аппарат с кипящим слоем и второй ступенью высокотемпературный паровой риформинг-аппарат с неподвижным слоем. В аппарате с кипящим слоем используют катализатор на носителе из алюмината кальция для активирования пара и частичного риформинга топлива. Кипящий слой действует, таким образом, как риформинг-аппарат первой ступени. Основная функция этой ступени повысить активность пара и произвести частичное каталитическое разложение исходного сырьевого материала на легкие углеводороды и водород до его поступления в высокотемпературный риформинг-аппарат с неподвижным слоем. Кипящий слой также преобразует основную часть серы в топливе в H2S путем создания достаточного парциального давления водорода. Введение частично риформированного топлива в высокотемпературный риформинг-аппарат второй ступени с неподвижным слоем регулирует отравление серой катализатора в неподвижном слое.
Кроме выполнения функции первой ступени риформинга, кипящий слой служит для выполнения двух других важных функций. Первая состоит в создании средства для быстрого испарения и пиролиза тяжелого топлива в кипящем слое. Для достижения этой цели топливо распыляют и наносят на горячую поверхность материала кипящего слоя. Кипящий слой действует, таким образом, как смешивающий (с непосредственным контактом) теплообменник. Быстрое испарение и пиролиз происходят благодаря обеспечению возможности теплопередачи между поверхностью катализатора и топливом посредством пузырчатого кипения. В соответствии с принципами изобретения было успешно осуществлено испарение таких тяжелых (вязки) топлив, как бункеров С и мазут N 6.
Кроме испарения топлива кипящий слой выполняет другую важную функцию, состоящую в равномерном перемешивании активированного водяного пара с испаренным топливом. В качестве псевдоожижающей среды используют перегретый пар, что дает возможность легко обеспечить равномерное перемешивание между парами топлива и водяным паром.
Частично риформированное топливо затем подают из кипящего слоя (риформинг-аппарат первой ступени) в неподвижный слой (вторая ступень). Рабочая температура в неподвижном слое высока и составляет выше примерно 1650oF (897oC), причем в нем используют стойкие к сере катализаторы, не содержащие никеля (чтобы избежать отравления серой). Тепло подводят к неподвижному слою посредством расположенных в слое нагревателей. В предпочтительном варианте внутрислойными нагревателями являются резонансные трубы одной или нескольких пульсирующих топок. Неподвижный слой предпочтительно представляет собой заполненную катализатором трубчатую конструкцию.
Небольшая часть богатого водородом генераторного газа, полученного во второй ступени, может быть рециркулирована обратно в кипящий слой для обеспечения подходящего псевдоожижения слоя и уменьшения возможности образования углерода и отравления катализатора серой.
Этот вариант осуществления изобретения обеспечивает несколько степеней гибкости, невозможных в существующей технологии риформинга. Использование кипящего слоя обеспечивает быстрое испарение топлива и быстрое перемешивание с водяным паром. Испарение жидкого топлива в смешивающем теплообменнике максимально увеличивает рассеяние теплового потока в жидкость и тем самым предельно уменьшает время испарения и, следовательно, возможность образования углерода. Частичный риформинг топлива перед введением в риформинг-аппарат с неподвижным слоем позволяет избежать образования углерода и отравления серой катализатора второй ступени риформинга.
Использование двухступенчатой риформинг-установки обеспечивает важную степень гибкости при риформинге тяжелых углеводородных топлив, поскольку оно увеличивает возможность управления образованием углерода и максимально уменьшает возможность отравления серой поверхности катализатора. Использование кипящего слоя в первой ступени риформинга дает ряд преимуществ, касающихся испарения топлива, перемешивания топлива с паром и частичного риформинга тяжелых углеводородов в легкие углеводороды. Кипящий слой обеспечивает также гибкость в регенерировании катализатора и предотвращении чрезмерного нагарообразования.
Переработка промышленных и бытовых отходов.
В другом варианте осуществления изобретения паровую газификацию энергосодержащих потоков илистых отходов, например, полученных в результате очистки бытовых сточных вод и промышленных стоков с побочными продуктами, осуществляют путем введения отходов в виде ила непосредственно в горячий кипящий слой через соответствующее загрузочное отверстие. Водяной пар для реакции газификации получают из парогенератора и перегревают посредством дымовых газов из резонансных труб.
Результаты газификации волокнистого ила, содержащего пластический материал, показали, что реакция происходит с высокой скоростью благодаря высокой скорости теплопередачи в кипящий слой и повышенным скоростям тепло- и массопередачи, вызванным в кипящем cлое наличием акустического поля. Выход продуктов содержал среднекалорийный газ с теплотой сгорания более 4,9 МДж/м3), в три-четыре раза более богатый по водороду, чем получаемый при использовании газогенераторов с непосредственным вдуванием воздуха.
Газификация каменного угля и торфа.
В соответствии с еще одним вариантом изобретения осуществляют паровую газификацию каменного угля и торфа путем введения материала в виде суспензии (или же в сухом виде) непосредственно в горячий слой, псевдоожиженный посредством пара. Могут быть использованы катализаторы, такие, как описанные в связи с паровым риформингом тяжелых жидких углеводородов, для активации пара и увеличения скорости парового риформинга и реакций газификации.
Предпочтительными топливами для паровой газификации в соответствии с этим вариантом осуществления изобретения являются низкосортные каменные угли и суспензии низкосортных каменных углей. Низкосортный уголь непосредственно вводят в горячий кипящий слой алюмината кальция и известняка, поддерживаемый при примерно 1400 1600oF (760 871oC) и давлении до 7 кг/см2. Благодаря высокой скорости нагрева и теплопередачи в кипящем слое удаление летучих веществ из угля заканчивается быстро. Быстрое удаление летучих веществ дает в результате очень пористое и реакционноспособное обугленное вещество. В присутствии алюмината кальция и СаО происходит реакция между водяным паром и обуглившимся веществом, в результате чего образуются СО и Н2. В зависимости от гранулометрического состава топлива и скорости псевдоожижения обуглившееся вещество продолжает реагировать c паром до тех пор, пока не будет унесено из кипящего слоя. Унесенное обугленное вещество отделяют, например, в циклоне. Для абсорбции серы в кипящий слой предпочтительно вводят сухие сорбенты серы, например известняк, имеющие подходящий гранулометрический состав. Истирание кальцийалюминатного катализатора в слое очень мало и, следовательно, расходы, обусловленные потерями от уноса катализатора, низки.
Твердый материал (обугленное вещество, известняк и некоторая часть катализатора), уловленный в циклоне, предпочтительно подают в пульсирующую топку с добавкой генераторного газа для вырабатывания тепла для реакции в реакторе с кипящим слоем. Размеры частиц каменного угля выбирают так, чтобы примерно 80 тепла, необходимого для выделения в топке, находилось в унесенных частицах обугленного вещества. Остальное потребное тепло получают за счет полученного синтез-газа, который подают в пульсирующую топку вместе с унесенными обугленным веществом, золой и известняком. Известняк в топке продолжает абсорбировать серу, высвобождаемую из обугленного вещества. Этот вариант осуществления изобретения улавливание 78 серы при сжигании каменного угля с известняком в пульсирующей топке при соотношении кальция и серы 1,5 1.
Неглубокая газификация каменного угля.
В соответствии с очередным вариантом осуществления изобретения каменный уголь подвергают пиролизу в процессе неглубокой газификации для получения полезных горючих газов, жидкостей и зернистых твердых материалов. В этом варианте в реакционную зону загружают каменный уголь. Уголь с высоким содержанием летучих веществ, в частности коксующийся уголь, вводят в кипящий слой и подвергают пиролизу при умеренной температуре около 1200oF(649oC). Кипящий слой обеспечивает очень высокие скорости нагрева и удаления летучих веществ, в результате чего получаются высокопористое обугленное вещество в слое и генераторный газ, содержащий пары жидких углеводородов. Жидкости в дальнейшем могут быть переработаны на нефтеперерабатывающем заводе для получения полезных жидких топлив. Генераторные газы используют для псевдоожижения слоя путем рециркуляции, в результате чего в процесс неглубокой газификации поступают моноксид углерода и водород, что повышает качество жидких продуктов. В псевдоожижающую среду добавляют также небольшое количество водяного пара для улучшения качества работы. Высокопористое обугленное вещество затем продают для использования в котлах, работающих на каменном угле. Таким образом, этот вариант осуществления изобретения имеет целью получение синтетических газообразных и жидких топлив из подходящих запасов каменного угля при мягких условиях в реакторе и низких капитальных затратах.
Крекинг и производство химических продуктов.
В соответствии со следующим вариантом осуществления изобретения в реакционную зону кипящего слоя вводят тяжелый жидкий углеводород и водяной пар при регулируемых условиях для оптимизации производства высокоценных химических продуктов, таких как этилен, пропилен и бутилен. Предпочтительный диапазон температур для реакционной зоны 1600 1800oF (871 982oC). Предпочтительный диапазон давлений 1,4 2,1 кг/см2. Предпочтительный размер твердых частиц материала кипящего слоя 600 мк.
В этом варианте жидкое углеводородное топливо распыляют непосредственно на горячие частицы кипящего слоя, содержащего либо инертный субстрат, либо кислотный катализатор. Непосредственный контакт углеводородного топлива с горячими твердыми частицами обеспечивает получение высоких скоростей нагрева. Специалистам в области крекинга углеводородов для получения олефиновых соединений понятно, что увеличенные выходы продукта получают, обеспечив высокие скорости нагрева. Полученные из реактора газы быстро подвергают резкому охлаждению для предотвращения вторичных реакций коксования. Охлажденные генераторные газы затем разделяют способом традиционной дистилляции для получения ценных продуктов, таких как этилен, пропилен, бутилен, водород и топливные газы.
В соответствии с используемой в настоящее время технологией крекинга углеводородов углеводород и водяной пар вводят в трубчатый реактор типа печи с косвенным нагревом. Передача тепла от стенки трубы к реагирующим веществам в основном конвективная. Вследствие ограниченных скоростей конвективного теплообмена, которые могут быть достигнуты в трубчатом реакторе, скорость нагрева реагирующих веществ тоже ограничена. В результате этого выход высокоценных олефиновых соединений будет меньше оптимального выхода.
В предпочтительном варианте скоростью нагрева реагирующих соединений управляют не с помощью механизма конвективного теплообмена. Вместо этого, проводимость с непосредственным контактом между жидким углеводородом и горячим твердым зернистым материалом способствует обеспечению очень высоких скоростей нагрева. Кроме того, горячие твердые частицы, имеющие обычно 600 мк в диаметре, дают огромную площадь поверхности для контактного теплообмена. Например, полезная площадь поверхности для теплообмена в трубчатом реакторе составляет лишь 1 квадратный метр на кубический метр объема реактора, в то время как полезная площадь поверхности в предпочтительном реакторе с кипящим слоем составляет 5000 квадратных метров на кубический метр объема кипящего слоя в реакторе.
При условиях крекинга углеводородов, необходимых для получения высокого выхода олефиновых соединений, в трубчатых печах с большой скоростью происходит отложение кокса на внутренних поверхностях стенок труб. Это дополнительно ограничивает коэффициент теплопередачи и повышает температуру стенок труб. Поэтому с регулярными интервалами производят очищение поверхности стенок труб от кокса. Удаление кокса заключается в том, что отложенный углерод заставляют реагировать с водяным паром или воздухом. Желательно использование водяного пара, поскольку температурой для операции очистки от кокса управлять легче, чем при воздушной очистке от кокса, которая высокоэкзотермична. Однако удаление кокса паром более медленный процесс, требующий более длительных периодов простоя. В предпочтительном варианте с кипящим слоем отложение кокса на горячих твердых частицах не ограничивает скорости теплообмена или нагрева реагирующих веществ. Кокс, образующийся на поверхности теплообмена в слое, будет очищен под действием твердых частиц кипящего слоя. Таким образом, отложение кокса менее вредно для предпочтительного варианта, чем для реакторов типа трубчатой печи. Кроме того, при необходимости очистки от кокса в предпочтительном варианте с кипящим слоем равномерное распределение температур, характерное для кипящего слоя, позволяет избежать чрезмерного перегрева.
Извлечение нефтепродукта из горючего сланца, битуминозных песков и других нефтеносных минералов.
В соответствии со следующим вариантом осуществления изобретения извлечение синтетических сырьевых нефтепродуктов из горючего сланца, битуминозных песков и других нефтеносных или битуминозных минералов может быть осуществлено эффективно по расходам благодаря получению высоких выходов легких конденсирующихся углеводородов.
Предпочтительными топливами в данном варианте являются горючий сланец и битуминозные пески. В этом варианте подходящим образом рассортированный по крупности частиц горючий сланец подают в термохимический реактор. Материалом кипящего слоя является ранее подвергнутый сухой перегонке горючий сланец. Для псевдоожижения слоя используют небольшие количества перегретого водяного пара и рециркулированного генераторного газа. Перегретый пар поступает в слой при 1450 1500oF (788 815oC). Путем косвенного нагрева слоя с помощью пульсирующей топки в нем поддерживают рабочую температуру 1000 1100oF (538 593oC). При введении перегретого пара в слой происходит эндотермическая реакция между обугленным веществом и паром. В результате получаются в основном СО и водород. Вследствие эндотермической реакции между углеродом и паром и интенсивного перемешивания в кипящем слое температура пара быстро понижается до температуры в слое. Пульсирующую топку отапливают обугленным веществом с некоторой добавкой полученного генераторного газа. Сгорание топлива вызывает пульсацию, в результате чего в резонансных трубах создается турбулентный нестационарный поток. Это увеличивает теплопередачу от стенок резонансных труб к кипящему слою. Общий коэффициент теплопередачи составляет около 50 британских тепловых единиц в час на квадратный фут - градус Фаренгейта. Интенсивное акустическое поле, излучаемое от резонансных труб в кипящий слой, дополнительно увеличивает тепло- и массообмен в реакторе с кипящим слоем, повышая выход продуктов и отношение Н/С в получаемых в качестве продуктов жидкостях. Высокое коэффициенты теплопередачи и акустическое поле, излучаемое резонансными трубами топки дают в результате быстрое удаление летучих веществ из частиц горючего сланца и их пиролиз. Таким образом, этот процесс снижает капитальные затраты на оборудование и повышает выход и качество жидких продуктов. Реакционная система непрерывного действия с косвенным нагревом будет выдавать также высокопористое и реакционноспособное обугленное вещество с низким содержанием зоны, идеальное для сжигания.
Быстрый нагрев (со скоростями выше 10000oC в секунду) и наличие водяного пара в слое обугленного вещества приводят к образованию к слое обугленного материала водорода в момент выделения и СО вблизи теряющих летучие вещества частиц горючего сланца. Это приводит к образованию реакционноспособных фрагментов (свободных радикалов) пиролиза, которые стабилизируются выделяющимся водородом в момент их образования. Большая скорость выделения летучих веществ и наличие в месте реакции водорода увеличивают выход жидких продуктов, причем с меньшей склонностью к полимеризации. Благодаря предотвращению полимеризации можно получать большие количества легких конденсирующихся углеводородов.
Летучие продукты, состоящие из конденсирующихся и неконденсирующихся газов, отводят из реактора, отделив обугленное вещество и сорбент в циклоне. В системе сбора пары подвергают резкому охлаждению рецикловым нефтепродуктом или рецикловым нефтепродуктом, прошедшим гидроочистку. Неконденсирующиеся газы отводят из башенного охлаждающего скруббера для удаления кислых газов. Резко охлажденные конденсирующие продукты включали бы пиролизную воду и светлые нефтепродукты и смолу. Фракцию охлаждают и рециклируют обратно в охлаждающий скруббер.
Изобретение обеспечивает высокие скорости тепло- и массообмена в легко регулируемой и имеющей низкую температуру (ниже 600oC) cреде в реакторе, короткое время пребывания, высокие скорости нагрева и реакционноспособную паровую атмосферу при низких капитальных и эксплуатационных затратах.
Косвенная сушка.
В соответствии с еще одним вариантом осуществления изобретения реакционное устройство используют для косвенной сушки материалов и твердых частиц. Кипящий слой с косвенным нагревом используют для сушки суспензий и влагосодержащих твердых зернистых материалов путем испарения содержащейся в них влаги без непосредственного контакта с дымовыми газами. Этот вариант предпочтительно применяют для сушки обладающих высокой реакционной способностью низкосортных каменных углей, полученных в пылеприготовленных установках. Это позволяет избежать контакта с избыточным кислородом в дымовых газах, как в сушилках с непосредственным контактом с дымовыми газами, в результате чего полученный сухой уголь становится пирофорным. Этот процесс косвенной сушки необходим также для сушки выходного продукта пылеприготовительных установок, когда в процессе обогащения используют растворители или требуется рекуперация растворителей. Этот процесс полезен также для термической сушки всех твердых зернистых материалов, которые в процессе сушки нельзя вводить в непосредственное cоприкосновение с дымовыми газами или горячим воздухом.
Пример 1.
Карбонат натрия привели в псевдоожиженное состояние посредством смеси водяного пара и дымовых газов из парогенератора и нагрели путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях:
Начальная температура карбоната натрия 26oC
Размеры частиц карбоната натрия 100 1000 мк
Cкорость псевдоожижающей смеси пара и дымовых газов 0,9 м/с
Температура псевдоожижающего газа 200oC
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку Природный газ
Температура в пульсирующей топке 2500 3000oF (1374 1649oC)
Температура в резонансной трубе 2000 3000oF (1093 1649oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и кипящего слоя температуру кипящего слоя поддерживали на уровне 1200oF (649oC). На этой стадии в кипящий слой карбоната натрия ввели черный щелок. Черный щелок подвергся пиролизу и газификации, в результате чего были получены твердые, жидкие и газообразные продукты. Твердые продукты, осевшие на псевдоожиженном карбонате натрия, были извлечены из реактора. Пары жидких продуктов и газообразные продукты отвели из реактора и охладили для отделения сконденсировавшихся жидких продуктов от газа. Были получены следующие результаты.
Cостав черного щелока, мас.
Cухой остаток 50,6
Водосодержащие растворенные соли 49,4
Химический состав сухого остатка черного щелока, мас.
Углерод 38,8
Водород 3,9
Cера 3,4
Натрий 18,7
Кислород 35,2
Полученные продукты, мас. от сухого остатка черного щелока:
Деготь 0,5
Газ 37,5
Cоли 62,0
Химический состав полученного газа, по объему:
Н2 54,95
CО 8,44
CО2 19,31
CН2 10,04
C2 + углеводороды 5,03
Н2 2,2
Пример 2.
Смесь песка и древесины привели в псевдоожиженное состояние посредством пара и нагрели путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях.
Начальная температура смеси песка и древесины 25oC
Размер частиц песка 100 200 мк
Размер частиц древесины 100 200 мк
Cкорость псевдоожижающего пара 0,45 м/с
Температура псевдоожижающего пара 200oC
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку Древесина
Температура в пульсирующей топке 2600 2800oF (1427 1538oC)
Диапазон температур газа в резонансной трубе в направлении от входа к выходу ее 1000 1800oF (538 982oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и псевдоожиженного слоя температуру псевдоожиженного слоя поддерживали на уровне около 1100oF (593oC). Древесина подверглась пиролизу и газификации и паром, в результате чего были получены твердые, жидкие и газообразные продукты. Продукты реакции выгрузили из реактора вместе с избыточным паром и охладили. Были получены следующие результаты.
Химический состав древесины, мас. от количества сырья
Углерод 43,52
Водород 5,62
Влага 7,94
Кислород 42,15
Зола 0,78
Полученные продукты приведены в табл. 3.
Пример 3.
Стойкий к сере катализатор для риформинга псевдоожижили посредством пара и нагрели путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях:
Начальная температура катализатора 26oC
Размеры частиц катализатора 400 500 мк
Температура пара 200oC
Cкорость пара при псевдоожижении 0,9 м/с
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку Мазут
Температура в пульсирующей топке 2500 3000oF (1374 1640oC)
Температура в резонансной трубе 2100 1500oF (1149 816oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и кипящего слоя температуру в кипящем слое поддерживали на уровне около 1700oF (927oC). На этой стадии в кипящий слой катализатора ввели мазут. Мазут подвергся риформингу, прореагировав с паром, в результате чего были получены синтез-газ и тяжелый нефтепродукт. Жидкие и газообразные продукты отвели из реактора и охладили для отделения сконденсировавшихся жидкостей от газов. Были получены следующие результаты.
Cостав мазута, мас.
Начало кипения 445
50 перегонка 551
Конец кипения 684
Полученные продукты Мас. от мазута
Газ 98,6
Жидкость 1,5
Химический состав полученного газа, по объему:
Н2 54,4
CО 5,1
CО2 21,3
CН4 17,5
C2 + углеводороды 1,7
Cостав (по FIA) по объему
Ароматические углеводороды 23,2
Олефины 6,8
Насыщенные углеводороды 70,0
Пример 4.
Смесь известняка и ила сточных вод бумажной фабрики привели в состояние псевдоожижения посредством пара и подвергли косвенному нагреву путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях:
Начальная температура карбоната кальция и ила 25oC
Размер частиц карбоната кальция в материале слоя 700 мк (средний)
Cкорость пара при псевдоожижении 0,45 м/с
Температура псевдоожижающего пара 500oC
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку Природный газ
Температура в пульсирующей топке 2200 2400oF (1204 1315oC)
Температура в резонансных трубах в направлении от входа к выходу их - 2400 1300oF (1315 704oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и кипящего слоя температуру кипящего слоя поддерживали на уровне 1250oF (673oC). Их подвергли паровой газификации, в результате чего были получены твердые, жидкие и газообразные продукты. Были получены следующие результаты.
Приблизительный состав ила, мас.
Зола 19,38
Летучие вещества 66,93
Связанный (нелетучий) углерод 13,69
Итого 100,00
Теплота сгорания 16,6 МДж/кг
Полученные продукты, мас.
Cухой газ 91,90
Растительный уголь 5,80
Смола и масло 2,30 Итого 100,0
Теплота сгорания 15,35 МДж/м3
Химический состав генераторного газа, по объему:
Н2 38,86
CО 23,34
CО2 23,27
СН4 8,13
C2 + углеводороды 6,40 Итого 100,00
Пример 5.
Уголь, промежуточный между каменным и бурым, привели в состояние псевдоожижения посредством пара и нагрели путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях:
Начальная температура 25oC
Размеры частиц угля 100-200 мк
Cкорость пара при псевдоожижении 0,6 м/с
Температура пара 200oC
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку Уголь
Температура в пульсирующей топке 2600 3000oF (1426 1649oC)
Температура в резонансной трубе 2000 1200oF (1093 649oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и кипящего слоя температуру кипящего слоя поддерживали на уровне 1150oF (621oC). Уголь подвергся пиролизу и газификации, в результате чего получили твердые, жидкие и газообразные продукты. Продукты выгрузили из реактора вместе с избыточным паром и охладили для отделения от них воды. Получили следующие результаты.
Типичный химический состав угля, мас.
Углерод 75,1
Водород 5,0
Cера 1,0
Азот 1,4
Кислород 4,7
Продукты, мас.
Обугленное вещество 54,5
Газ 27,3
Cмола и масло 18,1
Химический состав генераторного газа, по объему:
Н2 38,9
CО 28,5
CО2 16,4
CН4 13,6
C2 + углеводороды 1,8
Н2S + NH3 0,8
Пример 6.
Горючий сланец псевдоожижили посредством дымовых газов из пульсирующей топки, работающей на мазуте, и нагрели путем теплообмена с резонансной трубой при следующих условиях:
Начальная температура горючего сланца 26oC
Скорость дымовых газов при псевдоожижении 0,6 м/с
Температура дымовых газов 100oF (38oC)
Топливо, подаваемое в пульсирующую топку природный газ
Температура в пульсирующей топке 2500 2900oF (1374 1593oC)
Температура в резонансной трубе 1900 1200oF (1037 649oC)
При установившихся режимах работы пульсирующей топки и кипящего слоя температуру кипящего слоя поддерживали на уровне 1200oF (649oC). Подаваемый в реактор горючий сланец подвергался пиролизу, в результате чего были получены жидкие и газообразные продукты. Продукты отвели из реактора и охладили для отделения от них жидких продуктов. Получили следующие результаты.
Cостав горючего сланца, мас.
Кероген 22,5
Полученные продукты, мас. от горючего сланца:
Газ 2,6
Cланцевое масло 12,4
Химический состав генераторного газа, по объему:
Н2 37,6
CО 42,7
CО2 12,2
Углеводороды 6,3
Н2S + NH3 1,2
Пример 7.
Пульсирующую топку, объединенную с сушилкой с кипящим слоем и косвенным нагревом, загрузили кремнистым песком N 20, служащим в качестве балласта для введенной суспензии каменного угля. Размеры частиц песка были больше размеров частиц мокрого угля. Поэтому, как только введенная суспензия угля достаточно высохла, уголь был унесен из слоя. Скорость псевдоожижения составляла приблизительно (0,42 м/c). Температура хорошо перемешанного слоя составляла 270oF (132oC). Скорость подачи суспензии была 0,54 0,59 кг/мин. Высушенный угольный продукт уловили в первичном улавливающем циклоне, где мелкие частицы на несвойственные потери, обусловленные экспериментальным характером этого испытания, показал удельный расход энергии 3,72 МДж/кг.
Условия, описанные в каждом из предыдущих примеров, являются иллюстративными для различных вариантов процессов в соответствии с изобретением, в которых (процессах) используют высокие скорости теплообмена с распространением волн акустического давления в кипящий слой в реакторе. Специалисты в данной области техники могут многими способами менять иллюстративные условия. Возможны различные изменения и дополнения, не выходящие за пределы существа и объема изобретения, определенные в пунктах следующей ниже формулы изобретения.

Claims (11)

1. Способ проведения эндотермических реакций, включающий подачу твердых частиц топлива в реакционную зону, поддержание твердых частиц в псевдоожиженном состоянии путем подачи газа или пара через слой твердых частиц, проведение термохимической реакции взаимодействия реагентов с твердыми частицами топлива, отличающийся тем, что дополнительно вводят топливо и кислородсодержащий газ в зону пульсирующего горения, сжигают по крайней мере часть топлива, введенного в зону пульсирующего горения в условиях пульсирующего горения с образованием потока горячих газов, содержащих несгоревшую часть топлива, и акустических волн сжатия, подают поток горячих газов из зоны пульсирующего горения на вход резонансной зоны, ограниченной стенкой трубопровода, расположенного в реакционной зоне со слоем твердых частиц, и имеющей вход на одном конце, а выход на другом конце трубопровода, сжигают по крайней мере долю несгоревшей части топлива в потоке горячих газов в резонансной зоне с образованием потока продуктов сгорания, распространяют акустическую волну сжатия в реакционной зоне, нагревают слой твердых частиц в реакционной зоне путем передачи тепла от потока продуктов сгорания в резонансной зоне через стенку трубопровода.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что пульсирующее горение осуществляют с расчетом образования скорости пульсации в диапазоне частоты 20 1500 Гц, предпочтительно 30 150 Гц.
3. Способ по пп.1 и 2, отличающийся тем, что пульсирующее горение осуществляют с расчетом образования уровня акустического давления в реакционной зоне примерно 110 190 дБ, предпочтительно 140 150 дБ.
4. Способ по пп.1 3, отличающийся тем, что общий коэффициент теплопередачи находится в диапазоне 11,4 22,7 • 107 Вт/м2 К.
5. Способ по пп.1 4, отличающийся тем, что общий коэффициент теплопередачи составляет по крайней мере около 22,7 • 107 Вт/м2К.
6. Способ по пп.1 5, отличающийся тем, что топливом является углеродсодержащий материал, выбранный из группы, состоящей из каменного угля, биомассы, горючего сланца, нефтеносных или битуминозных песков, суббитуминозного угля, древесины, черного щелока и мазута.
7. Устройство для проведения эндотермических реакций, включающее реактор, содержащий слой твердых частиц топлива, средства для ввода топлива и реагентов в реактор, средство для отвода газообразных продуктов реакции из реактора, средство для поддержания твердых частиц в псевдоожиженном состоянии, содержащее патрубок для подачи псевдоожижающего агента и газораспределительную решетку, средство для отделения газообразных продуктов реакции от твердых частиц, имеющее патрубок, соединенный со средством для отвода газообразных продуктов реакции из реактора, и патрубки для отвода отсепарированных твердых частиц и газообразных продуктов, средство для рециркуляции отсепарированных твердых частиц, вход которого соединен с патрубком для отвода отсепарированных твердых частиц, а выход с реактором, отличающееся тем, что оно содержит средства пульсирующего горения для сжигания дополнительного топлива с образованием пульсирующего потока горячих газов и давления акустической волны сжатия, резонансные трубы, расположенные в реакторе, имеющие вход, сообщающийся со средством пульсирующего горения.
8. Устройство по п.7, отличающееся тем, что оно содержит одну резонансную трубу, имеющую, например, форму U-образного колена, при этом вход и выход резонансной зоны находится вблизи друг друга, или содержит несколько параллельных резонансных труб, имеющих входы, сообщающиеся по отдельности с зоной пульсирующего горения, а выходы, сообщающиеся с общим каналом.
9. Устройство по пп.7 8, отличающееся тем, что на входе резонансной зоны расположен теплозащитный экран, причем температура наружной поверхности экрана ниже, чем температура наружной поверхности резонансной зоны около экрана.
10. Устройство по пп.7 9, отличающееся тем, что оно дополнительно содержит средство для разделения конденсирующихся компонентов от неконденсирующихся компонентов в газообразных продуктах, имеющее входящий патрубок, соединенный с патрубком для отвода газообразных продуктов из средства для отделения газообразных продуктов от твердых частиц, и выходные патрубки для сконденсированных жидкостей и отсепарированных неконденсирующихся газообразных продуктов в реактор, вход которого соединен с выходным патрубком неконденсирующихся газообразных продуктов, а выход с патрубком для подачи псевдоожижающего агента.
11. Устройство по пп.7 10, отличающееся тем, что средство пульсирующего горения имеет предел тепловой мощности 37,2 7,4 • 106 кДж/м3 и содержит клапан, работающий с расчетом саморегулирования количества топлива к количеству кислорода для обеспечения данной тепловой мощности, температуры газообразных продуктов сгорания 962 1927oС, преимущественно 962 1538oС, скорости газа в резонансной трубе 91,5 488 м/с, преимущественно 91,5 274 м/с.
SU904743181A 1989-02-14 1990-02-13 Способ проведения эндотермических реакций и устройство для его осуществления RU2073064C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US07/310,202 US5059404A (en) 1989-02-14 1989-02-14 Indirectly heated thermochemical reactor apparatus and processes
US310202 1989-02-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2073064C1 true RU2073064C1 (ru) 1997-02-10

Family

ID=23201430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU904743181A RU2073064C1 (ru) 1989-02-14 1990-02-13 Способ проведения эндотермических реакций и устройство для его осуществления

Country Status (15)

Country Link
US (4) US5059404A (ru)
EP (2) EP0383565B1 (ru)
JP (1) JP2680157B2 (ru)
AT (2) ATE192480T1 (ru)
BR (1) BR9000675A (ru)
CA (1) CA1339018C (ru)
DE (2) DE69033536T2 (ru)
DK (2) DK0383565T3 (ru)
ES (2) ES2148186T3 (ru)
FI (1) FI94462C (ru)
GR (1) GR3034017T3 (ru)
LT (1) LTIP1115A (ru)
NO (1) NO178100C (ru)
RU (1) RU2073064C1 (ru)
UA (1) UA26901C2 (ru)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2443947C2 (ru) * 2010-05-04 2012-02-27 Владимир Фёдорович Власов Способ получения тепла
WO2013109166A2 (ru) * 2011-12-26 2013-07-25 Velitsko Vladislav Vladimirovich Способ и устройство по переработке низкокалорийных горючих в синтетический метан и/или иные углеводородные продукты с применением газогидратной сепарации целевых продуктов
RU2515568C1 (ru) * 2012-11-01 2014-05-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Котел
US8999019B2 (en) 2005-10-21 2015-04-07 Taylor Biomass Energy, Llc Process and system for gasification with in-situ tar removal
WO2016064785A1 (en) * 2014-10-22 2016-04-28 Uop Llc Methods and apparatus for power recovery in fluid catalytic cracking systems
RU2637551C2 (ru) * 2015-10-09 2017-12-05 Общество с ограниченной ответственностью "Сибирский научно-исследовательский институт углеобогащения" (ООО "Сибнииуглеобогащение) Способ термического обогащения углей
RU2663745C2 (ru) * 2013-02-05 2018-08-09 Релайанс Индастриз Лимитед Способ каталитической газификации углеродсодержащего сырья
PL424638A1 (pl) * 2018-02-21 2019-08-26 Politechnika Łódzka Sposób odzyskiwania wody z oparów usuwanych z suszarni maszyny papierniczej
PL424637A1 (pl) * 2018-02-21 2019-08-26 Politechnika Łódzka Sposób usuwania zanieczyszczeń z oparów wydalanych z maszyn papierniczych
RU2737155C1 (ru) * 2020-05-27 2020-11-25 Общество с ограниченной ответственностью «БиоЭнерджи» Установка для переработки углеводородной биомассы с получением водородсодержащих газов с высоким энергетическим потенциалом

Families Citing this family (164)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5059404A (en) * 1989-02-14 1991-10-22 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Indirectly heated thermochemical reactor apparatus and processes
SE465731B (sv) * 1990-02-07 1991-10-21 Kamyr Ab Utvinning av energi och kemikalier ur massaavlutar under exponering av laagfrekvent ljud
US5846496A (en) * 1990-12-28 1998-12-08 Naphtachimie S.A. Apparatus for manufacturing chemical products
SE468772B (sv) * 1991-05-30 1993-03-15 Goetaverken Energy Ab Utvinning av energi och kemikalier ur avlut i en sodapanna under exponering av laagfrekvent ljud
SE470213B (sv) * 1992-03-30 1993-12-06 Nonox Eng Ab Sätt och anordning för framställning av bränslen ur fasta kolhaltiga naturbränslen
WO1994027087A1 (en) * 1993-05-17 1994-11-24 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. A process and apparatus for heating fluids employing a pulse combustor
US5419877A (en) * 1993-09-17 1995-05-30 General Atomics Acoustic barrier separator
CA2132689C (en) * 1993-09-28 1998-02-03 David A. Stats Two stage carbonizer
TW245651B (en) * 1994-02-24 1995-04-21 Babcock & Wilcox Co Black liquor gasifier
US5455011A (en) * 1994-02-28 1995-10-03 The Babcock & Wilcox Company System and method for heating and gasification of residual waste liquor
US5672184A (en) * 1994-06-24 1997-09-30 Lockheed Corporation Pulse detonation device for coal gasification
US5516345A (en) * 1994-06-30 1996-05-14 Iowa State University Research Foundation, Inc. Latent heat-ballasted gasifier method
US5909654A (en) * 1995-03-17 1999-06-01 Hesboel; Rolf Method for the volume reduction and processing of nuclear waste
US6084147A (en) * 1995-03-17 2000-07-04 Studsvik, Inc. Pyrolytic decomposition of organic wastes
US5797332A (en) * 1995-08-11 1998-08-25 Callidus Technologies, Inc. Closed loop gasification drying system
US5638609A (en) * 1995-11-13 1997-06-17 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Process and apparatus for drying and heating
US6048374A (en) * 1997-08-18 2000-04-11 Green; Alex E. S. Process and device for pyrolysis of feedstock
TR200000915T2 (tr) * 1997-10-08 2000-07-21 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Alevsiz yanma işlemi ısıtma vasıtası.
US6308436B1 (en) 1998-07-01 2001-10-30 The Procter & Gamble Company Process for removing water from fibrous web using oscillatory flow-reversing air or gas
US6085437A (en) * 1998-07-01 2000-07-11 The Procter & Gamble Company Water-removing apparatus for papermaking process
DE69910578T2 (de) 1998-07-01 2004-06-24 Institute Of Paper Science And Technology, Inc. Verfahren zur entfernung von wasser aus faserstoffbahnen mit oszillierender prällstromflussumkehr
AR023360A1 (es) * 1998-12-30 2002-09-04 Shell Int Research Aparato de combustion a pulso, un metodo para mejorar el flujo de fluido en un pozo de produccion de gas natural y un metodo para calentar una formacionsubterranea con dicho aparato
DE19900116C2 (de) * 1999-01-05 2002-02-14 Univ Muenchen Tech Vorrichtung zum Erzeugen von Brenngas durch allotherme Vergasung von Biomasse
ES2193790B1 (es) * 1999-05-25 2005-02-16 Environmental International Engineering, S.L. Planta de valorizacion de residuos por gasificacion.
DE19926202C1 (de) * 1999-06-09 2001-02-22 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu Vorrichtung zur Vergasung biogener Einsatzstoffe
EP1187892B1 (de) * 1999-06-09 2004-12-29 Technische Universität München Lehrstuhl für Thermische Kraftanlagen Vorrichtung zur vergasung kohlenstoffhaltiger einsatzstoffe
US6346166B1 (en) * 1999-06-14 2002-02-12 Andritz-Ahlstrom Inc. Flash tank steam economy improvement
EP1216287B1 (en) 1999-08-19 2005-11-23 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. System integration of a steam reformer and fuel cell
TR200201283T2 (tr) * 1999-08-19 2002-09-23 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Dolaylı olarak ısıtılan buhar yeniden yapılandırıcı sistemli gaz türbini.
AUPQ314399A0 (en) * 1999-09-29 1999-10-21 World Oasis Australia Pty Ltd Process for recovering energy from carbon-containing materials
DE19948332B4 (de) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe
AU2001251334A1 (en) * 2000-04-05 2001-10-23 Hydrogen Burner Technology, Inc. Pulsed flow, fuel-processing system
US6517706B1 (en) 2000-05-01 2003-02-11 Petro-Canada Hydrocracking of heavy hydrocarbon oils with improved gas and liquid distribution
DE10056459C1 (de) * 2000-11-14 2002-04-04 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren zum Aufbereiten faseriger Substanzen
EP1485448A2 (de) * 2001-07-20 2004-12-15 Bu Bioenergie & Umwelttechnik Ag Vorrichtung und ein verfahren zur erzeugung von gas
US6637206B2 (en) * 2002-01-18 2003-10-28 Lavoy M. Thiessen Jr. Method and apparatus for combined steam boiler/combuster and gasifier
MXPA04011590A (es) * 2002-05-22 2005-07-05 Mfg & Tech Conversion Int Inc Proceso y aparato de gasificacion pulsada y de limpieza mediante gas caliente.
US7842110B2 (en) * 2002-09-10 2010-11-30 Thermochem Recovery International, Inc. Steam reforming process and apparatus
WO2004094023A2 (en) * 2003-04-21 2004-11-04 Manufacturing And Technology Conversion, Inc. Process for the treatment of waste or gaseous streams
DE10323774A1 (de) * 2003-05-26 2004-12-16 Khd Humboldt Wedag Ag Verfahren und Anlage zur thermischen Trocknung eines nass vermahlenen Zementrohmehls
US20050050759A1 (en) * 2003-08-11 2005-03-10 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Efficient and cost-effective biomass drying
US6932002B2 (en) * 2003-09-04 2005-08-23 Recycling Solutions Technology, Llc System and method of processing solid waste
US20050211143A1 (en) * 2003-09-04 2005-09-29 Recycling Solutions Technology, Llc System and method of generating electricity
US7984566B2 (en) * 2003-10-27 2011-07-26 Staples Wesley A System and method employing turbofan jet engine for drying bulk materials
US20050145355A1 (en) * 2003-12-31 2005-07-07 Brian Wester Process for making a fiber product from waste fiber
BE1015904A3 (nl) * 2004-02-11 2005-11-08 Bio Olie Belgie Bv Met Beperkt Werkwijze voor het vergassen van organisch materiaal en inrichting daarbij toegepast.
US7197404B2 (en) * 2004-03-01 2007-03-27 Richard Andrew Holland Computation of radiating particle and wave distributions using a generalized discrete field constructed from representative ray sets
US7669349B1 (en) * 2004-03-04 2010-03-02 TD*X Associates LP Method separating volatile components from feed material
DE202004004729U1 (de) * 2004-03-24 2005-06-02 Wabo - Schmiertechnik Gmbh & Co Kg Vorrichtung zur Erzeugung von Wasserstoff
FR2871554A1 (fr) * 2004-06-11 2005-12-16 Alstom Technology Ltd Procede de conversion energetique de combustibles solides minimisant la consommation d'oxygene
CA2496839A1 (en) 2004-07-19 2006-01-19 Woodland Chemical Systems Inc. Process for producing ethanol from synthesis gas rich in carbon monoxide
US8252074B2 (en) * 2005-02-01 2012-08-28 Sasol-Lurgi Technology Company (Proprietary) Limited Method of operating a fixed bed dry bottom gasifier
RU2007137495A (ru) * 2005-03-10 2009-04-20 Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. (NL) Система теплопередачи для сгорания топлива и нагревания технологической текучей среды и способ ее использования
EP1856443B1 (en) * 2005-03-10 2015-08-12 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A multi-tube heat transfer system for the combustion of a fuel and heating of a process fluid and the use thereof
AU2006223449A1 (en) * 2005-03-10 2006-09-21 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of starting up a direct heating system for the flameless combustion of fuel and direct heating of a process fluid
DK1869307T3 (da) 2005-04-12 2010-12-20 Zilkha Biomass Power Llc Integreret biomasseenergisystem
US7963048B2 (en) * 2005-05-23 2011-06-21 Pollard Levi A Dual path kiln
WO2007002844A2 (en) * 2005-06-28 2007-01-04 Community Power Corporation Method and apparatus for automated, modular, biomass power generation
EP1917209B1 (en) * 2005-08-23 2015-06-03 Studsvik, Inc. Mineralization of alkali metals, sulfur and halogens
US20070056726A1 (en) * 2005-09-14 2007-03-15 Shurtleff James K Apparatus, system, and method for in-situ extraction of oil from oil shale
WO2007084539A2 (en) * 2006-01-17 2007-07-26 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. A hybrid energy conversion system and processes
US7506685B2 (en) * 2006-03-29 2009-03-24 Pioneer Energy, Inc. Apparatus and method for extracting petroleum from underground sites using reformed gases
US9605522B2 (en) * 2006-03-29 2017-03-28 Pioneer Energy, Inc. Apparatus and method for extracting petroleum from underground sites using reformed gases
WO2007112570A1 (en) 2006-04-03 2007-10-11 Pharmatherm Chemicals Inc. Thermal extraction method and product
KR20080108605A (ko) 2006-04-05 2008-12-15 우드랜드 바이오퓨엘스 인크. 합성 가스에 의해 바이오매스를 에탄올로 전환시키는 시스템 및 방법
US7857995B2 (en) * 2006-04-11 2010-12-28 Thermo Technologies, Llc Methods and apparatus for solid carbonaceous materials synthesis gas generation
AU2011253687B2 (en) * 2006-04-24 2013-03-07 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module
US7569086B2 (en) * 2006-04-24 2009-08-04 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits
US20070245628A1 (en) * 2006-04-24 2007-10-25 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module separated from the compartment of a reaction vessel
DE102006022265A1 (de) * 2006-04-26 2007-10-31 Spot Spirit Of Technology Ag Verfahren und Vorrichtung zur optimierten Wirbelschichtvergasung
CN101479531A (zh) * 2006-05-10 2009-07-08 力技术公司 用于加强固体物质燃烧的方法、装置和系统
US7513260B2 (en) 2006-05-10 2009-04-07 United Technologies Corporation In-situ continuous coke deposit removal by catalytic steam gasification
US8490581B2 (en) * 2006-06-15 2013-07-23 Exxonmobil Research And Engineering Company Advanced fired heater unit for use in refinery and petro-chemical applications
US8205674B2 (en) 2006-07-25 2012-06-26 Mountain West Energy Inc. Apparatus, system, and method for in-situ extraction of hydrocarbons
FR2905691B1 (fr) * 2006-09-13 2009-07-03 Bio 3D Applic Procede de generation d'une source d'energie a partir d'un flux gazeux humide.
WO2008091415A2 (en) * 2006-09-29 2008-07-31 Zilkha Biomass Energy Llc Integrated biomass energy system
DE102007004294A1 (de) * 2007-01-23 2008-07-24 Spot Spirit Of Technology Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Energie, Treibstoffen oder chemischen Rohstoffen unter Einsatz von CO2-neutralen biogenen Einsatzstoffen
EP1978074A1 (en) * 2007-04-06 2008-10-08 Waterim Ltd Apparatus for the purification of a synthesis gas flow obtained from the gasification of refuses and/or biomasses
WO2008128252A1 (en) * 2007-04-17 2008-10-23 Shurtleff J Kevin Apparatus, system, and method for in-situ extraction of hydrocarbons
US7654330B2 (en) * 2007-05-19 2010-02-02 Pioneer Energy, Inc. Apparatus, methods, and systems for extracting petroleum using a portable coal reformer
US8616294B2 (en) 2007-05-20 2013-12-31 Pioneer Energy, Inc. Systems and methods for generating in-situ carbon dioxide driver gas for use in enhanced oil recovery
JP5420858B2 (ja) * 2007-06-14 2014-02-19 仁 村上 黒液処理方法及び黒液処理装置並びに発電システム
JP2009029796A (ja) * 2007-07-04 2009-02-12 Hitoshi Murakami 多糖類由来化合物の生成方法並びに生成装置
AR067578A1 (es) * 2007-07-20 2009-10-14 Shell Int Research Un calentador de combustion no inflamable, sistema calentador, un metodo para iniciar el sistema calentador y metodo para controlar la temperatura del sistema calentador.
US8037620B2 (en) 2007-07-20 2011-10-18 Pulse Holdings LLC Pulse combustion dryer apparatus and methods
ATE511062T1 (de) * 2007-07-20 2011-06-15 Shell Int Research Heizvorrichtung zur flammenlosen verbrennung
DE102008008943B4 (de) * 2008-02-13 2016-10-27 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Raffination organische Anteile enthaltender Rohstoffe
US7988074B2 (en) * 2008-03-05 2011-08-02 J. Jireh Holdings Llc Nozzle apparatus for material dispersion in a dryer and methods for drying materials
DE102008014799A1 (de) * 2008-03-18 2009-09-24 Karl-Heinz Tetzlaff Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Synthesegas aus Biomasse
FR2929955B1 (fr) * 2008-04-09 2012-02-10 Saint Gobain Gazeification de materiaux organiques combustibles
SE532711C2 (sv) * 2008-06-11 2010-03-23 Cortus Ab Förfarande och anläggning för framställning av syntesgas
US8450536B2 (en) 2008-07-17 2013-05-28 Pioneer Energy, Inc. Methods of higher alcohol synthesis
US8499471B2 (en) * 2008-08-20 2013-08-06 The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, On Behalf Of The University Of Nevada, Reno System and method for energy production from sludge
DE102008050817A1 (de) * 2008-10-08 2010-04-15 Karl-Heinz Tetzlaff Abgasfreie allotherme Dampfreformierung
NL2002330C2 (nl) * 2008-12-15 2010-06-16 Essent En Produktie B V Vergassen van vaste brandstoffen in een circulerend wervelbed.
DE102009013713A1 (de) * 2009-03-20 2010-09-23 Mvv Biopower Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Biomasse-Heizkraftwerks mit einer Wirbelschichtfeuerung
US8778038B2 (en) 2009-04-24 2014-07-15 Syngas Technology, Llc Method for controlling the peak temperature of a fluid gasification zone
US20100270506A1 (en) * 2009-04-24 2010-10-28 Goetsch Duane A Two stage process for converting biomass to syngas
US8690977B2 (en) 2009-06-25 2014-04-08 Sustainable Waste Power Systems, Inc. Garbage in power out (GIPO) thermal conversion process
DE102009032524B3 (de) * 2009-07-10 2011-02-03 Highterm Research Gmbh Reaktor zur Erzeugung eines Produktgases durch allotherme Vergasung von kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen
DE102009039920A1 (de) 2009-09-03 2011-03-10 Karl-Heinz Tetzlaff Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung von Sauerstoff bei der Dampfreformierung von Biomasse
US8201501B2 (en) 2009-09-04 2012-06-19 Tinsley Douglas M Dual path kiln improvement
US7937948B2 (en) * 2009-09-23 2011-05-10 Pioneer Energy, Inc. Systems and methods for generating electricity from carbonaceous material with substantially no carbon dioxide emissions
FI123110B (fi) * 2009-10-05 2012-11-15 Metso Power Oy Menetelmä ja laitteisto sellutehtaan mustalipeän käsittelemiseksi
US20110083593A1 (en) * 2009-10-12 2011-04-14 AirClean Technologies, Inc. Fluidized combustor
US7947155B1 (en) * 2009-11-17 2011-05-24 Green Liquid and Gas Technologies Process and device for the pyrolysis of feedstock
US20110284359A1 (en) 2010-05-20 2011-11-24 Uop Llc Processes for controlling afterburn in a reheater and for controlling loss of entrained solid particles in combustion product flue gas
CN102947647A (zh) * 2010-06-22 2013-02-27 株式会社神钢环境舒立净 流化床炉以及废弃物处理方法
US8499702B2 (en) 2010-07-15 2013-08-06 Ensyn Renewables, Inc. Char-handling processes in a pyrolysis system
WO2012061742A1 (en) 2010-11-05 2012-05-10 ThermoChem Recovery International Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
CN102175033B (zh) * 2010-12-17 2013-04-10 华北电力大学（保定） 一种超声波煤粒共振燃烧优化技术及设备
MX2013008279A (es) * 2011-01-27 2013-10-03 Ind Haceb S A Calentador de paso que atenua el efecto altitud.
US9441887B2 (en) 2011-02-22 2016-09-13 Ensyn Renewables, Inc. Heat removal and recovery in biomass pyrolysis
US9885478B1 (en) 2011-02-28 2018-02-06 Recycling Solutions Technology, Llc Process for generating combustible gas from organic feedstock and reactors therefor
DE102011015807A1 (de) 2011-04-01 2012-10-04 H S Reformer Gmbh Steigerung der Effizienz der Beheizung allothermer Reaktoren
US9352270B2 (en) 2011-04-11 2016-05-31 ADA-ES, Inc. Fluidized bed and method and system for gas component capture
SE535947C2 (sv) * 2011-04-26 2013-03-05 Chemrec Ab Förgasning av alkaliinnehållande energirika vattenhaltiga lösningar från massabruk
US20130048538A1 (en) * 2011-08-29 2013-02-28 Ruediger Uwe Nuerk System and method for cold cracking with steam
US9347005B2 (en) 2011-09-13 2016-05-24 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for rapid thermal processing of carbonaceous material
US9044727B2 (en) 2011-09-22 2015-06-02 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
US10041667B2 (en) 2011-09-22 2018-08-07 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same
US10400175B2 (en) 2011-09-22 2019-09-03 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
CN105584991B (zh) 2011-09-27 2019-05-14 国际热化学恢复股份有限公司 合成气净化系统和方法
US9109177B2 (en) 2011-12-12 2015-08-18 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
US9242219B2 (en) * 2012-01-30 2016-01-26 PHG Energy, LLC Fluidized bed biogasifier and method for gasifying biosolids
US10738249B2 (en) 2012-01-30 2020-08-11 Aries Gasification, Llc Universal feeder for gasification reactors
CN103361087A (zh) * 2012-05-04 2013-10-23 张荣光 一种热解耦合燃烧循环反应方法及装置
JP5935119B2 (ja) * 2012-05-31 2016-06-15 一般財団法人電力中央研究所 凝縮物の検出装置
US9670413B2 (en) 2012-06-28 2017-06-06 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for thermally converting biomass
IN2015DN02082A (ru) 2012-09-20 2015-08-14 Ada Es Inc
GB2503065B (en) * 2013-02-20 2014-11-05 Recycling Technologies Ltd Process and apparatus for treating waste comprising mixed plastic waste
WO2014210150A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
FI126917B (fi) * 2013-09-03 2017-08-15 Valmet Technologies Oy Järjestely ja menetelmä polttoaineen polttamiseksi
RO130112A2 (ro) * 2013-09-23 2015-03-30 Vasile Celac Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea gazului de sinteză
US10017700B1 (en) * 2014-09-17 2018-07-10 Mainstream Engineering Corporation Biomass pyrolysis reactor with integrated quench and method for converting biomass to liquid bio-oil
DK3198075T3 (en) * 2014-09-22 2019-04-01 Huntsman Int Llc PROCEDURE FOR TREATING BLACK BLOOD
WO2016064407A1 (en) 2014-10-23 2016-04-28 Ag Bio-Power L.C. Rotating and movable bed gasifier producing high carbon char
US9516794B2 (en) 2014-10-31 2016-12-06 Transistor Devices, Inc. Modular scalable liquid cooled power system
US20160379727A1 (en) 2015-01-30 2016-12-29 Studsvik, Inc. Apparatus and methods for treatment of radioactive organic waste
US11474085B2 (en) * 2015-07-28 2022-10-18 Flodesign Sonics, Inc. Expanded bed affinity selection
US11459540B2 (en) * 2015-07-28 2022-10-04 Flodesign Sonics, Inc. Expanded bed affinity selection
US10337726B2 (en) 2015-08-21 2019-07-02 Ensyn Renewables, Inc. Liquid biomass heating system
MX2018009906A (es) 2016-02-16 2018-09-07 Thermochem Recovery Int Inc Sistema y metodo de generacion de gas producto de energia integrada de dos etapas.
WO2017164888A1 (en) 2016-03-25 2017-09-28 Thermochem Recovery International, Inc. Three-stage energy-integrated product gas generation system and method
KR102488506B1 (ko) * 2016-07-15 2023-01-17 위-링 청 훈소와 촉매작용에 의한 배설물의 처리
CN106240748B (zh) * 2016-08-09 2018-01-23 大连理工大学 用于增加动力锚沉贯深度的方法及其推进器
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
CN106178729A (zh) * 2016-08-31 2016-12-07 合肥合意环保科技工程有限公司 一种煤气加压脉冲清灰装置
BR112019013387B1 (pt) 2016-12-29 2023-03-28 Ensyn Renewables, Inc Desmetalização de biomassa
CN107118806A (zh) * 2017-06-28 2017-09-01 北京金泰瑞和工程科技有限公司 两段式水煤浆气流床反应器及两段式水煤浆气化方法
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
CN108106476B (zh) * 2017-12-22 2019-11-19 西北大学 一种连续化学反应法蓄热放热系统
US10619921B2 (en) 2018-01-29 2020-04-14 Norev Dpk, Llc Dual path kiln and method of operating a dual path kiln to continuously dry lumber
US11512260B2 (en) * 2018-06-11 2022-11-29 Donald Gene Taylor Pulse detonation shockwave gasifier
CN114466831B (zh) 2019-01-15 2023-12-19 沙特基础工业全球技术公司 可再生能源在甲醇合成中的用途
US11719135B2 (en) 2019-09-02 2023-08-08 Julio Cesar ARAYA MATTEO System and method for obtaining power by the use of low-quality hydrocarbons and hydrogen produced from the water in the generation of combustion energy
CN110982563B (zh) * 2019-11-30 2021-05-28 翟常忠 高效原油天然气脱硫化氢装置及其脱除硫化氢方法
US11555157B2 (en) * 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
WO2022015905A1 (en) * 2020-07-16 2022-01-20 Invacare Corporation System and method for managing medical devices
CN114105169A (zh) * 2020-08-27 2022-03-01 上海市机电设计研究院有限公司 固体废盐的纯化处理系统及其处理方法
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
CN112852478B (zh) * 2021-04-13 2023-02-07 上海科瑞德能源科技有限公司 一种浆态床和沸腾床耦合的上流式反应器、反应器系统及催化加氢工艺
CN115350679B (zh) * 2022-08-17 2024-06-04 沈阳工业大学 高速喷流撞击管式反应器制备碳酸二甲酯的装置及方法

Family Cites Families (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2513022A (en) * 1944-10-05 1950-06-27 Phillips Petroleum Co Manufacture of hydrogen
US2539466A (en) * 1945-04-20 1951-01-30 Vernon F Parry Process for carrying out endothermic chemical reactions
US2623815A (en) * 1945-11-23 1952-12-30 Standard Oil Dev Co Apparatus for gasifying carbonaceous fuel
US2619415A (en) * 1946-08-15 1952-11-25 Standard Oil Dev Co Supply of heat to fluidized solids beds for the production of fuel gas
GB644013A (en) * 1946-08-15 1950-10-04 Standard Oil Dev Co Improvements in or relating to the supply of heat to fluidized solid systems
US2680065A (en) * 1948-05-26 1954-06-01 Texas Co Gasification of carbonaceous solids
US2683657A (en) * 1948-05-29 1954-07-13 Hydrocarbon Research Inc Gasification of carbonaceous solids
US2979390A (en) * 1956-11-19 1961-04-11 Hydrocarbon Research Inc Process for carrying out endothermic reactions
US2937500A (en) * 1957-10-02 1960-05-24 Jr Albert G Bodine Resonant combustion products generator with heat exchanger
FR1226568A (fr) * 1959-02-21 1960-07-13 Siderurgie Fse Inst Rech Brûleur à flamme stable et à forte concentration calorifique obtenue par onde de choc
US3246842A (en) * 1963-08-02 1966-04-19 Huber Ludwig Apparatus for the production of hot gas currents for heating purposes
US3304249A (en) * 1964-02-28 1967-02-14 Katz Herbert Method of stabilizing a fluidized bed using a glow discharge
US3522019A (en) * 1965-08-03 1970-07-28 United Aircraft Corp Apparatus for generating hydrogen from liquid hydrogen - containing feedstocks
US3607619A (en) * 1968-11-29 1971-09-21 Texaco Inc Coking of black liquor in the absence of added free oxygen
GB1275461A (en) * 1969-02-17 1972-05-24 Shell Int Research Pulsating combustion system
US3890112A (en) * 1971-03-18 1975-06-17 Exxon Research Engineering Co Two-stage process for the conversion of liquid hydrocarbon to a methane rich gas stream
US3966634A (en) * 1974-09-23 1976-06-29 Cogas Development Company Gasification method
FR2301633A1 (fr) * 1975-02-21 1976-09-17 Babcock & Wilcox Co Recuperation de produits residuaires de la liqueur noire p
IN144575B (ru) * 1975-02-21 1978-05-20 Babcock & Wilcox Co
GB2039293B (en) * 1979-01-09 1982-11-17 Exxon Research Engineering Co Conversion of fuel to reducing and/or synthesis gas
US4331451A (en) * 1980-02-04 1982-05-25 Mitsui Toatsu Chemicals, Inc. Catalytic gasification
US4314444A (en) * 1980-06-23 1982-02-09 Battelle Memorial Institute Heating apparatus
US4439272A (en) * 1982-01-13 1984-03-27 Nguyen Xuan T Pulp mill residual liquor recovery process
US4483691A (en) * 1982-09-30 1984-11-20 Engelhard Corporation Production of synthetic natural gas from coal gasification liquid by-products
US4522685A (en) * 1983-01-17 1985-06-11 International Paper Company Method of operating a spent pulping liquor combustion apparatus
US4529377A (en) * 1983-02-28 1985-07-16 Georgia Tech Research Institute Pulse combustor apparatus
US4682985A (en) * 1983-04-21 1987-07-28 Rockwell International Corporation Gasification of black liquor
US4655146A (en) * 1984-08-01 1987-04-07 Lemelson Jerome H Reaction apparatus and method
US4773918A (en) * 1984-11-02 1988-09-27 Rockwell International Corporation Black liquor gasification process
SE448173B (sv) * 1985-06-03 1987-01-26 Croon Inventor Ab Forfarande for utvinning av kemikalier fran cellulosaavlut genom pyrolys
US4699580A (en) * 1985-12-12 1987-10-13 Co Yee Tiat O Blown film tube diameter control apparatus
US4699588A (en) * 1986-03-06 1987-10-13 Sonotech, Inc. Method and apparatus for conducting a process in a pulsating environment
US4770626A (en) * 1986-03-06 1988-09-13 Sonotech, Inc. Tunable pulse combustor
US4708159A (en) * 1986-04-16 1987-11-24 Nea Technologies, Inc. Pulse combustion energy system
US4865625A (en) * 1988-05-02 1989-09-12 Battelle Memorial Institute Method of producing pyrolysis gases from carbon-containing materials
US4951613A (en) * 1988-11-09 1990-08-28 Mobil Oil Corp. Heat transfer to endothermic reaction zone
US5059404A (en) * 1989-02-14 1991-10-22 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Indirectly heated thermochemical reactor apparatus and processes

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 4483692, кл. C 10 J 3/06, 1987. *

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8999019B2 (en) 2005-10-21 2015-04-07 Taylor Biomass Energy, Llc Process and system for gasification with in-situ tar removal
RU2443947C2 (ru) * 2010-05-04 2012-02-27 Владимир Фёдорович Власов Способ получения тепла
WO2013109166A2 (ru) * 2011-12-26 2013-07-25 Velitsko Vladislav Vladimirovich Способ и устройство по переработке низкокалорийных горючих в синтетический метан и/или иные углеводородные продукты с применением газогидратной сепарации целевых продуктов
WO2013109166A3 (ru) * 2011-12-26 2013-11-28 Velitsko Vladislav Vladimirovich Способ получения синтетического метана из органического сырья
RU2515568C1 (ru) * 2012-11-01 2014-05-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Уральский государственный университет" (национальный исследовательский университет) (ФГБОУ ВПО "ЮУрГУ" (НИУ)) Котел
RU2663745C2 (ru) * 2013-02-05 2018-08-09 Релайанс Индастриз Лимитед Способ каталитической газификации углеродсодержащего сырья
WO2016064785A1 (en) * 2014-10-22 2016-04-28 Uop Llc Methods and apparatus for power recovery in fluid catalytic cracking systems
RU2637551C2 (ru) * 2015-10-09 2017-12-05 Общество с ограниченной ответственностью "Сибирский научно-исследовательский институт углеобогащения" (ООО "Сибнииуглеобогащение) Способ термического обогащения углей
PL424638A1 (pl) * 2018-02-21 2019-08-26 Politechnika Łódzka Sposób odzyskiwania wody z oparów usuwanych z suszarni maszyny papierniczej
PL424637A1 (pl) * 2018-02-21 2019-08-26 Politechnika Łódzka Sposób usuwania zanieczyszczeń z oparów wydalanych z maszyn papierniczych
RU2737155C1 (ru) * 2020-05-27 2020-11-25 Общество с ограниченной ответственностью «БиоЭнерджи» Установка для переработки углеводородной биомассы с получением водородсодержащих газов с высоким энергетическим потенциалом

Also Published As

Publication number Publication date
BR9000675A (pt) 1991-01-15
ATE192480T1 (de) 2000-05-15
UA26901C2 (ru) 1999-12-29
EP0550401A1 (en) 1993-07-07
FI900698A0 (fi) 1990-02-13
GR3034017T3 (en) 2000-11-30
US5306481A (en) 1994-04-26
US6149765A (en) 2000-11-21
ES2053098T3 (es) 1994-07-16
FI94462C (fi) 1995-09-11
FI94462B (fi) 1995-05-31
NO900693L (no) 1990-08-15
JPH0314688A (ja) 1991-01-23
US5059404A (en) 1991-10-22
NO178100C (no) 1996-01-24
EP0550401B1 (en) 2000-05-03
CA1339018C (en) 1997-03-25
DE69008572D1 (de) 1994-06-09
ATE105327T1 (de) 1994-05-15
NO178100B (no) 1995-10-16
EP0383565B1 (en) 1994-05-04
DK0550401T3 (da) 2000-08-07
ES2148186T3 (es) 2000-10-16
US5637192A (en) 1997-06-10
LTIP1115A (en) 1995-04-25
EP0383565A1 (en) 1990-08-22
DE69008572T2 (de) 1994-10-06
DE69033536D1 (de) 2000-06-08
JP2680157B2 (ja) 1997-11-19
DK0383565T3 (da) 1994-09-19
NO900693D0 (no) 1990-02-13
DE69033536T2 (de) 2000-08-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2073064C1 (ru) Способ проведения эндотермических реакций и устройство для его осуществления
US5536488A (en) Indirectly heated thermochemical reactor processes
US5339621A (en) Waste treatment system and method utilizing pressurized fluid
RU2516533C2 (ru) Способ и устройство для получения синтез-газа с низким содержанием смол из биомассы
US7087097B1 (en) Facility for the gasification of carbon-containing feed materials
RU2600373C2 (ru) Частичное окисление метана и высших углеводородов в потоках синтез-газа
EP0581869B1 (en) Pulsed atmospheric fluidized bed combustor apparatus and process
CA2511342C (en) Steam reforming process and apparatus
WO2002046331A1 (en) Multi-faceted gasifier and related methods
JP2007112873A (ja) ガス化燃料のガス化方法及び装置
CA2388869A1 (en) Process for the production of a gaseous fuel
Kan et al. Gasification of biomass
EP4151706A1 (en) A method and a device to produce low-tar- and low-dust product gas
NO309930B1 (no) Benyttelse av et fluidisert sjikt til omforming av karbonholdig materiale til produktgass, gjenvinning av energi og kjemisk innhold i svartlut, samt til dampreformering av tunge, flytende hydrokarboner
Durai-Swamy PAPERTO BE PRESENTEDAT THE SECONDANNUALCLEAN COAL TECHNOLOGYCONFERENCE ATLANTA, GEORGZA SEPTEMBER8, 1993
Durai-Swamy et al. SECOND ANNUAL CLEAN COAL TECHNOLOGY CONFERENCE ATLANTA, GEORGIA
WO1997023283A1 (en) Pyrolytic and/or thermochemical conversion reactions and apparatus therefor
NZ280739A (en) Reactor; combines a reactor nozzle, a pressurised reactor chamber and a tubular heat exchanger device
JPH0819632B2 (ja) 黒液のガス化

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20090214