RU2052528C1 - Способ получения скандия - Google Patents
Способ получения скандия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2052528C1 RU2052528C1 RU93033665A RU93033665A RU2052528C1 RU 2052528 C1 RU2052528 C1 RU 2052528C1 RU 93033665 A RU93033665 A RU 93033665A RU 93033665 A RU93033665 A RU 93033665A RU 2052528 C1 RU2052528 C1 RU 2052528C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- scandium
- treatment
- sodium
- temperature
- heat treatment
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Использование: для получения скандия. Сущность: восстановлению подвергают комплексную хлоридную соль скандия и щелочных металлов при температуре 680 - 800oС с подачей натрия порциями 0,20 - 0,48 г/см2 через 60 - 100 мин. Перед вакуум-термической обработкой проводят термообработку в инертной атмосфере при температуре 750 - 900oС в течение 2 - 6 ч. После вакуум-термической обработки проводят гидрометаллургическую обработку и дополнительную вакуум-термическую обработку при температуре 1050 - 1300oС в течение 1 - 5 ч. 1 табл.
Description
Изобретение относится к области металлургии редких металлов и может быть использовано для производства крупнокристаллических частиц скандия высокой чистоты методом натриетермического восстановления.
Известен способ получения редкоземельных металлов лантана, церия, празеодима и неодима путем натриетермического восстановления их хлоридов при температуре 850-1000оС в инертной атмосфере (патент Австрии N 329884, кл. 40 а 24, опубл. 1976).
Недостаток способа получение мелкодисперсных порошков вышеназванных редкоземельных металлов.
Известен способ (прототип) получения скандия, включающий натриетермическое восстановление хлорида скандия при температуре выше 800 и ниже 1500оС в инертной атмосфере и вакуум-термическую обработки при температуре 750-1000оС в течение 2-8 ч.
Недостаток способа получение скандия губчатой структуры низкой чистоты. На стадии натриетермического восстановления индивидуального хлорида скандия при названных выше температурах формируется губчатая структура, образованная из мелкодисперсных частиц скандия. В процессе вакуум-термической обработки, используемой для разделения продуктов реакции, не происходит полного удаления хлорида натрия и других примесных элементов вследствие низкой упругости пара, например хлорида натрия, при данных температурах. Отрицательную роль в полном разделении продуктов реакции играет сама губчатая структура металла, характеризуемая наличием большого количества пор малого диаметра, удаление примесных элементов из которых практически невозможно.
Цель изобретения получение крупнокристаллических частиц скандия размером 3-30 мм высокой чистоты.
Цель достигается тем, что в способе получения скандия, включающем натриетермическое восстановление его хлоридной соли и вакуум-термическую обработку при температуре 700-900оС, восстановлению подвергают комплексную хлоридную соль скандия и щелочных металлов при температуре 680-800оС с подачей натрия порциями 0,20-0,48 г/см2 через 60-100 мин. Перед вакуум-термической обработкой проводят термообработку в инертной атмосфере при температуре 750-900оС в течение 2-6 ч. После вакуум-термической обработки проводят гидрометаллургическую обработку и дополнительную вакуум-термическую обработку при температуре 1050-1300оС в течение 1-5 ч.
Способ состоит в следующем. Исходный материал комплексную хлоридную соль скандия и щелочных металлов, например ScmKnNapClk или ScmLinNapClk, где 1 < m<= 3, 0 < n < 4, 0 <= p < 3, 4 <k < 9, подвергают натриетермическому восстановлению при температуре 680-800оС в инертной атмосфере, подавая натрий на поверхность расплава порциями 0,20-0,48 г/см2 через 60-100 мин. Продукты восстановления термообрабатывают в инертной атмосфере при температуре 750-900оС в течение 2-6 ч. Затем проводят вакуумметрическую обработку при температуре 700-900оС, гидрометаллургическую обработку, снова вакуум-термическую обработку при температуре 1050-1300оС в течение 1-5 ч.
Использование в качестве исходного материала комплексной хлоридной соли скандия и щелочных металлов, склонность к гидролизу которой значительно ниже в сравнении с хлоридом скандия, используемом в прототипе, позволяет значительно снизить на начальном этапе технологического процесса вредное воздействие окружающей среды (влаги, воздуха и т.д.). Это в значительной степени определяет чистоту получаемого скандия по такой примеси как кислород.
Крупность получаемого целевого продукта определяется двумя факторами: скоростью образования зародышей металла в процессе восстановления и скоростью роста зародышей до требуемого размера кристалла. Заявленные режимы натриетермического восстановления обеспечивают значительное превышение скорости роста зародышей кристаллов скандия над скоростью их появления, что приводит к формированию оптимального количества центров кристаллизации и обеспечивает начальный рост кристаллов. Заявленные режимы последующей термообработки в инертной атмосфере обеспечивают дальнейший рост зародышей кристаллических образований до требуемых размеров. Таким образом, получаемый скандий представляет собой крупные кристаллические образования в виде, например, игольчатых кристаллов, чешуек произвольной формы, дендритов и т.п. а не конгломераты дисперсных зерен (губку), как в прототипе.
Известно, что при процессах кристаллизации металлических частиц из расплава примеси концентрируются на поверхности и в объеме мелкодисперсных кристаллических образований. Формирование крупно-кристаллических частиц скандия с менее развитой поверхностью приводит к уменьшению его загрязнения примесями из расплава.
Первая вакуумная обработка, в отличие от прототипа, обеспечивает отгонку избыточного натрия, а гидрометаллургическая обработка отделение хлоридов щелочных металлов. По указанной выше причине гидрометаллургическая обработка обеспечит для крупнокристаллических частиц более высокую очистку от примесей и наименьшее загрязнение такими примесями, как кислород, азот из воздуха на этой операции. Дополнительная вакуум-термическая обработка применяется с целью наиболее глубокой очистки от таких примесей как калий и хлор, присутствующих в материале в значительных количествах (до десяти долей процента). Такие примеси не удаляются гидрометаллургической обработкой, так как связаны между собой и скандием в сложные оксихлоридные комплексы.
Нижний температурный предел натриетермического восстановления (680оС) обусловлен температурой плавления исходной комплексной хлоридной соли скандия и щелочных металлов. При температуре восстановления выше 800оС скорость появления зародышей металла становится соизмеримой со скоростями их роста, что приводит к образованию мелкокристаллических частиц скандия. Это способствует большему загрязнению скандия примесями из расплава и затрудняет их удаление по последующих операциях. При высоких температурах (>880оС) происходит загрязнение частиц скандия материалом аппаратуры за счет термодиффузии.
Увеличение порции восстановителя, подаваемой на поверхность расплава, до величины более 0,48 г/см2 и/или уменьшение периодичности подачи до величины менее 60 мин способствуют локальному повышению температуры в реакционной зоне вследствие экзотермичности реакции восстановления скандия и, следовательно, приводят к образованию мелкокристал- лических частиц скандия низкой чистоты. Уменьшение порции восстановителя до величины менее 0,20 г/см2 и/или увеличение периодичности подачи до величины более 100 мин нецелесообразно вследствие уменьшения производительности способа.
При температуре термообработки в инертной атмосфере выше 900оС начинается активное перемешивание расплава, вызванное, в частности, кипением избытка металла-восстановителя, что препятствует росту кристаллов скандия. Нижний температурный предел термообработки (750оС) обусловлен температурой плавления смеси хлоридов натрия и калия.
Продолжительность термообработки в инертной атмосфере менее 2 ч является недостаточной для обеспечения диффузионных процессов роста кристаллов скандия. Увеличения продолжительности термообработки более 6 ч не влияет на структурные характеристики получаемого скандия и нецелесообразно по экономическим аспектам. Нижние температурный и/или временной пределы дополнительной вакуум-термической обработки (1050оС, 1 ч) определяются скоростью диффузионных процессов и упругостью паров хлорсодержащих соединений. При температуре вакум-термической обработки выше 1300оС происходит значительное спекание кристаллического скандия, а также возникают потери его из-за сублимации. Увеличение времени выдержки более 5 ч не влияет на структурные и качественные характеристики получаемого скандия и нецелесообразно по экономическим аспектам.
П р и м е р 1. Процесс получения металлического скандия в виде крупных кристаллов произвольной формы осуществляли путем проведения натриетермического восстановления из расплава комплексной хлоридной соли ScK2NaCl6. Процесс проводили в атмосфере аргона в реакционном стакане из ниобия с внутренним диаметром 170 мм. Температура восстановления 750оС, масса загруженной комплексной хлоридной соли 4,0 кг при массовом содержании в ней скандия 12% Расплавленный металлический натрий из специального дозирующего устройства подавали на поверхность расплава соли порциями по 68 г (0,30 г/см2) через каждые 80 мин. После подачи последней порции натрия продукты восстановления подвергали термообработке в атмосфере аргона при температуре 800оС в течение 4 ч. Затем проводили первую вакуум-термическую обработку при 800оС в течение 30 мин. После охлаждения реакционную массу извлекали из стакана и подвергали гидрометаллургической обработке водными растворами аммиака с последующей промывкой кристаллов скандия водой и спиртом. Затем кристаллы скандия подвергали дополнительной вакуум-термической обработке при температуре 1200оС в течение 3 ч. Общее извлечение в металл составило 98,3% при массовом содержании кристаллов размером 3-30 мм 85% Содержание примесей в кристаллах полученного скандия составляло, мас. кислород 0,050; хлор 0,0049; калий 0,0025; железо 0,0006.
П р и м е р ы 2-15. Способ осуществляли аналогичным образом, меняя значения заявляемых параметров. Результаты представлены в таблице.
Таким образом, использование предлагаемого способа получения скандия обеспечивает возможность получения крупнокристаллических частиц скандия размером 3-30 мм высокой степени чистоты по таким примесям, как кислород, хлор, калий, железо.
Claims (1)
- СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СКАНДИЯ, включающий натриетермическое восстановление его хлоридной соли в инертной атмосфере и вакуумтермическую обработку при 700 - 900o, отличающийся тем, что восстановлению подвергают комплексную хлоридную соль скандия и щелочных металлов при 600 - 800oС с подачей натрия порциями 0,20 - 0,48 г/см2 через 60 - 100 мин, перед вакуумтермической обработкой проводят термообработку в инертной атмосфере при 750 - 900o в течение 2 - 6 ч, а после вакуумтермической обработки проводят гидрометаллургическую обработку и дополнительную вакуумтермическую обработку при 1050 - 1300oС в течение 1 - 5 ч.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93033665A RU2052528C1 (ru) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Способ получения скандия |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93033665A RU2052528C1 (ru) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Способ получения скандия |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2052528C1 true RU2052528C1 (ru) | 1996-01-20 |
RU93033665A RU93033665A (ru) | 1996-09-27 |
Family
ID=20144161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93033665A RU2052528C1 (ru) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | Способ получения скандия |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2052528C1 (ru) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2497755C1 (ru) * | 2012-05-28 | 2013-11-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Способ получения комплексного хлорида скандия и щелочного металла |
RU2748846C1 (ru) * | 2020-11-10 | 2021-05-31 | Акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Способ получения металлического скандия высокой чистоты |
RU2764445C2 (ru) * | 2021-05-04 | 2022-01-17 | Виталий Евгеньевич Дьяков | Способ получения металлического скандия |
-
1993
- 1993-06-29 RU RU93033665A patent/RU2052528C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент Великобритании N 1040468, кл. C 22B 59/00, 1966. * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2497755C1 (ru) * | 2012-05-28 | 2013-11-10 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии Уральского отделения Российской академии наук (ИМЕТ УрО РАН) | Способ получения комплексного хлорида скандия и щелочного металла |
RU2748846C1 (ru) * | 2020-11-10 | 2021-05-31 | Акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Способ получения металлического скандия высокой чистоты |
WO2022103295A1 (ru) * | 2020-11-10 | 2022-05-19 | Акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Способ получения металлического скандия высокой чистоты |
RU2764445C2 (ru) * | 2021-05-04 | 2022-01-17 | Виталий Евгеньевич Дьяков | Способ получения металлического скандия |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS59146920A (ja) | 純粋な金属珪素の製造方法 | |
US2745735A (en) | Method of producing titanium | |
EP0264045A2 (de) | Verfahren zur Raffination von Silicum und derart gereinigtes Silicum | |
US3069240A (en) | Method of obtaining pure silicon by fractional crystallization | |
JPH04231406A (ja) | 金属粉末の製造方法 | |
AU5030101A (en) | Process for refining silver bullion with gold separation | |
JP4132526B2 (ja) | 粉末状チタンの製造方法 | |
JP4035323B2 (ja) | 冶金品位ケイ素の精製 | |
RU2052528C1 (ru) | Способ получения скандия | |
CN113387387A (zh) | 一种利用含钨废料短流程制备钨酸钠溶液的方法 | |
JP2021508311A (ja) | トリクロロシランを調製するためのシリコン顆粒、及び関連する製造方法 | |
US3975187A (en) | Treatment of carbothermically produced aluminum | |
US3212883A (en) | Copper refining process | |
CN114853018A (zh) | 碳化钽粉末的制备方法 | |
US2835568A (en) | Method of producing titanium | |
JPS6351965B2 (ru) | ||
US3148131A (en) | Process for the purification of silicon | |
US4003738A (en) | Method of purifying aluminum | |
JP4309675B2 (ja) | チタン合金の製造方法 | |
US2998302A (en) | Preparation of titanium diboride | |
WO2003051773A1 (en) | Process for the production of elemental boron by solid state reaction | |
JP7067196B2 (ja) | 希土類元素のシュウ酸塩の製造方法 | |
US3669648A (en) | Process for the preparation of high purity metallic titanium | |
JPH0257623A (ja) | 銅微粉の製造方法 | |
RU2048566C1 (ru) | Способ получения кристаллического скандия |