RU2013139877A - Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву - Google Patents

Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву Download PDF

Info

Publication number
RU2013139877A
RU2013139877A RU2013139877/02A RU2013139877A RU2013139877A RU 2013139877 A RU2013139877 A RU 2013139877A RU 2013139877/02 A RU2013139877/02 A RU 2013139877/02A RU 2013139877 A RU2013139877 A RU 2013139877A RU 2013139877 A RU2013139877 A RU 2013139877A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mass
weld metal
welding
weld
metal
Prior art date
Application number
RU2013139877/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2584621C2 (ru
Inventor
Дуглас П. ФЭЙРЧАЙЛД
Марио Л. Макиа
Стивен Дж. ФОРД
Нейтон Э. НИССЛИ
Рагхаван АЙЕР
Хиун-Воо ДЗИН
Аднан ОЗЕКСИН
Original Assignee
Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани filed Critical Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Publication of RU2013139877A publication Critical patent/RU2013139877A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2584621C2 publication Critical patent/RU2584621C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
    • B23K33/004—Filling of continuous seams
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/02—Seam welding; Backing means; Inserts
    • B23K9/0213—Narrow gap welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)

Abstract

1. Металл сварного шва для ферритных материалов на основе стали, содержащий:между 0,02 и 0,12% масс. углерода;между 7,50 и 14,50% масс. никеля;не более примерно 1,00% масс. марганца;не более примерно 0,30% масс. кремния;не более примерно 150 ч/млн кислорода;не более примерно 100 ч/млн серы;не более примерно 75 ч/млн фосфора иостальное железо,причем металл сварного шва содержит остаточный аустенит и, кроме того, имеет ячеистую микроструктуру, содержащую стенки ячеек и внутренние части ячеек, причем стенки ячеек тверже внутренних частей ячеек, при этом металл сварного шва получают с использованием способа газодуговой сварки металлическим электродом с подачей энергии для сварки в форме импульсных колебаний.2. Металл сварного шва по п. 1, отличающийся тем, что дополнительно содержит между 0,5 и 10% об. остаточного аустенита.3. Металл сварного шва по п. 2, отличающийся тем, что имеет предел прочности при растяжении более 110 ksi и R-кривую вязкости выше, чем кривая, представленная значением дельта более 1,0.4. Металл сварного шва по п. 3, отличающийся тем, что 50% или более объема стенок ячейки составляет реечный мартенсит, и 20% или более объема внутренней части ячеек составляет вырожденный верхний бейнит.5. Металл сварного шва по п. 4, отличающийся тем, что дополнительно содержит, по меньшей мере, одно из следующего:не более примерно 0,30% масс. меди,не более примерно 0,04% масс. ванадия,не более примерно 0,30% масс. хрома,не более примерно 0,40% масс. молибдена,не более примерно 0,04% масс. ниобия,не более примерно 0,02% масс. титана,не более примерно 0,02% масс. циркония,не более примерно 20 ч/млн бора.6. Металл сварного шва по п. 4, отличающийся тем, что получен с использованием з

Claims (19)

1. Металл сварного шва для ферритных материалов на основе стали, содержащий:
между 0,02 и 0,12% масс. углерода;
между 7,50 и 14,50% масс. никеля;
не более примерно 1,00% масс. марганца;
не более примерно 0,30% масс. кремния;
не более примерно 150 ч/млн кислорода;
не более примерно 100 ч/млн серы;
не более примерно 75 ч/млн фосфора и
остальное железо,
причем металл сварного шва содержит остаточный аустенит и, кроме того, имеет ячеистую микроструктуру, содержащую стенки ячеек и внутренние части ячеек, причем стенки ячеек тверже внутренних частей ячеек, при этом металл сварного шва получают с использованием способа газодуговой сварки металлическим электродом с подачей энергии для сварки в форме импульсных колебаний.
2. Металл сварного шва по п. 1, отличающийся тем, что дополнительно содержит между 0,5 и 10% об. остаточного аустенита.
3. Металл сварного шва по п. 2, отличающийся тем, что имеет предел прочности при растяжении более 110 ksi и R-кривую вязкости выше, чем кривая, представленная значением дельта более 1,0.
4. Металл сварного шва по п. 3, отличающийся тем, что 50% или более объема стенок ячейки составляет реечный мартенсит, и 20% или более объема внутренней части ячеек составляет вырожденный верхний бейнит.
5. Металл сварного шва по п. 4, отличающийся тем, что дополнительно содержит, по меньшей мере, одно из следующего:
не более примерно 0,30% масс. меди,
не более примерно 0,04% масс. ванадия,
не более примерно 0,30% масс. хрома,
не более примерно 0,40% масс. молибдена,
не более примерно 0,04% масс. ниобия,
не более примерно 0,02% масс. титана,
не более примерно 0,02% масс. циркония,
не более примерно 20 ч/млн бора.
6. Металл сварного шва по п. 4, отличающийся тем, что получен с использованием защитного газа, содержащего гелий и аргон.
7. Металл сварного шва по п. 6, отличающийся тем, что указанный защитный газ, содержащий гелий и аргон, по существу не содержит кислород.
8. Металл сварного шва по п. 7, отличающийся тем, что указанный гелий составляет 25% об. или более указанного защитного газа.
9. Металл сварного шва для ферритных материалов на основе стали, содержащий:
между 0,02 и 0,12% масс. углерода;
между 7,50 и 14,50% масс. никеля;
не более примерно 1,00% масс. марганца;
не более примерно 0,30% масс. кремния;
не более примерно 100 ч/млн серы;
не более примерно 75 ч/млн фосфора и
остальное железо,
причем металл сварного шва имеет предел прочности при растяжении более 110 ksi и R-кривую вязкости выше кривой, представленной значением дельта более 1,0, причем металл сварного шва содержит между 0,5 и 10% об. остаточного аустенита и, кроме того, имеет ячеистую микроструктуру, содержащую стенки ячейки и внутреннюю часть ячейки, при этом 50% объема стенок ячеек или более составляет реечный мартенсит, и 20% объема внутренней части ячеек или более составляет вырожденный верхний бейнит, причем стенки ячейки тверже внутренней части ячейки; причем указанный металл сварного шва получают с использованием способа газодуговой сварки металлическим электродом подачей энергии в форме импульсных колебаний и с защитным газом, содержащим гелий, аргон и СО2, причем гелий составляет 25% об. или более указанного защитного газа, и СО2 составляет не более 3% об. указанного защитного газа.
10. Способ сварки трубопроводов из ферритных сталей, который содержит:
определение желаемого химического состава металла сварного шва HSW, содержащего между 0,02 и 0,12% масс. углерода, между 7,50 и 14,50% масс. никеля, не более примерно 1,00% масс. марганца, не более примерно 0,30% масс. кремния, не более примерно 150 ч/млн кислорода, не более примерно 100 ч/млн серы, не более примерно 75 ч/млн фосфора и остальное по существу железо,
определение химического состава расходуемой присадочной проволоки путем расчета с использованием входных данных о химическом составе основного металла трубопровода и желаемого химического состава металла сварного шва,
сварку основного металла трубопровода с использованием расходуемой присадочной проволоки, дополнительно содержащую следующие стадии:
регулирование содержания кислорода в сварочной ванне с достижением заданного содержания кислорода в сварочном металле, которое составляет не более примерно 150 ч/млн кислорода, и
регулирование характеристик сварочной ванны и стабильности дуги в процессе сварки с обеспечением удовлетворительной свариваемости.
11. Способ по п. 10, в котором стадия сварки основного металла трубопровода включает газодуговую сварку металлическим электродом с подачей энергии в форме импульсных колебаний, причем стадия регулирования содержания кислорода в сварочной ванне предусматривает сварочный защитный газ, по существу не содержащий кислород или СО2, и стадия регулирования характеристик потока сварочной ванны и стабильности дуги содержит регулирование колебаний сварочного тока, достаточное для обеспечения удовлетворительной свариваемости.
12. Способ сварки трубопроводов из ферритной стали, который содержит:
определение желательного химического состава металла сварного шва HSW, содержащего между 0,02 и 0,12% масс. углерода, между 7,50 и 14,50% масс. никеля, не более примерно 1,00% масс. марганца, не более примерно 0,30% масс. кремния, не более примерно 100 ч/млн серы, не более примерно 75 ч/млн фосфора и остальное по существу железо,
определение химического состава расходуемой присадочной проволоки расчетом с использованием в качестве входных данных химического состава основного металла трубопровода и желаемого химического состава металла сварного шва,
сварку основного металла трубопровода с использованием расходуемой присадочной проволоки и способа газодуговой сварки металлическим электродом с подачей энергии в форме импульсных колебаний, дополнительно содержащую следующие стадии:
регулирование содержания кислорода в сварочной ванне, посредством сварочного защитного газа, содержащего не более 3% об. СО2, с достижением заданного содержания кислорода в металле сварного шва, и
регулирование характеристик сварочной ванны и стабильности дуги в процессе сварки с регулированием колебаний сварочного тока, достаточным для обеспечения удовлетворительной свариваемости.
13. Способ по п. 11, в котором металл сварного шва дополнительно содержит, по меньшей мере, одно из следующего:
не более примерно 0,30% масс. меди,
не более примерно 0,04% масс. ванадия,
не более примерно 0,30% масс. хрома,
не более примерно 0,40% масс. молибдена,
не более примерно 0,04% масс. ниобия,
не более примерно 0,02% масс. титана,
не более примерно 0,02% масс. циркония,
не более примерно 20 ч/млн бора.
14. Способ по п. 11, в котором сварочный защитный газ содержит гелий и аргон.
15. Способ по п. 14, в котором гелий составляет 25% об. или более указанного защитного газа.
16. Способ по п. 10, в котором стадия сварки основного металла содержит гибридную лазерно-дуговую сварку.
17. Способ по п. 10, в котором стадия сварки основного металла содержит дуговую сварку под флюсом.
18. Способ по п. 10, в котором стадия сварки основного металла содержит TIG-сварку.
19. Способ по п. 10, в котором стадия ослабления вязкости металла сварного шва содержит перемешивание сварочной ванны.
RU2013139877/02A 2011-01-28 2011-12-12 Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву RU2584621C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161437384P 2011-01-28 2011-01-28
US61/437,384 2011-01-28
PCT/US2011/064418 WO2012102794A1 (en) 2011-01-28 2011-12-12 High toughness weld metals with superior ductile tearing resistance

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013139877A true RU2013139877A (ru) 2015-03-10
RU2584621C2 RU2584621C2 (ru) 2016-05-20

Family

ID=46581104

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013139877/02A RU2584621C2 (ru) 2011-01-28 2011-12-12 Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9821401B2 (ru)
JP (1) JP6016170B2 (ru)
CN (1) CN103338889B (ru)
BR (1) BR112013017180A2 (ru)
CA (1) CA2823235C (ru)
RU (1) RU2584621C2 (ru)
WO (1) WO2012102794A1 (ru)

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8835635B2 (en) 2012-06-05 2014-09-16 Symed Labs Limited Amorphous form of vilazodone hydrochloride substantially free of crystalline forms
US9095923B2 (en) * 2012-07-16 2015-08-04 General Electric Company Method of welding alloy articles
US9999944B2 (en) 2012-08-28 2018-06-19 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10016850B2 (en) 2012-08-28 2018-07-10 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding electrodes
US10543556B2 (en) * 2012-08-28 2020-01-28 Hobart Brothers Llc Systems and methods for welding zinc-coated workpieces
US11767934B2 (en) * 2013-05-23 2023-09-26 Crc-Evans Pipeline International, Inc. Internally welded pipes
US20150034605A1 (en) * 2013-07-08 2015-02-05 Lincoln Global, Inc. High fracture toughness welds in thick workpieces
KR101543851B1 (ko) 2013-09-17 2015-08-11 주식회사 포스코 레이저 용접용 용접재료, 이를 이용한 레이저 용접이음부 및 이를 위한 용접방법
KR101543852B1 (ko) 2013-09-17 2015-08-11 주식회사 포스코 레이저 용접용 용접재료, 이를 이용한 레이저 용접이음부 및 이를 위한 용접방법
WO2015046091A1 (ja) * 2013-09-27 2015-04-02 独立行政法人産業技術総合研究所 ステンレス鋼部材の接合方法およびステンレス鋼
US10112268B2 (en) 2013-10-09 2018-10-30 Hobart Brothers Company Systems and methods for corrosion-resistant welding electrodes
WO2015083878A1 (ko) * 2013-12-06 2015-06-11 주식회사 포스코 극저온 충격 인성이 우수한 고강도 용접이음부 및 이를 위한 플럭스 코어드 아크 용접용 와이어
WO2015147684A1 (ru) 2014-03-28 2015-10-01 Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "ТРАНСНЕФТЬ" Способ сварки трубопроводов из высокопрочных труб с контролируемым тепловложением
US10300565B2 (en) 2014-10-17 2019-05-28 Hobart Brothers Company Systems and methods for welding mill scaled workpieces
CN105312738A (zh) * 2015-12-11 2016-02-10 哈尔滨理工大学 Lng储罐tip tig全自动立缝焊接控制方法
KR102266835B1 (ko) * 2016-05-02 2021-06-21 엑손모빌 리서치 앤드 엔지니어링 컴퍼니 스텝-아웃 용접 대역 침식-부식 내성을 갖는 고 망간 강 파이프 및 이의 제조 방법
US10974341B2 (en) * 2016-06-28 2021-04-13 Lincoln Global, Inc. Welding waveform for stainless steel applications
US11458571B2 (en) 2016-07-01 2022-10-04 Crc-Evans Pipeline International, Inc. Systems and methods for use in welding pipe segments of a pipeline
CN106378516A (zh) * 2016-09-06 2017-02-08 中国第重型机械集团大连加氢反应器制造有限公司 厚板对接高效组合式自动tig 焊接工艺
WO2019054423A1 (ja) 2017-09-15 2019-03-21 株式会社神戸製鋼所 積層造形物及び積層造形物の製造方法
JP6964539B2 (ja) * 2017-09-15 2021-11-10 株式会社神戸製鋼所 積層造形物及び積層造形物の製造方法
US11529697B2 (en) * 2017-09-29 2022-12-20 Lincoln Global, Inc. Additive manufacturing using aluminum-containing wire
US11426824B2 (en) 2017-09-29 2022-08-30 Lincoln Global, Inc. Aluminum-containing welding electrode
KR102075205B1 (ko) * 2017-11-17 2020-02-07 주식회사 포스코 극저온용 강재 및 그 제조방법
CN110385545B (zh) * 2018-10-25 2022-01-11 唐山师范学院 一种手工氩弧焊用焊丝钢
CN110280923B (zh) * 2019-06-13 2021-05-11 江苏大学 800H合金焊接用Fe-Ni基合金焊丝及其制备方法、800H合金的焊接方法
CN112338307B (zh) * 2021-01-08 2021-03-19 四川赛狄信息技术股份公司 一种高精密电路板封装芯片中心引脚补差焊接方法及装置
CN113388730B (zh) * 2021-05-11 2022-11-01 集美大学 一种强韧化高强钢局域的方法
CN115961212A (zh) * 2021-10-12 2023-04-14 通用汽车环球科技运作有限责任公司 具有拼接的机械与腐蚀性质的组件

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3201233A (en) * 1962-06-13 1965-08-17 Westinghouse Electric Corp Crack resistant stainless steel alloys
BE637650A (ru) 1962-09-21
US3902039A (en) 1970-02-13 1975-08-26 Int Nickel Co Ferritic steel welding material
US4336441A (en) 1978-10-27 1982-06-22 Kobe Steel, Ltd. Welding process
JPS57171598A (en) * 1981-04-17 1982-10-22 Daido Steel Co Ltd Inactive gas shield arc welding material
JPS59150692A (ja) * 1983-02-17 1984-08-28 Nippon Stainless Steel Co Ltd フエライトオ−ステナイト二相ステンレス鋼溶接材料
JPS6099488A (ja) * 1983-11-02 1985-06-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 耐熱鋼の溶接方法
JPS6268694A (ja) * 1985-09-21 1987-03-28 Nippon Steel Corp 熱処理鋼管の製造方法
AU4111193A (en) 1992-05-27 1993-12-30 Alloy Rods Global, Inc. Welding electrodes for producing low carbon bainitic ferrite weld deposits
JPH0760483A (ja) 1993-08-30 1995-03-07 Daido Steel Co Ltd 球状黒鉛鋳鉄／鋼用溶接ワイヤ
JP3300187B2 (ja) * 1995-03-03 2002-07-08 株式会社神戸製鋼所 ９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法
TW396254B (en) * 1997-06-20 2000-07-01 Exxon Production Research Co Pipeline distribution network systems for transportation of liquefied natural gas
DZ2532A1 (fr) * 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de soudage d'un métal de base pour produire un assemblage soudé et cet assemblage soudé.
US6254698B1 (en) 1997-12-19 2001-07-03 Exxonmobile Upstream Research Company Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof
DZ2530A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-01 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier cette tôle d'acier et procédé pour renforcer la resistanceà la propagation des fissures d'une tôle d'acier.
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
WO2003082508A2 (en) * 2002-03-27 2003-10-09 Praxair Technology, Inc. Luminescence sensing system for welding
KR100566142B1 (ko) * 2002-05-08 2006-03-30 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 염회치·강성율이 우수한 고강도 스테인레스 강선 및 그 제조 방법
FR2865152B1 (fr) * 2004-01-21 2007-02-02 Air Liquide Procede de soudage hybride arc-laser des aciers ferritiques
CA2586391A1 (en) * 2004-11-05 2006-05-11 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High-strength welded steel pipe
US7462799B2 (en) * 2006-01-17 2008-12-09 Gerald Daniel Uttrachi Welding shielding gas flow rate-limiting apparatus
FR2905293B1 (fr) 2006-09-06 2008-11-07 Air Liquide Fil, flux et procede de soudage des aciers a forte teneur en nickel
CA2676940C (en) 2007-02-27 2015-06-23 Exxonmobil Upstream Research Company Corrosion resistant alloy weldments in carbon steel structures and pipelines to accommodate high axial plastic strains
WO2008115323A1 (en) 2007-03-20 2008-09-25 Exxonmobil Upstream Research Company A framework to determine the capacity of a structure
US8229681B2 (en) 2007-03-20 2012-07-24 Exxonmobil Upstream Research Company Method to measure tearing resistance
US20080277398A1 (en) 2007-05-09 2008-11-13 Conocophillips Company Seam-welded 36% ni-fe alloy structures and methods of making and using same
US20100136369A1 (en) * 2008-11-18 2010-06-03 Raghavan Ayer High strength and toughness steel structures by friction stir welding
CN101774070B (zh) * 2009-12-30 2011-07-20 山东大学 耐热铸造合金与奥氏体不锈钢的微束等离子弧焊接

Also Published As

Publication number Publication date
US9821401B2 (en) 2017-11-21
BR112013017180A2 (pt) 2016-09-20
WO2012102794A1 (en) 2012-08-02
CA2823235C (en) 2018-12-11
RU2584621C2 (ru) 2016-05-20
CN103338889B (zh) 2015-11-25
CA2823235A1 (en) 2012-08-02
JP6016170B2 (ja) 2016-10-26
CN103338889A (zh) 2013-10-02
JP2014508646A (ja) 2014-04-10
US20130292362A1 (en) 2013-11-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2013139877A (ru) Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву
JP4800628B2 (ja) フェライト鋼のレーザー／アークハイブリッド溶接方法
Ebrahimnia et al. Study of the effect of shielding gas composition on the mechanical weld properties of steel ST 37-2 in gas metal arc welding
RU2003106422A (ru) Металлы сварного шва с превосходной низкотемпературной ударной вязкостью для соединения высокопрочных низколегированных сталей
EA201590287A1 (ru) Высокопрочный стальной металл сварного шва для применения в ответственных конструкциях
CN108526750A (zh) 一种高强高韧高氮奥氏体不锈钢焊丝及其制备方法
JP2018187640A (ja) アーク溶接方法及び溶接ワイヤ
JP5850203B1 (ja) 溶接継手及び溶接継手の製造方法
KR101869423B1 (ko) 고망간강용 플럭스 코어드 아크 용접 재료
JP7135649B2 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼用溶接材料
JP2016074976A (ja) オーステナイト系ステンレス鋼、及び、高圧水素ガス用機器又は液体水素用機器
CN104923967A (zh) 可免除预热的高强高韧气保焊丝及焊缝金属
JP2017225986A (ja) ガスシールドアーク溶接方法及び溶接構造物の製造方法
JP2011173124A (ja) フェライト系ステンレス鋼の溶接方法
Krishnan et al. Pulsed current gas metal arc welding of P91 steels using metal cored wires
KR102283410B1 (ko) 스테인레스 강 적용분야를 위한 용접 파형
WO2013122234A1 (ja) 溶接管構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼
준오문 et al. Current status on development of lightweight steels and welding characteristics
CN103069039B (zh) 电子束焊接接头及电子束焊接用钢材及其制造方法
Baumgartner et al. Welding advanced martensitic creep-resistant steels with boron containing filler metal
Singh et al. Effect of flux composition on the percentage elongation and tensile strength of welds in submerged arc welding
US11772207B2 (en) High chromium creep resistant weld metal for arc welding of thick walled steel members
Filho et al. Shielding gas influence on the ferritic stainless steel weldability
JP2021049582A (ja) 薄肉鋼材のアーク溶接用の高クロムクリープ抵抗性溶接金属
JP2004136329A (ja) レーザ溶接用鉄系溶加材

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20201213