JP3300187B2 - ９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法 - Google Patents
９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ＬＮＧ（液化天然ガ
ス）タンクのような９％Ｎｉ鋼製の大型構造物の溶接施
工に適用されるティグアーク溶接方法に関し、狭開先を
有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材を融合不良を生じることな
く溶接することができるようにした、９％Ｎｉ鋼製被溶
接材の狭開先ティグアーク溶接方法に関するものであ
る。
ス）タンクのような９％Ｎｉ鋼製の大型構造物の溶接施
工に適用されるティグアーク溶接方法に関し、狭開先を
有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材を融合不良を生じることな
く溶接することができるようにした、９％Ｎｉ鋼製被溶
接材の狭開先ティグアーク溶接方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】最近、９％Ｎｉ鋼製ＬＮＧタンクを組立
てる際の９％Ｎｉ鋼製被溶接材の溶接においては、自動
溶接装置を使用したティグ（ＴＩＧ）アーク溶接が採用
される割合が高くなってきており、化学成分がＮｉベー
スであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、アーク
雰囲気のシールドガスとしてＡｒガスを使用し、開先角
度が３０°を超えるＶ形開先（両面からの溶接の場合は
Ｘ形開先）にて、ティグアーク溶接が行われている。こ
のような９％Ｎｉ鋼製ＬＮＧタンクのような大型構造物
の組立てにおけるティグアーク溶接では、ティグアーク
溶接金属の機械的特性や耐割れ性が優れていること、ま
た、ビード外観が良好なため、溶接後にグラインダ処理
してビード整形する必要がないこと等の利点がある。し
かしその反面、サブマージアーク溶接等の他の溶接法に
比べると、母材の溶込みが浅いため融合不良などの溶接
欠陥が発生する恐れがあり、また、溶着量をあまり大き
くできず、能率が悪いものであった。一方、ＬＮＧタン
クの大型化が進み、適用板厚も大きくなる傾向があり、
能率向上の要請が高まってきている。
てる際の９％Ｎｉ鋼製被溶接材の溶接においては、自動
溶接装置を使用したティグ（ＴＩＧ）アーク溶接が採用
される割合が高くなってきており、化学成分がＮｉベー
スであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、アーク
雰囲気のシールドガスとしてＡｒガスを使用し、開先角
度が３０°を超えるＶ形開先（両面からの溶接の場合は
Ｘ形開先）にて、ティグアーク溶接が行われている。こ
のような９％Ｎｉ鋼製ＬＮＧタンクのような大型構造物
の組立てにおけるティグアーク溶接では、ティグアーク
溶接金属の機械的特性や耐割れ性が優れていること、ま
た、ビード外観が良好なため、溶接後にグラインダ処理
してビード整形する必要がないこと等の利点がある。し
かしその反面、サブマージアーク溶接等の他の溶接法に
比べると、母材の溶込みが浅いため融合不良などの溶接
欠陥が発生する恐れがあり、また、溶着量をあまり大き
くできず、能率が悪いものであった。一方、ＬＮＧタン
クの大型化が進み、適用板厚も大きくなる傾向があり、
能率向上の要請が高まってきている。
【０００３】そこで、Ｕ形（両面溶接の場合はダブルＵ
形）あるいはＶ形などの開先の開先角度を小さくし開先
断面積を減少させる狭開先化による能率向上が望まれて
いるが、従来、開先角度３０°以下にて９％Ｎｉ鋼製被
溶接材をティグアーク溶接しようとすると、後述する理
由により、融合不良が発生しやすく、狭開先化すること
が困難であった。
形）あるいはＶ形などの開先の開先角度を小さくし開先
断面積を減少させる狭開先化による能率向上が望まれて
いるが、従来、開先角度３０°以下にて９％Ｎｉ鋼製被
溶接材をティグアーク溶接しようとすると、後述する理
由により、融合不良が発生しやすく、狭開先化すること
が困難であった。
【０００４】すなわち、９％Ｎｉ鋼の溶接用フィラワイ
ヤとしては、通常、ハステロイ系合金やインコネル系合
金などのＮｉベースのものが使用されている。このよう
なＮｉベースの溶接用フィラワイヤは、その融点が低く
（通常１３００℃程度、Ｆｅベースのものでは１５００
℃程度、オーステナイトステンレス鋼でも１４００℃程
度）、横向き溶接姿勢等ではその溶融金属が垂れ落ちや
すい。さらに、９％Ｎｉ鋼とＮｉベースの溶接用フィラ
ワイヤとではビードのなじみも悪い。したがって、特に
横向き溶接姿勢では、図９に示すように、開先角度を３
０°以下とすると下側の開先壁部分で融合不良が発生し
た。また、耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用いた場合に
は、Ｓの含有量が高いものに比較して、溶込みが浅くビ
ードの拡がりも小さいという傾向がある。このようなこ
とから、従来は、化学成分がＮｉベースでＳ含有量が
０．００５重量％以下の溶接用フィラワイヤを使用し
て、開先角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製
被溶接材をティグアーク溶接しようとすると、融合不良
が発生し、狭開先化することが困難であった。
ヤとしては、通常、ハステロイ系合金やインコネル系合
金などのＮｉベースのものが使用されている。このよう
なＮｉベースの溶接用フィラワイヤは、その融点が低く
（通常１３００℃程度、Ｆｅベースのものでは１５００
℃程度、オーステナイトステンレス鋼でも１４００℃程
度）、横向き溶接姿勢等ではその溶融金属が垂れ落ちや
すい。さらに、９％Ｎｉ鋼とＮｉベースの溶接用フィラ
ワイヤとではビードのなじみも悪い。したがって、特に
横向き溶接姿勢では、図９に示すように、開先角度を３
０°以下とすると下側の開先壁部分で融合不良が発生し
た。また、耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用いた場合に
は、Ｓの含有量が高いものに比較して、溶込みが浅くビ
ードの拡がりも小さいという傾向がある。このようなこ
とから、従来は、化学成分がＮｉベースでＳ含有量が
０．００５重量％以下の溶接用フィラワイヤを使用し
て、開先角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製
被溶接材をティグアーク溶接しようとすると、融合不良
が発生し、狭開先化することが困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は前記のよう
な問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、
ＬＮＧタンク等のような９％Ｎｉ鋼製の大型構造物のテ
ィグアーク溶接による溶接施工に際し、化学成分がＮｉ
ベースであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．
００５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、開
先角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接
材を、融合不良やビード形状不良を生じることなくティ
グアーク溶接することができ、これによって狭開先化に
よる能率向上を図ることができる９％Ｎｉ鋼製被溶接材
の狭開先ティグアーク溶接方法を提供することにある。
な問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、
ＬＮＧタンク等のような９％Ｎｉ鋼製の大型構造物のテ
ィグアーク溶接による溶接施工に際し、化学成分がＮｉ
ベースであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．
００５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、開
先角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接
材を、融合不良やビード形状不良を生じることなくティ
グアーク溶接することができ、これによって狭開先化に
よる能率向上を図ることができる９％Ｎｉ鋼製被溶接材
の狭開先ティグアーク溶接方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
９％Ｎｉ鋼製被溶接材に開先角度３０°以下の狭開先を
設け、化学成分がＮｉをベースとし、Ｓの含有量が０．
００５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、ア
ーク雰囲気のシールドガスとして、ＡｒガスとＨｅガス
との混合ガスでＨｅガス混合比率が２５〜９５％である
シールドガスを用いて前記狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製
被溶接材をティグアーク溶接することを特徴とする９％
Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法であ
る。
９％Ｎｉ鋼製被溶接材に開先角度３０°以下の狭開先を
設け、化学成分がＮｉをベースとし、Ｓの含有量が０．
００５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用い、ア
ーク雰囲気のシールドガスとして、ＡｒガスとＨｅガス
との混合ガスでＨｅガス混合比率が２５〜９５％である
シールドガスを用いて前記狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製
被溶接材をティグアーク溶接することを特徴とする９％
Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法であ
る。
【０００７】請求項２に係る発明は、前記請求項１に係
る発明において、前記狭開先が横向き溶接姿勢用のもの
であることを特徴とする９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先
ティグアーク溶接方法である。
る発明において、前記狭開先が横向き溶接姿勢用のもの
であることを特徴とする９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先
ティグアーク溶接方法である。
【０００８】
【作用】この発明による狭開先ティグアーク溶接方法
は、狭開先化による能率向上を目的とする点から、板厚
１６ｍｍ以上の９％Ｎｉ鋼製被溶接材を対象とすること
が好ましい。また、溶接用フィラワイヤとしては、化学
成分がＮｉをベースとし、耐割れ性向上のためにＳの含
有量が０．００５重量％以下であるものを対象としてい
る。なお、耐割れ性向上の点から、Ｓ含有量のさらに好
ましい範囲は、０．００２重量％以下である。
は、狭開先化による能率向上を目的とする点から、板厚
１６ｍｍ以上の９％Ｎｉ鋼製被溶接材を対象とすること
が好ましい。また、溶接用フィラワイヤとしては、化学
成分がＮｉをベースとし、耐割れ性向上のためにＳの含
有量が０．００５重量％以下であるものを対象としてい
る。なお、耐割れ性向上の点から、Ｓ含有量のさらに好
ましい範囲は、０．００２重量％以下である。
【０００９】この発明による狭開先ティグアーク溶接方
法においては、アーク雰囲気のシールドガスとして、従
来のＡｒガス単体に代えて、ＡｒガスとＨｅガスとの混
合ガスでＨｅガス混合比率が２５〜９５％であるシール
ドガスを用いることにより、ＮｉベースでＳ含有量が
０．００５重量％以下の溶接用フィラワイヤを使用して
も、図４の（ｂ）に示すように、９％Ｎｉ鋼製被溶接材
（母材）への溶込みを深く、かつビード幅の拡がりを大
きくできる。これによって開先角度３０°以下のＵ形あ
るいはＶ形の狭開先においても開先壁部分を十分に溶融
して融合不良のない溶接部を得ることができる。
法においては、アーク雰囲気のシールドガスとして、従
来のＡｒガス単体に代えて、ＡｒガスとＨｅガスとの混
合ガスでＨｅガス混合比率が２５〜９５％であるシール
ドガスを用いることにより、ＮｉベースでＳ含有量が
０．００５重量％以下の溶接用フィラワイヤを使用して
も、図４の（ｂ）に示すように、９％Ｎｉ鋼製被溶接材
（母材）への溶込みを深く、かつビード幅の拡がりを大
きくできる。これによって開先角度３０°以下のＵ形あ
るいはＶ形の狭開先においても開先壁部分を十分に溶融
して融合不良のない溶接部を得ることができる。
【００１０】前述した溶込みが深くかつビード幅が拡が
る理由は、次のように考えられる。Ｈｅガスの雰囲気
は、Ａｒガスに比べると電位傾度を高めることが知られ
ており、そのために同じアーク長の場合、Ａｒ−Ｈｅガ
ス（ＡｒガスとＨｅガスとの混合ガス）でのアーク電圧
の方が、Ａｒガス単体のそれよりも高くなる。したがっ
て、溶接入熱を大きくでき、Ａｒガス単体の場合に比べ
て溶込みが増すことになる。また、ＨｅガスがＡｒガス
よりも軽いことに起因すると考えられるが、Ａｒガスで
のアーク柱は母材まで細く明確であるのに対し、Ａｒ−
Ｈｅガスでのアーク柱は母材に近くなると拡がり、かつ
明確でなくなる傾向がある。そのために、Ａｒガス単体
の場合に比べてビード幅が拡がるものと考えられる。
る理由は、次のように考えられる。Ｈｅガスの雰囲気
は、Ａｒガスに比べると電位傾度を高めることが知られ
ており、そのために同じアーク長の場合、Ａｒ−Ｈｅガ
ス（ＡｒガスとＨｅガスとの混合ガス）でのアーク電圧
の方が、Ａｒガス単体のそれよりも高くなる。したがっ
て、溶接入熱を大きくでき、Ａｒガス単体の場合に比べ
て溶込みが増すことになる。また、ＨｅガスがＡｒガス
よりも軽いことに起因すると考えられるが、Ａｒガスで
のアーク柱は母材まで細く明確であるのに対し、Ａｒ−
Ｈｅガスでのアーク柱は母材に近くなると拡がり、かつ
明確でなくなる傾向がある。そのために、Ａｒガス単体
の場合に比べてビード幅が拡がるものと考えられる。
【００１１】前記したようにＨｅガス混合比率（体積比
率）は２５〜９５％の範囲がよい。Ｈｅガス混合比率が
２５％を下回ると、Ｈｅガス添加による効果が十分発揮
されず、開先角度３０°以下の狭開先において融合不良
をなくすことができない。また、Ｈｅガス混合比率が９
５％を上回ると、ビード幅の拡がりはより大きくはなる
が一定せず、ビード幅が不揃いとなってビード形状不良
となる。なお、Ｈｅガス混合比率のより好ましい範囲
は、ビード形状不良を生じることなくＨｅガス添加によ
る前記効果をより確実なものとする点から、３５〜８０
％である。
率）は２５〜９５％の範囲がよい。Ｈｅガス混合比率が
２５％を下回ると、Ｈｅガス添加による効果が十分発揮
されず、開先角度３０°以下の狭開先において融合不良
をなくすことができない。また、Ｈｅガス混合比率が９
５％を上回ると、ビード幅の拡がりはより大きくはなる
が一定せず、ビード幅が不揃いとなってビード形状不良
となる。なお、Ｈｅガス混合比率のより好ましい範囲
は、ビード形状不良を生じることなくＨｅガス添加によ
る前記効果をより確実なものとする点から、３５〜８０
％である。
【００１２】高電流ティグアーク溶接ではいわゆる二重
シールドを施すことが多い。この二重シールドの場合、
外側のシールドにＡｒガスに代えてＡｒ−Ｈｅガスを用
いる意味はほとんどなく、アーク雰囲気にシールドガス
を供給する内側のシールドに本発明組成のＡｒ−Ｈｅガ
スを用いるようにすればよい。
シールドを施すことが多い。この二重シールドの場合、
外側のシールドにＡｒガスに代えてＡｒ−Ｈｅガスを用
いる意味はほとんどなく、アーク雰囲気にシールドガス
を供給する内側のシールドに本発明組成のＡｒ−Ｈｅガ
スを用いるようにすればよい。
【００１３】この発明による狭開先ティグアーク溶接方
法では、図５に示すように、溶接用フィラワイヤＦＷを
溶接トーチＴに支持されたタングステン電極Ｅの後方側
（反溶接方向側）から送給するようにすることが、ビー
ド幅がより拡がって融合不良の解消に役立つので好まし
い。これは、フィラワイヤをタングステン電極の前方側
（溶接方向側）から送給する場合には、溶融プールの先
端がフィラワイヤを溶かすのに熱を奪われて拡がり難く
なるためと考えられる。ただし、溶接用フィラワイヤの
送給方向については、後方側からにすると、フィラワイ
ヤの挿入状態が見にくく、またフィラワイヤの挿入でき
る領域も狭くなるので、状況に応じて適宜選択するよう
にするとよい。
法では、図５に示すように、溶接用フィラワイヤＦＷを
溶接トーチＴに支持されたタングステン電極Ｅの後方側
（反溶接方向側）から送給するようにすることが、ビー
ド幅がより拡がって融合不良の解消に役立つので好まし
い。これは、フィラワイヤをタングステン電極の前方側
（溶接方向側）から送給する場合には、溶融プールの先
端がフィラワイヤを溶かすのに熱を奪われて拡がり難く
なるためと考えられる。ただし、溶接用フィラワイヤの
送給方向については、後方側からにすると、フィラワイ
ヤの挿入状態が見にくく、またフィラワイヤの挿入でき
る領域も狭くなるので、状況に応じて適宜選択するよう
にするとよい。
【００１４】この発明による狭開先ティグアーク溶接方
法は、特に横向き溶接において、下側の開先壁部分を十
分に溶融して融合不良のない溶接部が得られ、従来の溶
融金属の垂れ落ちによる下側の開先壁部分の融合不良を
なくすことができ、その効果が十分に発揮されることに
なる。
法は、特に横向き溶接において、下側の開先壁部分を十
分に溶融して融合不良のない溶接部が得られ、従来の溶
融金属の垂れ落ちによる下側の開先壁部分の融合不良を
なくすことができ、その効果が十分に発揮されることに
なる。
【００１５】また、この発明による狭開先ティグアーク
溶接方法は、特にＵ形開先において、開先角度を１５°
以下にして１層１パスの多層溶接が可能となるので、そ
の効果がよく発揮されることになる。９％Ｎｉ鋼製ＬＮ
Ｇタンク施工の場合、溶接ひずみの影響を抑えるために
両面からの溶接を行うことが多い。このとき、図６に示
すような銅製裏当て材ＢＰを使用することにより、裏は
つり処理のない能率の良い施工ができる。なお、銅製裏
当て材に代えてＡｒガス等によるバックシールドを施す
ことにより、裏当て材を使用しない両面溶接も可能であ
る。
溶接方法は、特にＵ形開先において、開先角度を１５°
以下にして１層１パスの多層溶接が可能となるので、そ
の効果がよく発揮されることになる。９％Ｎｉ鋼製ＬＮ
Ｇタンク施工の場合、溶接ひずみの影響を抑えるために
両面からの溶接を行うことが多い。このとき、図６に示
すような銅製裏当て材ＢＰを使用することにより、裏は
つり処理のない能率の良い施工ができる。なお、銅製裏
当て材に代えてＡｒガス等によるバックシールドを施す
ことにより、裏当て材を使用しない両面溶接も可能であ
る。
【００１６】さらに、Ｕ形狭開先では１層１パスの多層
溶接が可能となることから、溶接の自動化が容易にな
る。つまり、１層１パスの多層溶接では、図７に示すよ
うに、タングステン電極の狙い位置を、常に開先の中央
Ｃになるようにすれば良い。したがって、ＩＴＶカメラ
等でタングステン電極の狙い位置をモニタリングしなが
ら溶接する場合や、予め溶接前に溶接トーチ（タングス
テン電極）位置を溶接線に沿って教示しておき溶接する
場合、さらに、図８に示すように、開先にレーザスリッ
ト光ＬＳＢを照射して開先を検知しながら溶接する場合
でも、タングステン電極が開先中央になるように位置制
御すればよく、溶接の自動化が容易となる。
溶接が可能となることから、溶接の自動化が容易にな
る。つまり、１層１パスの多層溶接では、図７に示すよ
うに、タングステン電極の狙い位置を、常に開先の中央
Ｃになるようにすれば良い。したがって、ＩＴＶカメラ
等でタングステン電極の狙い位置をモニタリングしなが
ら溶接する場合や、予め溶接前に溶接トーチ（タングス
テン電極）位置を溶接線に沿って教示しておき溶接する
場合、さらに、図８に示すように、開先にレーザスリッ
ト光ＬＳＢを照射して開先を検知しながら溶接する場合
でも、タングステン電極が開先中央になるように位置制
御すればよく、溶接の自動化が容易となる。
【００１７】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。
後述する溶接条件にて本発明例及び比較例による狭開先
ティグアーク溶接を行い、溶接欠陥の有無を調べた。
後述する溶接条件にて本発明例及び比較例による狭開先
ティグアーク溶接を行い、溶接欠陥の有無を調べた。
【００１８】標準溶接条件は、溶接姿勢：横向き、母
材：９％Ｎｉ鋼（ＪＩＳ Ｇ ３１２７ ＳＬ９Ｎ５９
０相当），板厚４０ｍｍ，溶接長１ｍ、開先：Ｕ形開
先，開先角度１４°（図１参照）、溶接用フィラワイ
ヤ：高Ｎｉ系ワイヤ（ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＧＴ９Ｎ
ｉ−２ 相当），直径１．２ｍｍ（表１参照）、電流：
３５０Ａ（各パスの平均値）、電圧：１２Ｖ（各パスの
平均値）、溶接速度：１５ｃｍ／分（各パスの平均
値）、溶接用フィラワイヤ送給量：３０ｇ／分、溶接用
フィラワイヤ送り方向：電極の後方側（反溶接方向側）
から、とした。表１に溶接用フィラワイヤの化学成分
（単位重量％）を示す。
材：９％Ｎｉ鋼（ＪＩＳ Ｇ ３１２７ ＳＬ９Ｎ５９
０相当），板厚４０ｍｍ，溶接長１ｍ、開先：Ｕ形開
先，開先角度１４°（図１参照）、溶接用フィラワイ
ヤ：高Ｎｉ系ワイヤ（ＪＩＳ Ｚ３３２３ ＹＧＴ９Ｎ
ｉ−２ 相当），直径１．２ｍｍ（表１参照）、電流：
３５０Ａ（各パスの平均値）、電圧：１２Ｖ（各パスの
平均値）、溶接速度：１５ｃｍ／分（各パスの平均
値）、溶接用フィラワイヤ送給量：３０ｇ／分、溶接用
フィラワイヤ送り方向：電極の後方側（反溶接方向側）
から、とした。表１に溶接用フィラワイヤの化学成分
（単位重量％）を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表２にアーク雰囲気のシールドガス組成、
溶接用フィラワイヤのＳ量などとともに溶接結果を併せ
て示す。
溶接用フィラワイヤのＳ量などとともに溶接結果を併せ
て示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２より理解されるように、この発明の実
施例によると、化学成分がＮｉベースであって耐割れ性
向上のためにＳの含有量が０．００５重量％以下である
溶接用フィラワイヤを用い、開先角度３０°以下の狭開
先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材を、融合不良やビード
形状不良を生じることなくティグアーク溶接することが
でき、これによって狭開先化による能率向上を図ること
ができる。
施例によると、化学成分がＮｉベースであって耐割れ性
向上のためにＳの含有量が０．００５重量％以下である
溶接用フィラワイヤを用い、開先角度３０°以下の狭開
先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材を、融合不良やビード
形状不良を生じることなくティグアーク溶接することが
でき、これによって狭開先化による能率向上を図ること
ができる。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、請求項１、２の発明
による９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接
方法によると、アーク雰囲気のシールドガスとして、Ａ
ｒガスと所定比率で混合されたＨｅガスとの混合ガスを
用いるようにしたものであるから、化学成分がＮｉベー
スであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用いて、開先
角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材
を、融合不良やビード形状不良を生じることなくティグ
アーク溶接することができ、これによって狭開先化によ
る能率向上を図ることができる。
による９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接
方法によると、アーク雰囲気のシールドガスとして、Ａ
ｒガスと所定比率で混合されたＨｅガスとの混合ガスを
用いるようにしたものであるから、化学成分がＮｉベー
スであって耐割れ性向上のためにＳの含有量が０．００
５重量％以下である溶接用フィラワイヤを用いて、開先
角度３０°以下の狭開先を有する９％Ｎｉ鋼製被溶接材
を、融合不良やビード形状不良を生じることなくティグ
アーク溶接することができ、これによって狭開先化によ
る能率向上を図ることができる。
【図１】この発明の実施例における開先形状の一例を示
す図である。
す図である。
【図２】この発明の実施例における開先形状の他の例を
示す図である。
示す図である。
【図３】この発明の実施例における開先形状の更に他の
例を示す図である。
例を示す図である。
【図４】この発明の方法による溶込み形状を説明するた
めの図である。
めの図である。
【図５】溶接用フィラワイヤの送り方向を説明するため
の図である。
の図である。
【図６】両面溶接で使用される銅製裏当て材を示す図で
ある。
ある。
【図７】１層１パスの多層溶接でのタングステン電極の
狙い位置を説明するための図である。
狙い位置を説明するための図である。
【図８】レーザスリット光を用いた開先検知の様子を示
す図である。
す図である。
【図９】横向溶接で発生する融合不良を説明するための
図である。
図である。
Ｗ…９％Ｎｉ鋼製被溶接材 Ｗ１…９％Ｎｉ鋼製上側被
溶接材 Ｗ２…９％Ｎｉ鋼製下側被溶接材 Ｎ…溶込み
部 Ｅ…タングステン電極 ＦＷ…溶接用フィラワイヤ
Ｔ…溶接トーチ ＢＰ…銅製裏当て材 Ｃ…開先中央
線 ＬＳＢ…レーザスリット光
溶接材 Ｗ２…９％Ｎｉ鋼製下側被溶接材 Ｎ…溶込み
部 Ｅ…タングステン電極 ＦＷ…溶接用フィラワイヤ
Ｔ…溶接トーチ ＢＰ…銅製裏当て材 Ｃ…開先中央
線 ＬＳＢ…レーザスリット光
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２３Ｋ 9/23 Ｂ２３Ｋ 9/23 Ｃ 35/30 ３２０ 35/30 ３２０Ａ (56)参考文献 特開 平６−277875（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 9/167 B23K 9/23
Claims (2)
- 【請求項１】 ９％Ｎｉ鋼製被溶接材に開先角度３０°
以下の狭開先を設け、化学成分がＮｉをベースとし、Ｓ
の含有量が０．００５重量％以下である溶接用フィラワ
イヤを用い、アーク雰囲気のシールドガスとして、Ａｒ
ガスとＨｅガスとの混合ガスでＨｅガス混合比率が２５
〜９５％であるシールドガスを用いて前記狭開先を有す
る９％Ｎｉ鋼製被溶接材をティグアーク溶接することを
特徴とする９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク
溶接方法。 - 【請求項２】 前記狭開先が横向き溶接姿勢用のもので
あることを特徴とする請求項１記載の９％Ｎｉ鋼製被溶
接材の狭開先ティグアーク溶接方法。
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|---|---|---|---|
| JP04412395A JP3300187B2 (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | ９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP04412395A JP3300187B2 (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | ９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法 |
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| JPH08238572A JPH08238572A (ja) | 1996-09-17 |
| JP3300187B2 true JP3300187B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=12682835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04412395A Expired - Fee Related JP3300187B2 (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | ９％Ｎｉ鋼製被溶接材の狭開先ティグアーク溶接方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3300187B2 (ja) |
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-
1995
- 1995-03-03 JP JP04412395A patent/JP3300187B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH08238572A (ja) | 1996-09-17 |
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