RU180595U1 - Устройство для определения скорости коррозии - Google Patents
Устройство для определения скорости коррозии Download PDFInfo
- Publication number
- RU180595U1 RU180595U1 RU2017146930U RU2017146930U RU180595U1 RU 180595 U1 RU180595 U1 RU 180595U1 RU 2017146930 U RU2017146930 U RU 2017146930U RU 2017146930 U RU2017146930 U RU 2017146930U RU 180595 U1 RU180595 U1 RU 180595U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrode
- central
- electrodes
- external
- corrosion
- Prior art date
Links
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 44
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 42
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 20
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 8
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 8
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 4
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 3
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 14
- 239000002609 medium Substances 0.000 abstract description 11
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- -1 for example Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 239000007799 cork Substances 0.000 description 3
- 229920002313 fluoropolymer Polymers 0.000 description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002848 electrochemical method Methods 0.000 description 1
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910001055 inconels 600 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000005865 ionizing radiation Effects 0.000 description 1
- 229920000554 ionomer Polymers 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000941 radioactive substance Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N17/00—Investigating resistance of materials to the weather, to corrosion, or to light
- G01N17/02—Electrochemical measuring systems for weathering, corrosion or corrosion-protection measurement
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Ecology (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Testing Resistance To Weather, Investigating Materials By Mechanical Methods (AREA)
Abstract
Использование: для определения скорости коррозии. Сущность полезной модели заключается в том, что устройство включает металлический цилиндрический корпус с входным и выходным патрубками для подвода и отвода исследуемой среды, коаксиально установленные центральный металлический электрод в виде стержня и внешний металлический электрод в виде полого цилиндра, центральный и внешний металлические электроды размещены внутри корпуса посредством кольцевых электроизолирующих и уплотнительных прокладок, внешний электрод выполнен в виде перфорированного полого цилиндра, при этом центральный и внешний электроды выполнены одинаковой длины L, удовлетворяющей определенному соотношению. Технический результат обеспечение возможности более высокой точности измерений скорости равномерной коррозии в широком диапазоне физико-химических параметров водных сред. 7 з.п. ф-лы, 3 ил.
Description
Полезная модель относится к энергетике, а именно к технологическому контролю при эксплуатации с целью оценки скорости коррозии и надежности конструкционных материалов, находящихся в контакте с водными средами технологических контуров энергетических установок.
Энергетические установки, в том числе и атомные станции, относятся к объектам повышенной технической сложности. Учитывая, что источником энергии на этих объектах является управляемая ядерная реакция деления, безопасности эксплуатации уделяется повышенное внимание. Безопасность атомной станции должна обеспечиваться за счет последовательной реализации концепции глубоко эшелонированной защиты, основанной на применении системы физических барьеров на пути распространения ионизирующего излучения и радиоактивных веществ в окружающую среду, и с помощью системы технических и организационных мер по защите барьеров и сохранению их эффективности (НП-001-15 Общие положения обеспечения безопасности атомных станций https://www.seogan.ru/np-001-15). Система физических барьеров блока атомной станции включает среди прочих границу контура теплоносителя реактора. Для реакторов большой мощности канальных (РБМК) наиболее уязвимой границей контура теплоносителя являются стенки аустенитных трубопроводов Ду 300 контура многократной принудительной циркуляции (КМПЦ). Хромоникелевые стали аустенитного класса применяемые для оборудования КМПЦ обладают склонностью к образованию трещин по механизму коррозионного растрескивания под напряжением при определенных условиях, в условиях действия растягивающих напряжений и коррозионно-активной среды, содержащей солевые примеси и окислители. Трубопроводы конденсатно-питательных трактов всех энергетических установок (РБМК, водо-водяных реакторов энергоблоков типа ВВЭР и PWR, тепловых станций) изготовлены из углеродистых малолегированных сталей, подверженных эрозионно-коррозионному износу (Бараненко В.И., Олейник С.Г., Беляков О.Я., Истомин Р.С., Кумов А.В. Эрозионно-коррозионный износ оборудования и трубопроводов на АЭС с PWR и ВВЭР и его влияние на надежность и безопасность АЭС // 4-я научно-техническая конференция «Обеспечение безопасности АЭС с ВВЭР», ОКБ «ГИДРОПРЕСС», Подольск, 2005). Тенденцией развития энергетики является сокращение времени на ремонты, увеличение межремонтных сроков и общего срока эксплуатации энергоблоков. Экономические потери, связанные с коррозией металлов, определяются не столько стоимостью деградировавшего металла, сколько стоимостью ремонтных работ, убытками за счет временного прекращения функционирования инженерных систем, затратами на предотвращение аварий, совершенно недопустимых с точки зрения экологической безопасности. Общие годовые расходы на борьбу с последствиями коррозии (по данным зарубежных источников) составляют 1,5-2% валового национального продукта. Часть этих затрат неизбежна; было бы нереально полностью исключить все коррозионные разрушения. Тем не менее, можно значительно сократить коррозионные потери за счет лучшего использования на практике накопленных знаний о коррозионных процессах и методов защиты от коррозии, которыми антикоррозионные службы располагают на данный момент. Поэтому востребована необходимость контроля скоростей коррозии основных конструкционных материалов энергетики в водных средах технологических контуров энергоблоков.
Известно устройство для измерения коррозии трубопроводов (см. RU 2463575, МПК G21N 17/00, опуб. 10.10.2012), содержащее прямоходный корпус с боковым цилиндрическим приливом, размещенным под углом, крышку с внутренним выступом, уплотняющую прокладку. В крышку до внутреннего выступа заподлицо с торцом крышки плотно установлена пробка с отверстием, выполненная из электроизоляционного материала, диаметром, равным внутреннему диаметру крышки. В центре пробки закреплена металлическая пластина-свидетель коррозии квадратной формы с размером стороны 0,8-0,9 внутреннего диаметра бокового прилива, при этом пластина-свидетель коррозии посередине стороны, обращенной к пробке, имеет ножку шириной 3-5 мм и длиной, на 2-4 мм превышающей толщину пробки, причем пластина-свидетель коррозии расположена так, что ее боковая, поверхность параллельна потоку протекающей жидкости.
Недостатком данного аналога является невозможность получения оперативных количественных данных о коррозии трубопроводов. Количественные данные по способу-аналогу можно получить только после извлечения образца свидетеля из устройства и через значительный интервал времени для обеспечения приемлемых значений погрешности измерений.
Известен электрохимический датчик измерения коррозии (DE 102014007753, МПК F16B 04/00, G01N 17/02, G01N 17/04, G01N 17/04, опубл. 26.11.2015), устанавливаемый в корпусе бойлера или в обечайке теплообменника. Датчик выполнен цилиндрическим и имеет структурный элемент, позволяющий переносить и закреплять датчик в подготовленное гнездо. Упрощенный механизм закрепления в стенке оборудования обеспечивает измерение коррозии при рабочих температурах. Структурный элемент закрепления покрыт слоем керамики, который электрически изолирует датчик от стенки оборудования. Измерительная часть цилиндрического датчика запрессована в структурный элемент закрепления.
Недостатком известного датчика является невозможность монтажа датчика на оборудовании контуров АЭС. Нормативная документация исключает возможность подобного монтажа на трубопроводах и оборудовании основных технологических контуров АЭС (НП-001-15 Общие положения обеспечения безопасности атомных станций https://www.seogan.ru/np-001-15).
Известно устройство для определения скорости коррозии (см. RU 2085926, МПК G01N 27/27, опубл. 27.07.1997), совпадающее с настоящим техническим решением по наибольшему числу существенных признаков и принятое за прототип. Устройство-прототип содержит металлический цилиндрический корпус с патрубками для подвода и отвода исследуемой среды, установленные внутри корпуса соосно с ним центральный электрод, по меньшей мере часть которого выполнена из исследуемого металла, с торцевым обтекателем со стороны подвода среды и держателем с противоположной стороны и стандартный электрод сравнения, контактирующий с исследуемой средой и со стандартным электролитом, а также промежуточный кольцевой электрод, контактирующий только с исследуемой средой, и внешний электрод, электрически изолированный от корпуса и включенный вместе с измерительным электродом в цепь поляризующего тока. Внешний электрод выполнен с разъемом в плоскости, проходящей перпендикулярно оси корпуса симметрично относительно границ цилиндрического участка измерительного электрода между обтекателем и держателем. Промежуточный электрод сравнения расположен внутри указанного разъема и электрически изолирован от частей вспомогательного электрода по обе стороны от разъема. Части внешнего электрода электрически соединены между собой, а обтекатель центрального электрода выполнен из электроизоляционного материала.
Устройство-прототип, так же, как и настоящее техническое решение, предназначено для исследования коррозии металлов в жидких средах с малой электропроводностью методом измерения поляризационных кривых. Недостатком известного устройства-прототипа является наличие большого количества разнородных электродов, что снижает конечную точность определения характеристик коррозии, в частности ее скорости. Кроме того, устройство-прототип, вследствие наличия стеклянного электрода сравнения и многосоставного комплекта электродов, недостаточно надежно для использования в производственной практике.
Задачей настоящего технического решения является разработка такого устройства для определения скорости коррозии, которое бы обеспечивало более высокую точность измерений скорости равномерной коррозии в широком диапазоне физико-химических параметров водных сред.
Поставленная задача решается тем, что устройство для определения скорости коррозии включает металлический цилиндрический корпус с входным и выходным патрубками для подвода и отвода исследуемой среды, коаксиально установленные центральный металлический электрод в виде стержня и внешний металлический электрод в виде полого цилиндра, отличающееся тем, что центральный и внешний металлические электроды размещены внутри корпуса посредством кольцевых электроизолирующих и уплотнительных прокладок, внешний электрод выполнен в виде перфорированного полого цилиндра, при этом центральный и внешний электроды выполнены одинаковой длины L, удовлетворяющей соотношению:
где D - внутренний диаметр внешнего электрода;
d - диаметр центрального электрода;
Imin - минимальное значение тока, допустимое для контроля потенциостатом выбранного типа, выраженная в А;
ΔU - максимально допустимая разница потенциалов между электродами, выраженная в В.
Корпус устройства может быть выполнен из нержавеющей стали.
Центральный и внешний электроды могут быть выполнены из низколегированных конструкционных сталей, например, ст 20 или из нержавеющих сталей, например, сталей аустенитного класса.
Кольцевые электроизолирующие прокладки могут быть выполнены из керамики, например, из керамики на основе оксида циркония.
Кольцевые уплотнительные прокладки могут быть выполнены из высокотемпературного фторопласта, графита или аустенитных никель-хромовых жаропрочных сплавов.
Настоящее устройство поясняется чертежом, где:
на фиг. 1 изображен общий вид устройства для определения скорости коррозии в продольном разрезе;
на фиг. 2 показан вид сверху на устройство для определения скорости коррозии, изображенное на фиг. 1;
на фиг. 3 изображена в увеличенном масштабе верхняя часть устройства в продольном разрезе.
На чертеже элементы устройства обозначены: 1 - центральный электрод, 2 - первая прорезная гайка, 3 - вторая прорезная гайка, 4 - внешний электрод, 5 - входной и выходной патрубки (фитинги), 6 - корпус датчика, 7 - кронштейн крепления корпуса датчика, 8 - отверстия для присоединения токовводов, 9 - кольцевые уплотнительные прокладки, 10 - кольцевые электроизолирующие прокладки, 11 - дисковый фиксирующий элемент, 12 - кольцевая дистанцирующая прокладка.
Устройство для определения скорости коррозии (см. фиг. 1 - фиг. 3) содержит: металлический корпус 6, например, в виде стакана с внутренней резьбой в верхней открытой его части, с входным и выходным патрубками 5, выполненными, например, в виде фитингов, центральный электрод 1 и внешний электрод 4, которые коаксиально установлены в корпусе 6 посредством кольцевых электроизолирующих прокладок 10 и кольцевых уплотнительных прокладок 9, поджимаемых первой прорезной гайкой 2 (для центрального электрода 1) и второй прорезной гайкой 3 (для внешнего электрода 4). Передний к входу водной среды конец внешнего электрода 4 зафиксирован относительно корпуса 6 посредством дискового фиксирующего элемента 11, вставленного в кольцевую дистанцирующую прокладку 12. Центральный электрод 1 выполнен в виде стержня, а внешний электрод 4 выполнен в виде перфорированного полого цилиндра. Центральный электрод 1 и внешний электрод 4 изготавливают из одного и того же металлического сплава, аналогичного материалу контролируемого трубопровода или оборудования - низколегированных конструкционных сталей, например, ст 20 или из нержавеющих сталей, например, сталей аустенитного класса. Выступающие из первой прорезной гайки 2 и второй прорезной гайки 3 концы центрального электрода 1 и внешнего электрода 4 снабжены отверстиями 8 для присоединения токовводов. Кольцевые электроизолирующие прокладки 10 выполнены из керамики, например, из керамики на основе оксида циркония. Кольцевые уплотнительные прокладки 9 выполнены из высокотемпературного фторопласта, графита или аустенитных никель-хромовых жаропрочных сплавов., обеспечивающих достаточную упругость и коррозионную стойкость, например, из сплава INCONEL600. Длина L центрального электрода 1 и внешнего электрода 4 удовлетворяет соотношению:
где D - внутренний диаметр внешнего электрода;
d - диаметр центрального электрода;
Imin - минимальное значение тока, допустимое для контроля потенциостатом выбранного типа, выраженная в А;
ΔU - максимально допустимая разница потенциалов между электродами, выраженная в В.
Устройство для определения скорости коррозии размещают непосредственно в потоке водной среды или на байпасе основного потока. При неподвижной водной среде осуществляют ее принудительную циркуляцию со скоростью не менее 1 дм3/ч.
Определение настоящим устройством скорости коррозии осуществляют следующим образом. Центральный электрод 1 и внешний электрод 4 подключают по двухэлектродной схеме к промышленному потенциостату. Осуществляют контроль разности потенциалов между центральным электродом 1 и внешний электродом 4 с периодичностью не менее 1 раз в секунду. После стабилизации электрохимической системы, (что фиксируют по отсутствию возрастающего или убывающего линейного тренда значений разницы потенциала центрального электрода 1 и внешнего электрода 4 с изменением более 2 мВ за последние 5 с) центральный электрод 1 и внешний электрод 4 поляризуют прямоугольным импульсом напряжения до 20 мВ от равновесного потенциала и длительностью, определяемой свойствами оксидной пленки на поверхности центрального электрода 1 и внешнего электрода 4 (обычно длительность импульса от 20 до 150 с). В процессе поляризации техническими средствами промышленного потенциостата фиксируют временной ряд значений тока через электрохимическую систему с периодичностью не менее 1 раза в 0,1 с. Полученный временной ряд значений тока 1(Т) передают на вычислительное устройство (сервер, промышленный компьютер) для математической обработки. Средствами вычислительного устройства временной ряд аппроксимируют формулой вида:
где I0 - максимальное значение тока между электродами, достигаемое при бесконечной длительности импульса, А;
Δ U - значение разницы потенциалов электродов системы при поляризующем импульсе, В;
Rp1 и Rp2 - сопротивление пленок на поверхности соответственно центрального электрода 1 и внешнего электрода 4;
β1 и β2 - величины, обратные постоянным времени для емкостей, создаваемых диэлектрическим слоем оксидной пленки на поверхности соответственно центрального электрода 1 и внешнего электрода 4 и двойным электрическим слоем, возникающим в приповерхностном слое омывающей электроды 1, 4 пробы.
Аппроксимацию осуществляют какой-либо разновидностью симплекс-метода, например, методом Недлера-Миада. Предполагая плавное изменение характеристик коррозионного состояния поверхности металла на промежутке времени между последовательными измерениями, можно для процесса аппроксимации назначать начальные значения параметров Rp1, Rp2, β1, β2 и I0 равными аналогичным значениям, определенным для предыдущего измерения. Процесс аппроксимации осуществляют с учетом зависимостей следующего вида:
где S1 и S2 - площади внутренней и внешней поверхностей, соответственно, внешнего электрода 4 и центрального электрода 1;
r2-1 и r2-2 - внешний и внутренний радиусы, соответственно, центрального электрода 1 и внешнего электрода 4.
Наряду с вычислением коэффициентов аппроксимирующей формулы, определяют их доверительные интервалы, которые сравнивают с аналогичными значениями, определенными в ходе предыдущего измерения. Если значения доверительных интервалов коэффициентов текущего измерения ниже, чем в предыдущих измерениях, время поляризации электродов 1, 4 при последующих измерениях уменьшают на 5 с (общей длительностью измерения не менее 20 с). Если значения доверительных интервалов коэффициентов текущего измерения выше, чем в предыдущих измерениях, время поляризации электродов 1, 4 при последующих измерениях увеличивают на 5 с (общей длительностью измерения не более 100 с). Значение поляризационного сопротивления, отнесенного к единице площади, определяют на основе вычисленных значений Rp1 и Rp2:
где β - константа, зависящая от свойств материала электрода и определяемая эмпирически.
Так как поляризационное сопротивление прямо пропорционально скорости равномерной коррозии конструкционного материала, скорость коррозии будет равна:
где Icor - плотность тока коррозии, А/м2;
А - атомная масса железа, Ач/г-экв;
n - валентность железа, равная 2;
F - постоянная Фарадея, А/г-экв.
Устройство для определения скорости коррозии размещают непосредственно в потоке водной среды или на байпасе основного потока. При неподвижной водной среде осуществляют ее принудительную циркуляцию со скоростью не менее 1 л/ч.
В соответствии с настоящей полезной моделью было изготовлено устройство для определения скорости коррозии в виде проточного датчика поляризационного сопротивления с коаксиальными (соосно расположенными) электродами из низкоуглеродистой конструкционной стали (ст. 20), предназначенное для определения поляризационного сопротивления и, соответственно, скорости коррозии в водном теплоносителе АЭС. Длины рабочих поверхностей электродов составляли 150 мм, диаметр внутреннего электрода - 8 мм, внешнего - 11 мм. Электродная система монтировалась в корпус автоклава с использованием электроизолирующих уплотняющих прокладок из керамики на основе оксида циркония с уплотнениями, выполненными из высокотемпературного фторопласта. Корпус автоклава, внутренним объемом 0,1 дм3, был выполнен из нержавеющей стали. Ввод пробы водного теплоносителя осуществлялся с боковой стороны автоклава, а вывод - с торцевой стороны. Датчик устанавливался на стенд коррозионных исследований, выполненный фирмой «Cormet» (Финляндия). Технические средства стенда обеспечивали проток через датчик водной среды, соответствующей по своим физико-химическим характеристикам теплоносителю первого (или рабочей среде второго) контура АЭС с реактором ВВЭР-1200. Расход пробы составлял 10-30 дм3/час. Электрохимические измерения проводились с помощью электронного потенциостата-гальваностата Gamry Instruments PCI4/750, все эксперименты дублировались на потенциостате-гальваностате IPC-PRO MF (свидетельство о поверке №203/23508-2013.) Измерение параметров воды проводилось на Иономере лабораторном Мультитест ИПЛ-113 (свидетельство о поверке №0074207 от 23.05.2013 г. ФБУ "ТЕСТ-С. - ПЕТЕРБУРГ"). В ходе исследований были получены следующие практические результаты: подтверждены ожидаемые значения токов коррозии, поляризационных сопротивлений; обоснован метод аппроксимации переходной характеристики отклика электродной системы на поляризующий импульс. Показана стабильность определения коэффициентов аппроксимирующей модели при различных значениях тока.
Claims (14)
1. Устройство для определения скорости коррозии, включающее металлический цилиндрический корпус с входным и выходным патрубками для подвода и отвода исследуемой среды, коаксиально установленные центральный металлический электрод в виде стержня и внешний металлический электрод в виде полого цилиндра, отличающееся тем, что центральный и внешний металлические электроды размещены внутри корпуса посредством кольцевых электроизолирующих и уплотнительных прокладок, внешний электрод выполнен в виде перфорированного полого цилиндра, при этом центральный и внешний электроды выполнены одинаковой длины L, удовлетворяющей соотношению:
где D - внутренний диаметр внешнего электрода;
d - диаметр центрального электрода;
Imin - минимальное значение тока, допустимое для контроля потенциостатом выбранного типа, А;
ΔU - максимально допустимая разница потенциалов между электродами, В.
2. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что корпус выполнен из нержавеющей стали.
3. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что центральный и внешний электроды выполнены из низколегированной конструкционной стали.
4. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что центральный и внешний электроды выполнены из нержавеющей стали аустенитного класса.
5. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что кольцевые электроизолирующие прокладки выполнены из керамики.
6. Устройство по п. 5, отличающееся тем, что кольцевые электроизолирующие прокладки выполнены из керамики на основе оксида циркония.
7. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что кольцевые прижимные прокладки выполнены из графита.
8. Устройство по п. 1, отличающееся тем, что кольцевые уплотняющие прокладки выполнены из аустенитных никель-хромовых жаропрочных сплавов.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017146930U RU180595U1 (ru) | 2017-12-29 | 2017-12-29 | Устройство для определения скорости коррозии |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017146930U RU180595U1 (ru) | 2017-12-29 | 2017-12-29 | Устройство для определения скорости коррозии |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU180595U1 true RU180595U1 (ru) | 2018-06-19 |
Family
ID=62619709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017146930U RU180595U1 (ru) | 2017-12-29 | 2017-12-29 | Устройство для определения скорости коррозии |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU180595U1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117269032A (zh) * | 2023-09-21 | 2023-12-22 | 上海交通大学 | 一种腐蚀介质下金属材料腐蚀速率在线测量装置及方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4426618A (en) * | 1980-11-04 | 1984-01-17 | C.I.S.E. Spa | Probe for the continuous in-situ measurement of the corrosion rate of pipes at high temperature or having high-resistivity liquids flowing therethrough |
| SU1290147A1 (ru) * | 1984-01-02 | 1987-02-15 | Северо-Кавказский научно-исследовательский институт природных газов | Способ определени скорости коррозии углеродистой стали |
| US4863572A (en) * | 1986-08-29 | 1989-09-05 | Cities Service Oil And Gas Corporation | Corrosion probe and method for measuring corrosion rates |
| RU2159929C1 (ru) * | 1999-06-17 | 2000-11-27 | Уренгойское производственное объединение им. С.А. Оруджева "Уренгойгазпром" | Способ определения скорости коррозии и устройство для его реализации |
| US20150260633A1 (en) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Rosemount Inc. | Corrosion rate measurement |
-
2017
- 2017-12-29 RU RU2017146930U patent/RU180595U1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4426618A (en) * | 1980-11-04 | 1984-01-17 | C.I.S.E. Spa | Probe for the continuous in-situ measurement of the corrosion rate of pipes at high temperature or having high-resistivity liquids flowing therethrough |
| SU1290147A1 (ru) * | 1984-01-02 | 1987-02-15 | Северо-Кавказский научно-исследовательский институт природных газов | Способ определени скорости коррозии углеродистой стали |
| US4863572A (en) * | 1986-08-29 | 1989-09-05 | Cities Service Oil And Gas Corporation | Corrosion probe and method for measuring corrosion rates |
| RU2159929C1 (ru) * | 1999-06-17 | 2000-11-27 | Уренгойское производственное объединение им. С.А. Оруджева "Уренгойгазпром" | Способ определения скорости коррозии и устройство для его реализации |
| US20150260633A1 (en) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | Rosemount Inc. | Corrosion rate measurement |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117269032A (zh) * | 2023-09-21 | 2023-12-22 | 上海交通大学 | 一种腐蚀介质下金属材料腐蚀速率在线测量装置及方法 |
| CN117269032B (zh) * | 2023-09-21 | 2024-04-30 | 上海交通大学 | 一种腐蚀介质下金属材料腐蚀速率在线测量装置及方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20070201608A1 (en) | Method for testing a fuel rod cladding tube and associated device | |
| EP2917717B1 (en) | Field measurement of corrosion and erosion | |
| Scenini et al. | Investigation of the role of electrokinetic effects in corrosion deposit formation | |
| JP6802857B2 (ja) | 発電施設の化学制御システム | |
| US4426618A (en) | Probe for the continuous in-situ measurement of the corrosion rate of pipes at high temperature or having high-resistivity liquids flowing therethrough | |
| JPH0519104B2 (ru) | ||
| JP6445945B2 (ja) | 腐食環境センサ | |
| RU180595U1 (ru) | Устройство для определения скорости коррозии | |
| CN115223738B (zh) | 一种用于测量包壳温度和电位的实验段及测量方法 | |
| JP2015114251A (ja) | 溶存水素濃度の測定方法、溶存水素濃度測定装置および原子力プラントの運転方法 | |
| Bennett et al. | In-core corrosion monitoring in the Halden test reactor | |
| JP2010096534A (ja) | Ｐｗｒ発電所二次冷却系の水処理システム及びその方法 | |
| JP6100643B2 (ja) | 貴金属被覆率監視方法、貴金属被覆率監視装置および原子力プラントの運転方法 | |
| CN111044584B (zh) | 一种动态测量金属材料氢陷阱参数的装置及方法 | |
| Rajan et al. | Development of side wall type permanent magnet flowmeter for sodium flow measurement in large pipes of SFRs | |
| Govinder et al. | External surface temperature measurements for the heat transfer analysis of internally heated cylindrical clad-tubes subjected to external forced convection bulk water coolant thermal-hydraulic conditions | |
| Balashov et al. | Experimental system for electrochemical studies of aqueous corrosion at temperatures above 300 C | |
| JPH0777597A (ja) | 原子炉水質制御方法 | |
| Yang et al. | Monitoring of Localized Corrosion | |
| Bovankovich | On-line corrosion monitoring for process plant control | |
| Somerscales | Corrosion fouling: liquid side | |
| Doig et al. | The Significance of External Polarization on Stress Corrosion Crack Growth by Anodic Dissolution | |
| Davis et al. | Use of silicon carbide monitors in ATR irradiation testing | |
| Fujita et al. | Radiation-induced preferential dissolution of specific planes of carbon steel in high-temperature water | |
| Kiss et al. | On-line monitoring to assure structural integrity of nuclear reactor components |