RO121638B1 - Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu - Google Patents
Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu Download PDFInfo
- Publication number
- RO121638B1 RO121638B1 ROA200500497A RO200500497A RO121638B1 RO 121638 B1 RO121638 B1 RO 121638B1 RO A200500497 A ROA200500497 A RO A200500497A RO 200500497 A RO200500497 A RO 200500497A RO 121638 B1 RO121638 B1 RO 121638B1
- Authority
- RO
- Romania
- Prior art keywords
- water
- flow
- deuterium
- area
- temperature
- Prior art date
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 65
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 title claims abstract description 41
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000009434 installation Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000010992 reflux Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims abstract description 20
- 239000003651 drinking water Substances 0.000 claims abstract description 16
- 235000020188 drinking water Nutrition 0.000 claims abstract description 16
- 238000002242 deionisation method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000006385 ozonation reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000006298 dechlorination reaction Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 17
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 11
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 claims description 9
- 230000001089 mineralizing effect Effects 0.000 claims description 8
- 235000013305 food Nutrition 0.000 claims description 7
- CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L Magnesium sulfate Chemical compound [Mg+2].[O-][S+2]([O-])([O-])[O-] CSNNHWWHGAXBCP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 6
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 6
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- 239000003643 water by type Substances 0.000 claims description 5
- 230000000844 anti-bacterial effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 4
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 4
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 claims description 4
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 4
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M Sodium bicarbonate Chemical compound [Na+].OC([O-])=O UIIMBOGNXHQVGW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 claims description 3
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 claims description 3
- 229910052943 magnesium sulfate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000019341 magnesium sulphate Nutrition 0.000 claims description 3
- 230000033558 biomineral tissue development Effects 0.000 claims description 2
- 230000000779 depleting effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 1
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 12
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 230000000721 bacterilogical effect Effects 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 3
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 3
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- NUFNQYOELLVIPL-UHFFFAOYSA-N acifluorfen Chemical compound C1=C([N+]([O-])=O)C(C(=O)O)=CC(OC=2C(=CC(=CC=2)C(F)(F)F)Cl)=C1 NUFNQYOELLVIPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 235000012631 food intake Nutrition 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 231100000925 very toxic Toxicity 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010061217 Infestation Diseases 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 244000052616 bacterial pathogen Species 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 238000005372 isotope separation Methods 0.000 description 1
- 235000015073 liquid stocks Nutrition 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000052769 pathogen Species 0.000 description 1
- 230000001717 pathogenic effect Effects 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000012286 potassium permanganate Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000017105 transposition Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B5/00—Water
- C01B5/02—Heavy water; Preparation by chemical reaction of hydrogen isotopes or their compounds, e.g. 4ND3 + 7O2 ---> 4NO2 + 6D2O, 2D2 + O2 ---> 2D2O
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/42—Regulation; Control
- B01D3/4211—Regulation; Control of columns
- B01D3/4227—Head- and bottom stream
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D59/00—Separation of different isotopes of the same chemical element
- B01D59/02—Separation by phase transition
- B01D59/04—Separation by phase transition by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
- C02F1/048—Purification of waste water by evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/30—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation
- C02F1/32—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation with ultraviolet light
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
- C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2101/00—Nature of the contaminant
- C02F2101/006—Radioactive compounds
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
Invenţia se referă la un procedeu ?i o instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu, pentru uz alimentar. Procedeul conform invenţiei constă în aceea că se alimentează, în fluxcontinuu, cu apă potabilă purificată prin declorinare ?i deionizare, o zonă de distilare, în prezenţa unei umpluturi de minimum 100 de talere teoretice, cu o eficienţă de 8 talere teoretice pe metru, debitul de reflux fiind introdus pe ultimul taler al unei zone de epuizare superioară, în regim staţionar, realizat prin menţinerea unui raport constant de 5:1 între debitul de materieprimă cu temperatura de 45°C ?i debitul de vapori cu temperatura de 60°C, la presiunea de 100 mmHg la vârful coloanei de distilare, respectiv atemperaturii de 51,5°C, rezultând un debit constant de apă sărăcită în deuteriu, cu o constantă de 20...30 ppm D/D+H, reprezentând 4,5% dindebitul de reflux, care în continuare este mineralizată, tratată antibacterian prin ozonificare ?i sterilizată, rezultând apă potabilă, pentru uz alimentar.
Description
Invenția se referă la un procedeu și la o instalație pentru obținerea apei sărăcite în deuteriu, care este utilizată pentru uz alimentar.
Sunt cunoscute procedee de obținere în flux continuu a apei sărăcite în deuteriu cu o concentrație de 2...80 ppm D/(D+H), care constau în distilarea izotopică, în condițiile realizării unei depresiuni cu o valoare de 100 mm col. Hg, a apei naturale care are o concentrație de 145...150 ppm D/(D+H) sau a deșeului de la fabricarea apei grele, care are o concentrație de 120 ppm D/(D+H), apă care este trecută printr-un fierbător pelicular, pentru realizarea unei evaporări totale a unui debit constant de apă, controlat și reglat, care determină și alimentarea în flux continuu cu apă, fluxul de vapori având un curs ascendent printr-o coloană de distilare cu o înălțime de 15 m și cu un diametru de 0,1 m, în prezența unei umpluturi, după care are loc transformarea fluxului de vapori extras în fază lichidă, din care o parte este reintrodusă într-o zonă de vârf a coloanei, ca reflux, la o temperatură cât mai apropiată de cea din această zonă, iar cealaltă parte este colectată la un debit de extracție constant, separat de colectarea unei faze lichide care provine din partea inferioară a coloanei, în ambele situații, colectarea fiind făcută în condiții de depresiune cu o valoare de 100 mm col. Hg.
Dezavantajele acestor procedee constau în aceea că prezintă un regim pseudostaționar, cu perturbări ale separării izotopice, având în vedere că fazele suportă un singur ciclu de procesare, trebuie să se dispună obligatoriu, pentru alimentare, de o apă deionizată, iar consumul de apa de alimentare este relativ mare, deoarece acesta trebuie să asigure, printr-o evaporare totală, debitul de vapori necesar pentru procesul de transfer izotopic cu fluxul de lichid.
Sunt cunoscute instalații pentru obținerea apei sărăcite în deuteriu, în cadrul cărora sunt aplicate procedeele prezentate mai înainte, care au în alcătuire o coloană de distilare izolată termic, în care este dispusă, deasupra unui colector de lichid, o umplutură ordonată, la baza coloanei fiind montat un fierbător pelicular, încălzit cu abur, racordat la un vas de alimentare cu nivel constant, prin intermediul unei conducte, având montate în cuprins un debitmetru, un robinet de reglare și respectiv un recuperator de căldură, colectorul de lichid fiind în legătură, prin intermediul unei alte conducte, în al cărui cuprins sunt montate un robinet, recuperatorul de căldură și un alt debitmetru, cu un vas de colectare, coloana fiind la partea sa superioară în comunicare cu o pompă de vid, prin intermediul unei alte conducte, în cuprinsul căreia sunt montate în serie două condensatoare și respectiv un robinet, aceste condensatoare fiind racordate, cu ajutorul unei alte conducte, având montate în cuprins un debitmetru și un schimbător de căldură, încălzit cu abur, cu partea superioară a coloanei, de această ultimă conductă fiind racordată o altă conductă, în cuprinsul căreia sunt montate un robinet și un debitmetru, care este în comunicare cu un alt vas de colectare, care, la rândul său, împreună cu celălalt vas de colectare, este racordat la pompa de vid.
Dezavantajele acestor instalații constau în aceea că au o capacitate relativ mică, iar transpunerea la scară mare de producție, provoacă o amplificare a perturbațiilor în funcționare, cu efecte defavorabile asupra capacității de producție sau asupra calității produsului.
Apa sărăcită în deuteriu, obținută prin aplicarea procedeului în cadrul instalației, conform brevetului de invenție RO 112422, are o concentrație în deuteriu de 2...80 ppm D/(D+H), cu următoarele caracteristici: pH= 6,5...7,5; consum KMnO4 <1,5 mg/l; CI <0,1 mg/l; conductivitate <1,5 pS/cm; SO4 2' <0,1 mg/l; PO4 3' <0,1 mg/l; Ca2+ <0,1 mg/l; Mg2+ <0,1 mg/l; Fe2+ <0,1 mg/l; Cu2+ <0,1 mg/l; examen bacteriologic: sterilă.
Dezavantajele acestor ape sărăcite în deuteriu constau în aceea că, având caracteristicile fizico-chimice similare apei distilate, nu sunt acceptate în categoria apelor potabile destinate consumului alimentar.
RO 121638 Β1
Sunt cunoscute alte procedee de obținere a apei sărăcite în deuteriu, brevet de 1 invenție R0115148, care cuprind alimentarea în mod continuu cu apă naturală sau cu deșeu de la fabricarea apei grele, care are o concentrație de 120 ppm D/(D+H), a unei zone de 3 distilare în puncte de alimentare, amplasate la înălțimi diferite, în funcție de gradul dorit de sărăcire în deuteriu, după care fluxul de vapori ascendent este adus în contact intim cu fluxul 5 de lichid descendent, realizându-se îmbogățirea în deuteriu a lichidului și sărăcirea în deuteriu a vaporilor, cu obținerea, în mod continuu, a apei sărăcite în deuteriu, denumită 7 ușoară, și în mod discontinuu, a apei grele.
Dezavantajele acestor procedee constau în aceea că prezintă în permanență pe- 9 ricolul impurificării prin încrucișarea apei ușoare cu apa grea, care este foarte toxică, la orice perturbare hidrodinamică accidentală, datorită de exemplu, a variațiilor de presiune pe 11 coloane sau a variațiilor debitelor de lichide.
Sunt cunoscute instalații de obținere a apei ușoare prin aplicarea procedeelor prezen- 13 tate în brevetul de invenție RO 115148, care au în componență trei coloane de distilare, montate în serie, ale căror înălțimi sunt egale între ele, care conțin fiecare câte o umplutură 15 ordonată, prima coloană care are un diametru mai mare decât al celorlalte două coloane, care au diametre egale, între ele fiind prevăzută cu mai multe puncte de alimentare, decalate 17 între ele pe verticală, la baza primei și ultimei coloane fiind amplasat câte un fierbător care asigură fluxul ascendent de vapori la debite constante, la vârful primei coloane fiind ampla- 19 sate două condensatoare, două vase tampon, un vas de reflux și o pompă de vid, asigurându-se astfel refluxul introdus în prima coloană, o parte din reflux fiind extrasă ca produs 21 sub formă de apă ușoară, în timp ce în celelalte două coloane fluxul de lichid se concentrează în deuteriu, o parte din acesta fiind extras din refularea unei pompe pentru apă grea. 23 Dezavantajele acestor instalații constau în aceea că au dimensiuni relativ mari, controlul și reglarea diferiților parametri caracteristici unui regim optim de obținere simultană la 25 capetele coloanelor a celor două produse de interes sunt relativ greu de realizat, datorită sensibilității sistemului la perturbațiile determinate de variațiile parametrilor de lucru, iar după 27 perturbații, producția se oprește, fiind necesare perioade de timp de revenire la concentrația dorită, relativ mari, de ordinul a zecilor de ore, care determină la rândul lor consumuri ener- 29 getice mari pe unitatea de produs.
Apa sărăcită în deuteriu, obținută prin aplicarea acestor procedee, în cadrul instala- 31 țiilor conform brevetului de invenție R0115148, are o concentrație în deuteriu de 1...80 pmm D/(D+H), cu următoarele caracteristici: pH=6,5...7,5; SiO2 <0,1 mg/l; CI’ <0,1 mg /I; K* <0,1 33 mg/l; SO4 2'0,1 < mg/l; PO43'<0,1 mg/l; Ca2* <0,1 mg/l; Mg2+<0,1 mg/l; Fe2*<0,1 mg/l; Cu2* <0,1 mg/l; Mn2* <0,1 mg/l; consum KMnO4 <1,5 mg/l; Na* <0,1 mg/l; conductivitate <1,5 35 pS/cm; oxidabilitate <0,5 mg/l; turbiditate <3,0 ppm SiO2; examen bacteriologic: lipsită de germeni patogeni. 37
Dezavantajele acestor ape sărăcite în deuteriu constau în aceea că nu pot fi încadrate în categoria apelor potabile, deoarece sunt ape demineralizate, respectiv nu conțin 39 substanțele minerale impuse de standard, iar obținerea unei ape sărăcite în deuteriu, cu o concentrație constantăîn deuteriu, este perturbată datorită tendinței permanente de infestare 41 cu apă grea, produs foarte toxic pentru organismele vii.
Problema tehnică pe care o rezolvă grupul de invenții constă în elaborarea unor 43 condiții tehnice specifice de procedeu, pentru obținerea, în flux continuu, a unei producții mari de apă potabilă, mineralizată și sterilizată, având calități constante, adecvate pentru 45 utilizare pentru uz alimentar.
RO 121638 Β1
Procedeul pentru obținerea apei pentru uz alimentar prin distilarea izotopică a apei potabile în regim staționar, conform invenției, înlătură dezavantajele menționate mai sus prin aceea că se alimentează, în flux continuu, cu apă potabilă, purificată prin declorinare și deionizare, o zonă de distilare, în prezența unei umpluturi de minimum 100 talere teoretice, cu o eficiență de maximum 8 talere teoretice pe metru, debitul de reflux fiind introdus pe ultimul taler al unei zone de epuizare superioare, în regim staționar, realizat prin menținerea unui raport constant de 1: 5 între debitul de materie primă cu temperatura de 45°C și debitul de vapori cu temperatura de 60°C, la presiunea de 100 mmHg la vârful coloanei de distilare, respectiv a temperaturii de 51,5“C, rezultând un debit constant de apă sărăcită în deuteriu, cu o concentrație constantă de 20...30ppm D/D+H, reprezentând 4,5% din debitul de reflux, care în continuare este mineralizată, tratată antibacterian prin ozonificare și sterilizată, rezultând apă potabilă pentru uz alimentar, în care mineralizarea apei cu o concentrație de
20.. .30 ppm D/(D+H) se realizează cu un adaos mineralizant, obținut prin dizolvarea într-o cantitate de 1001 de apă, cu un conținut de 20...30 ppm D/(D+H), a unor săruri provenite din ape mineralizate natural, de calitate farmaceutică, constând din minimum 200 g clorură de calciu, 100 g sulfat de magneziu și 100 g carbonat acid de sodiu.
Instalația pentru aplicarea procedeului, conform invenției, elimină dezavantajele menționate mai sus prin aceea că este alcătuită dintr-un subansamblu de purificare, respectiv de declorinare și deionizare a apei potabile, aflat în comunicare cu o coloană de distilare izotopică, având un raport între înălțime și diametru de 45:1, în care este amplasată o umplutură, o buclă de reglare a nivelului prin care se transferă surplusul de apă într- un fierbător cu abur care generează vapori cu o temperatură de 60°C, niște zone ale umpluturii, o zonă de concentrare inferioară în care sunt injectații vaporii și respectiv, o zonă de epuizare superioară, o zonă de blaz în care se acumulează apa de alimentare, vaporii parcurgând ascendent zonele de concentrare inferioară și de epuizare superioară ale umpluturii până într-o zonă de vârf, o buclă de reglare a depresiunii la o valoare de 100 mm col. Hg în zona de vârf, un condensator pentru condensarea vaporilor, lichidul rezultatfiindtransferatîntr-un vas de reflux în zona de vârf a coloanei, un vas de stocare a produsului constituit din apă sărăcită în deuteriu, reprezentând 4,5% din debitul de reflux, un vas de amestecare cu un adaos mineralizant, un subansamblu de ozonificare și un vas de stocare, pentru definitivarea tratamentului antibacterian, care este racordat la un subansamblu de sterilizare cu UV.
Prin aplicarea invenției, se obțin următoarele avantaje:
- se obține un debit constant de apă potabilă, pentru consum alimentar destinat populației, care se încadrează în prevederile standardului, având un conținut în deuteriu constant de 20...30 ppm D/(D+H) și cu un conținut controlat de săruri minerale;
- produsul rezultat este lipsit de toxicitate pentru organismele vii, agenți patogeni sau concentrații în ozon cu activități nocive și nu rezultă un deșeu care să influențeze negativ echilibrul natural al mediului înconjurător.
în mod surprinzător, s-a constatat că menținerea unui raport între debitul de materie primă, având o temperatură de 45°C, și a celui de vapori, având o temperatură de 60°C, la o valoare de 1:5, în condițiile unei presiuni la vârful unei coloane de distilare izotopică de 100 mm col. Hg, respectiv a unei temperaturi de 51,5°C, coloana având un raport între înălțime și diametru de 45:1, conduce la obținerea unui debit de produs constând din apă sărăcită în deuteriu, reprezentând 4,5% din debitul de vapori cu o concentrație de
20.. . 30 ppm D/(D+H). Tot în acest context, este realizată și înlăturarea deșeului care să nu influențeze în mod negativ echilibrul natural al mediului înconjurător, prin faptul că apa cu un conținut de sub 200 ppm deuteriu nu este nocivă și în contact cu atmosfera ambiantă, în prezența umidității, se echilibrează izotopic într-un timp foarte scurt, de ordinul a 72 h, la concentrația și calitatea apei naturale, care are un conținut în deuteriu de 145 ppm D/(D+H).
RO 121638 Β1
Instalația conform invenției este alcătuită dintr-un subansamblu 1 de purificare, 1 respectiv de declorinare și deionizare a apei, aflat în comunicare, prin intermediul unui dozator 2 montat, împreună cu un robinet 3, în cuprinsul unei conducte 4, cu o sursă 5 de 3 alimentare cu apă cu caracteristici fizico-chimice care o încadrează în categoria apei potabile. 5
Subansamblul 1 are o construcție în sine cunoscută și cuprinde, de preferință, o miniinstalație automatizată de purificare, respectiv de declorinare și de deionizare a apei, 7 situație neredată în figură.
Apa din subansamblul 1 este vehiculată gravitațional printr-o conductă 6 de aii- 9 mentare, în al cărei cuprins este montat un debitmetru 7 cu reglare automată a debitului până într-o coloană 8 de distilare izotopică, izolată termic, având un raport între înălțime și 11 diametru de 45:1. înălțimea coloanei 8 de distilare este de până la 45 m și de preferință este de 36 m, situație în care diametrul acesteia este de 0,8 m. 13 în coloana 8 este dispusă pe înălțime o umplutură 9, constituită, de exemplu, din umplutură ordonată, din plasă de bronz fosforos, având următoarele caracteristici tehnice: 15
- densitate 360 kg/m3;
- volum liber specific 0,952 m3/m3; 17
- suprafață specifică liberă 670 m2/m3.
înălțimea pe care este amplasată umplutura 9 este echivalentă unei înălțimi minime 19 teoretice a cel puțin 100 de talere teoretice, care este de 22,5 m, putând ajunge, de exemplu, și la 12 m, atunci când se urmărește să se obțină o eficiență de 8 talere pe metru. 21
Pe înălțime, în cuprinsul umpluturii 9, sunt delimitate niște zone a și b de concentrare inferioară și, respectiv, de epuizare superioară, conținând un număr diferit de talere teoretice, 23 astfel încât zona a poate conține maximum 90% din înălțimea echivalentă a talerelor teoretice. Conducta 6 este racordată la coloana 8 în partea superioară a zonei a care, la 25 rândul ei, este adiacentă inferior unei zone c de blaz a coloanei 8. înălțimea totală a umpluturii 9 este de 22,5 m, distribuită câte 2,25 m pe fiecare dintre cele 10 tronsoane. 27 înălțimea zonei a este de 3 m, cea a zonei b de 27 m, iar cea a zonei c este de 5 m.
Apa de alimentare este acumulată în zona c de blaz și când nivelul acesteia în coloana 8 29 ajunge la o valoare care reprezintă 25% din volumul de umplere delimitat de zona c, surplusul de lichid este transferat prin intermediul unei bucle A de reglare a nivelului de tip nivel- 31 debit abur, având în componență un nivelmetru 10 și un robinet 11 de reglare, într-un fierbător 12 cu abur, care generează vapori cu o temperatură de 60°C, transportați printr-o 33 conductă 13 în coloana 8, în care sunt injectați în imediata apropiere, la baza zonei a. Condensul rezultat este evacuat printr-o conductă 14, având montat în cuprins un robinet 15 de 35 închidere și este transmis în circuitul de recuperare condens. Fluxul de vapori la o temperatură de 60°C are un traseu ascendent în coloana 8 prin zonele a și b ale umpluturii 9 și 37 pătrunde într-o zonă d de vârf, pe care o părăsește pe la partea superioară printr-o conductă de evacuare superioară racordată la un condensator 17 primar, conectat în serie cu un 39 condensator 18 secundar prin intermediul unei conducte 19. Condensatorul 18 este racordat la o conductă 20 anterioară prin care este circulată în contracurent cu cel al fluxului de vapori 41 supus condensării apa de răcire, care are la intrare de preferință o temperatură de 15°C, această apă fiind circulată printr-o conductă 21 intermediară până în condensatorul 17 43 primar, din care este evacuată cu o temperatură de 45°C printr-o conductă 22 posterioară și introdusă în subansamblul 1. De coloana 8, în dreptul zonei d, superior, este racordată o 45 conductă 23 având montate în cuprins un manovacuumetru 24 și respectiv un robinet 25 în cadrul unei bucle B de reglare a depresiunii, în condițiile în care conducta 23 este racordată 47
RO 121638 Β1 printr-o conductă 26 la o rampă 27 de realizare a unei depresiuni a cărei valoare este de preferință egală cu 100 mm col. Hg în zona d de vârf. Concomitent, valoarea depresiunii din coloana 8 este măsurată cu ajutorul unui alt manovacuumetru 28 plasat în partea inferioară a zonei a de concentrare și de preferință valoarea acesteia trebuie să fie egală cu 150 mm col. Hg, care este determinată de căderea de presiune pe umplutura 9 ordonată. Debitul lichidului rezultat din condensarea vaporilorîn condensatorul 17 primar, care reprezintă 75% din cel al fluxului de vapori, este preluat printr-o conductă 29 de către un vas 30 de reflux, din care este aspirat printr-o conductă 31 inferioară de către o pompă 32 centrifugă și împins ca reflux, cu un debit de 1250 l/h cu o presiune de 2 bari printr-o conductă 33 de împingere, în cuprinsul căreia este montat un debitmetru 34 de reglare și de măsurare, în coloana 8, la partea inferioară a zonei d, în contact cu primul taler al zonei b. După ce instalația este încărcată cu apă și regimul hidrodinamic este stabil, acumularea suplimentară de lichid din coloana 8 este evacuată prin deschiderea unui robinet 35 de reglare inferior, montat în cuprinsul unei conducte 36 de evacuare inferioară, racordată la coloana 8, la partea inferioară a zonei c. în cuprinsul conductei 36 este montat, după robinetul 35, un debitmetru 37 de reglare și de măsurare, iar conducta 36 este racordată la un colector 38 de apă îmbogățită în deuteriu, cu un conținut de maximum 200 ppm D/(D+H).
în momentul în care concentrația în deuteriu a distilatului din vasul 30 de reflux scade de la valoarea 144 ppm sub valoarea de 30 ppm D/(D+H), ca urmare a unui semnal furnizat de către un analizor 39, este deschis un robinet 40 montat în cuprinsul unei conducte 41 de colectare, racordată la vasul 30, în partea inferioară a zonei sale mediene. După robinetul
40, în cuprinsul conductei 41, este montat un debitmetru 42 de măsură și de reglare a debitului fluxului de apă sărăcită în deuteriu, care este preluată de către un vas 43 de stocare intermediar. în acest context, conducta 41 este racordată la vasul 43, la partea sa superioară. Apa sărăcită în deuteriu din vasul 43 este vehiculată printr-o conductă 44 scurtă, având montat în cuprins un dozator 45 automat până într-o conductă 46 de amestec, prevăzută la interior, de preferință, cu niște promotori statici de amestecare, la care mai este racordată o altă conductă 47 scurtă, în cuprinsul căreia este montat un alt dozator 48 automat. Conducta 47 este racordată la un vas 49 de stocare a unui adaos mineralizant natural. Conducta 46 este în legătură, prin intermediul unei alte conducte 50, cu un subansamblu 51 de ozonificare, aflat în comunicare, printr-o conductă 52, cu un vas 53 de stocare final, la care, inferior, este racordată o conductă 54 de evacuare finală, în cuprinsul căreia sunt montate un robinet 55 și un debitmetru 56 de măsură și de reglare, precum și subansamblu 57 de sterilizare cu UV, având următoarele caracteristici tehnice: debit de prelucrare 1000 l/h, de preferință 500 l/h și o putere a lămpii de 35 W. Subansamblul 57 este în legătură, prin intermediul unei conducte 58, cu un subansamblu 59 de îmbuteliere în circuit închis, în sine cunoscut. Condensatorul 18 secundar este racordat, prin intermediul unei conducte 60, cu rampa 27, iar prin intermediul unei alte conducte 61 de capăt, este în legătură cu conducta
41. întreaga instalație conform invenției este confecționată din oțel inoxidabil alimentar. Prin intermediul unei conducte 62, conducta 36 este pusă în comunicare, în amonte de robinetul 35, cu partea inferioară a fierbătorului 12, în vederea recirculării prin acesta a unui debit de lichid care reprezintă 92% din debitul total evacuat prin conducta 36. Subsansamblul 1 de preferință este pus în legătură, printr-o conductă 63, având montat în cuprins un robinet 64, cu o pompă 65 care împinge apa răcită cu criostatul 67 la o temperatură de 15°C prin conducta 20 racordată la rândul ei la condensatorul 18. Conducta 22 care are montat în cuprins un robinet 66 este racordată la subansamblul 1.
RO 121638 Β1
Se dă, în continuare, un exemplu de realizare a procedeului și a instalației pentru 1 aplicarea procedeului conform grupului de invenții, în legătură cu figura care reprezintă schema de principiu a unei instalații pentru obținerea apei sărăcite în deuteriu, mineralizată. 3 Procedeul cuprinde tratarea apei folosite ca materie primă, care are caracteristicile fizico-chimice ale apei potabile de rețea, astfel încât aceasta să aibă în final următoarele 5 caracteristici fizico-chimice:
-pH: .....................................................6,5...7,5; 7
- oxidabilitate:................................. maximum 5 mg KMnO4/l;
- conductivitate:....................................maximum 10 pS/cm; 9
-clor liber:....................................................lipsă;
-amoniu: ....................................................lipsă; 11
- duritatate totală: ..............................................lipsă.
Această apă este supusă unui tratament constând în declorinare și purificare, până 13 se ajunge la o conductivitate de sub 10 pS/cm, în subansamblul 1, care este alimentat cu lichid la un debit constant echivalent cu 15% din debitul de reflux, reglat automat cu debit- 15 metrul 7, în condițiile existenței unei depresiuni la intrare în coloana 8 de 145 mm col. Hg. Coloana 8 de distilare este echipată cu umplutura 9, care de preferință are o înălțime minimă 17 echivalentă cu 100 talere teoretice și una maximă echivalentă cu 180 talere teoretice. Punctul de alimentare cu apă este situat spre zona c de blaz, la o înălțime reprezentând 10% 19 din înălțimea umpluturii 9. Apa de alimentare se acumulează în zona c de blaz și când nivelul ajunge la 50% din domeniul de indicare al nivelmetrului 10, se deschide automat alimentarea 21 cu abur livrat la o temperatură de 200’C, de fierbătorul 12, care prezintă bucla A de reglare a nivelului din zona c de blaz prin intermediul robinetului 11 de reglare și prin cel al nivel- 23 metrului 10. Vaporii introduși în coloana 8, având o temperatură de 60°C, o străbat ascendent, trecând prin zona b, și sunt evacuați din zona d, condensându-se în proporție de 90% 25 în condensatorul 17 primar și restul în condensatorul 18 secundar, răcite în contracurent cu apă. Depresiunea cu o valoare de 100 mm col. Hg în zona d de vârf a coloanei 8 este reali- 27 zată cu ajutorul rampei 27 de vid și este reglată de bucla B de reglare a depresiunii prin intermediul manovacuumetrului 24 și prin cel al unui robinet 25 de reglare, iar în zona c de blaz, 29 depresiunea este măsurată cu manovacuumetrul 28. Lichidul rezultat prin condensarea vaporilor este transferat gravitațional în vasul 30 de reflux, din care este preluat cu pompa 32 31 și este împins cu o presiune de 2 bari, ca reflux în zona d de vârf a coloanei 8. Debitul de reflux este măsurat și reglat automat cu debitmetrul 34 și de preferat se menține la o la 33 valoare de 1250 l/h. Se reglează funcționarea astfel ca încărcarea pe lichid la zona d de vârf să fie, de preferință, de 2555 l/(hxm2), iar când stocul de lichid din coloana 8 este asigurat, 35 se deschide robinetul 35 și se realizează evacuarea la o temperatură de 60°C și la presiune atmosferică a deșeului printr-o închidere barometrică (picior barometric), la un debit măsurat 37 și reglat cu debitmetrul 37, egal cu cel introdus în coloana 8 prin debitmetrul 7. în aceste condiții, instalația se lasă să funcționeze pentru atingerea regimului staționar, care înseamnă 39 menținerea constantă a debitelor temperaturilor și presiunilor în punctele de măsură și de reglare prezentate. La contactul intim al lichidului cu vaporii de apă pe suprafața umpluturii 41 9, prin transfer de masă, se realizează o sărăcire în deuteriu a vaporilor și, respectiv, o îmbogățire în deuteriu a lichidului. Totodată, punctul de alimentare cu lichid a coloanei 8 separă 43 două zone a și b pe înălțimea umplutirii 9, și anume zona b de epuizare superioară, constituită din minimum 90 de talere teoretice și zona a de concentrare inferioară, de minimum 10 45 talere teoretice. Pentru o încărcare cu lichid în zona d cu valoarea arătată mai înainte, umplutura 9 de înaltă performanță de separare are o eficiență de 8 talere pe metru, dar poate 47
RO 121638 Β1 ajunge până la 4,2 talere pe metru. în momentul în care concentrația distilatului colectat din condensatorul 18 scade în domeniul 20...30 ppm D/(D+H), fiind determinată cu analizorul 39, se deschide robinetul 40 și se face o extracție din punctul cel mai rece de produs, constituit din apă sărăcită cu o temperatură de 25“C, reprezentând de preferință 4,5% din debitul de reflux măsurat și reglat automat cu debitmetrul 42 și stocat în vasul 43, iar debitul de deșeu se reduce la o valoare care reprezintă de preferință 10,5% din debitul de reflux, respectiv diferența dintre debitul de alimentare și debitul de extracție. Apa sărăcită în deuteriu este mineralizată prin amestecare cu un adaos mineralizant aflat în vasul 49 în raport volumetric de 99 :1, prin intermediul a două dozatoare automate 45 și 48, după care amestecul este tratat antibacterian prin ozonificare în subansamblul 51 de ozonificare prin barbotare forțată la temperatura de 25°C și presiune atmosferică de aer îmbogățit cu ozon, asigurând o concentrație remanentă de ozon în apă de până la 0,15 mg/l. Apoi amestecul este stocat în vasul 53, cu un timp de staționare de minimum 2 h, pentru definitivarea tratamentului antibacterian.
Adaosul mineralizant se prepară prin dizolvarea în 1001 de apă sărăcită în deuteriu cu un conținut de 20...30 ppm D/(D+H) a 200 g clorură de calciu, 100 g sulfat de magneziu și 100 g carbonat acid de sodiu, săruri de calitate farmaceutică provenite din ape mineralizate natural și este stocat, la o temperatură de 25°C, având un pH de 6,5...7,5, în vasul 49. înainte de îmbuteliere, apa sărăcită în deuteriu, mineralizată, este trecută cu un debit de 500 l/h prin subansamblul 57 de sterilizare cu UV, care, pe lângă tratarea antibacteriană a apei, distruge și eventualele urme de ozon. Apa sărăcită în deuteriu obținută are o concentrație în deuteriu constantă, în domeniul 20...30 ppm D/(D+H), cu următoarele caracteristici calitative:
-PH:........................................
- oxidabilitate:.................................
- calciu:......................................
- magneziu: ..................................
- duritate totală: ..............................
- amoniu: ....................................
- clor liber: ...................................
- cloruri: .....................................
- sulfat:......................................
- nitrați:......................................
- nitriti: ......................................
- activitate bacteriologică:........................
............. 6,5...8,5; maximum 2 mg KMnO4/l;
.....maximum 100 mg/l; ......maximum 50 mg/l; minimum 90 mg /I CaCO3; ................lipsă; ................lipsă; .... maximum 250 mg /I; . .. . maximum 250 mg /I; .....maximum 50 mg /I; ................lipsă; ...............sterilă.
Claims (3)
1. Procedeu pentru obținerea apei sărăcite în deuteriu, pentru uz alimentar, prin distilarea izotopică a apei potabile în regim staționar, caracterizat prin aceea că se alimentează în flux continuu cu apă potabilă purificată prin declorinare și deionizare o zonă de distilare, în prezența unei umpluturi de minimum 100 talere teoretice cu o eficiență de maximum 8 talere teoretice pe metru, debitul de reflux fiind introdus pe ultimul taler al unei zone de epuizare superioare, în regim staționar, realizat prin menținerea unui raport constant de 1:5 între debitul de materie primă cu temperatura de 45’C și debitul de vapori cu temperatura de 60°C, la presiunea de 100 mmHg la vârful coloanei de distilare, respectiv a temperaturii de 51,5°C, rezultând un debit constant de apă sărăcită în deuteriu, cu o concentrație
RO 121638 Β1 constantă de 20...30 ppm D/D+H, reprezentând 4,5% din debitul de reflux, care în continuare 1 este mineralizată, tratată antibacterian prin ozonificare și sterilizată, rezultând apă potabilă pentru uz alimentar. 3
2. Procedeu conform revendicării 1, caracterizat prin aceea că mineralizarea apei cu o concentrație de 20...30 ppm D/(D+H) se realizează cu un adaos mineralizant obținut 5 prin dizolvarea într-o cantitate de 1001 de apă cu un conținut de 20...30 ppm D/(D+H) a unor săruri provenite din ape mineralizate natural de calitate farmaceutică constând din minimum 7 200 g clorură de calciu, 100 g sulfat de magneziu și 100 g carbonat acid de sodiu.
3. Instalație pentru aplicarea procedeului definit la revendicarea 1, cuprinzând un 9 subansamblu de deionizare și de purificare, o coloană de distilare care conține o umplutură ordonată și un subansamblu de mineralizare, caracterizată prin aceea că este alcătuită 11 dintr-un subansamblu (1) de purificare, respectiv de declorinare și deionizare a apei potabile, aflat în comunicare cu o coloană (8) de distilare izotopică, având un raport între înălțime și 13 diametru de 45:1, în care este amplasată o umplutură (9), o buclă de reglare (A) a nivelului prin care se transferă surplusul de apă într-un fierbător (12) cu abur care generează vapori 15 cu o temperatură de 60°C, niște zone ale umpluturii, zona (a) de concentrare inferioară în care sunt injectați vaporii și respectiv, zona (b) de epuizare superioară, o zonă (c) de blaz 17 în care se acumulează apa de alimentare, vaporii parcurgând ascendent zonele (a și b) ale umpluturii până într-o zonă (d) de vârf, o buclă (B) de reglare a depresiunii la o valoare de 19 100 mm col. Hg în zona (d) de vârf, un condensator (18) pentru condensarea vaporilor, lichidul rezultat fiind transferat într-un vas (30) de reflux în zona (d) coloanei (8), un vas (43) 21 de stocare a produsului constituit din apă sărăcită în deuteriu reprezentând 4,5% din debitul de reflux, un vas (49) de amestecare cu un adaos mineralizant, un subansamblu (51) de 23 ozonificare și un vas (53) de stocare, pentru definitivarea tratamentului antibacterian, care este racordat la un subansamblu (57) de sterilizare cu UV. 25
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ROA200500497A RO121638B1 (ro) | 2004-09-07 | 2005-05-25 | Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu |
| JP2007531104A JP4971164B2 (ja) | 2004-09-07 | 2005-09-05 | 重水素を減少させた水を得る方法および装置 |
| EP05789641.7A EP1794084B1 (en) | 2004-09-07 | 2005-09-05 | Process and installation for obtaining the deuterium depleted water |
| PCT/RO2005/000011 WO2006028400A1 (en) | 2004-09-07 | 2005-09-05 | Process and installation for obtaining the deuterium depleted water |
| HUE05789641A HUE037859T2 (hu) | 2004-09-07 | 2005-09-05 | Eljárás és berendezés csökkentett deutériumtartalmú víz elõállítására |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RO200400771 | 2004-09-07 | ||
| ROA200500497A RO121638B1 (ro) | 2004-09-07 | 2005-05-25 | Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RO121638B1 true RO121638B1 (ro) | 2008-01-30 |
Family
ID=35645722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ROA200500497A RO121638B1 (ro) | 2004-09-07 | 2005-05-25 | Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1794084B1 (ro) |
| JP (1) | JP4971164B2 (ro) |
| HU (1) | HUE037859T2 (ro) |
| RO (1) | RO121638B1 (ro) |
| WO (1) | WO2006028400A1 (ro) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10370249B2 (en) * | 2014-05-26 | 2019-08-06 | Hongjian Liu | Method and system for producing deuterium depleted water |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITTO20070626A1 (it) * | 2007-09-06 | 2009-03-07 | Bruno Pirone | Dispositivo per produrre acqua potabile |
| CN102249470B (zh) * | 2010-05-20 | 2013-10-09 | 东莞兴发五金制品有限公司 | 水蒸馏设备及包含该水蒸馏设备的饮水机 |
| CN102398894A (zh) * | 2010-09-07 | 2012-04-04 | 廖文加 | 低氘水的制备及其应用 |
| CN102603123B (zh) * | 2012-03-30 | 2013-11-20 | 广东画景饮料有限公司 | 对热碱泉水进行处理的方法 |
| CN103979495B (zh) * | 2014-05-26 | 2015-08-19 | 刘宏建 | 一种生产低氘水的工艺及利用该工艺生产低氘水的方法 |
| JP6898663B2 (ja) * | 2014-07-02 | 2021-07-07 | 株式会社オクト | 飲料水の製造方法 |
| JP6848137B2 (ja) * | 2014-07-02 | 2021-03-24 | 株式会社オクト | 飲料水の製造方法 |
| JPWO2016199800A1 (ja) * | 2015-06-08 | 2018-04-05 | 株式会社ササクラ | トリチウム水蒸留装置及びトリチウム水蒸留方法 |
| CN107628667B (zh) * | 2017-11-02 | 2021-05-04 | 东南大学 | 污水处理过程中的亚硝基二甲胺降解工艺及其设备 |
| EP3735394A4 (en) | 2018-01-02 | 2022-02-16 | Botanical Water Technologies IP Ltd | ISOTOPIC COMPOSITIONS II |
| CN110800443B (zh) * | 2019-11-19 | 2021-08-03 | 华北水利水电大学 | 一种利用污水浇灌的农用节水灌溉装置 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2024414C (fr) * | 1990-08-31 | 1999-09-14 | Christache Sandorino | Procede de separation isotopique d'eau lourde a partir d'eau courante, et appareil pour la mise en oeuvre de ce procede |
| RO112422B1 (ro) * | 1996-07-23 | 1997-09-30 | Inst De Criogenie Si Separari | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE PENTRU OBȚINEREA APEI SĂRĂCITE IN DEUTERIU |
| RO115148B1 (ro) * | 1998-05-04 | 1999-11-30 | Romag Drobeta Filiala Renel | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE OBȚINERE A APEI UȘOARE |
| US7141264B2 (en) * | 2003-06-02 | 2006-11-28 | Unilever Bestfoods, North America, Division Of Conopco, Inc. | Functional water |
-
2005
- 2005-05-25 RO ROA200500497A patent/RO121638B1/ro unknown
- 2005-09-05 JP JP2007531104A patent/JP4971164B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-09-05 HU HUE05789641A patent/HUE037859T2/hu unknown
- 2005-09-05 EP EP05789641.7A patent/EP1794084B1/en active Active
- 2005-09-05 WO PCT/RO2005/000011 patent/WO2006028400A1/en active Application Filing
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10370249B2 (en) * | 2014-05-26 | 2019-08-06 | Hongjian Liu | Method and system for producing deuterium depleted water |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4971164B2 (ja) | 2012-07-11 |
| WO2006028400A1 (en) | 2006-03-16 |
| EP1794084B1 (en) | 2018-03-07 |
| EP1794084A1 (en) | 2007-06-13 |
| JP2008512238A (ja) | 2008-04-24 |
| HUE037859T2 (hu) | 2018-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RO121638B1 (ro) | Procedeu şi instalaţie pentru obţinerea apei sărăcite în deuteriu | |
| US3558436A (en) | Distilation apparatus for desalinisation of saline water to recover fresh water as condensate | |
| US7217343B2 (en) | Point of use water purification method and apparatus | |
| Bahar et al. | Performance evaluation of a mechanical vapor compression desalination system | |
| JP2008512238A5 (ro) | ||
| SA96160783B1 (ar) | طريقة وجهاز لتحلية ماء البحر | |
| NO20032368D0 (no) | Innretning for fallströmfordamping av en flytende substans, og tilsluttendekondensering av den oppståtte avdampen | |
| CN102630216A (zh) | 热蒸馏系统和工艺 | |
| El-Ashtoukhy et al. | An innovative unit for water desalination based on humidification dehumidification technique | |
| CN203976564U (zh) | 医药注射用水净化装置 | |
| JPS5998677A (ja) | ワインのアルコ−ル濃度減少装置および方法 | |
| CN106730968A (zh) | 一种一体式气体精馏提纯装置 | |
| CN202769626U (zh) | 升膜蒸发式纯蒸汽发生器 | |
| CN208104255U (zh) | 一种正己烷纯化系统以及色谱纯正己烷生产系统 | |
| CN204198668U (zh) | 一种多级多组合蒸馏法精制竹醋液的成套设备 | |
| CN209464619U (zh) | 一种双效节能浓缩系统 | |
| CN111867981B (zh) | 用于水的净化的方法和设备 | |
| CN206808597U (zh) | 一种苏打水调配混合系统 | |
| US10688436B2 (en) | Device for producing water having reduced heavy molecule content | |
| CN206549204U (zh) | 一种一体式气体精馏提纯装置 | |
| US11980831B2 (en) | Method and apparatus for purification and remineralization of water | |
| RO115148B1 (ro) | PROCEDEU Șl INSTALAȚIE DE OBȚINERE A APEI UȘOARE | |
| US10781414B2 (en) | System and method for redistilling alcohol | |
| RU50425U1 (ru) | Дистиллятор | |
| RO129778A2 (ro) | Instalaţie optimizată pentru producerea apei sărăcite în deuteriu |