PL212162B1 - Sposób otrzymywania bisfenolu A o czystości poliwęglanowej - Google Patents

Abstract

Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywania bisfenolu A o czystości poliwęglanowej. Bisfenol A otrzymuje się w reakcji kondensacji fenolu z acetonem wobec kwaśnej żywicy jonowymiennej jako katalizatora, w trzech stopniach, w jednym reaktorze. Z otrzymanej mieszaniny poreakcyjnej wydziela się bisfenol A przez jedno- lub dwustopniową krystalizację suspensyjną, rozkład adduktu i oddestylowanie fenolu. Do odzyskanego fenolu i pozostałych frakcji fenolowych dodaje się acetonu do stężenia 3-10% i kontaktuje w temperaturze 50-87°C z kwaśną żywicą jonowymienną, w której część grup sulfonowych została zobojętniona 2,2-dimetylotiazolidyną lub cysteaminą i kieruje do pierwszego lub drugiego stopnia krystalizacji suspensyjnej. W jednej z wersji wynalazku otrzymany bisfenol A poddaje się krystalizacji frakcjonowanej z opadającym filmem.

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób otrzymywania bisfenolu A o wysokiej czystości, odpowiedniej do produkcji bezbarwnych poliwęglanów.

Z amerykańskiego opisu patentowego US 5315042 znany jest ciągły proces otrzymywania bisfenolu A, polegający na kontakcie fenolu z acetonem w obecności kwasowego katalizatora, przy zwiększonej szybkości przepływu przez katalizator, przy czym wspomniana szybkość przepływu jest wystarczająca do spowodowania zmniejszenia konwersji acetonu, przez co zawartość acetonu jest utrzymywana na wysokim poziomie, powodując wysoką szybkość reakcji i odpowiedni wzrost wydajności bisfenolu A. Dzięki temu czas przebywania bisfenolu A w strefie reakcji jest skrócony i zmniejsza się zawartość niepożądanych produktów ubocznych rzutujących na kolor bisfenolu A. Wadą tego sposobu jest wysoka energochłonność, wynikająca z niskiej konwersji acetonu i odpowiednio małego przyrostu stężenia bisfenolu A w reakcji (10 - 13%), przez co ilość nieprzereagowanych surowców do przerobu i regeneracji w przeliczeniu na 1 tonę produktu, jest bardzo duża.

Z opisu patentowego nr 107987 znana jest konstrukcja reaktora do prowadzenia reakcji chemicznych katalizowanych przez jonity, zwłaszcza reakcji egzotermicznych, stanowiący pionową cylindryczną kolumnę wyposażoną w elementy filtracyjne umieszczone w dolnej i górnej części reaktora zabezpieczające przed wydostaniem się jonitu z reaktora, który posiada układ szczelinowych dysz filtracyjnych umieszczonych w reaktorze na wysokości od 1/3 do 2/3 całkowitej jego wysokości, a poniżej układu powyższych szczelinowych dysz filtracyjnych znajduje się przegroda, zmniejszająca pole przekroju poprzecznego reaktora.

W opisie międzynarodowego zgłoszenia patentowego nr WO/19302 podano proces otrzymywania bisfenolu A, w którym reakcję prowadzi się przy stosunku molowym fenolu do acetonu od około 4 do około 12, w obecności modyfikowanej żywicy jonowymiennej, jako katalizatora, w zasadniczo pionowym, wielostopniowym aparacie do reakcyjnego strippingu w zawiesinie. Cały fenol konieczny dla reakcji kondensacji z acetonem wprowadza się do kolumny - reaktora nad najwyższą półkę. Część całego potrzebnego acetonu wprowadza się odpowiednio na półkę poniżej półki najwyższej i niektóre lub wszystkie półki niższe, a inertny strumień gazowy przepływa ku górze przez komorę katalityczną, tworząc zawiesinę ciecz - ciało stałe, dla odpędzenia wody z mieszaniny reakcyjnej. Sposób ten jest bardzo skomplikowany technicznie i nie nadaje się do praktycznego zastosowania.

W polskim zgłoszeniu P-347705 opisano proces z zastosowaniem dwustrefowego złoża katalizatora w połączeniu z odpowiednimi dla tych stref odbiorami mieszaniny poreakcyjnej i z utrzymaniem odpowiedniego stężenia wody i właściwej temperatury w złożu katalitycznym oraz z odpowiednim oczyszczeniem produktu. Sposób ten charakteryzuje się również niskim przyrostem bisfenolu A w reakcji, przez co jego energochłonność jest zbyt duża.

Według sposobu znanego z europejskiego opisu patentowego nr EP 1809589, w reaktorze pierwszego stopnia zachodzi wstępne przereagowanie do uzyskania przyrostu stężenia bisfenolu A o 2 - 15%, korzystnie 3 - 5%, natomiast reakcję w reaktorach drugiego stopnia prowadzi się tak, aby różnica stężeń wody pomiędzy wlotem a wylotem z reaktora drugiego stopnia reakcji wynosiła 0.1 - 0.5%, korzystnie 0.1 - 0.2%, natomiast różnica stężeń acetonu pomiędzy wlotem a wylotem z reaktora drugiego stopnia nie przekraczała 2%, korzystnie 1%, różnica pomiędzy stężeniem bisfenolu A na wlocie i wylocie z tego reaktora wynosiła 1 - 5%, korzystnie 1 - 2%, zaś różnica temperatur pomiędzy wlotem a wylotem reaktora drugiego stopnia nie przekraczała 15°C, korzystnie 5°C.

W sposobie tym z mieszaniny reakcyjnej w drugim stopniu kondensacji usuwa się w sposób ciągły część wody reakcyjnej. Otrzymaną w drugim stopniu mieszaninę poreakcyjną, zawierającą nie mniej niż 15% bisfenolu A, korzystnie nie mniej niż 23%, kieruje się do układu destylacyjnego, w którym oddestylowuje się frakcję zawierającą aceton, wodę i fenol, otrzymując jako pozostałość surowy bisfenol A, zawierający nie więcej niż 5% korzystnie nie więcej niż 1% fenolu. Surowy bisfenol A poddaje się rozdziałowi destylacyjnemu lub kieruje się do stopowej krystalizacji frakcjonowanej, otrzymując optycznie czysty (visually pure) bisfenol A oraz pozostałość zawierającą bisfenol A, jego izomery i inne produkty uboczne. Mieszaninę poreakcyjną z drugiego stopnia reakcji kondensacji kieruje się opcjonalnie do krystalizacji suspensyjnej, gdzie otrzymuje się zawiesinę kryształów adduktu bisfenol A - fenol, z której na drodze filtracji lub wirowania wydziela się addukt, który następnie jest przesyłany do układu destylacyjnego w celu wydzielenia bisfenolu A.

W powyżej opisanym znanym sposobie ługi pokrystalizacyjne po oddestylowaniu wody zawracane są do reakcji lub kierowane do rozdziału destylacyjnego. Pozostałość po rozdziale destylacyjnym

PL 212 162 B1 lub po krystalizacji frakcjonowanej rozcieńcza się strumieniem fenolowym i poddaje krystalizacji statycznej, otrzymując addukt bisfenolu A z fenolem, który kieruje się do układu destylacyjnego wraz ze strumieniem mieszaniny poreakcyjnej z drugiego stopnia kondensacji. Pozostałość po krystalizacji statycznej, po uprzednim oddestylowaniu fenolu wyprowadza się z procesu. Reaktory drugiego stopnia i opcjonalnie pierwszego stopnia są podzielone na co najmniej dwie sekcje reakcyjne przez co najmniej trzy zestawy dysz szczelinowych, umieszczone na różnych wysokościach reaktorów. Na jeden reaktor pierwszego stopnia przypada od jednego do sześciu reaktorów drugiego stopnia reakcji. Sposób według wynalazku pozwala otrzymać bisfenol A o czystości optycznej (ang. visually pure), z selektywnością do 98%.

Z kolei według europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP 2090562, bisfenol A otrzymuje się z fenolu i acetonu wobec kwaśnej żywicy jonowymiennej jako katalizatora w dwóch połączonych szeregowo reaktorach, podzielonych na strefy reakcyjne przez zestawy dysz filtracyjno - wtryskowych, umieszczone na co najmniej trzech poziomach, w czterech etapach. Pierwszy i drugi etap reakcji przebiegają w pierwszym reaktorze w szeregu. W stopniu pierwszym reakcja biegnie w górnej strefie pierwszego reaktora przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od góry do dołu, natomiast stopień drugi przebiega w dolnej strefie pierwszego reaktora przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od dołu do góry. Stopień trzeci przebiega w górnej strefie drugiego reaktora w szeregu, przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od góry do dołu, do uzyskania przyrostu stężenia bisfenolu A o 1 - 10%, a czwarty stopień przebiega w dolnej strefie drugiego reaktora przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od dołu do góry.

Celem przedmiotowego wynalazku jest opracowanie sposobu otrzymywania bisfenolu A o wysokiej czystości, z selektywnością ponad 98% w taki sposób, aby w jednym reaktorze osiągnąć wysoki przyrost stężenia produktu, co pozwoli obniżyć koszty inwestycyjne instalacji.

W sposobie według wynalazku, bisfenol A o czystości poliwęglanowej otrzymuje się z fenolu i acetonu wobec kwaśnej żywicy jonowymiennej jako katalizatora, w jednym reaktorze podzielonym na trzy strefy reakcyjne - górna strefa pierwsza, środkowa strefa druga i dolna strefa trzecia - przez zestawy dysz filtracyjno - wtryskowych, umieszczone na co najmniej trzech poziomach, przy czym w strefie pierwszej zachodzą reakcje izomeryzacji i przegrupowania produktów ubocznych do bisfenolu A oraz kondensacja fenolu ż acetonem natomiast w strefach drugiej i trzeciej zachodzi reakcja kondensacji fenolu z acetonem.

Jak nieoczekiwanie stwierdzono, dla efektywnego przebiegu reakcji izomeryzacji, przegrupowania i kondensacji, konieczne jest utrzymywanie w mieszaninie reakcyjnej zawartości 4-izopropylofenolu i 4-tertbutylofenolu na poziomie odpowiednio poniżej 2% i 4%.

Zgodnie z wynalazkiem, mieszaninę wsadową, zawierającą fenol i 1 - 5% acetonu oraz nie więcej niż 2%, korzystnie nie więcej niż 0.5% 4-izopropylofenolu i nie więcej niż 4%, korzystnie nie więcej niż 1%, 4-tertbutylofenolu, wprowadza się w temperaturze 50 - 75°C na górę reaktora, gdzie w pierwszym stopniu, przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od góry do dołu przez złoże katalizatora, znajdujące się ponad dyszami górnymi zachodzą reakcje przegrupowania, izomeryzacji i kondensacji, w drugim stopniu przebiegającym w złożu katalizatora, znajdującym się pomiędzy dyszami środkowymi i dyszami górnymi przepływa część mieszaniny reakcyjnej z pierwszego stopnia w kierunku z góry na dół albo całość lub część mieszaniny reakcyjnej z trzeciego stopnia w kierunku z dołu do góry, mieszanina reakcyjna z pierwszego stopnia opuszcza reaktor przez dysze górne i po schłodzeniu w wymienniku ciepła do temperatury 55 - 75°C oraz uzupełnieniu o aceton do stężenia 2 - 6%, wprowadzana jest przez dysze dolne do trzeciego stopnia reakcji kondensacji gdzie przepływa, w kierunku od dołu do góry przez złoże katalizatora, znajdujące się pomiędzy dyszami dolnymi a dyszami środkowymi, natomiast przez dysze środkowe lub przez dysze górne jest wyprowadzana na zewnątrz reaktora końcowa mieszanina poreakcyjna, z której wydziela się bisfenol A.

W jednej z wersji wynalazku, w drugim stopniu reakcji, mieszanina reakcyjna z trzeciego stopnia reakcji, która przepływa w kierunku od dołu do góry przez złoże katalizatora, znajdujące się pomiędzy dyszami środkowymi a dyszami górnymi jest przez dysze górne wyprowadzana poza reaktor, łącznie z mieszaniną po pierwszym stopniu reakcji.

Według innej korzystnej wersji wynalazku, część mieszaniny reakcyjnej z drugiego lub trzeciego stopnia reakcji jest kierowana przez dysze środkowe do zewnętrznego wymiennika ciepła a następnie przez dysze dolne wprowadzana do trzeciego stopnia reakcji kondensacji.

Według kolejnej korzystnej wersji wynalazku, do złoża katalizatora, znajdującego się ponad górnymi dyszami przez które przepływa mieszanina reakcyjna w kierunku od góry do dołu, wprowadza

PL 212 162 B1 się przez dodatkowe dysze filtracyjno - wtryskowe umieszczone wewnątrz złoża ponad dyszami górnymi, strumień wsadowy o temperaturze 65 - 75°C, zawierający fenol, bisfenol A, produkty uboczne, 0.5 - 1.5% wody oraz co najmniej 2% acetonu.

Według jeszcze innej korzystnej wersji wynalazku, część mieszaniny wsadowej wprowadza się do złoża katalizatora przez dysze środkowe a następnie kieruje się łącznie z mieszaniną po trzecim stopniu reakcji w górę reaktora i przez dysze górne wyprowadza się na zewnątrz jako końcową mieszaninę poreakcyjną.

Według innej korzystnej wersji wynalazku, część mieszaniny wsadowej wprowadza się do złoża katalizatora przez dysze dolne.

Otrzymaną mieszaninę poreakcyjną korzystnie kontaktuje się w temperaturze 55 - 87°C z kwaśną żywicą jonowymienną, a następnie z anionitem.

Z otrzymanej mieszaniny poreakcyjnej wydziela się bisfenol A przez jedno lub dwustopniową krystalizację suspensyjną, filtrację lub wirowanie adduktu bisfenol A-fenol, rozkład adduktu i oddestylowanie fenolu natomiast z pokrystalizacyjnych ługów macierzystych oddestylowuje się i rozdziela na składniki frakcję, zawierającą aceton, wodę i fenol a odwodnione ługi macierzyste zawraca się do procesu syntezy bisfenolu A a do oddestylowanego fenolu i innych frakcji fenolowych, korzystnie dodaje się acetonu do stężenia 3 - 10% i kontaktuje w temperaturze 50 - 87°C z kwaśną żywicą jonowymienną, w której część grup sulfonowych zostało zobojętnione 2,2-dimetylotiazolidyną lub cysteaminą i kieruje do pierwszego lub drugiego stopnia krystalizacji suspensyjnej.

Odwodnione pokrystalizacyjne ługi macierzyste z wirowania lub filtracji adduktu bisfenol A - fenol korzystnie kontaktuje się z makroporowatą żywicą kationowymienną w temperaturze 55 - 85°C w czasie kontaktu co najmniej 0.5 h.

Jako wsad do reaktora korzystnie wprowadza się odwodnione ługi macierzyste z wirowania lub filtracji adduktu bisfenol A - fenol.

Ze strumienia fenolu regenerowanego korzystnie usuwa się okresowo frakcję, zawierającą 4-izopropylofenol i 4-tertbutylofenol.

Z otrzymanej mieszaniny poreakcyjnej korzystnie wydziela się bisfenol A przez oddestylowanie acetonu, wody i fenolu.

Otrzymany według wynalazku bisfenol A korzystnie poddaje się krystalizacji frakcjonowanej z opadającym filmem.

P r z y k ł a d 1 ₃

Do reaktora o pojemności 85 cm³ z dyszami szczelinowo - filtracyjnymi umieszczonymi na czterech poziomach, zawierającego stałe złoże katalizatora Purolite CT 124/3539, wprowadza się od góry, mieszaninę wsadową o temperaturze 62°C, zawierającą 67.0% fenolu, 3.7% acetonu, 12.1% bisfenolu A, 15.3% produktów ubocznych, w tym 0.6% 4-izopropylofenolu i 1.2% 4-tertbutylofenolu oraz 0,3% wody i kontaktuje się w kierunku od góry do dołu z katalizatorem, znajdującym się w strefie pierwszej reaktora, ponad dyszami górnymi. Mieszanina reakcyjna z pierwszej strefy reakcji, o temperaturze 78°C, zawierająca 23.4% bisfenolu A wyprowadzana jest przez dysze górne do zbiornika o pojemności 15 wyposażonego w wymiennik ciepła. Tam schładza się ją do temperatury 71°C, dodaje acetonu do zawartości 3.1% i 2/3 strumienia kieruje przez dysze dolne do trzeciej strefy reakcyjnej, gdzie zachodzi reakcja kondensacji w złożu katalizatora, znajdującym się pomiędzy dyszami dolnymi i środkowymi a 1/3 strumienia wprowadza się przez dodatkowe dysze szczelinowo - filtracyjne umieszczone powyżej dysz górnych wewnątrz złoża w pierwszej strefie reaktora.

Z pierwszej strefy reakcyjnej, kieruje się do drugiej strefy 10% strumienia mieszaniny reakcyjnej, który przepływa w kierunku od góry do dołu, przez złoże katalizatora, znajdujące się pomiędzy dyszami górnymi a dyszami środkowymi i łączy się z mieszaniną z trzeciej strefy reakcyjnej, którą przez dysze środkowe wyprowadza się na zewnątrz reaktora a następnie kieruje do wymiennika ciepła i przez dysze dolne zawraca do trzeciej strefy reakcji kondensacji.

Część mieszaniny po trzeciej strefie reakcji kondensacji, wyprowadzana jest z reaktora przez dysze środkowe, jako mieszanina poreakcyjna o zawartości 29.7% bisfenolu A.

Otrzymaną mieszaninę poreakcyjną kontaktuje się z anionitem Dowex 550A i kieruje do krystalizacji suspensyjnej a następnie poddaje filtracji w celu otrzymania adduktu bisfenol A - fenol.

Z adduktu oddestylowuje się z fenol w wyparce filmowej, otrzymując surowy bisfenol A o czystości 97.8%, który oczyszcza się przez krystalizację frakcjonowaną z opadającym filmem. Otrzymany w ten sposób bisfenol A posiada czystość 99.98% i barwę w stanie stopionym poniżej 5 APHA.

PL 212 162 B1

Ługi macierzyste po destylacyjnym po usunięciu nieprzereagowanego acetonu oraz wody reakcyjnej do zawartości 0.2% oraz odzyskany fenol i aceton zawraca się do procesu.

Do części strumienia odzyskanego fenolu dodaje się acetonu do stężenia 7.5% i kontaktuje w temperaturze 57 - 75°C z żywicą Purolite CT 122, w której 21% grup sulfonowych zostało zobojętnione 2,2-dimetylotiazolidyną a otrzymaną mieszaninę poreakcyjną, zawierającą 22.3% bisfenolu A kieruje do krystalizacji suspensyjnej łącznie z mieszaniną poreakcyjną z trzeciej strefy reakcyjnej.

Okresowo, część strumienia fenolu regenerowanego poddaje się destylacji frakcjonowanej, w celu osiągnięcia odpowiedniego składu mieszaniny wsadowej do reaktora, w tym stężenia 4-izopropylofenolu - nie więcej niż 0.5% i stężenia 4-tertbutylofenolu - nie więcej niż 1%. Dzięki wszystkim opisanym operacjom technologicznym selektywność otrzymywania bisfenolu A wyniosła 99.1%.

P r z y k ł a d 2.

Otrzymaną według przykładu 1 mieszaninę poreakcyjną, zawierającą 29.7% bisfenolu A kieruje się do pierwszego stopnia krystalizacji suspensyjnej a następnie do wirowania w celu wydzielenia surowego adduktu bisfenol A - fenol, który poddaje się oczyszczaniu w drugim stopniu krystalizacji suspensyjnej z użyciem strumienia fenolu regenerowanego otrzymanego w sposób opisany poniżej a następnie wydziela się oczyszczony addukt przez wirowanie.

Z ługów pokrystalizacyjnych oddziela się destylacyjnie wodę do zawartości 0.3% i aceton, który razem z ługami osuszonymi zawracany jest do węzła reakcji, oraz strumień fenolu regenerowanego, do którego dodaje się świeży aceton do stężenia 8.1% i kontaktuje w temperaturze stopniowo wzrastającej od 52°C do 75°C z żywicą Purolite CT 124, w której 21% grup sulfonowych zostało zobojętnione cysteaminą, a następnie kieruje się do drugiego stopnia krystalizacji suspensyjnej oraz wydziela się addukt przez wirowanie.

Z adduktu oczyszczonego w wyniku dwustopniowej krystalizacji suspensyjnej, oddestylowuje się fenol w wyparce i w kolumnie ze strippingiem parowym, otrzymując bisfenol A o czystości 99.93% i barwie 5 APHA z selektywnością 99.2%.

Bisfenol A otrzymany sposobem według wynalazku przeznaczony jest do wytwarzania żywic poliwęglanowych o wysokiej przezroczystości.

Claims (14)

1. Sposób otrzymywania bisfenolu A o czystości poliwęglanowej z fenolu i acetonu wobec kwaśnej żywicy jonowymiennej jako katalizatora, w jednym reaktorze podzielonym na trzy strefy reakcyjne przez dysze szczelinowo-filtracyjne, znamienny tym, że proces prowadzi się w trzech stopniach, przy czym całość lub część mieszaniny wsadowej, zawierającej fenol i 1 - 5% acetonu oraz nie więcej niż 2%, korzystnie nie więcej niż 0.5% 4-izopropylofenolu i nie więcej niż 4%, korzystnie nie więcej niż 1%, 4-tertbutylofenolu, wprowadza się w temperaturze 50 - 75°C na górę reaktora, gdzie w pierwszym stopniu, przy przepływie mieszaniny reakcyjnej w kierunku od góry do dołu przez złoże katalizatora, znajdujące się ponad dyszami górnymi zachodzą reakcje przegrupowania, izomeryzacji i kondensacji, w drugim stopniu, przebiegającym w złożu katalizatora, znajdującym się pomiędzy dyszami środkowymi i dyszami górnymi przepływa część mieszaniny reakcyjnej z pierwszego stopnia w kierunku z góry na dół albo całość lub część mieszaniny reakcyjnej z trzeciego stopnia w kierunku z dołu do góry, a mieszanina reakcyjna z pierwszego stopnia opuszcza reaktor przez dysze górne i, po schłodzeniu w wymienniku ciepła do temperatury 55 - 75°C oraz uzupełnieniu zawartości acetonu do stężenia 2 - 6%, wprowadzana jest do trzeciego stopnia reakcji kondensacji, gdzie przepływa przez dysze dolne w kierunku od dołu do góry lub przez dysze środkowe od góry do dołu przez złoże katalizatora znajdujące się pomiędzy dyszami dolnymi a dyszami środkowymi, natomiast przez dysze środkowe lub przez dysze górne jest wyprowadzana na zewnątrz reaktora końcowa mieszanina poreakcyjna, z której wydziela się bisfenol A.

2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że w drugim stopniu reakcji, mieszanina reakcyjna z trzeciego stopnia reakcji, która przepływa w kierunku od dołu do góry przez złoże katalizatora, znajdujące się pomiędzy dyszami środkowymi a dyszami górnymi jest przez dysze górne wyprowadzana poza reaktor, łącznie z mieszaniną po pierwszym stopniu reakcji.

3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że część mieszaniny reakcyjnej z drugiego lub trzeciego stopnia reakcji jest kierowana przez dysze środkowe do zewnętrznego wymiennika ciepła, a następnie przez dysze dolne wprowadzana do trzeciego stopnia reakcji kondensacji.

PL 212 162 B1

4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że do złoża katalizatora, znajdującego się ponad górnymi dyszami przez które przepływa mieszanina reakcyjna w kierunku od góry do dołu, wprowadza się przez dodatkowe dysze filtracyjno - wtryskowe, umieszczone wewnątrz złoża ponad dyszami górnymi, strumień wsadowy o temperaturze 65 - 75°C, zawierający fenol, bisfenol A, produkty uboczne, 0.5 - 1.5% wody oraz co najmniej 2% acetonu.

5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że część mieszaniny wsadowej wprowadza się do złoża katalizatora przez dysze środkowe a następnie kieruje się łącznie z mieszaniną po trzecim stopniu reakcji w górę reaktora i przez dysze górne wyprowadza się na zewnątrz jako końcową mieszaninę poreakcyjną.

6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że część mieszaniny wsadowej wprowadza się do złoża katalizatora przez dysze dolne.

7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że otrzymaną mieszaninę poreakcyjną kontaktuje się w temperaturze 55 - 87°C z kwaśną żywicą jonowymienną, a następnie z anionitem.

8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że z otrzymanej mieszaniny poreakcyjnej wydziela się bisfenol A przez jedno lub dwustopniową krystalizację suspensyjną, filtrację lub wirowanie adduktu bisfenol A - fenol, rozkład adduktu i oddestylowanie fenolu, natomiast z pokrystalizacyjnych ługów macierzystych oddestylowuje się i rozdziela na składniki frakcję, zawierającą aceton, wodę i fenol, a odwodnione ługi macierzyste zawraca się do procesu syntezy bisfenolu A.

9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że do oddestylowanego fenolu i innych frakcji fenolowych, dodaje się acetonu do stężenia 3 - 10% i kontaktuje w temperaturze 50 - 87°C z kwaśną żywicą jonowymienną, w której część grup sulfonowych została zobojętniona 2,2-dimetylotiazolidyną lub cysteaminą, i kieruje do pierwszego lub drugiego stopnia krystalizacji suspensyjnej.

10. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że odwodnione pokrystalizacyjne ługi macierzyste z wirowania lub filtracji adduktu bisfenol A - fenol kontaktuje się z makroporowatą żywicą kationowymienną w temperaturze 55 - 85°C w czasie kontaktu co najmniej 0.5 godziny.

11. Sposób według zastrz. 14 zastrz. 8, znamienny tym, że jako wsad do reaktora wprowadza się odwodnione ługi macierzyste z wirowania lub filtracji adduktu bisfenol A - fenol.

12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ze strumienia fenolu regenerowanego usuwa się okresowo frakcję zawierającą 4-izopropylofenol i 4-tertbutylofenol.

13. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że z otrzymanej mieszaniny poreakcyjnej wydziela się bisfenol A przez oddestylowanie acetonu, wody i fenolu.

14. Sposób według zastrz. 8 albo zastrz. 13, znamienny tym, że otrzymany bisfenol A poddaje się krystalizacji frakcjonowanej z opadającym filmem.