PL198089B1 - Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla i zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla - Google Patents
Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla i zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węglaInfo
- Publication number
- PL198089B1 PL198089B1 PL359616A PL35961603A PL198089B1 PL 198089 B1 PL198089 B1 PL 198089B1 PL 359616 A PL359616 A PL 359616A PL 35961603 A PL35961603 A PL 35961603A PL 198089 B1 PL198089 B1 PL 198089B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- steel
- strip
- casting
- thin strip
- steel strip
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 24
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 abstract description 25
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 abstract description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 abstract 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 abstract 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 10
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 9
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 9
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 6
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001149 41xx steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- -1 as ferritic elements Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
- B22D11/002—Stainless steels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
Przedmiotem wynalazku jest korzystny ekonomicznie sposób wytwarzania nierdzewnej martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, która spełnia najwyższe wymagania jakościowe w odniesieniu do wyglądu, użyteczności i odporności na korozję wytwarzanych z niej produktów końcowych. W tym celu wytapia się stal zawierającą (w % wagowych) <$E>>=>0,15% C, 12,0-20,0% Cr, <$E<<=>1,0% Si, <$E<<=> 2,0% Mn, <$E<<=> 2,0% Mo, <$E<<=> 1,0% Ni, <$E<<=> 1,0% V, <$E<<=> 0,1% N, <$E<<=>0,1% Ti, resztę żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, tak wytopioną stal odlewa się w utworzonej pomiędzy dwoma obrotowymi walcami lub rolkami szczeliny odlewniczej do postaci cienkiej taśmy o grubości co najwyżej 10 mm, przy czym walce lub rolki chłodzi się na tyle intensywnie, że cienka taśma w szczelinie odlewniczej ulega chłodzeniu z szybkością co najmniej 200 K/s. Wynalazek dotyczy również zastosowania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, wytwarzanej tym sposobem.
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla i zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla.
Taśmy stalowe tego typu wytwarza się zazwyczaj z odlewanych w sposób ciągły wlewków płaskich, które następnie walcuje się na gorąco. Wytwarzane w ten sposób nierdzewne stale martenzytyczne, znane przykładowo pod numerami 1.4110 lub 1.4116, wykazują, zwłaszcza w przypadku wyższych zawartości węgla i chromu, tendencję do centralnego rozwarstwiania wlewków podczas ich walcowania. Przy dalszym walcowaniu na gorąco do postaci taśmy może wskutek tego dochodzić do powstawania pęcherzy i zadziorów, które znacznie utrudniają przebieg procesu.
Prowadzone były liczne badania, których celem było zmniejszenie segregacji rdzeni wlewków jako przyczyny zjawiska ich rozwarstwiania. Próbowano na przykład obniżyć ilość segregacji za pomocą bardziej intensywnego mieszania elektromagnetycznego lub długotrwałych wyżarzań homogenizujących. Próby te nie doprowadziły jednak do żądanego rezultatu.
W związku ze szczególnymi zjawiskami występującymi w trakcie wytwarzania nierdzewnych taśm stalowych o wysokich zawartościach węgla powstał szereg ograniczeń, mających negatywny wpływ zwłaszcza na ich zastosowanie do wytwarzania produktów tnących. Stale omawianego typu, wytwarzane i przetwarzane w konwencjonalny sposób, w stanie dokładnie oszlifowanym mają znaczki na powierzchni, które znacząco pogarszają wygląd produktów wytwarzanych z tych stali. Występują w nich również mikroszczeliny, które mogą stanowić punkty wyjścia dla korozji szczelinowej i wżerowej. Duże zawartości węglików pierwotnych, nieuniknione w konwencjonalnym sposobie wytwarzania, wiążą przy tym do 70% zawartego w stali chromu, w związku z czym w osnowie stali pozostaje jedynie stosunkowo niewielka ilość rozpuszczonego chromu, czego następstwem jest z kolei obniżona odporność stali na korozję. Wreszcie, zwłaszcza przy wytwarzaniu ostrzy noży, może dojść do rozwarstwiania materiału, co czyni półwyroby bezużytecznymi.
Celem wynalazku jest zaproponowanie ekonomicznego w realizacji sposobu wytwarzania nierdzewnych martenzytycznych taśm stalowych o wysokiej zawartości węgla, które spełniają również najwyższe wymagania jakościowe w odniesieniu do wyglądu, użyteczności i odporności na korozję wytwarzanych z nich produktów końcowych.
Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, według wynalazku charakteryzuje się tym, że wytapia się stal zawierającą (w % wagowych) C > 0,15%, Cr 12,020,0%, Si < 1,0%, Mn < 2,0%, Mo < 2,0%, Ni < 1,0%, V < 1,0%, N < 0,1%, Ti < 0,1%, resztę żelaza i nieuniknionych zanieczyszczeń, a następnie tak wytopioną stal odlewa się w utworzonej pomiędzy dwoma obrotowymi walcami lub rolkami szczelinie odlewniczej do postaci cienkiej taśmy o grubości co najwyżej 10 mm, przy czym walce lub rolki chłodzi się z taką intensywnością, aby szybkość chłodzenia cienkiej taśmy w szczelinie odlewniczej wynosiła co najmniej 200 K/s.
Korzystnie stosuje się stal zawierającą od 13,00% do 16,00% wagowych Cr.
Korzystnie stosuje się stal zawierającą od 0,5% do 1% wagowych Mo.
Korzystnie stosuje się stal zawierającą od 0,3% do 0,60% wagowych C.
Korzystnie cienką taśmę odlewa się na grubość wynosząca od 1 do 5 m, zwłaszcza od 1 do 3 mm.
Korzystnie odlewaną cienką taśmę, opuszczającą szczelinę odlewniczą, walcuje się na gorąco w operacji prowadzonej w sposób ciągły po odlewaniu.
Korzystnie podczas walcowania na gorąco odkształca się taśmę do uzyskania zgniotu całkowitego, wynoszącego 25-40%.
Zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, według wynalazku charakteryzuje się tym, że taśmę wytwarzaną opisanym powyżej sposobem stosuje się do wytwarzania produktów tnących, zwłaszcza ostrzy noży.
W stopie zastosowanym według wynalazku zawartości Cr, Mo i C są zoptymalizowane pod względem działania tych pierwiastków. Węgiel jako pierwiastek austenitotwórczy powoduje wzrost twardości martenzytu, jednak wykazuje tendencję do segregacji, co pociąga za sobą niebezpieczeństwo tworzenia węglików pierwotnych. Cr i Mo jako pierwiastki ferrytotwórcze prowadzą do zawężenia obszaru austenitu w wysokich temperaturach i zwiększenia odporności stali na korozję. Mo polepsza przy tym odporność na korozję w większym stopniu niż Cr. Dotyczy to zwłaszcza odporności na korozję wżerową, w odniesieniu do której działanie molibdenu jest około trzykrotnie silniejsze niż działanie chromu. Przy zbyt wysokich zawartościach Mo może jednak dojść również do segregacji, pociągającej za sobą niebezpieczeństwo tworzenia węglików pierwotnych.
PL 198 089 B1
Ograniczenie zawartości Cr i Mo od góry wynika odpowiednio z utwardzalności. Dobra utwardzalność wymaga daleko idącej austenityzacji w temperaturze utwardzania. Cr i Mo jako pierwiastki ferrytotwórcze prowadzą, przy zbyt wysokich zawartościach, między innymi do niepożądanej obecności ferrytu w utwardzonej strukturze. Ograniczenia zawartości Mo i Cr od dołu wynikają z wymagań dotyczących odporności na korozję. Przy zbyt niskich zawartościach tych pierwiastków odporność na korozję jest niewystarczająca. Taśma stalowa wykonana według wynalazku ma mimo swej wysokiej zawartości węgla i chromu strukturę, w której ograniczona jest do minimum obecność dużych wydzieleń węglików pierwotnych i w dużej mierze wyeliminowane są pasma węglików. Aby to osiągnąć, w wynalazku wykorzystano znaną w zasadzie technikę odlewania cienkich taśm. Przy odlewaniu cienkich taśm płynną stal zalewa się pomiędzy walce lub rolki, na przykład dwuwalcowej maszyny odlewniczej, zwanej wśród specjalistów „dwuwalcarką”. Według wynalazku oziębia się ją przy tym tak silnie, że następuje silne ograniczenie makrosegregacji.
Nieoczekiwanie okazało się, że wytwarzana według wynalazku taśma stalowa dzięki wyeliminowaniu makrosegregacji wykazuje znakomite własności użytkowe. Stwierdzono mianowicie, że makrosegregacje, które występują w taśmach stalowych, wytwarzanych konwencjonalnie z wlewków płaskich o tym samym składzie, w postaci licznych skupisk węgla w reszcie stopionego metalu, stanowią przyczynę złej jakości i własności technologicznych taśm stalowych omawianego typu, wytwarzanych w znany sposób.
Natomiast taśmy stalowe wytwarzane według wynalazku nadają się szczególnie do wytwarzania wysokowartościowych produktów tnących, jak ostrza noży lub temu podobne, przed którymi stawiane są najwyższe wymagania jakościowe dotyczące z jednej strony wyglądu zewnętrznego, z drugiej zaś odporności na korozję i wytrzymałości na obciążenia podczas wytwarzania oraz użytkowania.
We wlewkach płaskich, wytwarzanych konwencjonalnie w drodze odlewania ciągłego, skład chemiczny osnowy na brzegach i w rdzeniu wlewka jest zróżnicowany wskutek segregacji i tworzenia węglików pierwotnych. Powoduje to istnienie dwóch różnych optymalnych temperatur hartowania. Temperatura hartowania stosowana w praktyce stanowi zatem zawsze swego rodzaju kompromis. W cienkiej taśmie wykonanej według wynalazku można natomiast zastosować optymalną temperaturę hartowania.
Segregacje i wydzielenia węglikowe w cienkiej taśmie, wyeliminowane w dużym stopniu dzięki sposobowi wytwarzania, dają większą swobodę w doborze składu chemicznego. Pozwala to na optymalizację składu obrabianej stali z uwagi na optymalne własności mechaniczne otrzymanego produktu.
Ponieważ w sposobie według wynalazku wyeliminowane jest powstawanie dużych węglików pierwotnych, zaś w cienkiej taśmie z osnowy nie jest zabierany chrom, przy ogółem niższym udziale chromu osiągane są odporności na korozję, których realizacja przy konwencjonalnym sposobie wytwarzania jest możliwa tylko przy znacznie wyższych zawartościach Cr.
Wreszcie, można również polepszyć odporność na ścieranie wprowadzając celowo drobne węgliki, których wielkością i objętością można sterować za pomocą składu chemicznego stali i szybkości chłodzenia.
Sposób według wynalazku można realizować na konwencjonalnych maszynach odlewniczych, bez konieczności stosowania dodatkowych agregatów lub operacji zwiększających koszty sposobu. Przy użyciu wynalazku można zatem racjonalnie uzyskiwać wysokowartościową taśmę stalową, która w porównaniu do taśm stalowych wytwarzanych konwencjonalnie zapewnia, przy takim samym składzie, wyraźnie lepsze własności produktu.
Grubość cienkiej taśmy, odlewanej w trakcie realizacji sposobu według wynalazku, leży korzystnie możliwie blisko wymaganej grubości końcowej i wynosi przykładowo od 1 do 5 mm, zwłaszcza 1 do 3 mm. Tego typu cienkie taśmy można przy niewielkich nakładach przetworzyć w taśmę walcowana na gorąco, o grubości umożliwiającej bezpośrednie przetworzenie w produkt końcowy, bez międzyoperacyjnego walcowania na zimno.
Walcowanie na gorąco prowadzi się korzystnie „in-line” po odlewaniu taśmy, co polega na tym, że odlewaną cienką taśmę, opuszczającą szczelinę odlewniczą, walcuje się na gorąco w operacji prowadzonej w sposób ciągły po odlewaniu. Całkowity zgniot, uzyskany podczas walcowania na gorąco, powinien przy tym wynosić zazwyczaj 25-40%. Ten niewielki zgniot, leżący wyraźnie poniżej wartości wymaganych przy walcowaniu wlewków płaskich na liniach do walcowania na gorąco blach taśmowych, pozwala skutecznie wyeliminować pasmowe ukształtowanie ewentualnych węglików pierwotnych i wtórnych.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym w postaci wykresów fig. 1 przedstawia rozkład zawartości C, w % masowych, na grubości cienkiej taśmy
PL 198 089 B1 wytworzonej według wynalazku, fig. 2 - rozkład zawartości C, w % masowych, na środkowej części grubości wlewka płaskiego, wytworzonego metodą konwencjonalną, fig. 3 - rozkład zawartości Cr, w % masowych, na grubości cienkiej taśmy wytworzonej według wynalazku, fig. 4 - rozkład zawartości Cr, w % masowych, na środkowej części grubości wlewka płaskiego, wytworzonego metodą konwencjonalną, fig. 5 - rozkład zawartości Mo, w % masowych, na grubości cienkiej taśmy wytworzonej według wynalazku, zaś fig. 6 - rozkład zawartości Mo, w % masowych, na środkowej części grubości wlewka płaskiego, wytworzonego metodą konwencjonalną.
Celem wykazania korzyści uzyskanych w ramach sposobu według wynalazku wytopiono stal o znanym składzie, zamieszczonym w poniższej tabeli 1 (numer materiału 1.4110 (X 55 CrMo 14)), i odlano w dwuwalcowej maszynie odlewniczej do postaci cienkiej taśmy o grubości 2,5 mm. Szybkość chłodzenia uzyskana w szczelinie odlewniczej podczas odlewania cienkiej taśmy wynosiła co najmniej 200 K/s.
T a b e l a 1
| C | Si | Mn | P | S | Cr | Mo | V | reszta |
| 0,48 | 0,3 | 0,39 | 0,017 | 0,005 | 15,0 | 0,66 | 0,09 | Fe, zanieczyszczenia |
Dane w % wagowych
W celach porównawczych ze stopionej stali o porównywalnym składzie, podanym w poniższej tabeli 2, wykonano metodą odlewania ciągłego wlewek płaski o grubości 240 mm.
T a b e l a 2
| C | Si | Mn | P | S | Cr | Mo | V | reszta |
| 0,55 | 0,4 | 0,33 | 0,018 | 0,002 | 14,5 | 0,66 | 0,09 | Fe, zanieczyszczenia |
Dane w % wagowych
Na wykresach z fig. 1, 3 i 5 naniesione są rozkłady udziałów masowych C, Cr, Mo na grubości odlewanej, według wynalazku, cienkiej taśmy. Widoczny jest równomierny, w zasadzie jednorodny rozkład. Nie stwierdzono szczególnych skupisk żadnego z badanych pierwiastków w środku taśmy. Jest to istotne zwłaszcza w odniesieniu do rozkładu masy C i Cr, których duże stężenie w środkowym obszarze taśmy prowadzi do występowania problemów przy przetwarzaniu i pogorszenia jakości produktu.
W cienkiej taśmie wytworzonej sposobem według wynalazku, w kierunku środka grubości taśmy, widoczna jest nawet lekko negatywna segregacja. Zatem, w cienkiej taśmie wytwarzanej sposobem według wynalazku jest w zasadzie całkowicie wyeliminowane występowanie dużych wydzieleń węglików pierwotnych, związane z makrosegregacjami w przypadku wytwarzanych konwencjonalnie wlewków płaskich.
Jeżeli w ogóle występują węgliki pierwotne wówczas charakteryzują się one niewielkimi wymiarami, w tym średnicą z reguły o wiele mniejszą niż 5 ąm. W ten sposób, występujące w stanie techniki niebezpieczeństwo zubożenia osnowy w chrom jest zredukowane do minimum w cienkiej taśmie wykonanej sposobem według wynalazku. Podobnie, wyeliminowane jest związane ze stanem techniki niebezpieczeństwo odpryskiwania powierzchni przy szlifowaniu.
Drobne węgliki, rozmieszczone równomiernie w cienkiej taśmie wykonanej sposobem według wynalazku, przyczyniają się raczej do podwyższenia gęstości wydzieleń węglikowych, a tym samym do umocnienia osnowy stali. Osnowa ta w przypadku oddziaływania abrazyjnego ulega słabszemu wymywaniu. W rezultacie, rozmieszczenie drobnych węglików powoduje zwiększenie trwałości ostrzy i wydłużenie czasu pracy produktów wykonanych z cienkiej taśmy wytwarzanej sposobem według wynalazku, jak ostrza noży lub temu podobne.
Na wykresach z fig. 2, 4 i 6 przedstawione są rozkłady udziałów masowych C, Cr i Mo dla mającej grubość 80 mm, środkowej warstwy wlewka płaskiego, wykonanego w celach porównawczych. Można zaobserwować wyraźny wzrost stężenia danego składnika stopowego w środku wlewka. Węgiel, związany częściowo w postaci dużych wydzieleń węglików pierwotnych, osiąga przy tym zawartości do 2,5% masowych.
Z porównania rozkładów udziałów masowych C, Cr i Mo dla cienkiej taśmy wykonanej sposobem według wynalazku i dla wlewka płaskiego wykonanego metodą konwencjonalną wynika wyraźnie,
PL 198 089 B1 że dopiero przeprowadzone według wynalazku odlewanie stopionej stali w dwuwalcowej maszynie odlewniczej przy jednocześnie wystarczająco szybkim chłodzeniu w szczelinie odlewniczej, pozwala spełnić warunki niezbędne do uzyskania znacznie lepszych własności martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, którą można bez problemów przetwarzać w produkt końcowy i która nadaje mu optymalne własności użytkowe.
Claims (8)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, znamienny tym, że wytapia się stal zawierającą (w % wagowych) C > 0,15%, Cr 12,0-20,0%, Si < 1,0%, Mn < 2,0%, Mo < 2,0%, Ni < 1,0%, V < 1,0%, N < 0,1%, Ti < 0,1%, resztę żelaza i nieuniknionych zanieczyszczeń, a następnie tak wytopioną stal odlewa się w utworzonej pomiędzy dwoma obrotowymi walcami lub rolkami szczelinie odlewniczej do postaci cienkiej taśmy o grubości co najwyżej 10 mm, przy czym walce lub rolki chłodzi się z taką intensywnością, aby szybkość chłodzenia cienkiej taśmy w szczelinie odlewniczej wynosiła co najmniej 200 K/s.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się stal zawierającą od 13,00% do 16,00% wagowych Cr.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się stal zawierającą od 0,5% do 1% wagowych Mo.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stosuje się stal zawierającą od 0,3% do 0,60% wagowych C.
- 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że cienką taśmę odlewa się na grubość wynoszącą od 1 do 5 m, zwłaszcza od 1 do 3 mm.
- 6. Sposób według zastrz. 1 albo 5, znamienny tym, że odlewaną cienką taśmę, opuszczającą szczelinę odlewniczą, walcuje się na gorąco w operacji prowadzonej w sposób ciągły po odlewaniu.
- 7. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że podczas walcowania na gorąco odkształca się taśmę do uzyskania zgniotu całkowitego, wynoszącego 25%-40%.
- 8. Zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla, wytworzonej sposobem określonym w zastrz. 1 do 7, do wytwarzania produktów tnących, zwłaszcza ostrzy noży.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10215597A DE10215597A1 (de) | 2002-04-10 | 2002-04-10 | Verfahren zum Herstellen eines hohe Kohlenstoffgehalte aufweisenden martensitischen Stahlbands und Verwendung eines solchen Stahlbands |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL359616A1 PL359616A1 (pl) | 2003-10-20 |
| PL198089B1 true PL198089B1 (pl) | 2008-05-30 |
Family
ID=28458674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL359616A PL198089B1 (pl) | 2002-04-10 | 2003-04-09 | Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla i zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1354649B1 (pl) |
| AT (1) | ATE335561T1 (pl) |
| DE (2) | DE10215597A1 (pl) |
| ES (1) | ES2269839T3 (pl) |
| PL (1) | PL198089B1 (pl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009030489A1 (de) * | 2009-06-24 | 2010-12-30 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines warmpressgehärteten Bauteils, Verwendung eines Stahlprodukts für die Herstellung eines warmpressgehärteten Bauteils und warmpressgehärtetes Bauteil |
| KR101268800B1 (ko) * | 2009-12-21 | 2013-05-28 | 주식회사 포스코 | 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| KR101312776B1 (ko) * | 2009-12-21 | 2013-09-27 | 주식회사 포스코 | 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE404029B (sv) * | 1968-05-31 | 1978-09-18 | Uddeholms Ab | Forfarande for framstellning av emnen for tunna eggverktyg av herdat stal |
| JPS61189845A (ja) * | 1985-02-18 | 1986-08-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 薄板状鋳片の製造方法 |
| JPS6335747A (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-16 | Kobe Steel Ltd | 高速度鋼薄板の製造方法 |
| DE3825634C2 (de) * | 1988-07-28 | 1994-06-30 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Erzeugung von Warmbad oder Grobblechen |
| JPH02182397A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-17 | Kawasaki Steel Corp | マルテンサイトステンレス鋼溶接材料の製造方法 |
| JPH0673686B2 (ja) * | 1989-10-06 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
| WO1991009697A1 (fr) * | 1989-12-25 | 1991-07-11 | Nippon Steel Corporation | Toles a base d'un compose intermetallique de titane-aluminium et procede de production d'une telle tole |
-
2002
- 2002-04-10 DE DE10215597A patent/DE10215597A1/de not_active Ceased
-
2003
- 2003-01-28 ES ES03001761T patent/ES2269839T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-28 DE DE50304538T patent/DE50304538D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-28 EP EP03001761A patent/EP1354649B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-01-28 AT AT03001761T patent/ATE335561T1/de active
- 2003-04-09 PL PL359616A patent/PL198089B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL359616A1 (pl) | 2003-10-20 |
| ATE335561T1 (de) | 2006-09-15 |
| DE50304538D1 (de) | 2006-09-21 |
| EP1354649A1 (de) | 2003-10-22 |
| EP1354649B1 (de) | 2006-08-09 |
| ES2269839T3 (es) | 2007-04-01 |
| DE10215597A1 (de) | 2003-10-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104032221B (zh) | 一种铌微合金化高碳铬轴承钢及其热轧生产方法 | |
| RU2326179C2 (ru) | Способ получения листа из износостойкой стали и полученный этим способом стальной лист | |
| AU2011275610B2 (en) | Austenitic-ferritic stainless steel having improved machinability | |
| CN105063492B (zh) | 汽车摩擦片的热轧钢材及其制备方法 | |
| TWI557239B (zh) | 高碳熱軋鋼板及其製造方法 | |
| CN102803541A (zh) | 冷加工性和淬透性优良的热轧钢板及其制造方法 | |
| US6454881B1 (en) | Non-refined steel being reduced in anisotropy of material and excellent in strength, toughness and machinability | |
| JPH10273756A (ja) | 鋳物製冷間工具およびその製造方法 | |
| EP3015561B1 (en) | Abrasion-resistant steel material excellent in fatigue characteristics and method for manufacturing same | |
| US20150044087A1 (en) | Method for producing mold steel, mold steel, method of producing pre-hardened mold material, and pre-hardened mold material | |
| TWI544086B (zh) | 高碳熱軋鋼板及其製造方法 | |
| CN107513663A (zh) | 一种hrb500e高性能钢筋及其轧制工艺 | |
| CN113088813A (zh) | 一种热轧锯片用钢及生产方法 | |
| TWI435938B (zh) | 用於堅實零件的高特性鋼 | |
| JPH0148334B2 (pl) | ||
| CN118086765A (zh) | 一种细珠光体耐腐蚀热轧锯片钢及生产方法 | |
| KR100685544B1 (ko) | 강재, 그 용도 및 제조 방법 | |
| CN108998730A (zh) | 一种过共析工具钢及其制造方法 | |
| PL198089B1 (pl) | Sposób wytwarzania martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla i zastosowanie martenzytycznej taśmy stalowej o wysokiej zawartości węgla | |
| CN113574199A (zh) | 冲裁性和材质均匀性优异的高强度热轧钢板及其制造方法 | |
| JP3641597B2 (ja) | 熱間圧延用複合ロールおよびそれを用いた熱間圧延方法 | |
| JP3308058B2 (ja) | 棒鋼圧延用ロール | |
| JPS62196359A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 | |
| KR101312822B1 (ko) | 금형강 및 그의 제조방법 | |
| JP2005082838A (ja) | 高炭素ステンレス熱延鋼板の製造方法 |