PL192439B1 - Sposób wytwarzania elementów ślizgowych i wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe - Google Patents
Sposób wytwarzania elementów ślizgowych i wielowarstwowy materiał na elementy ślizgoweInfo
- Publication number
- PL192439B1 PL192439B1 PL339831A PL33983100A PL192439B1 PL 192439 B1 PL192439 B1 PL 192439B1 PL 339831 A PL339831 A PL 339831A PL 33983100 A PL33983100 A PL 33983100A PL 192439 B1 PL192439 B1 PL 192439B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- heat treatment
- coating
- tin
- lead
- copper
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/48—After-treatment of electroplated surfaces
- C25D5/50—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
- C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
- C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
- C25D7/10—Bearings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S148/00—Metal treatment
- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/906—Roller bearing element
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/934—Electrical process
- Y10S428/935—Electroplating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12701—Pb-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
1. Sposób wytwarzania elementów slizgowych, w którym powloke ze stopu olów-cyna-miedz naklada sie galwanicznie na prefabrykowany, polowicznie wykonczony wyrób, przy czym stosuje sie trójskladnikowa kapiel galwaniczna pozbawiona fluoroboranu bez rozjasniaczy i z dodatkiem niejonowych czynników zwilzajacych oraz kwasu sulfonowego z wolnym rodnikiem alkilowym, znamienny tym, ze po osadzeniu powloki galwanicznej przeprowadza sie obróbke cieplna w za- kresie temperatury 150-200°C przez czas wiekszy niz 1 h do 100 h. PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania elementów ślizgowych i wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe. W sposobie powłokę ze stopu ołów-cyna-miedź nakłada się galwanicznie na prefabrykowany, połowicznie wykończony wyrób, przy czym stosuje się trójskładnikową kąpiel galwaniczną pozbawioną fluoroboranu bez rozjaśniaczy i z dodatkiem niejonowych czynników zwilżających oraz kwasu sulfonowego z wolnym rodnikiem alkilowym oraz wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe, zawierający co najmniej podłoże i powłokę z 12-16% wag. cyny i 7-11% wag. miedzi, przy czym resztę stanowi ołów.
Przez elementy ślizgowe rozumiane są wszystkie rodzaje panewek łożyskowych i między innymi tłoki i pierścienie tłokowe. Powłoki z materiałów wielowarstwowych na elementy ślizgowe są zwykle wytwarzane galwanicznie w odpowiednich kąpielach elektrolitycznych. Dotychczas zwykle stosowano do tego celu kąpiele zawierające fluoroboran, które mają jednak wiele wad.
Warstwy osadzane z kąpieli na bazie kwasu fluoroborowego są niestabilne w temperaturze, przy której działają łożyska wału korbowego w silniku spalinowym. Główny składnik stopowy w powłoce na bazie ołowiu, którym może być cyna lub ind, dyfunduje w temperaturze silnika w usytuowaną pod spodem warstwę ołów-miedź, na skutek czego z powłoki traci się cynę lub ind i odpowiednio zmniejsza się odporność powłoki na ścieranie, pękanie zmęczeniowe i korozję. Dyfuzji w warstwę miedź-ołów można uniknąć przez zastosowanie osadzonej galwanicznie bariery niklowej pomiędzy warstwą miedź-ołów a powłoką, ale dyfuzja do niklu nadal istnieje, powodując powstawanie związku niklu z cyną, takiego jak NiSn, na powierzchni bariery niklowej. Pewien stopień strat pierwiastka stopowego z powłoki występuje zatem pomimo obecności bariery niklowej i powoduje znaczne pogorszenie łożyskującego działania powłoki. Jednakże ten stopień pogorszenia nie jest tak duży, kiedy istnieje bariera niklowa, jak przy jej braku i z tego powodu zwykle bariera niklowa jest stosowana w łożyskach wału korbowego z powłoką miedź-ołów.
Ważnym rozwiązaniem opisanym w DE 195 45427 jest to, że powłoki na bazie ołowiu można osadzać z kąpieli alkilosulfonowej, która szkodliwą dyfuzję opisaną powyżej wykazuje w znacznie słabszym stopniu niż powłoki z kąpieli z kwasem fluoroborowym. Zmniejszenie dyfuzji jest takie, że barierę niklową można pominąć, uzyskując w wyniku uproszczenie procesu powlekania galwanicznego z równoczesnym polepszeniem działania łożyskującego otrzymanej powłoki.
Zwłaszcza polepszona jest odporność powłoki na korozję i zmniejszone jest zużycie podczas działania silnika. Wyniki doświadczeń demonstrujące te zalety opisano w New Bath Formulation for
Electrodeposition of lmproved Corrosion and Wear Resistant Sliding Layers for Engine Bearings,
Grijnthaler, Huhn, M^ler, Staschko i Toth, SAE Paper 960964, 26-29 lutego 1996.
Chociaż twardość została polepszona o 20% w porównaniu z konwencjonalnymi warstwami ślizgowymi, odporność na ścieranie nie była jeszcze zadowalająca.
Sposób znany z DE 195 45 427 jest szczególnie dostosowany do wytwarzania zarównopowłok z cyny jak i miedzi w dużych stężeniach. Stwierdzono, że zawartość cząstek Cu6Sn5 jest tym większa, im większe są zawartości cyny i miedzi. W celu dalszego podniesienia odporności na ścieranie korzystnie nakłada się warstwę ślizgową 12-16% wag. cyny i 7-11% wag. miedzi, przy czym resztę stanowi ołów.
Celem wynalazku jest udoskonalenie sposobu znanego z DE 195 45 427 tak, aby polepszyć odporność warstwy ślizgowej na ścieranie. Celem wynalazku jest również wytworzenie ulepszonego materiału wielowarstwowego.
Problem rozwiązuje sposób wytwarzania elementów ślizgowych, w którym powłokę ze stopu ołów-cyna-miedź nakłada się galwanicznie na prefabrykowany, połowicznie wykończony wyrób, przy czym stosuje się trójskładnikową kąpiel galwaniczną pozbawioną fluoroboranu bez rozjaśniaczy i z dodatkiem niejonowych czynników zwilżających oraz kwasu sulfonowego z wolnym rodnikiem alkilowym, charakteryzujący się tym, że po osadzeniu powłoki galwanicznej przeprowadza się, obróbkę cieplną w zakresie temperatury 150-200°C przez czas większy niż 1h do 100h.
Obróbkę cieplną przeprowadza się korzystnie w powietrzu, korzystniej w oleju, najkorzystniej obróbkę cieplną przeprowadza się w oleju parafinowym lub oleju silikonowym.
Obróbkę cieplną przeprowadza się w korzystnie temperaturze 170-185°C.
Obróbkę cieplną przeprowadza się korzystnie przez 4-12 h.
Powłokę zawierającą 12-16% wag. cyny, 7-11% wag. miedzi i resztę ołowiu korzystnie osadza się galwanicznie.
PL 192 439 B1
Wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe, zawierający co najmniej podłoże i powłokę z 12-16% wag. cyny i 7-11% wag. miedzi, przy czym resztę stanowi ołów, charakteryzuje się tym, że powłoka zawiera 15-25% wag. cząstek związku międzymetalicznego Cu6Sn5.
Stwierdzono, że obróbka cieplna powoduje dyfuzję i łączenie się ze sobą składników, miedzi i cyny, tak że powstaje faza międzymetaliczna Cu6Sn5. Dzięki tym cząstkom Cu6Sn5 ścieranie warstwy ślizgowej jest zmniejszone w przybliżeniu o 50%.
Materiał wielowarstwowy na człony ślizgowe wykazuje 15-25% wag. cząstek Cu6Sn5 w warstwie ślizgowej.
Pomiędzy warstwą ślizgową a warstwą podłoża, korzystnie stosuje się warstwę brązu ołowiowego i warstwę niklu.
Wynalazek jest dokładniej opisany na podstawie rysunku, na którym dla porównania fig. 1a przedstawia mikrofotografię przekroju materiału wielowarstwowego wytworzonego według DE 195 45 427 A1, fig. 1b i c - szczegóły warstwy ślizgowej z uwypukleniem miedzi i cyny, a fig. 2a-c przedstawiają materiał według fig. 1a-c po 8 godzinach obróbki cieplnej w temperaturze 177°C według wynalazku.
Figura 1a przedstawia mikrofotografię przekroju próbki przed obróbką cieplną. Warstwa brązu ołowiowego 1oraz warstwa niklu 2 jak również warstwa ślizgowa 3 są nałożone na materiał nośny (nie pokazany) w procesie opisanym w DE 195 45 427 przy czym warstwa ślizgowa zawiera 7,8% wag. Cu, 15,5% wag. Sn oraz resztę miedzi. Figury 1b oraz 1c przedstawiają powiększenia warstwy ślizgowej 3, przy czym rozkład poszczególnych składników, miedzi i cyny jest odpowiednio przedstawiony na mapach pierwiastkowych uzyskanych z mikroskopu elektronowego. Figura 1b przedstawia całkowity brak cząstek miedzi, natomiast fig. 1c przedstawia znaczne nagromadzenia cyny. Po obróbce cieplnej prowadzonej przez 8 h przy 177°C struktura wewnątrz warstwy ślizgowej zmieniła się (fig. 2a). Nagromadzenia cyny lub cząstki 4 cyny zwiększyły się (fig. 2c) i teraz są dodatkowe cząstki miedzi 5, które są widoczne na fig. 2b. Obecność równocześnie występujących nagromadzeń miedzi i cyny pokazuje, że muszą być obecne cząstki zawierające fazę międzymetaliczną Cu6Sn5.
Wygląd cząstek międzymetalicznych w powłoce, twardszych niż otaczająca osnowa, powinien według oczekiwań zwiększyć odporność na ścieranie i zostało to zademonstrowane podczas badań silnika.
Poniżej przedstawiono w tabeli porównanie łożysk po obróbce cieplnej i bez obróbki cieplnej, powleczonych według DE 195 45 427, po eksploatacji w silniku do pracy w trudnych warunkach Caterpillar 3126. Skład powłoki był następujący: 7,8% miedzi, 15,5% cyny, resztę stanowił ołów, a obróbka cieplna przeprowadzona byław temperaturze 177°C przez 8 godzin.
Grubość powłoki mm | Łożyska poddane obróbki cieplnej 23 | Łożyska bez obróbki cieplnej 23 |
Czas badania h | 75 | 75 |
Średnie zużycie powłoki mm | 5,9 | 13,2 |
Średnia utrata masy mg | 68,2 | 100,5 |
Zużycie łożysk poddanych obróbce cieplnej wynosiło 45% zużycia łożysk nie poddanych obrób- |
ce cieplnej.
Claims (8)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób wytwarzania elementów ślizgowych, w którym powłokę ze stopu ołów-cyna-miedź nakłada się galwanicznie na prefabrykowany, połowicznie wykończony wyrób, przy czym stosuje się trójskładnikową kąpiel galwaniczną pozbawioną fluoroboranu bez rozjaśniaczy i z dodatkiem niejonowych czynników zwilżających oraz kwasu sulfonowego z wolnym rodnikiem alkilowym, znamienny tym, że po osadzeniu powłoki galwanicznej przeprowadza się obróbkę cieplną w zakresie temperatury 150-200°C przez czas większy niż 1 h do 100 h.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że obróbkę cieplną przeprowadza się w powietrzu.
- 3. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że obróbkę cieplną przeprowadza się w oleju.
- 4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, że obróbkę cieplną przeprowadza się w oleju parafinowym lub oleju silikonowym.PL 192 439B1
- 5. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że obróbkę cieplną przeprowadza się w temperaturze 170-185°C.
- 6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że obróbkę cieplną przeprowadza się przez 4-12 h.
- 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że powłokę zawierającą 12-16% wag. cyny,7-11% wag. miedzi i resztę ołowiu osadza się galwanicznie.
- 8. Wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe, zawierający co najmniej podłoże i powłokę z 12-16% wag. cyny i 7-11% wag. miedzi, przy czym resztę stanowi ołów, znamienny tym, że powłoka zawiera 15-25% wag. cząstek związku międzymetalicznego Cu6Sn5.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP19990108300 EP1048753B1 (en) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | Multilayer material for sliding elements and process for the production thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL339831A1 PL339831A1 (en) | 2000-11-06 |
PL192439B1 true PL192439B1 (pl) | 2006-10-31 |
Family
ID=8238061
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL339831A PL192439B1 (pl) | 1999-04-28 | 2000-04-20 | Sposób wytwarzania elementów ślizgowych i wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6337145B1 (pl) |
EP (1) | EP1048753B1 (pl) |
JP (1) | JP2000345389A (pl) |
KR (1) | KR20000071748A (pl) |
AT (1) | ATE246271T1 (pl) |
BR (1) | BR0002064A (pl) |
DE (1) | DE69909964T2 (pl) |
ES (1) | ES2205629T3 (pl) |
PL (1) | PL192439B1 (pl) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19963385C1 (de) * | 1999-12-28 | 2001-01-25 | Federal Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtverbundwerkstoff für Gleitlager |
JP3958719B2 (ja) | 2003-06-30 | 2007-08-15 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
JP2005023344A (ja) | 2003-06-30 | 2005-01-27 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
JP4547577B2 (ja) * | 2004-11-30 | 2010-09-22 | 大豊工業株式会社 | 摺動材料とその製造方法 |
US7229699B2 (en) * | 2004-12-07 | 2007-06-12 | Federal-Mogul Worldwide, Inc. | Bearing having embedded hard particle layer and overlay and method of manufacture |
KR101288336B1 (ko) * | 2005-12-09 | 2013-07-22 | 페더럴-모걸 코오포레이숀 | 매설된 경질 입자층 및 오버레이를 가지는 베어링 및 제조방법 |
JP6777594B2 (ja) * | 2017-06-21 | 2020-10-28 | 大豊工業株式会社 | 摺動部材およびすべり軸受 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4622205A (en) * | 1985-04-12 | 1986-11-11 | Ibm Corporation | Electromigration lifetime increase of lead base alloys |
JPS6274097A (ja) * | 1985-09-26 | 1987-04-04 | Daido Metal Kogyo Kk | 摺動部品及び平軸受などの表面層として使用される表面層用合金の製造方法 |
JPS6220931A (ja) * | 1985-07-19 | 1987-01-29 | Toyota Motor Corp | シンクロナイザリング及びその製造方法 |
JP3195118B2 (ja) * | 1993-03-26 | 2001-08-06 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
JP2693369B2 (ja) * | 1993-12-28 | 1997-12-24 | 大同メタル工業株式会社 | 多層構造エンドベアリング及びその製造方法 |
DE59506186D1 (de) * | 1994-12-09 | 1999-07-15 | Federal Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtwerkstoff für gleitelemente sowie verfahren und mittel zu seiner herstellung |
JP2000030558A (ja) * | 1998-07-14 | 2000-01-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電気接触子用材料とその製造方法 |
-
1999
- 1999-04-28 EP EP19990108300 patent/EP1048753B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-28 DE DE69909964T patent/DE69909964T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-04-28 ES ES99108300T patent/ES2205629T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-28 AT AT99108300T patent/ATE246271T1/de not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-04-20 KR KR1020000020853A patent/KR20000071748A/ko not_active Application Discontinuation
- 2000-04-20 PL PL339831A patent/PL192439B1/pl not_active IP Right Cessation
- 2000-04-27 JP JP2000127697A patent/JP2000345389A/ja not_active Withdrawn
- 2000-04-27 BR BR0002064-8A patent/BR0002064A/pt not_active IP Right Cessation
- 2000-04-27 US US09/559,930 patent/US6337145B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69909964D1 (de) | 2003-09-04 |
KR20000071748A (ko) | 2000-11-25 |
DE69909964T2 (de) | 2004-04-15 |
BR0002064A (pt) | 2000-10-31 |
EP1048753B1 (en) | 2003-07-30 |
ES2205629T3 (es) | 2004-05-01 |
ATE246271T1 (de) | 2003-08-15 |
EP1048753A1 (en) | 2000-11-02 |
JP2000345389A (ja) | 2000-12-12 |
PL339831A1 (en) | 2000-11-06 |
US6337145B1 (en) | 2002-01-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100751103B1 (ko) | 슬라이드 베어링용 적층 복합재 | |
US6451452B1 (en) | Overlay material for plain bearing | |
JP4945241B2 (ja) | 軸受け用積層複合体材料、その製造および用途 | |
JP5203606B2 (ja) | 積層複合体材料、その製造および用途 | |
US20130330572A1 (en) | Windscreen wiper device | |
CZ292956B6 (cs) | Vrstvený kompozitní materiál pro kluzná ložiska s nosnou vrstvou | |
GB2060692A (en) | Bearing of an internal combustion engine and process for producing the same | |
US7455458B2 (en) | Bearings | |
JP3570607B2 (ja) | 摺動部材 | |
US4645360A (en) | Plain bearings and a method for manufacturing plain bearings | |
PL192439B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementów ślizgowych i wielowarstwowy materiał na elementy ślizgowe | |
US3644105A (en) | Multilayer bearing | |
JPS6096741A (ja) | すべり軸受およびその製造方法 | |
US6472086B2 (en) | Bearing material | |
US5387461A (en) | Sliding-bearing material | |
JPH0289813A (ja) | 滑り軸受 | |
US2741016A (en) | Composite bearing and method of making same | |
GB2509164A (en) | Sliding bearings and methods of forming | |
JPS6041695B2 (ja) | 内燃機関の軸受及びその製造方法 | |
EP3252191B1 (en) | Sliding component and method | |
CS198127B2 (cs) | Kombinované kluzné ložisko | |
JPH03170631A (ja) | 内燃機関に用いられる平軸受 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20070420 |