JPH03170631A - 内燃機関に用いられる平軸受 - Google Patents
内燃機関に用いられる平軸受Info
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- JPH03170631A JPH03170631A JP31084090A JP31084090A JPH03170631A JP H03170631 A JPH03170631 A JP H03170631A JP 31084090 A JP31084090 A JP 31084090A JP 31084090 A JP31084090 A JP 31084090A JP H03170631 A JPH03170631 A JP H03170631A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は内燃機関に用いられる平軸受に係り、詳しくは
、近年の内t!lIl閏の出力増大による潤滑油の温度
上昇および高温における潤滑油の酸化等によって生戚す
る有機酸の増大等の条件下で十分に性能を発揮する平軸
受に係る。
、近年の内t!lIl閏の出力増大による潤滑油の温度
上昇および高温における潤滑油の酸化等によって生戚す
る有機酸の増大等の条件下で十分に性能を発揮する平軸
受に係る。
従 来 の 技 術
従来、内燃81+111に使用ざれている軸受メタルは
半割状若しくは円筒状の鋼を裏金とし、これに銅系若し
くはアルミニウム系の軸受台金を複閣化したものである
。これら高荷重用軸受として開発された銅一鉛軸受合金
、ブロンズ軸受合金およびアルミニウム軸受合金等は耐
荷重性は優れているが、軸受合金に必要なその他の特性
、すなわち、耐焼付性、埋収性、なじみ性等においては
問題があり、この解決のために埋収性、などみ性を備え
た金属を軸受台金の上にオーバレイする8要がある。例
えば、従来の自動車用軸受では裏金上に中間層として銅
またはアルミニウム合金を焼結、鋳造または圧接等の方
法によって密着させ、更に、その上に厚さ10・〜30
μのオーバレイ閣を施した3閾軸受が使用されている。
半割状若しくは円筒状の鋼を裏金とし、これに銅系若し
くはアルミニウム系の軸受台金を複閣化したものである
。これら高荷重用軸受として開発された銅一鉛軸受合金
、ブロンズ軸受合金およびアルミニウム軸受合金等は耐
荷重性は優れているが、軸受合金に必要なその他の特性
、すなわち、耐焼付性、埋収性、なじみ性等においては
問題があり、この解決のために埋収性、などみ性を備え
た金属を軸受台金の上にオーバレイする8要がある。例
えば、従来の自動車用軸受では裏金上に中間層として銅
またはアルミニウム合金を焼結、鋳造または圧接等の方
法によって密着させ、更に、その上に厚さ10・〜30
μのオーバレイ閣を施した3閾軸受が使用されている。
このオーバレイ躍は軸受の耐摩耗性、なじみ性および異
物の埋収性向上の効果があり、オーバレイの組成として
は従来から、pb−9n系,Pb−Sn−Sb系、pb
−5n−Cu系、Pb−Sn− 1 n系等#511、
特に、米国特許26051 49号によって開示された
鉛85〜95%、錫8〜12%、銅2〜3%のPb−S
n−Cu系オーバレイが最も多く使用されている。この
オーバレイ中の鉛は軸受とジャーナルとのなじみ性およ
び潤滑油中の異物の埋収性を向上し、錫は耐食性を良く
し、銅は耐疲労性向上の役割を果している。
物の埋収性向上の効果があり、オーバレイの組成として
は従来から、pb−9n系,Pb−Sn−Sb系、pb
−5n−Cu系、Pb−Sn− 1 n系等#511、
特に、米国特許26051 49号によって開示された
鉛85〜95%、錫8〜12%、銅2〜3%のPb−S
n−Cu系オーバレイが最も多く使用されている。この
オーバレイ中の鉛は軸受とジャーナルとのなじみ性およ
び潤滑油中の異物の埋収性を向上し、錫は耐食性を良く
し、銅は耐疲労性向上の役割を果している。
しかし、近年、内燃機関の出力が大きくなり、潤滑油の
温度が上昇するにつれ、オーバレイが軟化し、耐摩耗性
が悪くなる傾向にあり、更に、高温によってIII滑油
の酸化が促進されて有機酸等の腐食性生成物が生成し、
オーバレイを腐食する問題があるため、これらの改善さ
れたオーバレイの開発が求められている。
温度が上昇するにつれ、オーバレイが軟化し、耐摩耗性
が悪くなる傾向にあり、更に、高温によってIII滑油
の酸化が促進されて有機酸等の腐食性生成物が生成し、
オーバレイを腐食する問題があるため、これらの改善さ
れたオーバレイの開発が求められている。
発明が解決しようとする課題
本発明はこれらの問題点を解決することを目的とし、具
体的には、Pb−Sn−Cu系オバレイにおいてその錫
含有量を大巾に増加するとともに銅含有量を比較的低く
おさえて耐食性および耐摩耗性、なかでも、潤滑油の酸
化生成物たる有機酸に対する耐食性を向上させて成るオ
ーバレイを具える内燃機関用軸受を提案する。
体的には、Pb−Sn−Cu系オバレイにおいてその錫
含有量を大巾に増加するとともに銅含有量を比較的低く
おさえて耐食性および耐摩耗性、なかでも、潤滑油の酸
化生成物たる有機酸に対する耐食性を向上させて成るオ
ーバレイを具える内燃機関用軸受を提案する。
課題を解決するための
手段ならびにその作用
すなわち、本発明に係る平軸は、軸受諾の表面ニ、錫2
1〜30%.t>ヨヒwA1. 0 〜5. 0%を含
有し、残余が実賀的に鉛よりなるオーバレイ層を形戊し
てなることを特徴とする。
1〜30%.t>ヨヒwA1. 0 〜5. 0%を含
有し、残余が実賀的に鉛よりなるオーバレイ層を形戊し
てなることを特徴とする。
以下、図面により本発明を詳しく説明する。
なお、第1図(a)および(b)は本発明の平軸受の一
例を示す斜視図と矢視A−八方向からの断面図である。
例を示す斜視図と矢視A−八方向からの断面図である。
まず、第1図(a)ならびに(blにおいて符号1は裏
金、2は銅またはアルミニウム合金の軸受翳、3はニッ
ケルメッキ蕾などの中間層、4はオーバレイ囮を示し、
このオーバレイ層がPb−Sn−Cu系合金から成って
、とくに、snを過剰に高めて有機酸に対するili1
食性を向上させ、Cuは小量しか添加しないのにも向ら
ず、耐疲労性も十分に保持できる。
金、2は銅またはアルミニウム合金の軸受翳、3はニッ
ケルメッキ蕾などの中間層、4はオーバレイ囮を示し、
このオーバレイ層がPb−Sn−Cu系合金から成って
、とくに、snを過剰に高めて有機酸に対するili1
食性を向上させ、Cuは小量しか添加しないのにも向ら
ず、耐疲労性も十分に保持できる。
すなわち、オーバレイ層中に例えば30%までの如く多
量の3nを添加すると、3nがPbマトリックス中に固
溶してマトリックスの耐食性を向上させる。また、CL
Jとの間で3nCuの金属間化合物を形或し、これがマ
トリックス中に分散して存在する。しかし、3nを多厘
、むしろ過剰に配合すると、残りの3nは微細なSnの
結晶粒子になってマトリックス中に均一に分散して析出
する。このため、固溶したSnによって一般的に耐食性
が向上するほか、この分散する3n結晶粒子によって有
機酸などに対する耐食性を付与し、これら耐食性は機関
運転中でも保持される。更に詳しく説明すると,Cu−
3nの金属間化合物は内燃機関の運転中に微細な3n結
晶粒子やマトリックス中に固溶している3nと徐々に粘
台し、Sn含有場の多いCu−3n系金属間化合物に次
第に移行する。
量の3nを添加すると、3nがPbマトリックス中に固
溶してマトリックスの耐食性を向上させる。また、CL
Jとの間で3nCuの金属間化合物を形或し、これがマ
トリックス中に分散して存在する。しかし、3nを多厘
、むしろ過剰に配合すると、残りの3nは微細なSnの
結晶粒子になってマトリックス中に均一に分散して析出
する。このため、固溶したSnによって一般的に耐食性
が向上するほか、この分散する3n結晶粒子によって有
機酸などに対する耐食性を付与し、これら耐食性は機関
運転中でも保持される。更に詳しく説明すると,Cu−
3nの金属間化合物は内燃機関の運転中に微細な3n結
晶粒子やマトリックス中に固溶している3nと徐々に粘
台し、Sn含有場の多いCu−3n系金属間化合物に次
第に移行する。
この結果、マトリックス中に固溶している3nおよびマ
トリックス中に点在している3nの巳が減少し、オーバ
レイ冒のtf4食性および耐摩耗性は運転開始時に較べ
ると、大巾に低下する。
トリックス中に点在している3nの巳が減少し、オーバ
レイ冒のtf4食性および耐摩耗性は運転開始時に較べ
ると、大巾に低下する。
また、ニッケルメッキなどの中間層の近くに存在するオ
ーバレイ閣中のSnはこのNiと金属間化合物を形戊し
、これらの3nも次第に−ッケルメッキの中間層に移行
し、前述のCuSn金属間化合物と同l!に内燃m開運
転中に次第に3n含有量の多い3n−N+金属間化綾物
に変化する。このため、ニッケルメッキの中間瘤付近の
オーバレイ閣ではその中に含まれるSnが著しく減少し
この部分で耐摩耗性および耐食性は非常に低下し、この
部分が潤滑油の酸化にまり生或する有機酸によって侵食
され易い。
ーバレイ閣中のSnはこのNiと金属間化合物を形戊し
、これらの3nも次第に−ッケルメッキの中間層に移行
し、前述のCuSn金属間化合物と同l!に内燃m開運
転中に次第に3n含有量の多い3n−N+金属間化綾物
に変化する。このため、ニッケルメッキの中間瘤付近の
オーバレイ閣ではその中に含まれるSnが著しく減少し
この部分で耐摩耗性および耐食性は非常に低下し、この
部分が潤滑油の酸化にまり生或する有機酸によって侵食
され易い。
そこで,本発明では上記のように内燃機関運転中のsn
*動を観察し、これにもとすいて、オーバレイ園中の3
n含有出を30%まで増カロさせる一方、小量のCuを
添加して#4摩耗性および耐食性のほか、耐疲労性を向
上させたものである。
*動を観察し、これにもとすいて、オーバレイ園中の3
n含有出を30%まで増カロさせる一方、小量のCuを
添加して#4摩耗性および耐食性のほか、耐疲労性を向
上させたものである。
次に、オーバレイ圀の各或分の役割および添加範囲につ
いて説明すると、次の通りである。
いて説明すると、次の通りである。
Snは耐食性および耐摩耗性を向上するが、現在の如く
、内燃機関の出力が増加する折では、きわめて苛酷な腐
蝕環iが形成されるため、3n含有量が少なくとも15
%以上、とくに、20%こえて、つまり21%以上必反
である。
、内燃機関の出力が増加する折では、きわめて苛酷な腐
蝕環iが形成されるため、3n含有量が少なくとも15
%以上、とくに、20%こえて、つまり21%以上必反
である。
すなわち、Sn1 5%をこえると、マトリックス中に
Sn・の結晶粒子が析出し、これによって、とくに、潤
滑油酸化の生或物たる有機酸に対する耐食性が保持ざれ
る。しかしながら、15%程度ではSnの結晶粒子量が
少なく、運転中に減少するため、オーバレイの耐食性お
よびMrfJ耗性が非常に減少する。このため、最近の
高負荷運転の如く苛酷な条件ではなるべ<snの結晶粒
子が多いのが望ましく、20%をこえて21%以上必要
である。Snの含有量が30%以上になると耐疲労性お
よびなじみ性が悪くなる。
Sn・の結晶粒子が析出し、これによって、とくに、潤
滑油酸化の生或物たる有機酸に対する耐食性が保持ざれ
る。しかしながら、15%程度ではSnの結晶粒子量が
少なく、運転中に減少するため、オーバレイの耐食性お
よびMrfJ耗性が非常に減少する。このため、最近の
高負荷運転の如く苛酷な条件ではなるべ<snの結晶粒
子が多いのが望ましく、20%をこえて21%以上必要
である。Snの含有量が30%以上になると耐疲労性お
よびなじみ性が悪くなる。
また、Cuはオーバレイ圏の耐疲労性向上のために添加
される。しかし、CUtはできるだけ低くおさえるべき
で、1.0〜5.0%程度が最も良い性能を発揮する。
される。しかし、CUtはできるだけ低くおさえるべき
で、1.0〜5.0%程度が最も良い性能を発揮する。
すなわち、5%をこえると、3nとの間で金属間化合物
を生或して硬くなるほか、この化合物の生成によりSn
結晶粒子の出が減少し、耐食性が損なわれる。
を生或して硬くなるほか、この化合物の生成によりSn
結晶粒子の出が減少し、耐食性が損なわれる。
これに対し、1.0%以下ではその添加効果が失なわれ
る。
る。
実施例
以下、実施例により更に説明する。
まず、軸受台金を一般の電気メッキの場合と同様に脱脂
および酸洗を行なった後、1.0〜2.0μ厚のニッケ
ルメッキを行なう。このニッケルメッキの中間層の役割
はCLI系軸受合金の場合、内燃機関の運転時にオーバ
レイ満中のSnが中間層のCu合金中に拡散し、オーバ
レイ園の耐食性が低下するのを防止するためである。こ
のニッケルメッキの中WA謹上に下記浴組或のメッキ浴
および電流密度で電気メッキしてオーバレイ園を形威し
た。
および酸洗を行なった後、1.0〜2.0μ厚のニッケ
ルメッキを行なう。このニッケルメッキの中間層の役割
はCLI系軸受合金の場合、内燃機関の運転時にオーバ
レイ満中のSnが中間層のCu合金中に拡散し、オーバ
レイ園の耐食性が低下するのを防止するためである。こ
のニッケルメッキの中WA謹上に下記浴組或のメッキ浴
および電流密度で電気メッキしてオーバレイ園を形威し
た。
硼弗化鉛《金属鉛として》
錫(金属錫として》
〃 銅《金属銅として〉
硼弗化物水素酸
レゾルシン
ゼラチン
60〜120q,”/
15〜30 〃
1〜 4 〃
40〜50
1.0〜5.0
0.1〜0.5 〃
浴組成
電流密度 1.0〜3.O A,’dl2このよう
に得られた平軸受は裏金一軸受台金闘−ニッケル中H@
−オーバレイ回の411で、次の通りの組成範囲のオー
バレイ図が1qられた。
に得られた平軸受は裏金一軸受台金闘−ニッケル中H@
−オーバレイ回の411で、次の通りの組成範囲のオー
バレイ図が1qられた。
Pb 66〜84%
Sn 15〜30〃
Cu 1〜 4#
次に、上記組戒範囲の各オーバレイ閣について耐食性を
測定するため、抑制剤を含まないSAE 1 0エンジ
ン油に腐食剤としてオレイン酸を1%添加し、その液中
に121℃で50時間浸漬し、その際の腐食減畿を測定
した。その結果、全てのオーバレイ園の耐食性は従来の
ものに較べて約5倍程度に向上した。更に、温度を13
5℃に高めて50FR間浸漬したところ、Snが20%
をこえて21%以上のものは15%のものに較べて2倍
以上高められ、相当の高負荷運転にも十分に耐えられる
ことがわかった。
測定するため、抑制剤を含まないSAE 1 0エンジ
ン油に腐食剤としてオレイン酸を1%添加し、その液中
に121℃で50時間浸漬し、その際の腐食減畿を測定
した。その結果、全てのオーバレイ園の耐食性は従来の
ものに較べて約5倍程度に向上した。更に、温度を13
5℃に高めて50FR間浸漬したところ、Snが20%
をこえて21%以上のものは15%のものに較べて2倍
以上高められ、相当の高負荷運転にも十分に耐えられる
ことがわかった。
また、オーバレイーの耐摩耗性を測定するため、アンダ
ーウッド試験機で荷重5 6 0 kQ ,・′ぽ、回
転数350Orpm、オーバレイ!!0. 02Qm,
軸受背面温度175℃、潤滑油SAE20W−40、試
験時間100時間で試験し、.その試験前後の軸受の重
1減を測定した。その結果、オーバレイの重1減は従来
のオーバレイ磨の約5分の1、とくに、Snm20%を
こえたものは6分の1程度であった。
ーウッド試験機で荷重5 6 0 kQ ,・′ぽ、回
転数350Orpm、オーバレイ!!0. 02Qm,
軸受背面温度175℃、潤滑油SAE20W−40、試
験時間100時間で試験し、.その試験前後の軸受の重
1減を測定した。その結果、オーバレイの重1減は従来
のオーバレイ磨の約5分の1、とくに、Snm20%を
こえたものは6分の1程度であった。
〈発明の効果〉
以上詳しく説明したように、本発明においては、Sn含
有最を増加するとともに、Cu含有膳を低くおさえ、耐
食性、耐摩耗性および疲労強度を大巾に改良し、近年の
内燃機関の出力増大、潤滑油の温度上昇,ならびに高温
における!ffil油の酸化により生成する有機酸等の
増大等に十分に対応できるオーバレイ閤が得られる。
有最を増加するとともに、Cu含有膳を低くおさえ、耐
食性、耐摩耗性および疲労強度を大巾に改良し、近年の
内燃機関の出力増大、潤滑油の温度上昇,ならびに高温
における!ffil油の酸化により生成する有機酸等の
増大等に十分に対応できるオーバレイ閤が得られる。
なお、一般に耐疲労性が大きいと云われているPt)−
Sn−1 0%ln成分のオーバレイ園と上記のオーバ
レイ園とを比較して、耐疲労性につき、上記と同様の条
件でアンダーウッド試験機でオーバレイ關に疲労破壊が
生ずるまで比4 較試験を1′:rなった。本発明のものがCu出が少な
いのにもかがわらす、両者はともに140〜160FR
間の耐久時間内であり、本発明のものが十分にM疲労性
のある事が確認できた。このオーバレイ圀であると、同
一のメッキが可能であり、インジウムを含有するオーバ
レイ層の様に複数のメッキ浴を必要とすることも無く、
メッキエ稈での工程の省力化も計れ、更に、インジウム
を拡散させるためのメッキ後の熱処理も不要である。
Sn−1 0%ln成分のオーバレイ園と上記のオーバ
レイ園とを比較して、耐疲労性につき、上記と同様の条
件でアンダーウッド試験機でオーバレイ關に疲労破壊が
生ずるまで比4 較試験を1′:rなった。本発明のものがCu出が少な
いのにもかがわらす、両者はともに140〜160FR
間の耐久時間内であり、本発明のものが十分にM疲労性
のある事が確認できた。このオーバレイ圀であると、同
一のメッキが可能であり、インジウムを含有するオーバ
レイ層の様に複数のメッキ浴を必要とすることも無く、
メッキエ稈での工程の省力化も計れ、更に、インジウム
を拡散させるためのメッキ後の熱処理も不要である。
第1図(a)および(b)は本宛明平軸受の一例を示す
斜視図およびその矢視A−A万向からの断面図である。 符号1・・・・・・裏金 2・・・・・・銅またはアルミニウム合金關3・・・・
・・ニッケルメッキ跨 4・・・・・・オーバレイ層 第1図(a) @ l 図 (b冫
斜視図およびその矢視A−A万向からの断面図である。 符号1・・・・・・裏金 2・・・・・・銅またはアルミニウム合金關3・・・・
・・ニッケルメッキ跨 4・・・・・・オーバレイ層 第1図(a) @ l 図 (b冫
Claims (1)
- 1)軸受層の表面に、錫21〜30%および銅1.0〜
5.0%を含有し、残余が実質的に鉛よりなるオーバレ
イ層を形成してなることを特徴とする内燃機関に用いら
れる平軸受。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31084090A JPH03170631A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 内燃機関に用いられる平軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31084090A JPH03170631A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 内燃機関に用いられる平軸受 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6490685A Division JPS61221399A (ja) | 1985-03-27 | 1985-03-27 | 平軸受 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03170631A true JPH03170631A (ja) | 1991-07-24 |
JPH0587578B2 JPH0587578B2 (ja) | 1993-12-17 |
Family
ID=18010023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31084090A Granted JPH03170631A (ja) | 1990-11-16 | 1990-11-16 | 内燃機関に用いられる平軸受 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03170631A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104889690A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-09-09 | 陈鹏 | 一种内燃机轴瓦 |
-
1990
- 1990-11-16 JP JP31084090A patent/JPH03170631A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104889690A (zh) * | 2015-06-01 | 2015-09-09 | 陈鹏 | 一种内燃机轴瓦 |
CN107020485A (zh) * | 2015-06-01 | 2017-08-08 | 陈鹏 | 一种内燃机轴瓦的制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0587578B2 (ja) | 1993-12-17 |
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