JP3249774B2 - 摺動部材 - Google Patents
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/121—Use of special materials
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C33/124—Details of overlays
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
- F16C17/022—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with a pair of essentially semicircular bearing sleeves
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- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/30—Alloys based on one of tin, lead, antimony, bismuth, indium, e.g. materials for providing sliding surfaces
- F16C2204/36—Alloys based on bismuth
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2360/00—Engines or pumps
- F16C2360/22—Internal combustion engines
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は摺動部材に関し、詳
しくはＰｂ（鉛）を含有しない摺動部材に関する。本発
明の摺動部材は、例えば内燃機関用のすべり軸受やブッ
シュに好適に利用することができる。
しくはＰｂ（鉛）を含有しない摺動部材に関する。本発
明の摺動部材は、例えば内燃機関用のすべり軸受やブッ
シュに好適に利用することができる。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジンの高出力化に伴って、ク
ランクシャフトやコネクティングロッド等に使用される
すべり軸受には、低炭素鋼製の裏金に、初期なじみ性と
高い圧縮・疲労強度とを有するケルメット合金（Ｃｕ及
びＰｂを主成分とする合金）をライニングした軸受が多
く用いられている。
ランクシャフトやコネクティングロッド等に使用される
すべり軸受には、低炭素鋼製の裏金に、初期なじみ性と
高い圧縮・疲労強度とを有するケルメット合金（Ｃｕ及
びＰｂを主成分とする合金）をライニングした軸受が多
く用いられている。
【０００３】この軸受では、普通、ケルメット合金表面
で相手材との摺動面に電気めっき等により薄いオーバー
レイ層が形成される。これは相手材とのなじみ性をさら
に高める等の目的でなされるもので、オーバーレイ層に
は軟質なＰｂ及びＳｎを主成分とする合金が用いられ
る。なお、ケルメットの耐食性を向上させたり、オーバ
ーレイ層中のＳｎがケルメット合金中に拡散してオーバ
ーレイ層が劣化することを防止する等の目的で、ケルメ
ット表面に数μｍ程度の厚さのＮｉ等のめっき処理を施
し、このめっき層の上にオーバーレイ層を形成すること
も行われている。
で相手材との摺動面に電気めっき等により薄いオーバー
レイ層が形成される。これは相手材とのなじみ性をさら
に高める等の目的でなされるもので、オーバーレイ層に
は軟質なＰｂ及びＳｎを主成分とする合金が用いられ
る。なお、ケルメットの耐食性を向上させたり、オーバ
ーレイ層中のＳｎがケルメット合金中に拡散してオーバ
ーレイ層が劣化することを防止する等の目的で、ケルメ
ット表面に数μｍ程度の厚さのＮｉ等のめっき処理を施
し、このめっき層の上にオーバーレイ層を形成すること
も行われている。
【０００４】また、上記すべり軸受には、Ａｌ基でＳｎ
及びＰｂ等を合金化したアルミニウム合金軸受（特開平
４−２１９５２３号公報等参照）も多く用いられてい
る。
及びＰｂ等を合金化したアルミニウム合金軸受（特開平
４−２１９５２３号公報等参照）も多く用いられてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年の材料
開発の動向としてＰｂフリー化の方向に進んでいる。こ
の開発動向は上記すべり軸受等の摺動部材も例外ではな
い。しかしながら、すべり軸受等の摺動部材において、
摺動特性を満足させる上でＰｂは重要である。高出力エ
ンジンのように高負荷条件部では、高い摺動特性が要求
されることから、Ｐｂは特に重要である。このため、摺
動面にＰｂを含有せずに、十分な摺動特性を備えた摺動
部材を提供することは、きわめて困難であった。
開発の動向としてＰｂフリー化の方向に進んでいる。こ
の開発動向は上記すべり軸受等の摺動部材も例外ではな
い。しかしながら、すべり軸受等の摺動部材において、
摺動特性を満足させる上でＰｂは重要である。高出力エ
ンジンのように高負荷条件部では、高い摺動特性が要求
されることから、Ｐｂは特に重要である。このため、摺
動面にＰｂを含有せずに、十分な摺動特性を備えた摺動
部材を提供することは、きわめて困難であった。
【０００６】本発明は上記実情に鑑みてなされたもので
あり、少なくとも摺動面にＰｂを含有せず、しかもＰｂ
を摺動面に含有するものと同等の摺動特性を発揮しうる
摺動部材を提供することを解決すべき技術課題とするも
のである。
あり、少なくとも摺動面にＰｂを含有せず、しかもＰｂ
を摺動面に含有するものと同等の摺動特性を発揮しうる
摺動部材を提供することを解決すべき技術課題とするも
のである。
【０００７】
（１）上記課題を解決する請求項１記載の摺動部材は、
基材と、該基材の表面で相手材との摺動面に形成された
被覆層とからなる摺動部材において、上記被覆層は、Ｓ
ｎ、Ｉｎ及びＡｇよりなる群から選ばれる少なくとも一
種を含有し、残部が実質的にＢｉ及び不可避不純物より
なることを特徴とする。
基材と、該基材の表面で相手材との摺動面に形成された
被覆層とからなる摺動部材において、上記被覆層は、Ｓ
ｎ、Ｉｎ及びＡｇよりなる群から選ばれる少なくとも一
種を含有し、残部が実質的にＢｉ及び不可避不純物より
なることを特徴とする。
【０００８】（２）請求項２記載の摺動部材は、請求項
１記載の摺動部材において、前記被覆層中に含まれるＳ
ｎの量が０．１〜２５重量％であることを特徴とする。 （３）請求項３記載の摺動部材は、請求項１記載の摺動
部材において、前記被覆層中に含まれるＩｎの量が０．
１〜１０重量％であることを特徴とする。 （４）請求項４記載の摺動部材は、請求項１記載の摺動
部材において、前記被覆層中に含まれるＡｇの量が０．
５〜１０重量％であることを特徴とする。
１記載の摺動部材において、前記被覆層中に含まれるＳ
ｎの量が０．１〜２５重量％であることを特徴とする。 （３）請求項３記載の摺動部材は、請求項１記載の摺動
部材において、前記被覆層中に含まれるＩｎの量が０．
１〜１０重量％であることを特徴とする。 （４）請求項４記載の摺動部材は、請求項１記載の摺動
部材において、前記被覆層中に含まれるＡｇの量が０．
５〜１０重量％であることを特徴とする。
【０００９】（５）請求項５記載の摺動部材は、請求項
１記載の摺動部材において、前記被覆層が、前記基材の
表面をめっき処理することにより形成されためっき皮膜
であることを特徴とする。
１記載の摺動部材において、前記被覆層が、前記基材の
表面をめっき処理することにより形成されためっき皮膜
であることを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の摺動部材は、基材と、該
基材の表面で相手材との摺動面に形成された被覆層とか
らなるものである。上記基材の種類としては特に限定さ
れず、本発明の摺動部材を適用しようとする部材に応じ
て、鋼材、鋳鉄、鉄系焼結合金、アルミニウム合金及び
銅合金等から適宜採択可能であり、これらの材料の複合
材料であってもよい。但し、この基材もＰｂを含有しな
いことが好ましい。例えば、本発明の摺動部材を内燃機
関用すべり軸受に適用する場合、鋼製裏金にＣｕ−Ｓｎ
系合金層をライニングしてなる基材や、Ａｌ−Ｓｎ−Ｓ
ｉ系合金層よりなる基材等を用いることができる。
基材の表面で相手材との摺動面に形成された被覆層とか
らなるものである。上記基材の種類としては特に限定さ
れず、本発明の摺動部材を適用しようとする部材に応じ
て、鋼材、鋳鉄、鉄系焼結合金、アルミニウム合金及び
銅合金等から適宜採択可能であり、これらの材料の複合
材料であってもよい。但し、この基材もＰｂを含有しな
いことが好ましい。例えば、本発明の摺動部材を内燃機
関用すべり軸受に適用する場合、鋼製裏金にＣｕ−Ｓｎ
系合金層をライニングしてなる基材や、Ａｌ−Ｓｎ−Ｓ
ｉ系合金層よりなる基材等を用いることができる。
【００１１】上記被覆層は、基材の表面をめっき処理す
ることにより形成されためっき皮膜であることが好まし
い。被覆層がめっき皮膜であれば、密着性や皮膜強度の
点で有利となるからである。このめっき処理としては、
電気めっきや化学めっきなどの湿式めっきの他、イオン
プレーティングやスパッタリングなどのＰＶＤ法による
乾式めっきを採用することができる。なお、基材に被覆
層を形成する方法として、めっき処理の他に溶射等を採
用することも可能である。
ることにより形成されためっき皮膜であることが好まし
い。被覆層がめっき皮膜であれば、密着性や皮膜強度の
点で有利となるからである。このめっき処理としては、
電気めっきや化学めっきなどの湿式めっきの他、イオン
プレーティングやスパッタリングなどのＰＶＤ法による
乾式めっきを採用することができる。なお、基材に被覆
層を形成する方法として、めっき処理の他に溶射等を採
用することも可能である。
【００１２】なお、基材表面に直接被覆層を形成しても
よいが、基材と被覆層との接合性や基材の耐食性を向上
させる等の観点から、基材表面に中間層を形成すること
が好ましい。この中間層としては、Ｎｉめっき層、Ｃｏ
めっき層やＺｎめっき層等を採用することができる。ま
た上記被覆層の厚さは１．０〜３０μｍとすることが好
ましい。被覆層の厚さが１．０μｍよりも薄いと、十分
な摺動特性を発揮することが困難となり、一方３０μｍ
よりも厚いと密着性が低下して被覆層が基材表面から剥
がれ易くなる。より好ましい被覆層の厚さは１０〜３０
μｍである。被覆層の厚さが１０μｍ以上になると、必
要ななじみ性の確保及び耐摩耗寿命の点で有利となる。
よいが、基材と被覆層との接合性や基材の耐食性を向上
させる等の観点から、基材表面に中間層を形成すること
が好ましい。この中間層としては、Ｎｉめっき層、Ｃｏ
めっき層やＺｎめっき層等を採用することができる。ま
た上記被覆層の厚さは１．０〜３０μｍとすることが好
ましい。被覆層の厚さが１．０μｍよりも薄いと、十分
な摺動特性を発揮することが困難となり、一方３０μｍ
よりも厚いと密着性が低下して被覆層が基材表面から剥
がれ易くなる。より好ましい被覆層の厚さは１０〜３０
μｍである。被覆層の厚さが１０μｍ以上になると、必
要ななじみ性の確保及び耐摩耗寿命の点で有利となる。
【００１３】上記被覆層は、Ｓｎ（スズ）、Ｉｎ（イン
ジウム）及びＡｇ（銀）よりなる群から選ばれる少なく
とも一種を含有し、残部が実質的にＢｉ（ビスマス）及
び不可避不純物よりなるものであり、この被覆層にはＰ
ｂが含有されていない。かかるＢｉ合金よりなる被覆層
は、硬さが高過ぎることがなくなじみ性が良好で、か
つ、潤滑性が良くて耐焼付き性が良好で、しかも耐摩耗
性も良好となる。
ジウム）及びＡｇ（銀）よりなる群から選ばれる少なく
とも一種を含有し、残部が実質的にＢｉ（ビスマス）及
び不可避不純物よりなるものであり、この被覆層にはＰ
ｂが含有されていない。かかるＢｉ合金よりなる被覆層
は、硬さが高過ぎることがなくなじみ性が良好で、か
つ、潤滑性が良くて耐焼付き性が良好で、しかも耐摩耗
性も良好となる。
【００１４】したがって、上記Ｂｉ合金よりなる被覆層
が基材の表面で相手材との摺動面に形成された本発明に
係る摺動部材は、少なくとも摺動面にＰｂを含有しない
にもかかわらず、なじみ性、耐焼付き性及び耐摩耗性の
摺動特性が良好となる。ここに、ＳｎはＢｉ合金の耐焼
付き性の向上に寄与する。上記被覆層において、Ｓｎの
含有量が０．１重量％未満になると、潤滑性が十分でな
く耐焼付き性向上の効果がみられない。一方、Ｓｎの含
有量が２５重量％を超えると、合金融点が低下して高温
下における耐焼付き性が不十分となる。このため、上記
被覆層におけるＳｎの含有量は０．１〜２５重量％とす
ることが好ましい。また、Ｓｎ含有量が多いほど耐焼付
き性が向上することから、耐焼付き性の観点からはＳｎ
含有量の下限を１重量％とすることが好ましい。一方、
Ｓｎ含有量が多いほど主相の融点が低下し、Ｓｎ含有量
が２重量％を超えると低融点の共晶相（Ｂｉ−４３Ｓｎ
相）の生成が認められ、Ｓｎ含有量が５重量％を超える
とこの共晶相の影響により耐熱性が低下するおそれがあ
る。このため、耐熱性向上の観点からは、上記被覆層に
おけるＳｎの含有量の上限は５重量％とすることが好ま
しく、２重量％とすることがより好ましい。
が基材の表面で相手材との摺動面に形成された本発明に
係る摺動部材は、少なくとも摺動面にＰｂを含有しない
にもかかわらず、なじみ性、耐焼付き性及び耐摩耗性の
摺動特性が良好となる。ここに、ＳｎはＢｉ合金の耐焼
付き性の向上に寄与する。上記被覆層において、Ｓｎの
含有量が０．１重量％未満になると、潤滑性が十分でな
く耐焼付き性向上の効果がみられない。一方、Ｓｎの含
有量が２５重量％を超えると、合金融点が低下して高温
下における耐焼付き性が不十分となる。このため、上記
被覆層におけるＳｎの含有量は０．１〜２５重量％とす
ることが好ましい。また、Ｓｎ含有量が多いほど耐焼付
き性が向上することから、耐焼付き性の観点からはＳｎ
含有量の下限を１重量％とすることが好ましい。一方、
Ｓｎ含有量が多いほど主相の融点が低下し、Ｓｎ含有量
が２重量％を超えると低融点の共晶相（Ｂｉ−４３Ｓｎ
相）の生成が認められ、Ｓｎ含有量が５重量％を超える
とこの共晶相の影響により耐熱性が低下するおそれがあ
る。このため、耐熱性向上の観点からは、上記被覆層に
おけるＳｎの含有量の上限は５重量％とすることが好ま
しく、２重量％とすることがより好ましい。
【００１５】ＩｎはＳｎと同様の効果があり、上記被覆
層において、Ｉｎの含有量が０．１重量％未満になると
潤滑性の向上に対して効果がなく、一方１０重量％を超
えると合金の硬さが低下して耐摩耗性が不十分となる。
このため、上記被覆層におけるＩｎの含有量は０．１〜
１０重量％とすることが好ましい。ＡｇはＢｉ合金の耐
摩耗性及び耐焼付き性向上に寄与する。上記被覆層にお
いて、Ａｇの含有量が０．５重量％未満になると、Ｂｉ
合金の耐摩耗性及び耐焼付き性の向上に対して効果がな
い。一方、１０重量％を超えると、Ｂｉ合金の硬さが高
くなり過ぎてなじみ性が低下するとともに、材料コスト
が高くなる。このため、上記被覆層におけるＡｇの含有
量は０．５〜１０重量％とすることが好ましい。
層において、Ｉｎの含有量が０．１重量％未満になると
潤滑性の向上に対して効果がなく、一方１０重量％を超
えると合金の硬さが低下して耐摩耗性が不十分となる。
このため、上記被覆層におけるＩｎの含有量は０．１〜
１０重量％とすることが好ましい。ＡｇはＢｉ合金の耐
摩耗性及び耐焼付き性向上に寄与する。上記被覆層にお
いて、Ａｇの含有量が０．５重量％未満になると、Ｂｉ
合金の耐摩耗性及び耐焼付き性の向上に対して効果がな
い。一方、１０重量％を超えると、Ｂｉ合金の硬さが高
くなり過ぎてなじみ性が低下するとともに、材料コスト
が高くなる。このため、上記被覆層におけるＡｇの含有
量は０．５〜１０重量％とすることが好ましい。
【００１６】上記Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇは二種以上を同時
に含有させることもできる。この場合、Ｂｉ合金中のＢ
ｉの含有量はＢｉ基のなじみ特性を確保する観点から７
５重量％以上を確保することが好ましい。また、上記被
覆層に含まれるＳｎ、Ｉｎ及びＡｇの総量が２５重量％
を超えると、合金融点が低下して高温下における軸受性
能が低下する。一方、Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇの総量が２重
量％未満になると、潤滑性が十分でなく、耐焼付き性向
上がみられない。したがって、Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇの総
量は２〜２５重量％とすることが好ましい。
に含有させることもできる。この場合、Ｂｉ合金中のＢ
ｉの含有量はＢｉ基のなじみ特性を確保する観点から７
５重量％以上を確保することが好ましい。また、上記被
覆層に含まれるＳｎ、Ｉｎ及びＡｇの総量が２５重量％
を超えると、合金融点が低下して高温下における軸受性
能が低下する。一方、Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇの総量が２重
量％未満になると、潤滑性が十分でなく、耐焼付き性向
上がみられない。したがって、Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇの総
量は２〜２５重量％とすることが好ましい。
【００１７】したがって、本発明の摺動部材は内燃機関
用のすべり軸受やブッシュに好適に利用することが可能
となる。
用のすべり軸受やブッシュに好適に利用することが可能
となる。
【００１８】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
る。 ［第１実施例］鋼製裏金付きのＣｕ−Ｓｎ合金（Ｃｕ：
９４．５重量％、Ｓｎ：５重量％）試験片を準備し、こ
の試験片のＣｕ−Ｓｎ合金表面に、以下に示すように、
表１に示す化学組成よりなる厚さ１０〜３０μｍの被覆
層を電気めっきにより形成した。
る。 ［第１実施例］鋼製裏金付きのＣｕ−Ｓｎ合金（Ｃｕ：
９４．５重量％、Ｓｎ：５重量％）試験片を準備し、こ
の試験片のＣｕ−Ｓｎ合金表面に、以下に示すように、
表１に示す化学組成よりなる厚さ１０〜３０μｍの被覆
層を電気めっきにより形成した。
【００１９】
【表１】
【００２０】（実施例１〜７）表２に示す組成よりなる
ホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気
めっきすることにより、Ｂｉ−Ｓｎ合金よりなる被覆層
を形成した。なお、表２中、光沢剤はＰ−フェノールス
ルホン酸ナトリウム（又はアルデヒドーアミン系光沢
剤）を示す。
ホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気
めっきすることにより、Ｂｉ−Ｓｎ合金よりなる被覆層
を形成した。なお、表２中、光沢剤はＰ−フェノールス
ルホン酸ナトリウム（又はアルデヒドーアミン系光沢
剤）を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】 （実施例８、９）表２に示す組成からホウフッ化スズを
除くホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、めっき液温
度：２０〜３０℃、電流密度：１〜５Ａ／ｄｍ2 の条件
で電気めっきすることにより、Ｂｉよりなる被覆層を形
成した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっ
きを行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｉｎ合金
よりなる被覆層を形成した。
除くホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、めっき液温
度：２０〜３０℃、電流密度：１〜５Ａ／ｄｍ2 の条件
で電気めっきすることにより、Ｂｉよりなる被覆層を形
成した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっ
きを行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｉｎ合金
よりなる被覆層を形成した。
【００２３】なお、Ｉｎめっきは、スルファミン酸浴を
用い、めっき液温度：２０〜３０℃、電流密度：１〜５
Ａ／ｄｍ2 の条件で行った。 （実施例１０、１１）表２に示す組成よりなるホウフッ
化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっきす
ることにより、Ｂｉ−Ｓｎ合金よりなるめっき皮膜を形
成した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっ
きを行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ｉ
ｎ合金よりなる被覆層を形成した。
用い、めっき液温度：２０〜３０℃、電流密度：１〜５
Ａ／ｄｍ2 の条件で行った。 （実施例１０、１１）表２に示す組成よりなるホウフッ
化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっきす
ることにより、Ｂｉ−Ｓｎ合金よりなるめっき皮膜を形
成した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっ
きを行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ｉ
ｎ合金よりなる被覆層を形成した。
【００２４】なお、Ｉｎめっきの条件は上記と同様であ
る。（実施例１２）表４に示す組成よりなるホウフッ化
浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっきする
ことにより、Ｂｉ−Ａｇ合金よりなるめっき皮膜を形成
した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっき
を行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｉｎ−Ａ
ｇ合金よりなる被覆層を形成した。
る。（実施例１２）表４に示す組成よりなるホウフッ化
浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっきする
ことにより、Ｂｉ−Ａｇ合金よりなるめっき皮膜を形成
した。そして、このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっき
を行った後、熱処理（１５０〜１７０℃、３０〜６０
分）によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｉｎ−Ａ
ｇ合金よりなる被覆層を形成した。
【００２５】なお、Ｉｎめっきの条件は上記と同様であ
る。
る。
【００２６】
【表４】 （実施例１３）表２及び表４に示す組成よりなるホウフ
ッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっき
することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層
を形成した。
ッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により電気めっき
することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層
を形成した。
【００２７】（実施例１４）表２及び表４に示す組成よ
りなるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件によ
り電気めっきすることにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金よ
りなるめっき皮膜を形成した。そして、上記と同様に、
このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっきを行った後、熱
処理によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ｉ
ｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層を形成した。
りなるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件によ
り電気めっきすることにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金よ
りなるめっき皮膜を形成した。そして、上記と同様に、
このめっき皮膜の上にさらにＩｎめっきを行った後、熱
処理によりＩｎをめっき皮膜中に拡散させて表１に示す
組成となるように処理することにより、Ｂｉ−Ｓｎ−Ｉ
ｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層を形成した。
【００２８】（実施例１５、１６）表４に示す組成より
なるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により
電気めっきすることにより、Ｂｉ−Ａｇ合金よりなる被
覆層を形成した。 （比較例１）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、め
っき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄｍ2 の
条件でめっき処理することにより、Ｐｂ−Ｓｎ合金より
なる被覆層を形成した。
なるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき条件により
電気めっきすることにより、Ｂｉ−Ａｇ合金よりなる被
覆層を形成した。 （比較例１）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、め
っき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄｍ2 の
条件でめっき処理することにより、Ｐｂ−Ｓｎ合金より
なる被覆層を形成した。
【００２９】（比較例２）ホウフッ化浴よりなるめっき
液を用い、めっき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５
Ａ／ｄｍ2 の条件でめっき処理することにより、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ合金よりなる被覆層を形成した。 （比較例３）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、め
っき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄｍ2 の
条件でめっき処理することにより、Ｃｕを微量に含有す
るＰｂ−Ｓｎ合金（Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ合金）よりなる被
覆層を形成した。
液を用い、めっき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５
Ａ／ｄｍ2 の条件でめっき処理することにより、Ｐｂ−
Ｓｎ−Ｉｎ合金よりなる被覆層を形成した。 （比較例３）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用い、め
っき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄｍ2 の
条件でめっき処理することにより、Ｃｕを微量に含有す
るＰｂ−Ｓｎ合金（Ｐｂ−Ｓｎ−Ｃｕ合金）よりなる被
覆層を形成した。
【００３０】なお、上記比較例２、３に係る被覆層は、
現在オーバーレイとして普通に用いられている合金層で
ある。（比較例４）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用
い、めっき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄ
ｍ2 の条件でめっき処理することにより、Ｓｎよりなる
被覆層を形成した。
現在オーバーレイとして普通に用いられている合金層で
ある。（比較例４）ホウフッ化浴よりなるめっき液を用
い、めっき液温度２０〜３０℃、電流密度２〜５Ａ／ｄ
ｍ2 の条件でめっき処理することにより、Ｓｎよりなる
被覆層を形成した。
【００３１】なお、上記比較例４に係る被覆層は、一部
のすべり軸受のオーバーレイ層として、現在用いられて
いる合金層である。 （比較例５）表２に示す組成からホウフッ化スズを除い
た組成よりなるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき
条件で電気めっきすることにより、純Ｂｉよりなる被覆
層を形成した。
のすべり軸受のオーバーレイ層として、現在用いられて
いる合金層である。 （比較例５）表２に示す組成からホウフッ化スズを除い
た組成よりなるホウフッ化浴を用い、表３に示すめっき
条件で電気めっきすることにより、純Ｂｉよりなる被覆
層を形成した。
【００３２】なお、上記比較例５に係る被覆層は、実施
例の被覆層と融点を比較するために作成したものであ
る。 （硬さの評価）上記実施例１〜１６及び比較例１〜４の
被覆層の硬さをマイクロビッカース硬度計により測定し
た。その結果を表５及び図１に示す。
例の被覆層と融点を比較するために作成したものであ
る。 （硬さの評価）上記実施例１〜１６及び比較例１〜４の
被覆層の硬さをマイクロビッカース硬度計により測定し
た。その結果を表５及び図１に示す。
【００３３】（摩擦摩耗特性の評価）上記実施例１〜１
６及び比較例１〜４の被覆層を摺動面に形成したφ７ｍ
ｍ×Ｌ１２ｍｍのピンよりなる試験片について、摩擦摩
耗試験を行った。その結果を表５及び図２、図４に示
す。なお、試験条件は以下のとおりである。 試験装置 ：ピンオンディスク試験機 すべり速度 ：０．５ｍ／ｓ 荷重 ：９Ｎ 潤滑 ：無潤滑（５×１０-2Ｔｏｒｒの真空中） 温度 ：室温 試験時間 ：３０分（但し、摩耗量が多くて３０分も
たないものについては、３０分摩耗を行ったものとして
換算した。） 相手材 ：ディスクテストピース、ＳＵＳ４３０
（硬さ：Ｈｖ２９０、表面粗さ：０．５μｍＲｚ） （耐焼付き性の評価）上記実施例１〜１６及び比較例１
〜４の被覆層を摺動面に形成した３０ｍｍ×３０ｍｍ、
厚さ２ｍｍのプレート（摺動面３０ｍｍ×３０ｍｍ）よ
りなる試験片について、焼付き試験を行った。その結果
を表５及び図３に示す。なお、試験条件は以下のとおり
である。
６及び比較例１〜４の被覆層を摺動面に形成したφ７ｍ
ｍ×Ｌ１２ｍｍのピンよりなる試験片について、摩擦摩
耗試験を行った。その結果を表５及び図２、図４に示
す。なお、試験条件は以下のとおりである。 試験装置 ：ピンオンディスク試験機 すべり速度 ：０．５ｍ／ｓ 荷重 ：９Ｎ 潤滑 ：無潤滑（５×１０-2Ｔｏｒｒの真空中） 温度 ：室温 試験時間 ：３０分（但し、摩耗量が多くて３０分も
たないものについては、３０分摩耗を行ったものとして
換算した。） 相手材 ：ディスクテストピース、ＳＵＳ４３０
（硬さ：Ｈｖ２９０、表面粗さ：０．５μｍＲｚ） （耐焼付き性の評価）上記実施例１〜１６及び比較例１
〜４の被覆層を摺動面に形成した３０ｍｍ×３０ｍｍ、
厚さ２ｍｍのプレート（摺動面３０ｍｍ×３０ｍｍ）よ
りなる試験片について、焼付き試験を行った。その結果
を表５及び図３に示す。なお、試験条件は以下のとおり
である。
【００３４】 試験装置 ：円筒×平板テストピーススラスト試験機 すべり速度 ：２．０ｍ／ｓ 荷重 ：ステップアップ漸増法（５ｋｇｆ／ステ
ップ） 潤滑 ：５Ｗ−３０基油（油浴） 温度 ：室温〜なりゆき 試験時間 ：ステップアップ／５分毎 相手材 ：円筒テストピース、炭素鋼（Ｓ５０Ｃ、
硬さ：Ｈｖ６００、表面粗さ：０．８μｍＲｚ）
ップ） 潤滑 ：５Ｗ−３０基油（油浴） 温度 ：室温〜なりゆき 試験時間 ：ステップアップ／５分毎 相手材 ：円筒テストピース、炭素鋼（Ｓ５０Ｃ、
硬さ：Ｈｖ６００、表面粗さ：０．８μｍＲｚ）
【００３５】
【表５】
【００３６】表５及び図１〜図４から明らかなように、
実施例１〜１６は比較例１〜４と比べて、硬さが高くな
っており、耐摩耗性は全て大幅に優れていた。実施例１
〜１６は、比較例１〜４と比べて、摩擦係数が同等以下
となっていた。また、比較例１〜４では焼付き試験中に
被覆層が摩耗して低荷重で焼き付きに至るのに対し、実
施例１〜１６は全て優れた耐焼付き性を示した。
実施例１〜１６は比較例１〜４と比べて、硬さが高くな
っており、耐摩耗性は全て大幅に優れていた。実施例１
〜１６は、比較例１〜４と比べて、摩擦係数が同等以下
となっていた。また、比較例１〜４では焼付き試験中に
被覆層が摩耗して低荷重で焼き付きに至るのに対し、実
施例１〜１６は全て優れた耐焼付き性を示した。
【００３７】特に、実施例１２〜１４は潤滑性を示すＳ
ｎ及び／又はＩｎと、耐摩耗性に寄与するＡｇとの添加
により、優れた摺動特性を示した。したがって、摺動部
材の表面で相手材との摺動面に形成する被覆層として
は、Ｓｎ及びＩｎのうちの一種とＡｇとを含有し、残部
が実質的にＢｉ及び不可避不純物よりなる、すなわちＢ
ｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金、Ｂｉ−Ｉｎ−Ａｇ合金又はＢｉ−
Ｓｎ−Ｉｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層が特に好ましいこ
とがわかる。
ｎ及び／又はＩｎと、耐摩耗性に寄与するＡｇとの添加
により、優れた摺動特性を示した。したがって、摺動部
材の表面で相手材との摺動面に形成する被覆層として
は、Ｓｎ及びＩｎのうちの一種とＡｇとを含有し、残部
が実質的にＢｉ及び不可避不純物よりなる、すなわちＢ
ｉ−Ｓｎ−Ａｇ合金、Ｂｉ−Ｉｎ−Ａｇ合金又はＢｉ−
Ｓｎ−Ｉｎ−Ａｇ合金よりなる被覆層が特に好ましいこ
とがわかる。
【００３８】（融点の評価）実施例１〜５及び比較例５
（純Ｂｉ）に関する示差熱曲線を図５に示す。示差熱曲
線の吸熱ピークから求めた主相の融点を図６に示す。図
５（ｂ）は、図５（ａ）の縦軸の感度を３倍にして表示
したものである。上記実施例１〜５及び比較例２〜５の
被覆層をカッターで細かく削り取り、示差熱分析器（Ｄ
ＴＡ）により昇温速度：１０℃／分の条件で熱分析を行
い、融点を測定した。その結果を表６に示す。
（純Ｂｉ）に関する示差熱曲線を図５に示す。示差熱曲
線の吸熱ピークから求めた主相の融点を図６に示す。図
５（ｂ）は、図５（ａ）の縦軸の感度を３倍にして表示
したものである。上記実施例１〜５及び比較例２〜５の
被覆層をカッターで細かく削り取り、示差熱分析器（Ｄ
ＴＡ）により昇温速度：１０℃／分の条件で熱分析を行
い、融点を測定した。その結果を表６に示す。
【００３９】
【表６】 純Ｂｉの融点は約２７０℃であるが、Ｓｎとの合金化に
より低融点（１３９℃）の共晶相（Ｂｉ−４３Ｓｎ相）
ができると、高温での耐摩耗性が低下する。図５に示す
本実施例１〜４及び比較例５の純Ｂｉめっきの示差熱曲
線から、被覆層におけるＳｎの含有量が１重量％未満の
実施例１及び２では共晶が認められず、融点は純Ｂｉの
比較例５と同様である。
より低融点（１３９℃）の共晶相（Ｂｉ−４３Ｓｎ相）
ができると、高温での耐摩耗性が低下する。図５に示す
本実施例１〜４及び比較例５の純Ｂｉめっきの示差熱曲
線から、被覆層におけるＳｎの含有量が１重量％未満の
実施例１及び２では共晶が認められず、融点は純Ｂｉの
比較例５と同様である。
【００４０】また、主たる相の融点はＳｎの含有量が多
くなるに従って低下するが、Ｓｎ含有量が２重量％以下
では融点の低下はわずかで、Ｓｎ含有量が２重量％であ
る実施例４でも融点の低下は５℃にとどまる。しかし、
Ｓｎ含有量が４．９重量％である実施例５では、主相の
融点が１０℃低下した上に、低融点の共晶相の比率が大
きくなっている。
くなるに従って低下するが、Ｓｎ含有量が２重量％以下
では融点の低下はわずかで、Ｓｎ含有量が２重量％であ
る実施例４でも融点の低下は５℃にとどまる。しかし、
Ｓｎ含有量が４．９重量％である実施例５では、主相の
融点が１０℃低下した上に、低融点の共晶相の比率が大
きくなっている。
【００４１】さらに、実施例１〜４と実施例５とを比較
するとわかるように、Ｓｎ含有量が２重量％以下の実施
例１〜４は実施例５と比べて耐焼付性がやや劣るが、摩
擦係数がやや低い点で優れる。また、実施例１〜４で
は、低融点の共晶相がほとんど無い、若しくは極めて少
ないため、低摩擦性の他に耐熱性の点でも実施例５より
優れている。
するとわかるように、Ｓｎ含有量が２重量％以下の実施
例１〜４は実施例５と比べて耐焼付性がやや劣るが、摩
擦係数がやや低い点で優れる。また、実施例１〜４で
は、低融点の共晶相がほとんど無い、若しくは極めて少
ないため、低摩擦性の他に耐熱性の点でも実施例５より
優れている。
【００４２】以上より、主相の融点低下及び共晶相の生
成を抑えて耐熱性を向上させるとともに、低摩擦性を達
成するためには、Ｓｎ含有量を２重量％以下とすること
が特に好ましいことがわかる。 ［第２実施例］本実施例は本発明の摺動部材を内燃機関
用すべり軸受に適用したものである。
成を抑えて耐熱性を向上させるとともに、低摩擦性を達
成するためには、Ｓｎ含有量を２重量％以下とすること
が特に好ましいことがわかる。 ［第２実施例］本実施例は本発明の摺動部材を内燃機関
用すべり軸受に適用したものである。
【００４３】図７に示すように、鋼製裏金１に、外径４
８ｍｍ、肉厚１．５ｍｍのＣｕ−Ｓｎ合金層（Ｃｕ：９
４．５重量％、Ｓｎ：５重量％）２をライニングしてな
る基材を準備した。この基材のＣｕ−Ｓｎ合金層２の表
面、すなわち相手材との摺動面に１．５μｍの厚さのＮ
ｉめっき層２’を形成した。なお、このときのめっき条
件は、めっき液：ワット浴、めっき液温度：５０℃、電
流密度：６Ａ／ｄｍ2である。
８ｍｍ、肉厚１．５ｍｍのＣｕ−Ｓｎ合金層（Ｃｕ：９
４．５重量％、Ｓｎ：５重量％）２をライニングしてな
る基材を準備した。この基材のＣｕ−Ｓｎ合金層２の表
面、すなわち相手材との摺動面に１．５μｍの厚さのＮ
ｉめっき層２’を形成した。なお、このときのめっき条
件は、めっき液：ワット浴、めっき液温度：５０℃、電
流密度：６Ａ／ｄｍ2である。
【００４４】そして、このＮｉめっき層２’の表面に、
前記第１実施例と同様の方法により被覆層３を形成し
て、すべり軸受を作製した。第１実施例で示した実施例
１〜１６及び比較例１〜４の被覆層を上記すべり軸受の
被覆層３に適用したものについて、軸受単体試験を行っ
た。その結果を図８に示す。なお、試験条件は以下のと
おりである。
前記第１実施例と同様の方法により被覆層３を形成し
て、すべり軸受を作製した。第１実施例で示した実施例
１〜１６及び比較例１〜４の被覆層を上記すべり軸受の
被覆層３に適用したものについて、軸受単体試験を行っ
た。その結果を図８に示す。なお、試験条件は以下のと
おりである。
【００４５】 試験装置 ：静荷重軸受試験機 回転数 ：５０００ｒｐｍ（周速：１２．５ｍ／
ｓ） 潤滑油 ：ＳＡＥ１０Ｗ−３０ 給油量 ：０．１リットル／分 給油温度 ：１００℃ 相手材 ：炭素鋼（Ｓ５０Ｃ、Ｈｖ：６００、表面
粗さ：０．８μｍＲｚ） 図８から明らかなように、すべり軸受の表面で相手材と
の摺動面に本発明に係る被覆層を形成することにより、
比較例１〜４と同等以上の軸受性能を発揮させることが
できた。
ｓ） 潤滑油 ：ＳＡＥ１０Ｗ−３０ 給油量 ：０．１リットル／分 給油温度 ：１００℃ 相手材 ：炭素鋼（Ｓ５０Ｃ、Ｈｖ：６００、表面
粗さ：０．８μｍＲｚ） 図８から明らかなように、すべり軸受の表面で相手材と
の摺動面に本発明に係る被覆層を形成することにより、
比較例１〜４と同等以上の軸受性能を発揮させることが
できた。
【００４６】なお、上記実施例では、電気めっきにより
被覆層を形成した場合の結果を示したが、ＰＶＤ等の気
相めっき法で被覆層を形成した場合も同様の結果が得ら
れることを確認した。
被覆層を形成した場合の結果を示したが、ＰＶＤ等の気
相めっき法で被覆層を形成した場合も同様の結果が得ら
れることを確認した。
【００４７】
【発明の効果】以上詳述したように本発明の摺動部材
は、摺動面にＰｂを含有しないものであるが、摺動面に
Ｐｂ含有するものと同等の摺動特性を発揮することがで
きる
は、摺動面にＰｂを含有しないものであるが、摺動面に
Ｐｂ含有するものと同等の摺動特性を発揮することがで
きる
【図１】第１実施例に係り、被覆層の硬さの測定結果を
示す棒グラフである。
示す棒グラフである。
【図２】第１実施例に係り、被覆層の摩擦係数の評価結
果を示す棒グラフである。
果を示す棒グラフである。
【図３】第１実施例に係り、被覆層の耐焼付き性の評価
結果を示す棒グラフである。
結果を示す棒グラフである。
【図４】第１実施例に係り、被覆層の耐摩耗性の評価結
果を示す棒グラフである。
果を示す棒グラフである。
【図５】第１実施例に係り、被覆層の融点の評価結果を
示す示差熱曲線であり、図（ｂ）は図（ａ）の縦軸の感
度を３倍にしたものである。
示す示差熱曲線であり、図（ｂ）は図（ａ）の縦軸の感
度を３倍にしたものである。
【図６】第１実施例に係り、上記示差熱曲線の吸熱ピー
クから求めた主相の融点を示す棒グラフである。
クから求めた主相の融点を示す棒グラフである。
【図７】第２実施例に係り、すべり軸受の一部断面図で
ある。
ある。
【図８】第２実施例に係り、被覆層の耐焼付き性の評価
結果を示す棒グラフである。
結果を示す棒グラフである。
１…鋼製裏金、２…Ｃｕ−Ｓｎ合金層、２’…Ｎｉめっ
き層、３…被覆層
き層、３…被覆層
フロントページの続き (72)発明者 志村 好男 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41 番地の１株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 堀田 滋 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41 番地の１株式会社豊田中央研究所内 (56)参考文献 特開 平11−257355（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−209836（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C25D 7/00 C25D 7/10 C22C 12/00 F16C 33/12
Claims (5)
- 【請求項１】 基材と、該基材の表面で相手材との摺動
面に形成された被覆層とからなる摺動部材において、 上記被覆層は、Ｓｎ、Ｉｎ及びＡｇよりなる群から選ば
れる少なくとも一種を含有し、残部が実質的にＢｉ及び
不可避不純物よりなることを特徴とする摺動部材。 - 【請求項２】前記被覆層中に含まれるＳｎの量は０．１
〜２５重量％であることを特徴とする請求項１記載の摺
動部材。 - 【請求項３】前記被覆層中に含まれるＩｎの量は０．１
〜１０重量％であることを特徴とする請求項１記載の摺
動部材。 - 【請求項４】前記被覆層中に含まれるＡｇの量は０．５
〜１０重量％であることを特徴とする請求項１記載の摺
動部材。 - 【請求項５】前記被覆層は、前記基材の表面をめっき処
理することにより形成されためっき皮膜であることを特
徴とする請求項１記載の摺動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06342898A JP3249774B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-03-13 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-148262 | 1997-06-05 | ||
| JP14826297 | 1997-06-05 | ||
| JP06342898A JP3249774B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-03-13 | 摺動部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150296A JPH1150296A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3249774B2 true JP3249774B2 (ja) | 2002-01-21 |
Family
ID=26404551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06342898A Expired - Fee Related JP3249774B2 (ja) | 1997-06-05 | 1998-03-13 | 摺動部材 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP3249774B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102606659A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-07-25 | 广东工业大学 | 一种钢背/聚合物复合材料衬层轴瓦及制备方法 |
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| EP1399600B1 (en) * | 2001-05-28 | 2007-01-17 | Honeywell International Inc. | Compositions, methods and devices for high temperature lead-free solder |
| EP1266975A1 (de) * | 2001-06-12 | 2002-12-18 | ESEC Trading SA | Bleifreies Lötmittel |
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| GB2379449B (en) * | 2001-09-10 | 2003-10-08 | Daido Metal Co | Sliding member |
| GB2380772B (en) | 2001-09-10 | 2004-06-09 | Daido Metal Co | Sliding member |
| TW504427B (en) * | 2001-09-25 | 2002-10-01 | Honeywell Int Inc | Composition, methods and devices for high temperature lead-free solder |
| JP2004308883A (ja) | 2003-04-10 | 2004-11-04 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
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| DE10337029B4 (de) * | 2003-08-12 | 2009-06-04 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung |
| DE10337030B4 (de) * | 2003-08-12 | 2007-04-05 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh & Co. Kg | Schichtverbundwerkstoff, Herstellung und Verwendung |
| US7854996B2 (en) | 2004-07-20 | 2010-12-21 | Senju Metal Industry Co., Ltd. | Sliding material and a method for its manufacture |
| JP4195455B2 (ja) | 2005-03-25 | 2008-12-10 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| AT503735B1 (de) * | 2006-06-09 | 2008-05-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Mehrschichtlager |
| JP4994266B2 (ja) | 2008-02-27 | 2012-08-08 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP5354939B2 (ja) * | 2008-03-21 | 2013-11-27 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP2009228725A (ja) * | 2008-03-21 | 2009-10-08 | Daido Metal Co Ltd | すべり軸受 |
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| JP4564082B2 (ja) * | 2008-06-20 | 2010-10-20 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP4709294B2 (ja) * | 2009-04-15 | 2011-06-22 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| JP5243467B2 (ja) * | 2010-02-05 | 2013-07-24 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材 |
| CN101846135B (zh) * | 2010-06-23 | 2011-12-07 | 广州安达汽车零部件股份有限公司 | 高强锡铟合金镀层轴瓦 |
| CN101922513B (zh) * | 2010-08-03 | 2012-05-09 | 广州安达汽车零部件股份有限公司 | 具有真空溅镀镀层的轴瓦及其生产方法 |
| CN101922514B (zh) * | 2010-08-03 | 2012-05-23 | 广州安达汽车零部件股份有限公司 | 一种具有真空溅镀镀层的轴瓦及其生产方法 |
| JP6087684B2 (ja) | 2013-03-25 | 2017-03-01 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動部材及び摺動部材の製造方法 |
| CN109548407B (zh) * | 2017-07-21 | 2021-05-14 | 大丰工业株式会社 | 滑动构件以及滑动轴承 |
-
1998
- 1998-03-13 JP JP06342898A patent/JP3249774B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| CN102606659A (zh) * | 2011-12-15 | 2012-07-25 | 广东工业大学 | 一种钢背/聚合物复合材料衬层轴瓦及制备方法 |
| CN102606659B (zh) * | 2011-12-15 | 2014-05-21 | 广东工业大学 | 一种钢背/聚合物复合材料衬层轴瓦及制备方法 |
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| JPH1150296A (ja) | 1999-02-23 |
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