PL184601B1 - Wyrób walcowany kształtowy i sposób jego wytwarzania - Google Patents
Wyrób walcowany kształtowy i sposób jego wytwarzaniaInfo
- Publication number
- PL184601B1 PL184601B1 PL97323703A PL32370397A PL184601B1 PL 184601 B1 PL184601 B1 PL 184601B1 PL 97323703 A PL97323703 A PL 97323703A PL 32370397 A PL32370397 A PL 32370397A PL 184601 B1 PL184601 B1 PL 184601B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- transformation
- iron
- temperature
- product
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 56
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 32
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 30
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 16
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 13
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 4
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 4
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 3
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 2
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Formation And Processing Of Food Products (AREA)
- Golf Clubs (AREA)
- Ceramic Capacitors (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
Abstract
1. Wyrób walcowany ksztaltowy, zwlaszcza szyna tramwajowa lub kolejowa, ze sto- pu na bazie zelaza, zawierajacego wegiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzace specjalne wegliki oraz pierwiastki wplywajace na przemiane materialu i/lub do- datki mikrostopowe, a w pozostalej czesci zelazo oraz technologiczne i typowe zanie- czyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej czesciowo za pomoca przy- spieszonego chlodzenia z obszaru austenitycznego, znamienny tym, ze stop na bazie zela- za zawiera maksimum 0,93, korzystnie 0,21 do 0,69% wagowych krzemu, maksimum 0,06, korzystnie ponizej 0,03% wagowych glinu, zas laczna zawartosc krzemu i glinu jest niniejsza niz 0,99% wagowych, przy czym wyrób walcowany, co najmniej w czesciowych obszarach przekroju, na calej swej dlugosci, ma strukture utworzona poprzez izotermiczna przemiane austenitu w obszarze dolnego bainitu. PL PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest wyrób walcowany kształtowy i sposób jego wytwarzaniu.
Dotyczy to zwłaszcza szyny tramwajowej lub kolejowej ze stopu na bazie żelaza, zawierającego węgiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzące specjalne węgliki oraz pierwiastki wpływające na przemiany materiałowe i/lub dodatki mikrortopowe oraz w pozostałej części żelazo i typowe zanieczyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej częściowo za pomocą przyspieszonego chłodzenia z obszaru austenitycznego. Przy wytwarzaniu takich wyrobów walcowanych kształtowych co najmniej do części powierzchni wyrobu doprowadza się chłodziwo lub umieszcza się te części powierzchni w chłodziwie.
Wyrób walcowany podlega jako element konstrukcyjny różnym obciążeniom, zależnie od swego przeznaczenia, przy czym z uwagi na ogólne własności materiałowe najwyższe obciążenie jednostkowe narzucą wymiar wyrobu i/lub określa jego trwałość. Ze względów technicznych, u także ekonomicznych, korzystne jest, . jeżeli profil własności elementu konstrukcyjnego jest dostosowany do wymagań względnie jeżeli wyrób mu lokalnie szczególne wysokie parametry materiałowe, odpowiednio do obciążeń jednostkowych.
Nu przykładzie szyn tramwajowych lub kolejowych można wyraźnie stwierdzić złożoność obciążeniu materiału. W ruchu torowym szyny powinny wykazywać z jednej strony wysoką odporność na ścieranie w obszarze główki względnie nu powierzchniach, stykających się z kołami, z drugiej zaś strony, z uwagi na obciążenia zginające w torze, powinny wykazywać wysoką ciągliwość, wytrzymałość i odporność nu pękanie w pozostałej części przekroju.
Aby poprawić parametry użytkowe szyn przy wzroście natężeniu ruchu i coraz większym obciążeniu osi, zaproponowano wiele rozwiązań, mających nu celu zwiększenie twardości główki.
Z austriackiego zgłoszeniu patentowego nr AT-399346-B znany jest sposób, w którym główkę szyny zanurza się w chłodziwie zawierającym syntetyczny dodatek chłodzący, obni4
184 601 żając temperaturę jej powierzchni z zakresu austenitycznego aż do temperatury od 450 do 550°C, a następnie wyjmuje z chłodziwa, wytwarzając w obszarze główki drobnoperlityczną strukturę o zwiększonej twardości z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP 441166-A znane jest urządzenie do realizacji tego sposobu, które w prosty sposób umożliwia zanurzanie główki szyny w zbiorniku zanurzeniowym, zawierającym ciecz chłodzącą.
Z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP-186373-B1 znany jest inny sposób wytwarzania stabilnej struktury perlitycznej w szynach, w którym do przyspieszonego chłodzenia szyny stosuje się układ dysz z chłodziwem, przy czym odstęp pomiędzy układem dysz i główką szyny reguluje się w zależności od żądanej twardości główki szyny i równoważnika węglowego stali.
Sposób i urządzenie do prowadzenia obróbki cieplnej wyrobów walcowanych kształtowych, zwłaszcza szyn, są znane z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP-693562-A, przy czym zwłaszcza w główce szyny wytwarza się drobnoperlityczną strukturę o zwiększonej twardości i wytrzymałości na ścieranie. Kolejny sposób wytwarzania drobnoperlitycznej struktury w obszarze główki szyny jest znany z europejskiego opisu patentowego nr EP-293002. Główkę szyny chłodzi się tu strumieniem gorącej wody do 420°C, a następnie obrabia strumieniem powietrza.
Z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP-358362-A znany jest sposób, w którym główkę szyny chłodzi się intensywnie z obszaru austenitycznego tak, że temperatura powierzchni pozostaje nad punktem przemiany martenzytycznej. Po osiągnięciu żądanej temperatury ogranicza się działanie chłodzące, powodując całkowitą przemianę izotermiczną w dolnym obszarze perlitu, to znaczy w obszarze austenit-drobny perlit. Odpowiednio do składu chemicznego stali przemiana strukturalna powinna przebiegać bez wytwarzania bainitu.
Szynę o wysokiej wytrzymałości na ścieranie w obszarze główki oraz wysokiej odporności na pękanie w obszarze stopki wytwarza się sposobem, znanym z europejskiego zgłoszenia patentowego nr EP-136613-A względnie niemieckiego zgłoszenia patentowego nr DE-33 36 006-A, w którym szynę po walcowaniu i chłodzeniu w powietrzu austenityzuje się w temperaturze 810 do 890°C, a następnie szybko chłodzi. Chłodzenie prowadzi się przy tym tak, że w obszarze główki powstaje struktura drobnego perlitu, zaś w obszarze stopki struktura martenzytyczna, którą następnie się odpuszcza.
Aby otrzymać wyrób walcowany o korzystnych własnościach mechanicznych, korzystnie szynę tramwajową lub kolejową o wysokiej wytrzymałości na ścieranie, zwłaszcza w obszarze główki, oraz wysokiej ciągliwości w pozostałych obszarach, według stanu techniki należy wytworzyć w materiale strukturę drobnego perlitu, unikając jednocześnie struktury bainitycznej, zawierającej ewentualnie fragmenty martenzytyczne.
Powyższe jest również uzasadnione naukowo, ponieważ przy przemianie perlitycznej, w której następuje dyfuzja atomów, wraz ze spadkiem temperatury zwiększa się szybkość zarodkowania faz płytkowych węglika i ferrytu, wskutek czego struktura staje się coraz drobniejsza, a zatem przy większej ciągliwości coraz twardsza i bardziej wytrzymała na ścieranie. Tworzenie perlitu następuje zatem poprzez powstawanie i wzrost zarodków, które to procesy są określone przez intensywność chłodzenia i szybkość dyfuzji, zwłaszcza atomów węgla i żelaza.
Jeżeli będzie się nadal zwiększać szybkość chłodzenia względnie obniżać temperaturę przemiany, wówczas zawierające węgiel, niskostopowe materiały na bazie żelaza ulegną przemianie wbainit. Chociaż w dalszym ciągu brakuje przekonującego wyjaśnienia naukowego, przyjęto, że w przypadku przemiany bainitycznej atomy sieci podstawowej ulegają zamrożeniu, zaś zmiana struktury następuje w wyniku przemiany bezdyfuzyjnej, przy czym atomy węgla mogą nadal dyfundować, tworząc w następstwie tego węgliki. Struktura utworzona bezpośrednio poniżej zakresu temperatur przemiany w drobny płytkowy perlit, a zatem w wyniku przemiany sieciowej, ma znacznie większe ziarna. Również powstałe węgliki są wyraźnie większe i usytuowane pomiędzy płytkami ferrytu, w związku z czym pogarszają znacznie ciągliwość materiału i czynią go bardziej podatnym na zmęczenie oraz zwiększają niebezpieczeństwo pękania części, zwłaszcza przy obciążeniach udarowych. Z uwagi na to struktura szyn nie powinna zawierać bainitu.
184 601
Pozbawiona węglików stal bainityczna o wyższej odporności na ścieranie i lepszej wytrzymałości na zmęczenie kontaktowe jest znana z międzynarodowego zgłoszenia patentowego nr WO 96/22396. Za pomocą krzemu i/lub glinu w ilości od 1,0 do 3,0% wagowych w stali niskostopowej, to jest zawierającej 0,05 do 0,5% wagowych węgla oraz 0,5 do 2,5% wagowych manganu i 0,25 do 2,5% wagowych chromu, należy w wyrobie walcowanym wytworzyć, w zasadzie pozbawioną węglików, mikrostrukturę typu górnego bainitu, to znaczy strukturę mieszaną, złożoną z ferrytu bainitycznego, austenitu szczątkowego i martenzytu o wysokiej zawartości węgla. W niższych temperaturach i/lub przy naprężeniach mechanicznych co najmniej część austenitu szczątkowego może ulec przemianie bezdyfuzyjnej, tworząc martenzyt i/lub tak zwany martenzyt zgniotowy, co zwiększa niebezpieczeństwo inicjowania pęknięć na granicach faz.
Wzrost natężenia ruchu na trasach kolejowych oraz coraz większe obciążenia osiowe wymagają coraz wyższej jakości materiałów, a także lepszych parametrów użytkowych szyn.
Znany dotychczas wyrób walcowany z niskostopowych materiałów na bazie żelaza oraz sposób, zwłaszcza sposób obróbki cieplnej, wytwarzania wyrobu walcowanego o polepszonych parametrach użytkowych z niskostopowych materiałów na bazie żelaza, mają tę wadę, że w ramach stanu techniki dalszy wzrost wytrzymałości na ścieranie i ciągliwości materiału można osiągnąć jedynie za pomocą kosztownych rozwiązań technicznych.
Zadaniem wynalazku jest zaproponowanie wyrobu walcowanego kształtowego, zwłaszcza szyny, charakteryzującej się optymalną kombinacją wysokiej wytrzymałości względnie odporności na ścieranie oraz zwiększonej ciągliwości i twardości materiału, a także odporności na zmęczenie kontaktowe. Ponadto zadaniem wynalazku jest opracowanie sposobu, umożliwiającego poprawę parametrów użytkowych wyrobu walcowanego kształtowego przy racjonalnym wsadzie stopowym.
Wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna tramwajowa lub kolejowa, ze stopu na bazie żelaza, zawierającego węgiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzące specjalne węgliki oraz pierwiastki wpływające na przemianę materiału i/lub dodatki mikrostopowe, a w pozostałej części żelazo oraz technologiczne i typowe zanieczyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej częściowo za pomocą przyspieszonego chłodzenia z obszaru austenitycznego, według wynalazku charakteryzuje się tym, że stop na bazie żelaza zawiera maksimum 0,93, korzystnie 0,21 do 0,69% wagowych krzemu, maksimum 0,06, korzystnie poniżej 0,03% wagowych glinu, zaś łączną zawartość krzemu i glinu jest mniejsza niż 0,99% wagowych, przy czym wyrób walcowany, co najmniej w częściowych obszarach przekroju, na całej swej długości, ma strukturę utworzoną poprzez izotermiczną przemianę austenitu w obszarze dolnego bainitu.
Korzystnie stop na bazie żelaza zawiera 0,41 do 1,3, korzystnie 0,51 do 0,98% wagowych węgla, 0,31 do 2,55, korzystnie 0,91 do 1,95% wagowych manganu i jako resztę żelazo.
Korzystnie stop na bazie żelaza zawiera 0,21 do 2,45, korzystnie 0,38 do 1,95% wagowych chromu, ewentualnie do 0,88, korzystnie do 0,49% wagowych molibdenu, do 1,69, korzystnie do 0,95% wagowych wolframu, do 0,39, korzystnie do 0,19 wanadu, ponadto niob i/lub tantal i/lub cyrkon i/lub hafn i/lub tytan, których zawartość oddzielnie lub łącznie wynosi do 0,28, korzystnie do 0,19% wagowych oraz do 2,4, korzystnie do 0,95% wagowych niklu i do 0,006, korzystnie do 0,004% wagowych boru.
Korzystnie stop na bazie żelaza zawiera krzem, glin i węgiel w takiej ilości, że różnica 2,5-krotnej ilości Si i/lub Al w procentach wagowych oraz ilości węgla w procentach wagowych jest równa co najwyżej 2,2.
Korzystnie wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna kolejowa, składająca się z główki, stopki i łączącej te obszary szyjki, ma co najmniej w jednym obszarze przekroju, zwłaszcza w główce szyny, strukturę utworzoną w obszarze dolnego bainitu, której głębokość wynosi co najmniej 10 mm, korzystnie co najmniej 15 mm, od powierzchni wyrobu.
Korzystnie wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna kolejowa, ma obszary przekroju o strukturze dolnego bainitu rozmieszczone symetrycznie względem osi wyrobu.
Korzystnie w co najmniej jednym obszarze o strukturze dolnego bainitu ma twardość co najmniej 350 HB, korzystnie co najmniej 400 HB, zwłaszcza od 420 do 600 HB.
184 601
Sposób wytwarzania wyrobu walcowanego kształtowego, zwłaszcza szyny tramwajowej lub kolejowej, ze stopu na bazie żelaza, zawierającego węgiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzące specjalne węgliki oraz pierwiastki wpływające na przemianę materiału i/lub dodatki mikrostopowe, a w pozostałej części żelazo oraz technologiczne i typowe zanieczyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej częściowo za pomocą przyspieszonego chłodzenia z obszaru austenitycznego, przy czym co najmniej części powierzchni szyny znajdującej się w obszarze austenitycznym zasila się chłodziwem względnie w nim umieszcza, według wynalazku charakteryzuje się tym, że dobiera się skład stopu w wąskich granicach, określa przebieg jego przemiany podczas chłodzenia z obszaru regularnej płasko centrowanej struktury atomowej względnie z obszaru austenitycznego i z dobranego stopu wytwarza się wyrób walcowany, po czym chłodzi się w kierunku wzdłużnym co najmniej części przekroju wyrobu walcowanego z obszaru austenitycznego do temperatury pomiędzy temperaturą przemiany martenzytycznej i temperaturą, przekraczającą ją co najwyżej o 250°C, korzystnie co najwyżej o 190°C, zwłaszcza do temperatury w przedziale od 5 do 110°C powyżej temperatury przemiany martenzytycznej, a następnie odpuszcza izotermicznie.
Korzystnie przemianę struktury prowadzi się izotermicznie w przedziale temperatur co najwyżej plus minus 110°C, korzystnie co najwyżej plus minus 60°C.
Korzystnie stosuje się temperaturę przemiany co najwyżej 450°C, korzystnie co najwyżej 400°C, zwłaszcza od 300 do 380°C.
Korzystnie co najmniej część przekroju wyrobu walcowanego kształtowego o większej koncentracji masy poddaje się przyspieszonemu chłodzeniu.
Korzystnie wyrób chłodzi się poprzez dopasowane do koncentracji masy doprowadzanie chłodziwa do jego powierzchni.
Korzystnie w pierwszym etapie zanurza się wyrób walcowany całkowicie w cieczy chłodzącej, następnie po osiągnięciu temperatury obszaru powierzchniowego co najmniej 2°C, zwłaszcza jednak powyżej 160°C nad temperaturą przemiany martenzytycznej, wyjmuje się co najmniej częściowo z chłodziwa, zaś w drugim etapie pozostawia się w kąpieli względnie w niej zanurza na pewien czas wyłącznie obszar o większej koncentracji masy.
Korzystnie wyrób walcowany prostuje się w osi bezpośrednio po obróbce plastycznej, wykorzystując przy tym ciepło walcowania, a następnie chłodzi się go, uzyskując szczególne własności materiału na całym jego przekroju poprzez przemianę w obszarze dolnego bainitu.
Korzystnie szynie kolejowej, zwłaszcza szynie przeznaczonej na odcinki o dużym natężeniu ruchu, nadaje się wysoką wytrzymałość na ścieranie, znaczną ciągliwość i wysoką wytrzymałość na zmęczenie kontaktowe przy dużym obciążeniu właściwym, przy czym po walcowaniu szyny i co najmniej częściowym termicznym wytworzeniu w niej struktury dolnego bainitu prostuje się ją, zwłaszcza poprzez gięcie w temperaturze otoczenia lub temperaturze nieznacznie podwyższonej, uzyskując szczególne własności materiału przy zachowaniu stabilnego wyprostowania szyny.
Korzyści osiągnięte za pomocą wynalazku polegają zwłaszcza na tym, że jak stwierdzono, wyrób walcowany o strukturze odpowiadającej przemianie w dolnym obszarze bainitu ma znacznie lepsze własności mechaniczne. Warunkiem osiągnięcia tego efektu jest ograniczona sztywno od góry zawartość krzemu i/lub glinu w materiale. Wyższe zawartości krzemu i/lub glinu w niskostopowych materiałach na bazie żelaza zwężają obszar gamma wykresu równowagi fazowej, w związku z czym prawie całkowita przemiana struktury austenitu w obszarze dolnego bainitu jest możliwa jedynie pod warunkiem zawartości krzemu co najwyżej 0,93% wagowych i zawartości glinu co najwyżej 0,06% wagowych przy łącznej zawartości krzemu i glinu poniżej 0,99% wagowych. Nieoczekiwanie duża poprawa własności materiału pomiędzy strukturą górnego i dolnego bainitu nie daje się dotychczas wystarczająco wytłumaczyć i jest przez część specjalistów uzasadniana naukowo tym, że w górnym zakresie temperatur przemiany bainitycznej, w której wprawdzie zamrożona jest samodyfuzja atomów sieci, węgiel może nadal lekko dyfundować. Powoduje to gruboziarniste, widoczne pod mikroskopem optycznym wtrącenia węglikowe, które leżą pomiędzy igłami ferrytu, co w efekcie pogarsza własności materiału. W zakresie temperatur dolnej przemiany bainitycznej
184 601 dyfuzja węgla wydaje się natomiast znacznie zmniejszona względnie również w dużym stopniu zamrożona, co powoduje tworzenie węglików w igłach ferrytu bainitycznego i tak drobne ich rozłożenie, że nie są one widoczne pod mikroskopem optycznym, lecz tylko pod mikroskopem elektronowym. To korzystne ukształtowanie i rozkład węglików w stukturzę dolnego bainitu prowadzi w sposób oczywisty do znacznej poprawy twardości i wytrzymałości, ciągliwości, odporności na pękanie, wytrzymałości na ścieranie i wysokiej wytrzymałości wyrobu walcowanego na zmęczenie kontaktowe.
Aby osiągnąć w przybliżeniu całkowitą przemianę w obszarze dolnego bainitu przy jednoczesnym wyeliminowaniu struktur mieszanych, korzystne jest, jeżeli stop na bazie żelaza zawiera krzem, glin i węgiel w takich ilościach, że różnica 2,5-krotnej zawartości krzemu i/lub glinu w % wagowych oraz zawartości węgla w % wagowych jest co najwyżej równa 2,2. Dzięki temu ograniczeniu względnie zależności pierwiastki silnie ferrytotwórcze, to znaczy Si i Al, oraz pierwiastek austenitotwórczy, to znaczy C, są przyporządkowane względnie dopasowane do siebie wzajemnie pod względem kinetyki przemiany.
Jeżeli wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna kolejowa, składająca się z główki, stopki i łączącej te obszary szyjki, w którym to wyrobie co najmniej w jednym obszarze przekroju, zwłaszcza w główce szyny, struktura utworzona w obszarze dolnego bainitu ma głębokość co najmniej 10 mm, korzystnie co najmniej 15 mm, od powierzchni, wówczas nawet wyjątkowo silnie obciążone obszary powierzchni mogą wykazywać nieoczekiwanie wysokie wytrzymałości.
Wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna kolejowa, w którym to wyrobie obszary przekroju o strukturze dolnego bainitu są rozmieszczone symetrycznie względem osi, charakteryzuje się dodatkowymi zaletami w postaci znacznej trwałości kształtu i mniejszych naprężeń wewnętrznych.
Szczególnie korzystne z punktu widzenia parametrów użytkowych jest rozwiązanie, w którym wyrób walcowany kształtowy ma w obszarze względnie obszarach o strukturze dolnego bainitu twardość co najmniej 350 HB, korzystnie co najmniej 400 HB, zwłaszcza od 420 do 600 HB.
Korzyści osiągnięte za pomocą sposobu według wynalazku polegają zwłaszcza na tym, że umożliwia on dokładne zaplanowanie przebiegu wytwarzania i jakości wyrobu walcowanego kształtowego, przy czym znacznej poprawie ulegają jego własności mechaniczne. Z jednej strony można tutaj dobrać korzystny pod względem ekonomicznym, chemiczny skład stopu, który we wszystkich wypadkach zapewnia wymagany profil własności wyrobu, z drugiej zaś możliwe jest dokładne określenie względnie zastosowanie wybranej technologii wytwarzania i obróbki cieplnej. Jest to ważne, ponieważ procesy przemian podczas chłodzenia z obszaru austenitycznego zależą nie tylko od składu stopu, lecz również od wysokości temperatury walcowania końcowego i/lub austenityzowania, od stanu zarodków oraz szybkości zarodkowania faz, a także od mechanizmu przemiany sieciowej. Przy założeniu danego przebiegu przemiany względnie temperatury startu przemiany martenzytycznej materiału dla stanu, jaki występuje lub jaki można osiągnąć w praktycznym procesie wytwarzania, istnieje możliwość dopasowania charakterystyki temperaturowej przemiany według wynalazku.
Szczególnie korzystne własności materiałowe osiąga się wówczas, gdy przemiana struktury zachodzi izotermicznie w przedziale temperatur co najwyżej plus minus 110°C, korzystnie co najwyżej plus minus 60°C. Dla większości stali, stosowanych na podlegające wysokim obciążeniom produkty walcowane, zwłaszcza na szyny kolejowe, wynika stąd temperatura przemiany co najwyżej 450°C, korzystnie co najwyżej 400°C, zwłaszcza od 300 do 380°C, zapewniająca wytworzenie struktury dolnego bainitu według wynalazku.
Jeżeli co najmniej część przekroju wyrobu walcowanego kształtowego o większej koncentracji masy podda się przyspieszonemu chłodzeniu, osiąga się korzystne równomierne chłodzenie w odniesieniu do wzdłużnej osi wyrobu walcowanego.
Równomierność chłodzenia na przekroju można dodatkowo poprawić, zwłaszcza w profilach szynowych, jeżeli wyrób walcowany zanurza się całkowicie w pierwszym etapie w cieczy chłodzącej, następnie po osiągnięciu temperatury obszaru powierzchniowego co najmniej 2°C, zwłaszcza jednak powyżej 160°C nad temperaturą przemiany martenzytycznej,
184 601 wyjmuje się co najmniej częściowo z chłodziwa, zaś w drugim etapie wyłącznie obszar o większej koncentracji masy pozostawia się na pewien czas w kąpieli względnie zanurza w niej na pewien czas.
Jeżeli chłodzenie wyrobu walcowanego przeprowadza się za pomocą dopasowanego do profilu koncentracji masy, zasilania chłodziwem powierzchni wyrobu, wówczas technologię obróbki cieplnej można tak dopasować do typowych stopowych stali szynowych, że przemiana struktury w obszarze dolnego bainitu zachodzi w zasadzie na całym przekroju.
Zwłaszcza ze względu na równomierne doprowadzanie chłodziwa oraz przesunięcie początku przemiany stopu w kierunku dłuższych czasów, korzystne jest, jeżeli wyrób walcowany prostuje się w osi bezpośrednio po obróbce plastycznej, wykorzystując przy tym ciepło walcowania, a następnie chłodzi się go, zapewniając szczególne własności materiału na całym jego przekroju poprzez przemianę w obszarze dolnego bainitu.
Szczególnie korzystne jest zastosowanie sposobu według wynalazku wówczas, gdy szynom kolejowym, zwłaszcza przeznaczonym na odcinki o dużym natężeniu ruchu, nadaje się wysoką wytrzymałość na ścieranie, znaczną ciągliwość i wysoką wytrzymałość na zmęczenie kontaktowe przy dużym obciążeniu właściwym, przy czym po walcowaniu i co najmniej częściowym termicznym wytworzeniu struktury dolnego bainitu przeprowadza się prostowanie, zwłaszcza prostowanie przez gięcie w temperaturze otoczenia lub temperaturze nieznacznie podwyższonej, dla otrzymania szczególnych własności materiału przy zachowaniu stabilnego wyprostowania szyny.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wykres CTP dla temperatury austenityzacji 860°C, fig. 2 - wykres CTP dla temperatury austenityzacji 1050°C, fig. 3 - izotermiczny wykres przemian przy austenityzacji w temperaturze 860°C, fig. 4 - izotermiczny wykres przemian przy austenityzacji w temperaturze 1050°C, fig. 5 - izotermiczny wykres CTP dla temperatury austenityzacji 850°C, zaś fig. 6 - izotermiczny wykres CTP dla temperatury austenityzacji 1050°C.
W ramach badań, których wyniki są zilustrowane za pomocą wykresów, należało otrzymać wyrób walcowany o przekroju w kształcie litery H, twardości pomiędzy 550 i 600 HV i jak największej ciągliwości. W tym celu wytworzono i zbadano stop na bazie żelaza o następującym składzie, podanym w % wagowych: C=1,05, Si=0,28, Mn=0,35, Cr=1,55 reszta żelazo i zanieczyszczenia.
Za pomocą badania dylatometrycznego sporządzono wykresy CTP (czas-temperaturaprzemiana) dla temperatury austenityzacji 860°C (fig. 1); 950°C; 1050°C (fig. 2) oraz izotermiczne wykresy przemian przy austenityzacji, również w 860°C (fig. 3); 950°C; 1050°C (fig. 4). Wykresy te pokrywają się z wykresami, znanymi z literatury dla tego typu stali.
W próbkach, które poddano przyspieszonemu chłodzeniu od temperatury austenityzacji równej 860°C (fig. 1), osiągnięcie wymaganej twardości materiału (wartość liczbowa w kółku) równej 530-600 HV w wyniku odpowiedniego chłodzenia sprawiało trudności, przy czym uzyskana, struktura była strukturą mieszaną, zawierającą górny bainit, dolny bainit i martenzyt, zaś materiał wykazywał niską ciągliwość.
Poprzez podwyższenie temperatury austenityzacji do 1050°C (fig. 2) przemiana bainityczna uległa w zasadzie zahamowaniu, wskutek czego struktura uzyskana przy ciągłym chłodzeniu w żądanym obszarze twardości składała się z perlitu i martenzytu, a także nie wykazywała oczekiwanych wysokich wartości ciągliwości.
Próbki opisanego wyżej stopu, poddane przyspieszonemu chłodzeniu od temperatury 860°C (fig. 3) i odpuszczone według wynalazku w temperaturze pomiędzy 350 i 300°C (patrz strzałka), a zatem 155 względnie 105°C powyżej temperatury przemiany martenzytycznej, wykazywały powtarzalną twardość materiału od 550 do 600 HV, jednorodną strukturę dolnego bainitu oraz znacznie zwiększoną ciągliwość.
Stwierdzono ponadto, że wraz ze wzrostem temperatury austenityzacji obszary przemiany perlitycznej, zwłaszcza zaś obszary przemiany bainitycznej ulegały przesunięciu w kierunku dłuższych czasów, w związku z czym przemiana izotermiczna według wynalazku w obszarze dolnego bainitu, która dawała w efekcie twardość materiału od 550 do 600 HV,
184 601 w zakresie temperatur pomiędzy 330 i 280°C (patrz strzałka) trwa od 20 do 340 minut i powoduje wyjątkowo dużą ciągliwość materiału.
Z powyższych badań wyraźnie wynika, że przemiana izotermiczna według wynalazku wyrobu walcowanego, zwłaszcza szyn, w obszarze dolnego bainitu daje z jednej strony wysokie twardości materiału przy dużej jego ciągliwości, z drugiej zaś strony, poprzez odpowiednie doprowadzanie ciepła względnie dobór temperatury można uwzględnić parametry wytwarzania względnie przedziały czasowe wymagane przy przepływie materiału, aby zapewnić osiągnięcie szczególnych parametrów jakościowych wyrobu.
Ponadto ze stali o składzie (w % wagowych) C=0,30, Si=0,30, Mn=1,08, Cr=1,11, Ni=0,04, Mo=0,09, V=0,15, Al=0,16, reszta żelazo i pierwiastki towarzyszące, wykonano szyny kolejowe, przy czym końcowa temperatura walcowania wynosiła dla powierzchni średnio 1045°C. Po walcowaniu przeprowadzono dokładne prostowanie wyrobu walcowanego wzdłuż osi wzdłużnej oraz doprowadzono szynę do urządzenia chłodzącego. W urządzeniu chłodzącym w pierwszym etapie prowadzono pełne chłodzenie szyny z dużą intensywnością tak długo, aż osiągnęła ona częściowo - to jest w zewnętrznych obszarach stopki szyny - temperaturę powierzchni 290°C. Następnie w obszarach tych zmniejszono intensywność chłodzenia względnie odłączono dopływ chłodziwa. W drugim etapie sposobu intensywne względnie przyspieszone chłodzenie prowadzono jedynie w obszarze o dużej koncentracji objętości i stosunkowo wysokiej temperaturze, to znaczy zwłaszcza w główce szyny, tak długo, aż temperatura powierzchni w tych obszarach obniżyła się także do 290°C. Ten sposób chłodzenia wymaga w danym przypadku zastosowania chłodzenia przerywanego względnie pulsacyjnego lub regulacji intensywności dopływu chłodziwa co najmniej do powierzchniowych obszarów przekroju.
W trzecim etapie tak schłodzoną szynę umieszczano w piecu względnie komorze cieplnej o temperaturze rzędu 340°C, odpuszczano, a na zakończenie chłodzono do temperatury otoczenia.
W tym miejscu należy wspomnieć, że na podstawie badań wstępnych sporządzono izotermiczne wykresy CTP w zależności od temperatury austenityzacji równej odpowiednio 850°C (fig. 5) oraz 1050°C (fig. 6), a także wyznaczono temperaturę przemiany martenzytycznej dla powyższego stopu, wynoszącą 300 względnie 260°C. W oparciu o uzyskane wyniki ustalono temperaturę przemiany na poziomie 340°C.
Wymienione poniżej badania materiałowe przyniosły następujące rezultaty:
Na całym przekroju stwierdzono strukturę dolnego bainitu.
Twardość w główce szyny wynosiła 475 HB i na całym przekroju szyny wykazywała jedynie nieznaczne różnice.
Ciągliwość materiału, mierzona na próbkach udarnościowych z karbem, uległa również znacznej poprawie.
W badaniu ciągliwości przełomu uzyskano wartość Kic ponad 2300 N/mm2.
184 601
temperatura w C temperatura
czas min
184 601
Yeaęeratnra anatenityzaćji USUT czai wytrzymywania: 5 mn nagrzewanie w 3 min
temperatura w °C --- temperatura
184 601
temperatura w “C temperatura
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 60 egz.
Cena 4,00 zł.
Claims (15)
- Zastrzeżenia patentowe1. Wyrób walcowany kształtowy, zwłaszcza szyna tramwajowa lub kolejowa, ze stopu na bazie żelaza, zawierającego węgiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzące specjalne węgliki oraz pierwiastki wpływające na przemianę materiału i/lub dodatki mikrostopowe, a w pozostałej części żelazo oraz technologiczne i typowe zanieczyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej częściowo za pomocą przyspieszonego chłodzenia· z obszaru austenitycznego, znamienny tym, że stop na bazie żelaza zawiera maksimum ,0,93, korzystnie 0,21 do 0,69% wagowych krzemu, maksimum 0,06, korzystnie poniżej 0,03% wagowych glinu, zaś łączna zawartość krzemu i glinu jest mniejsza niż 0,99% wagowych, przy czym wyrób walcowany, co najmniej w częściowych obszarach przekroju, na całej swej długości, ma strukturę utworzoną poprzez izotermiczną przemianę austenitu w obszarze dolnego bainitu.
- 2. Wyrób według zastrz. 1, znamienny tym, że stop na bazie żelaza zawiera 0,41 do 1,3, korzystnie 0,51 do 0,98% wagowych węgla, 0,31 do 2,55, korzystnie 0,91 do 1,95% wagowych manganu i jako resztę żelazo.
- 3. Wyrób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stop na bazie żelaza zawiera 0,21 do 2,45, korzystnie 0,38 do 1,95% wagowych chromu, ewentualnie do 0,88, korzystnie do 0,49% wagowych molibdenu, do 1,69, korzystnie do 0,95% wagowych wolframu, do 0,39, korzystnie do 0,19 wanadu, ponadto niob i/lub tantal i/lub cyrkon i/lub hafn i/lub tytan, których zawartość oddzielnie lub łącznie wynosi do 0,28, korzystnie do 0,19% wagowych oraz do 2,4, korzystnie do 0,95% wagowych niklu i do 0,006, korzystnie do 0,004% wagowych boru.
- 4. Wyrób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stop na bazie żelaza zawiera krzem, glin i węgiel w takiej ilości, że różnica 2,5-krotnej ilości Si i/lub Al w procentach wagowych oraz ilości węgla w procentach wagowych jest równa co najwyżej 2,2.
- 5. Wyrób według zastrz. 1, znamienny tym, że co najmniej w jednym obszarze przekroju, zwłaszcza w główce szyny, struktura utworzona w obszarze dolnego bainitu ma głębokość co najmniej 10 mm, korzystnie co najmniej 15 mm, od powierzchni wyrobu.
- 6. Wyrób według zastrz. 1 albo 5, zwłaszcza szyna kolejowa, znamienny tym, że obszary przekroju o strukturze dolnego bainitu są rozmieszczone symetrycznie względem osi wyrobu.
- 7. Wyrób według zastrz. 1 albo 5, znamienny tym, że w co najmniej jednym obszarze o strukturze dolnego bainitu ma twardość co najmniej 350 HB, korzystnie co najmniej 400 HB, zwłaszcza od 420 do 600 HB.
- 8. Sposób wytwarzania wyrobu walcowanego kształtowego, zwłaszcza szyny tramwajowej lub kolejowej, ze stopu na bazie żelaza, zawierającego węgiel, krzem, mangan, ewentualnie chrom, pierwiastki tworzące specjalne węgliki oraz pierwiastki wpływające na przemianę materiału i/lub dodatki mikrostopowe, a w pozostałej części żelazo oraz technologiczne i typowe zanieczyszczenia, o strukturze przekroju, utworzonej co najmniej częściowo za pomocą przyspieszonego chłodzenia z obszaru austenitycznego, przy czym co najmniej części powierzchni szyny znajdującej się w obszarze austenitycznym zasila się chłodziwem względnie w nim umieszcza, znamienny tym, że dobiera się skład stopu w wąskich granicach, określa przebieg jego przemiany podczas chłodzenia z obszaru regularnej płasko centrowanej struktury atomowej względnie z obszaru austenitycznego i z dobranego stopu wytwarza się wyrób walcowany, po czym chłodzi się w kierunku wzdłużnym co najmniej części przekroju wyrobu walcowanego z obszaru austenitycznego do temperatury pomiędzy temperaturą przemiany martenzytycznej i temperaturą, przekraczającą ją co najwyżej o 250°C, korzystnie co najwyżej o 190°C, zwłaszcza do temperatury w przedziale od 5 do 110°C powyżej temperatury przemiany martenzytycznej, a następnie odpuszcza izotermicznie.184 601
- 9. Sposób według zastrz . 8, znamienny tym, że przemianę struktury prowadzi się izotermicznie w azęeaztuly temperatur co najwyżej plus mtkur 110°C, korzystnie co najwyżej plus minur 60°C.
- 10. Sporób według zurtrz. 8 albo 9, znamienny tym, że rtoruje rię temperaturę przemiany co najwyżej 450°C, korzystnie co najwyżej 400°C, zwłarzcza oa 3θ0 ao 380°C.
- 11. Sporób według zartrz. 8, znamienny tym, że co najmniej część przekroju wyrobu walcowanego kształtowego o więkrzej koncentracji mary poddaje rię przyspieszonemu chłodzeniu.
- 12. Sporób według zastrz. 8, znamienny tym, że wyrób chłodzi rię poprzez dortorowane do koncentracji mary doprowadzanie chłodziwa do jego powierzchni.
- 13. Sporób według zartrz. 8, znamienny tym, że w pierwrzym etapie zanurza rię wyrób walcowany całkowicie w cieczy chłodzącej, następnie po oriągnięciu temperatury obrzaru powierzchniowego co najmniej 2°C, powyżej 160°C nad temperaturą przemiany martenzytycznej, wyjmuje rię częściowo z chłodziwa, zaś w drugim etapie pozortawia rię w kąpieli względnie w niej zanurzą na pewien czas wyłącznie obrzar o wtękrzej koncentracji mary'.
- 14. Sporób według zastrz. 8, znamienny tym, że wyrób walcowany prostuje rię w osi bezpośrednio po obróbce plastycznej, wykorzystując przy tym ciepło walcowania, a następnie chłodzi rię go, uzyskując szczególne własności materiału na całym jego przekroju poprzez przemianę w obszarze dolnego bainitu.
- 15. Sporób według zastrz. 8, znamienny tym, że szynie kolejowej, zwłaszcza szynie przeznaczonej na odcinki o dużym natężeniu ruchu, nadaje rię wysoką wytrzymałość na ścieranie, znaczną ciągliwość i wysoką wytrzymałość na zmęczenie kontaktowe przy dużym obciążeniu właściwym, przy czym po walcowaniu szyny i co najmniej częściowym termicznym wytworzeniu w niej struktury dolnego baimtu prostuje rię ją, zwłaszcza poprzez gięcie w temperaturze otocęeniu lub temperaturze nieznacznie podwyższonej, uzyskując szczególne własności materiału przy zachowaniu stabilnego wyprostowania szyny.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0222296A AT407057B (de) | 1996-12-19 | 1996-12-19 | Profiliertes walzgut und verfahren zu dessen herstellung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL323703A1 PL323703A1 (en) | 1998-06-22 |
PL184601B1 true PL184601B1 (pl) | 2002-11-29 |
Family
ID=3530300
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL97323703A PL184601B1 (pl) | 1996-12-19 | 1997-12-12 | Wyrób walcowany kształtowy i sposób jego wytwarzania |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6086685A (pl) |
EP (1) | EP0849368B1 (pl) |
JP (1) | JP4039474B2 (pl) |
CN (1) | CN1101856C (pl) |
AT (2) | AT407057B (pl) |
AU (1) | AU728635B2 (pl) |
BR (1) | BR9706423A (pl) |
CA (1) | CA2225240C (pl) |
CZ (1) | CZ295574B6 (pl) |
DE (1) | DE59711569D1 (pl) |
DK (1) | DK0849368T3 (pl) |
ES (1) | ES2216123T3 (pl) |
HU (1) | HU220124B (pl) |
PL (1) | PL184601B1 (pl) |
PT (1) | PT849368E (pl) |
RO (1) | RO119237B1 (pl) |
RU (1) | RU2136767C1 (pl) |
SI (1) | SI0849368T1 (pl) |
UA (1) | UA41454C2 (pl) |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19735285C2 (de) * | 1997-08-14 | 2001-08-23 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleisteils |
GB2352726A (en) | 1999-08-04 | 2001-02-07 | Secr Defence | A steel and a heat treatment for steels |
US6632301B2 (en) | 2000-12-01 | 2003-10-14 | Benton Graphics, Inc. | Method and apparatus for bainite blades |
US6783610B2 (en) * | 2001-03-05 | 2004-08-31 | Amsted Industries Incorporated | Railway wheel alloy |
AU2004228021B2 (en) | 2003-04-04 | 2010-09-02 | Unigen, Inc. | Formulation of dual cycloxygenase (COX) and lipoxygenase (LOX) inhibitors for mammal skin care |
JP4469248B2 (ja) * | 2004-03-09 | 2010-05-26 | 新日本製鐵株式会社 | 耐摩耗性および延性に優れた高炭素鋼レールの製造方法 |
CN100392140C (zh) * | 2006-08-03 | 2008-06-04 | 燕山大学 | 铁路辙叉专用含钨铝贝氏体锻钢及其制造方法 |
DE102006059050A1 (de) * | 2006-12-14 | 2008-06-19 | Schaeffler Kg | Verfahren zur Wärmebehandlung von Wälzlagerbauteilen aus durchgehärtetem, bainitischem Wälzlagerstahl |
DE102007024797A1 (de) | 2007-05-26 | 2008-11-27 | Linde + Wiemann Gmbh Kg | Verfahren zur Herstellung eines Profilbauteils, Profilbauteil und Verwendung eines Profilbauteils |
CA2732188A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-04 | The Secretary Of State For Defence | Bainite steel and methods of manufacture thereof |
JP5483859B2 (ja) * | 2008-10-31 | 2014-05-07 | 臼井国際産業株式会社 | 焼入性に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法、並びに高強度かつ耐衝撃特性及び耐内圧疲労特性に優れたディーゼルエンジン用燃料噴射管及びコモンレールの製造方法 |
PL2343390T3 (pl) * | 2008-10-31 | 2016-01-29 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Szyna perlityczna mająca lepszą odporność na ścieranie i doskonałą odporność na obciążenia dynamiczne |
BRPI1007283B1 (pt) | 2009-02-18 | 2017-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Perlitical rail |
EP2447383B1 (en) * | 2009-06-26 | 2018-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Pearlite based high-carbon steel rail having excellent ductility and process for production thereof |
CA2744992C (en) * | 2009-08-18 | 2014-02-11 | Nippon Steel Corporation | Pearlite rail |
WO2012031771A1 (en) * | 2010-09-09 | 2012-03-15 | Tata Steel Uk Limited | Super bainite steel and method for manufacturing it |
RU2469103C1 (ru) * | 2011-07-08 | 2012-12-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ изготовления листа из сложнолегированной конструкционной стали повышенной прочности |
IN2014DN06937A (pl) | 2012-04-23 | 2015-04-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | |
RU2487178C1 (ru) * | 2012-06-01 | 2013-07-10 | Открытое акционерное общество "ЕВРАЗ Объединенный Западно-Сибирский металлургический комбинат" (ОАО "ЕВРАЗ ЗСМК") | Способ термической обработки рельсов |
AT512792B1 (de) | 2012-09-11 | 2013-11-15 | Voestalpine Schienen Gmbh | Verfahren zur Herstellung von bainitischen Schienenstählen |
DE102012020844A1 (de) | 2012-10-24 | 2014-04-24 | Thyssenkrupp Gft Gleistechnik Gmbh | Verfahren zur thermomechanischen Behandlung von warmgewalzten Profilen |
ES2905767T3 (es) * | 2012-11-15 | 2022-04-12 | Arcelormittal | Procedimiento de fabricación de riel de grúa de acero de alta resistencia |
JP6288261B2 (ja) | 2014-05-29 | 2018-03-07 | 新日鐵住金株式会社 | レールおよびその製造方法 |
PL228168B1 (pl) * | 2014-08-18 | 2018-02-28 | Politechnika Warszawska | Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej |
RU2578873C1 (ru) * | 2014-11-25 | 2016-03-27 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Сталь с бейнитной структурой |
RU2601847C1 (ru) * | 2015-07-02 | 2016-11-10 | Открытое акционерное общество "ЕВРАЗ Объединенный Западно-Сибирский металлургический комбинат", ОАО "ЕВРАЗ ЗСМК" | Способ изготовления рельсов низкотемпературной надежности |
CN106636891A (zh) * | 2016-11-17 | 2017-05-10 | 马鞍山市银鼎机械制造有限公司 | 抗震铁路钢轨用球磨铸铁制备方法 |
WO2019102258A1 (en) * | 2017-11-27 | 2019-05-31 | Arcelormittal | Method for manufacturing a rail and corresponding rail |
DE102019200620A1 (de) * | 2019-01-18 | 2020-07-23 | MTU Aero Engines AG | Verfahren zur Herstellung von Laufschaufeln aus Ni-Basislegierungen und entsprechend hergestellte Laufschaufel |
CN110484824A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-11-22 | 益阳金能新材料有限责任公司 | 一种耐磨合金钢及其制备方法 |
CN111534763B (zh) * | 2020-06-22 | 2022-02-11 | 益阳金能新材料有限责任公司 | 一种耐磨合金钢及其制备方法 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR90024E (fr) * | 1965-04-28 | 1967-09-29 | Lorraine Escaut Sa | Procédé et installation de traitement thermique des rails |
DE2302865C2 (de) * | 1973-01-20 | 1975-09-11 | Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum | Verfahren zum Herstellen einer unvergüteten hochfesten Schiene |
DE2416055C3 (de) * | 1974-04-03 | 1978-08-17 | Fried. Krupp Huettenwerke Ag, 4630 Bochum | Verwendung eines Stahles als Werkstoff für Schienen |
DE2917763A1 (de) * | 1979-05-02 | 1980-11-13 | Wacker Chemie Gmbh | Giesspulver zum stranggiessen von stahl |
DE3336006A1 (de) * | 1983-10-04 | 1985-04-25 | Krupp Stahl Ag, 4630 Bochum | Schiene mit hoher verschleissfestigkeit im kopf und hoher bruchsicherheit im fuss |
DE3579681D1 (de) * | 1984-12-24 | 1990-10-18 | Nippon Steel Corp | Verfahren und vorrichtung zum waermebehandeln von schienen. |
US4886558A (en) * | 1987-05-28 | 1989-12-12 | Nkk Corporation | Method for heat-treating steel rail head |
US4895605A (en) * | 1988-08-19 | 1990-01-23 | Algoma Steel Corporation | Method for the manufacture of hardened railroad rails |
DE4003363C1 (en) * | 1990-02-05 | 1991-03-28 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Ges.M.B.H., Linz, At | Hardening rails from rolling temp. - using appts. with manipulator engaging rail from exit roller table with support arms positioned pivotably on each side |
DE4003887A1 (de) * | 1990-02-09 | 1991-08-14 | Cassella Ag | Verfahren zur herstellung ausgeruesteter, thermomigrierechter faerbungen |
US5209792A (en) * | 1990-07-30 | 1993-05-11 | Nkk Corporation | High-strength, damage-resistant rail |
JP2685381B2 (ja) * | 1991-12-27 | 1997-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 耐表面損傷・高寿命レール |
AT399346B (de) * | 1992-07-15 | 1995-04-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Verfahren zum w[rmebehandeln von schienen |
JP2912123B2 (ja) * | 1993-07-22 | 1999-06-28 | 新日本製鐵株式会社 | 耐表面損傷性に優れた高強度・高靭性ベイナイト系レールの製造法 |
AU663023B2 (en) * | 1993-02-26 | 1995-09-21 | Nippon Steel Corporation | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
JP3287496B2 (ja) * | 1993-04-30 | 2002-06-04 | 新日本製鐵株式会社 | 耐表面損傷性に優れたベイナイト鋼レールの製造方法 |
US5759299A (en) * | 1994-05-10 | 1998-06-02 | Nkk Corporation | Rail having excellent resistance to rolling fatigue damage and rail having excellent toughness and wear resistance and method of manufacturing the same |
AT402941B (de) * | 1994-07-19 | 1997-09-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur wärmebehandlung von profiliertem walzgut |
JP3267124B2 (ja) * | 1994-09-27 | 2002-03-18 | 日本鋼管株式会社 | 耐遅れ破壊性、耐摩耗性及び靱性に優れた高強度レール及びその製造方法 |
JP3063543B2 (ja) * | 1994-09-27 | 2000-07-12 | 日本鋼管株式会社 | 車輪とのなじみ性に優れた高強度レールおよびその製造方法 |
GB2297094B (en) * | 1995-01-20 | 1998-09-23 | British Steel Plc | Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels |
-
1996
- 1996-12-19 AT AT0222296A patent/AT407057B/de not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-12-09 RO RO97-02312A patent/RO119237B1/ro unknown
- 1997-12-10 JP JP36969897A patent/JP4039474B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-12 PL PL97323703A patent/PL184601B1/pl unknown
- 1997-12-16 EP EP97890249A patent/EP0849368B1/de not_active Revoked
- 1997-12-16 DK DK97890249T patent/DK0849368T3/da active
- 1997-12-16 ES ES97890249T patent/ES2216123T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-16 PT PT97890249T patent/PT849368E/pt unknown
- 1997-12-16 SI SI9730643T patent/SI0849368T1/xx unknown
- 1997-12-16 AT AT97890249T patent/ATE265549T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-12-16 DE DE59711569T patent/DE59711569D1/de not_active Revoked
- 1997-12-18 UA UA97126153A patent/UA41454C2/uk unknown
- 1997-12-18 CA CA2225240A patent/CA2225240C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-18 RU RU97121919A patent/RU2136767C1/ru active
- 1997-12-18 CN CN97108732A patent/CN1101856C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-18 AU AU48485/97A patent/AU728635B2/en not_active Expired
- 1997-12-18 CZ CZ19974111A patent/CZ295574B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-12-18 HU HU9702498A patent/HU220124B/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-12-19 US US08/994,190 patent/US6086685A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-19 BR BR9706423A patent/BR9706423A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU728635B2 (en) | 2001-01-11 |
JPH10195604A (ja) | 1998-07-28 |
DE59711569D1 (de) | 2004-06-03 |
EP0849368A1 (de) | 1998-06-24 |
HUP9702498A2 (hu) | 1998-07-28 |
RO119237B1 (ro) | 2004-06-30 |
RU2136767C1 (ru) | 1999-09-10 |
HU220124B (hu) | 2001-11-28 |
AT407057B (de) | 2000-12-27 |
PL323703A1 (en) | 1998-06-22 |
AU4848597A (en) | 1998-06-25 |
CA2225240C (en) | 2010-03-16 |
ATA222296A (de) | 2000-04-15 |
ES2216123T3 (es) | 2004-10-16 |
US6086685A (en) | 2000-07-11 |
DK0849368T3 (da) | 2004-08-30 |
CZ295574B6 (cs) | 2005-08-17 |
UA41454C2 (uk) | 2001-09-17 |
BR9706423A (pt) | 1999-08-10 |
SI0849368T1 (en) | 2004-08-31 |
CZ411197A3 (cs) | 1999-05-12 |
HUP9702498A3 (en) | 2000-03-28 |
CN1185359A (zh) | 1998-06-24 |
JP4039474B2 (ja) | 2008-01-30 |
ATE265549T1 (de) | 2004-05-15 |
EP0849368B1 (de) | 2004-04-28 |
HU9702498D0 (en) | 1998-03-02 |
CA2225240A1 (en) | 1998-06-19 |
PT849368E (pt) | 2004-09-30 |
CN1101856C (zh) | 2003-02-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL184601B1 (pl) | Wyrób walcowany kształtowy i sposób jego wytwarzania | |
KR101571949B1 (ko) | 차량 현가용 스프링 부품용 강, 차량 현가용 스프링 부품 및 그 제조 방법 | |
Mohandesi et al. | Transformation characteristics of functionally graded steels produced by electroslag remelting | |
US5876523A (en) | Method of producing spheroidal graphite cast iron article | |
CN104995317A (zh) | 对锰钢产品进行热处理的方法和锰钢产品 | |
BR102015013910A2 (pt) | aço para partes mecânicas tratadas na superfície com altas características, e partes mecânicas feitas deste aço e método de fabricação destas | |
US4343661A (en) | Method of making a low temperature bainite steel alloy gear | |
CA1133287A (en) | Lower bainite alloy steel article and method of making same | |
Doong et al. | Fracture toughness of bainitic nodular cast iron | |
Cunningham et al. | Effects of induction hardening and prior cold work on a microalloyed medium carbon steel | |
Totten et al. | Quenchants and Quenching Technology | |
SHIMIZU et al. | An examination of the relation between quench-hardening behavior of steel and cooling curve in oil | |
JPS6286125A (ja) | 高強度高靭性熱間圧延鋼材の製造方法 | |
RU2139946C1 (ru) | Обладающие превосходной износостойкостью и свариваемостью рельсы из низколегированной термообработанной перлитной стали, а также способ их производства | |
Cryderman et al. | Short Time Austenitizing Effects on the Hardenability of Some 0.55 wt. pct. Carbon Steels | |
KR100395110B1 (ko) | 연신율 및 충격인성이 우수한 고강도 저항복비를 갖는복합조직강과 이 강조성을 갖는 볼트 및 이 강을 이용한강가공물의 제조방법 | |
JP3950212B2 (ja) | 耐摩耗性に優れた高強度パーライト系レールの製造法 | |
KR100415675B1 (ko) | 지연파괴저항성이 우수한 고강도 강과 이 강조성을 갖는볼트 및 이 강조성을 갖는 강가공물의 제조방법 | |
JPH0219175B2 (pl) | ||
JPH09137228A (ja) | 耐摩耗性に優れたパーライト系レールの製造法 | |
Canale et al. | Steel heat treatment failures due to quenching | |
Cryderman et al. | Effect of Thermomechanical Rolling on the Induction Hardenability of a Micro-alloyed 1045 Steel | |
Romanov | Hardening of Carbon Steel by Water Impinging Jet Quenching Technique: Differential Cooling of Steel Sheets and Quenching of Cylindrical Bars | |
Totten et al. | Steel Heat Treatment Failures due to Quenching | |
RU1782243C (ru) | Способ термообработки изделий |