PL228168B1 - Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej - Google Patents
Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowejInfo
- Publication number
- PL228168B1 PL228168B1 PL409206A PL40920614A PL228168B1 PL 228168 B1 PL228168 B1 PL 228168B1 PL 409206 A PL409206 A PL 409206A PL 40920614 A PL40920614 A PL 40920614A PL 228168 B1 PL228168 B1 PL 228168B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- bearing steel
- isothermal
- bainite
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/03—Amorphous or microcrystalline structure
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/40—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rings; for bearing races
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w handlowej stali łożyskowej na drodze przemian fazowych w trakcie obróbki cieplnej (hartowania z przystankiem izotermicznym w zakresie bainitycznym).
Z polskiego opisu zgłoszeniowego P. 396431 znany jest sposób obróbki cieplnej stali bainityczno-austenitycznej. Jest to sposób obróbki cieplnej wyrobów stosowany do stali średniostopowej o strukturze nanokompozytowej bainityczno-austenitycznej, polegający na tym, że składa się z pięciu operacji następujących kolejno i bezpośrednio po sobie: nagrzewania wyrobu do temperatury austenityzowania w zakresie 945-955°C, austenityzowania w temperaturze w zakresie 945-955°C w ciągu 10-60 minut, regulowanego chłodzenia od temperatury austenityzowania do temperatury przemiany izotermicznej, wygrzewania w temperaturze przemiany izotermicznej TPI w ciągu 50-70 godzin oraz chłodzenia w spokojnym powietrzu po zakończeniu wygrzewania izotermicznego.
Z publikacji WO2012031771A1 znana jest stal super bainityczna o składzie chemicznym (% wagowe): 0,4-1,1% C, 0,4-2,1% Mn, 0,15-1,2% Si, 0,0-2,0% Al, 0,01,4% Cr, 0,0-2,5%Ni, 0,0-0,6% Mo, 0,0-0,3% V, 0,0-3,0% Co, P<0,025%, S<0,025% oraz Fe i nieuniknione zanieczyszczenia. Wynalazek dotyczy także sposobu wytwarzania tej stali.
Z amerykańskiego opisu patentowego US20110126946 znana jest super bainityczna stal zawierająca od 90% do 50% bainitu (pozostała część to austenit), w której nadmiar węgla pozostaje częściowo rozpuszczony w ferrycie bainitycznym w stężeniu powyżej stężenia równowagowego, a częściowo wzbogaca austenit resztkowy wskutek procesu partycjonowania. Taka stal bainityczna składa się z bardzo drobnych płytek bainitycznych (o grubości 100 nm lub mniej). W szczególności w opisie omówiono znaczenie zawartości manganu - odpowiednia zawartość pozwala na przyspieszenie zajścia przemiany, a tym samym powoduje obniżenie kosztów produkcji eliminując konieczność wprowadzania drogich dodatków stopowych. Skład chemiczny super bainitycznej stali (% wagowe) to: 0,6-1,1% C, 1,5-2,0% Si, 0,5-1,8% Mn, do 3% Ni, 1,0-1,5% Cr, 0,2-0,5% Mo, 0,1-0,2% V oraz Fe i przypadkowe zanieczyszczenia. Szczególnie korzystne właściwości odnotowano dla omawianej stali o zawartości około 1% manganu. Omówiono też różne sposoby wytwarzania tej stali. Na szczególną uwagę zasługuje proces zawierający etap dostatecznie szybkiego chłodzenia stali, tak aby uniknąć przemiany perlitycznej a uzyskać strukturę bainityczną, w zakresie temperatur 190-250°C. Wynalazek opisuje także wpływ temperatury przemiany na twardość - omawiana stal poddana opisanym procesom zapewnia twardość powyżej 630 HV.
Znana jest z europejskiego opisu patentowego EP0896068 metoda całkowitego hartowania bainitycznego stali po austenityzacji, używanej na łożyska i inne elementy przenoszące obciążenia, w której 25-99% austenitu ulega przemianie w bainit w temperaturze nieco powyżej temperatury początku przemiany martenzytycznej, w zakresie 180-280°C, w zależności od składu chemicznego stali, a następnie temperatura jest podwyższana w celu przyspieszenia przemiany pozostałego austenitu w bainit.
Z amerykańskiego opisu patentowego US6884306 znana jest metoda obróbki cieplnej prowadząca do wytworzenia głównie struktury bainitycznej w stali o składzie chemicznym (% wag): 0,6-1,1% C, 1,5-2,0% Si, 1,8-4,0% Mn, 1,2-1,4% Cr, 0,0-3,0% Ni, 0,2-0,5% Mo, 0,1-0,2% V oraz Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, składająca się z następujących etapów: homogenizacja stali w temperaturze minimum 1150°C przez minimum 24 h, chłodzenie stali na powietrzu, poddanie stali działaniu temperatury z zakresu od 900 do 1000°C, izotermiczne wytrzymanie stali w temperaturze z zakresu od 190 do 260°C przez 1-3 tygodni.
Z powyższego opisu znana jest również metoda obróbki cieplnej prowadząca do wytworzenia głównie struktury bainitycznej w stali o składzie chemicznym (% wag): 0,7-0,9% C, 1,5-1,7% Si, 1,9-2,2% Mn, 1,25-1,4% Cr, 0,0-0,05% Ni, 0,25-0,35% Mo, 0,1-0,15% V oraz Fe i nieuniknione zanieczyszczenia, składająca się z następujących etapów: homogenizacja stali w temperaturze minimum 1150°C przez minimum 24 h, chłodzenie stali na powietrzu, poddanie stali działaniu temperatury z zakresu od 900 do 1000°C, izotermiczne wytrzymanie stali w temperaturze z zakresu od 190 do 260°C przez 1-3 tygodni.
Sposób według wynalazku jest procesem składającym się z pięciu zabiegów cieplnych, następujących bezpośrednio po sobie.
Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łożyskowej, polega na tym, że element ze stali łożyskowej o składzie chemicznym w % wagowych: 0,93-1,10% C, 0,4-0,75% Si, 0,95-1,25% Mn,
PL228 168 Β1
1,30-1,65% Cr, do 0,027% P, do 0,02% S, do 0,3% Ni, do 0,25% Cu, reszta żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, nagrzewa się do temperatury w zakresie 900-940°C i wytrzymuje go w tej temperaturze przez czas 10-45 minut, następnie element chłodzi się do temperatury wytrzymania izotermicznego z zakresu 300-350°C, tj. powyżej temperatury początku przemiany martenzytycznej ale poniżej temperatury początku przemiany bainitycznej, z szybkością pozwalającą na uniknięcie zajścia przemiany perlitycznej, tj. z szybkością większą od szybkości krytycznej uniemożliwiającą zajście przemian dyfuzyjnych, wynoszącą od 8 do 12°C/s w zależności od wielkości elementu oraz składu chemicznego stali, po czym element wytrzymuje się w temperaturze przystanku izotermicznego przez czas 5-8 godzin, a następnie chłodzi do temperatury pokojowej na powietrzu.
Technologia będąca przedmiotem wynalazku jest procesem krótkotrwałym w porównaniu do innych, opisanych w literaturze procesów nanostrukturyzacji stali. W literaturze można znaleźć wiele doniesień o próbach wytworzenia struktur nanokrystalicznych w różnych stalach, jednakże proponowane procesy hartowania izotermicznego trwają kilkadziesiąt godzin, niekiedy kilka dni, a nawet tygodni. Technologia według wynalazku jest procesem kilkugodzinnym (poniżej 9 h). Czas ten zapewnia otrzymanie stabilnej struktury.
Po procesie według wynalazku w stali łożyskowej uzyskuje się strukturę nanobainityczną (ferrytyczno-austenityczną), charakteryzującą się naprzemiennie ułożonymi płytkami austenitu o szerokości poniżej 100 nm porozdzielanymi warstwami ferrytu o nanometrycznej grubości oraz brakiem wydzieleń węglików (głównie cementytu - typowego dla tradycyjnych struktur bainitycznych). Szacowany udział uzyskiwanej struktury nanobainitycznej to ponad 60%.
Stal łożyskowa o strukturze nanobainitycznej charakteryzuje się korzystnymi parametrami wytrzymałościowymi w porównaniu do stali z inną strukturą bainityczną, co przedstawia poniższa tabela.
Tabela
Parametry wytrzymałościowe stali łożyskowej o różnych typach struktur bainitycznych.
Bainit dolny | Bainit ferrytyczno- austenityczny | Nanobainit ferrytyczno-austenityczny według wynalazku | |
KV [J] | 4 | 7 | 8,5 |
HV2 | 664 | 542 | 540 |
Rm [MPa] | pękanie | 1730 | 1780 |
R02[MPa] | w zakresie | 1302 | 1380 |
Ru [MPa] | sprężystym | 1580 | 1600 |
A [%] | - | 6 | 7 |
Stal łożyskowa o strukturze nanobainitycznej uzyskana w procesie będącym przedmiotem wynalazku cechuje się twardością na poziomie 540 HV, przy maksymalnej wytrzymałości na rozciąganie na poziomie 1780 MPa i wydłużeniu rzędu 7%.
Opracowana technologia nanostrukturyzacji stali jest alternatywną technologią do aktualnie stosowanej obróbki cieplnej (hartowania i odpuszczania). Oprócz korzystnych parametrów wytrzymałościowych, technologia nanostrukturyzacji gwarantuje również minimalizację odkształceń hartowniczych obrabianych elementów w porównaniu do hartowania martenzytycznego i odpuszczania.
Przedmiot wynalazku został zilustrowany na rysunku, na którym Fig. 1 przedstawia na wykresie przebieg procesu w czasie, a Fig. 2 przedstawia strukturę nanobainityczną stali otrzymanej sposobem według wynalazku.
Przykład
Zastosowano stal handlową o składzie chemicznym w % wagowych: 0,96% C, 0,55% Si, 1,10% Mn, 1,50% Cr, 0,01% P, 0,01% S, 0,11% Ni, 0,17% Cu, reszta żelazo i nieuniknione zanieczyszczę4
PL 228 168 B1 nia. Przeprowadzono proces, w którym zastosowano temperaturę austenityzacji na poziomie 930°C i czas austenityzacji 30 minut. Następnie przeprowadzono chłodzenie do temperatury wytrzymania izotermicznego 320°C z prędkością 9°C/s oraz wytrzymywano w tej temperaturze przez 6 h. Ostatnim etapem było chłodzenie na powietrzu do temperatury pokojowej. W rezultacie otrzymano stal o strukturze nanobainitycznej, która cechuje się korzystnymi parametrami wytrzymałościowymi w porównaniu z innymi typami struktur bainitycznych - świadczy o tym porównanie właściwości wytrzymałościowych przedstawione w tabeli. Otrzymano zawartość struktury nanobainitycznej rzędu 80%.
Przeprowadzono również szereg procesów z zastosowaniem różnych parametrów (temperatur i czasów) mieszczących się w proponowanych w opisie zakresach i za każdym razem uzyskano co najmniej 60% struktury nanobainitycznej.
Dodatkowo, w celach porównawczych, zastosowano inne niż według wynalazku parametry hartowania z przystankiem izotermicznym, co spowodowało powstanie różnych typów struktur bainitycznych takich jak: bainit dolny czy bainit ferrytyczno-austenityczny (strukturę bainitu dolnego otrzymano w procesie, w którym zastosowano niższą temperaturę wytrzymania izotermicznego - 260°C - niż zalecana w opisie wynalazku, zaś strukturę bainitu ferrytyczno-austenitycznego uzyskano w procesie, w którym zastosowano krótszy czas wytrzymania izotermicznego niż wskazany w opisie wynalazku).
Claims (1)
1. Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łożyskowej, znamienny tym, że element ze stali łożyskowej o składzie chemicznym w % wagowych: 0,93-1,10% C, 0,4-0,75% Si, 0,95-1,25% Mn, 1,30-1,65% Cr, do 0,027% P, wagowych, do 0,02% S, do 0,3% Ni, do 0,25% Cu, reszta żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, nagrzewa się do temperatury w zakresie 900-940°C i wytrzymuje go w tej temperaturze przez czas 10-45 minut, następnie element chłodzi się do temperatury wytrzymania izotermicznego z zakresu 300-350°C, tj. powyżej temperatury początku przemiany martenzytycznej ale poniżej temperatury początku przemiany bainitycznej, z szybkością pozwalającą na uniknięcie zajścia przemiany perlitycznej, tj. z szybkością większą od szybkości krytycznej uniemożliwiającą zajście przemian dyfuzyjnych, wynoszącą od 8 do 12°C/s w zależności od wielkości elementu oraz składu chemicznego stali, po czym element wytrzymuje się w temperaturze przystanku izotermicznego przez czas 5-8 godzin, a następnie chłodzi do temperatury pokojowej na powietrzu.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL409206A PL228168B1 (pl) | 2014-08-18 | 2014-08-18 | Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej |
PCT/PL2015/000131 WO2016028174A1 (en) | 2014-08-18 | 2015-08-14 | A method of nanocrystalline structure formation in commercial bearing steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PL409206A PL228168B1 (pl) | 2014-08-18 | 2014-08-18 | Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL409206A1 PL409206A1 (pl) | 2016-02-29 |
PL228168B1 true PL228168B1 (pl) | 2018-02-28 |
Family
ID=55351020
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL409206A PL228168B1 (pl) | 2014-08-18 | 2014-08-18 | Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
PL (1) | PL228168B1 (pl) |
WO (1) | WO2016028174A1 (pl) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113337694B (zh) * | 2021-06-30 | 2022-01-04 | 临清市同兴轴承锻造有限公司 | 一种超高碳型轴承钢的球化退火热处理方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT407057B (de) * | 1996-12-19 | 2000-12-27 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Profiliertes walzgut und verfahren zu dessen herstellung |
SE510344C2 (sv) | 1997-08-01 | 1999-05-17 | Ovako Steel Ab | Sätt för fullständig bainithärdning av stål |
GB2352726A (en) | 1999-08-04 | 2001-02-07 | Secr Defence | A steel and a heat treatment for steels |
RU2479662C2 (ru) | 2008-07-31 | 2013-04-20 | Государственный Секретарь По Обороне | Супербейнитная сталь и способ ее получения |
EP2614171B1 (en) | 2010-09-09 | 2014-12-03 | The Secretary of State for Defence | Super bainite steel and method for manufacturing it |
PL219414B1 (pl) | 2011-09-26 | 2015-04-30 | Inst Metalurgii Żelaza Im Stanisława Staszica | Sposób obróbki cieplnej stali bainityczno-austenitycznej |
WO2013149657A1 (en) * | 2012-04-04 | 2013-10-10 | Aktiebolaget Skf | Steel alloy |
CN103540726B (zh) * | 2013-09-25 | 2015-08-05 | 西安交通大学 | 一种超高碳型轴承钢的热处理方法 |
-
2014
- 2014-08-18 PL PL409206A patent/PL228168B1/pl unknown
-
2015
- 2015-08-14 WO PCT/PL2015/000131 patent/WO2016028174A1/en active Application Filing
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL409206A1 (pl) | 2016-02-29 |
WO2016028174A1 (en) | 2016-02-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20220298598A1 (en) | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet | |
CA2954144C (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
US11618931B2 (en) | Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability | |
JP5110970B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 | |
JP2014518945A5 (pl) | ||
JP7105302B2 (ja) | 平鋼製品およびその製造方法 | |
UA118699C2 (uk) | Спосіб отримання високоміцного сталевого листа з покриттям, що має покращену міцність і пластичність, та отриманий лист | |
JP2017526823A5 (pl) | ||
US10344350B2 (en) | High-strength steel sheet with excellent combination of strength and ductility, and method of manufacturing the same | |
PL228168B1 (pl) | Sposób wytwarzania struktury nanokrystalicznej w stali łozyskowej | |
KR101695263B1 (ko) | 생산성, 강도와 연성의 조합이 우수한 고강도 강판, 그 제조 방법 | |
CN110172636A (zh) | 一种低碳热成形钢及其制备方法 | |
DE102007057421A1 (de) | Stahl zur Herstellung von massiv umgeformten Maschinenbauteilen | |
Maisuradze et al. | Improving the impact toughness of the HY-TUF steel by austempering | |
Jirkova et al. | QP process on steels with various Carbon and Chromium contents | |
Krylova et al. | Peculiarities of Thermal Hardening of Experimental Sparingly-Alloy Tool-Class Steels | |
Seo et al. | Quenching and partitioning (Q&P) processing of AISI 420 stainless steel | |
RU2588936C1 (ru) | Способ термомеханической обработки стальных изделий | |
Safi | Saving energy by modification of Tomita heat treatment method for AISI 4340 steel | |
PL219414B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej stali bainityczno-austenitycznej | |
RU2532874C2 (ru) | Способ термической обработки стальных заготовок | |
Afanasiev et al. | Improvement of thermal processing during product manufacture at small enterprises | |
Tash | Effect of Alloying Elements and Hot Forging/Rolling Reduction Ratio on Hardness and Impact Toughness of Heat Treated Low Alloy Steels | |
TH1801003692A (pl) | ||
Majid Safi et al. | A New Modified Austempering to Increase Strength and Ductility Simultaneously for UHS Steels |