PL175451B1 - Sposób obróbki cieplnej szyn - Google Patents
Sposób obróbki cieplnej szynInfo
- Publication number
- PL175451B1 PL175451B1 PL93302766A PL30276693A PL175451B1 PL 175451 B1 PL175451 B1 PL 175451B1 PL 93302766 A PL93302766 A PL 93302766A PL 30276693 A PL30276693 A PL 30276693A PL 175451 B1 PL175451 B1 PL 175451B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- rail
- temperature
- cooling
- synthetic
- heat treatment
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/63—Quenching devices for bath quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2221/00—Treating localised areas of an article
- C21D2221/02—Edge parts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Magnetic Heads (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Excavating Of Shafts Or Tunnels (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
Abstract
1. Sposób obróbki cieplnej szyn, zwlasz- cza glówki szyny, w którym szyne wygrzewa sie zwlaszcza poprzez wykorzystanie nagrze- wu walcowania, do temperatury austenityzacji i potem chlodzi sie ja w srodku chlodzacym zawierajacym syntetyczna domieszke, wy- chodzac od temperatury powyzej 720°C, zna- mienny tym, ze po ogrzaniu szyny prowadzi sie jej intensywne chlodzenie poprzez zanu- rzenie w srodku chlodzacym zawierajacym syntetyczna domieszke az do momentu, gdy po wyciagnieciu zanurzonego obszaru tem- peratura na powierzchni wynosi od 450°C do 550°C bez wyrównania temperatury w calym przekroju, a nastepnie ochladza sie wolno szyne, korzystnie w nieruchomym powie- trzu, do temperatury pokojowej. FIG 2 PL PL PL PL PL PL PL
Description
Wynalazek dotyczy sposobu obróbki cieplnej szyn, zwłaszcza główki szyny, w którym szynę ogrzewa się, zwłaszcza poprzez wykorzystanie nagrzewu walcowania, do temperatury austenityzacji i potem chłodzi się ją w środku chłodzącym zawierającym syntetyczną domieszkę, wychodząc od temperatury powyżej 720°C.
Znanyjest sposób obróbki cieplnej tego typu na przykład z europejskiego opisu patentowego nr EP-88 746. W sposobie tym dodaje się do środka chłodzącego domieszki syntetyczne w ilości od 20 do 50% wag., korzystnie w postaci poliglikoli, przy czym syntetyczna domieszka zapewnia przede wszystkim wyrównanie warunków chłodzenia przy zachowaniu zmniejszonej prędkości chłodzenia. Syntetyczne środki schładzające sązwykle w technice używane tam, gdzie jest wymagane zachowanie minimalnej prędkości schładzania do stworzenia struktury martenzytycznej. Celem hartowania tego typu jest zahartowanie maksymalnego przekroju poprzecznego, a przy przedmiotach mających zróżnicowany przekrój poprzeczny jest naturalne, że obszary o mniejszym przekroju zostaną całkowicie zahartowane na wskroś. W tego typu zastosowaniach przedmiot obrabiany może być pozostawiony w kąpieli ewentualnie kąpieli hartującej aż do wyrównania temperatur.
Przy zastosowaniach syntetycznych środków schładzających do obróbki cieplnej szyn występuje niepożądane zahartowywanie szyjki szyny. Poza tym dąży się do struktury drobnego perlitu, a przy tym wymagane jest zachowanie maksymalnej prędkości schładzania. Jeśli jednak, jak w znanym sposobie, optymalna prędkość schładzania ustawiona jest dla główki szyny, która to prędkość schładzania umożliwi strukturę drobnego perlitu bez martenzytu i perlitu, to oznacza to, że prędkość schładzania dla znacznie cieńszej szyjki szyny już o wiele za duża.
Celem wynalazku jest zatem opracowanie takiego sposobu obróbki cieplnej szyn, w którym można będzie utrzymać optymalne prędkości schładzania, a jednocześnie zapobiegnie się niepożądanemu zahartowywaniu szyjki szyny o znacznie mniejszej grubości.
175 451
Sposób obróbki cieplnej szyn, zwłaszcza główki szyny, w którym szynę wygrzewa się, zwłaszcza poprzez wykorzystanie nagrzewu walcowania, do temperatury austenityzacji i potem chłodzi się jąw środku chłodzącym zawierającym syntetyczną domieszkę, wychodząc od temperatury powyżej 720°C, polega według wynalazku na tym, że po ogrzaniu szyny prowadzi się jej intensywne chłodzenie poprzez zanurzenie w środku chłodzącym .zawierającym syntetyczną domieszkę aż do momentu, gdy po wyciągnięciu zanurzonego obszaru temperatura na powierzchni wynosi od 450°C do 550°C bez wyrównania temperatury w całym przekroju, a następnie ochładza się wolno szynę, korzystnie w nieruchomym powietrzu, do temperatury pokojowej.
Korzystnie syntetyczną domieszkę środka chłodzącego, w którym prowadzi się chłodzenie stanowią glikole lub poliglikole w ilości, przy której przy temperturze kąpieli między 35°C a 55°C występuje przejście od wrzenia błonkowego do fazy wrzenia przy temperaturze na powierzchni wynoszącej od 450°C do 550°C, wskazujące pożądany moment dla wyciągnięcia szyny. Korzystnie stopę szyny chłodzi się za pomocą sprężonego powietrza i/lub mieszaniną wody i powietrza.
Korzystnie obróbce cieplnej poddaje się stal o zawartości 0,65-0,85% C, 0,01 -1,2% Si, 0,5-3,5% Mn, 0,01-1,0% Cr, reszta Fe i zwykłe zanieczyszczenia.
Dzięki temu, że wyciągnięcie przeprowadza się w chwili, gdy zanurzony obszar ma temperaturę na powierzchni między 450°C a 550°C bez wyrównania temperatur w całym przekroju poprzecznym zapewnia się to, że wyciągnięcie jest na tyle wczesne, aby wykluczyć tworzenie się struktury zahartowanej w szyjce szyny. Gdyby doczekało się do wyrównania temperatur, doszłoby z pewnością do niepożądanego zwiększenia twardości w szyjce, przy czym zgodny z wynalazkiem zabieg będący kryterium odpowiedniego w czasie wyciągnięcia, ustalający osiągnięcie temperatury na powierzchni między 450°C a 550°C, razem z warunkiem, że doda się syntetycznego środka schładzającego, prowadzi do tego, że prędkość schładzania w główce jest dostatecznie mała, aby z całą pewnością wyeliminować zahartowanie w szyjce szyny. Jednocześnie zapewnia się wprawdzie, poprzez zastosowanie syntetycznego środka schładzającego, obniżenie prędkości schładzania, ale też zapewnia się dostatecznie dużą prędkość schładzania, która zapewni wytworzenie trwałej, drobnoperlitycznej struktury w główce szyny. Korzystnie sposób według wynalazku przeprowadza się tak, że środek schładzający uzupełnia się syntetyczną domieszką, na przykład glikoli lub poliglikoli w ilości, przy której przy temperaturze kąpieli między 35°C a 55°C występuje przejście od wrzenia błonkowego do fazy wrzenia przy temperaturze na powierzchni wynoszącej około 500°C, wskazujące pożądany moment dla wyciągnięcia szyny. Szczególnie dodanie syntetycznych domieszek, korzystnie glikoli i poliglikoli w ilości, która zapewnia możliwość określenia prawidłowego momentu wyciągnięcia szyny poprzez wrzenie kąpieli, zapewnia to, że osiągnięte zostanąjednocześnie optymalne wyniki zarówno dla główki jak i dla szyjki szyny. Jeśli mianowicie wyznaczony zostanie na powierzchni szyny punkt wrzenia przez odpowiedni dobór ilości syntetycznej domieszki, wówczas z pewnością głębiej leżące obszaryjeszcze nie zamieniają się w perlit. Aż do osiągnięcia punktu wrzenia następuje stosunkowo wolniejsze schładzanie niż schładzanie w kąpieli bez syntetycznych domieszek środka schładzającego. Dopiero po osiągnięciu punktu wrzenia wzrasta gwałtownie prędkość schładzania, tak że punkt wrzenia sygnalizuje stosunkowo charakterystyczną granicę przejścia od stosunkowo wolniejszego do stosunkowo gwałtownego schładzania w kąpieli. Przy osiągnięciu lub w chwilę po osiągnięciu punktu wrzenia przedmiot musi zostać wyciągnięty, jeśli chce się uniknąć zbyt gwałtownego schładzania, a ustalenie wrzenia błonkowego w ten sposób, że pozwala na wytworzenie perlitu w obszarze główki szyny na głębokość około 20 do 25 mm, prowadzi po wyciągnięciu do tego, że obszary usytuowane głębiej jeszcze przemienią się w konsekwencji w perlit, przy czym gdyby, w przeciwieństwie do tego, pozostawiło się wówczas przedmiot w kąpieli po osiągnięciu wrzenia błonkowego, doszłoby do wytworzenia się struktury martenzytycznej ze względu na szybsze od tej chwili schładzanie. Po osiągnięciu punktu wrzenia można prowadzić dalsze schładzanie poza kąpielą odpowiednio powoli, tak aby zapewnić całkowitą przemianę w perlit, co, jak wcześniej podano, po osiągnięciu wrzenia nie może być realizowane w kąpieli ze względu na szybsze schładzanie. Taka większa prędkość schładzania w kąpieli poza
175 451 tym prowadziłaby do tego, że przede wszystkim mniejszy przekrój szyjki szybciej zahartowałby się i doprowadziłoby to do niepożądanego wytworzenia się struktury martenzytycznej, co naturalnie zwiększa zagrożenie pękaniem.
Istotnym dla sposobu według wynalazku jest przy tym prowadzenie procesu poprzez dobór odpowiedniej ilości syntetycznego środka schładzającego w środku schładzającym i dokładne określenie momentu, w którym nastąpić musi wyjęcie zanurzonych obszarów, aby uniknąć niepożądanego zahartowania innych obszarów. Udział syntetycznych domieszek w środku schładzającym określa moment przejścia od wrzenia błonkowego do fazy wrzenia, przy czym ustawienie tego układu musi być takie, że faza wrzenia zostanie osiągnięta dopiero w ostatniej fazie schładzania przed wyciągnięciem, aby zapewnić równomierne ochłodzenie. Określone stężenie musi być na bieżąco, poprzez odpowiedni układ regulujący, utrzymywane stałe, co nie jest potrzebne przy zwykłym użyciu środków zgodnie ze stanem techniki, tak aby zapewnić, że także w czasie procesu obróbki stężenie to nie będzie podlegało wahaniom, co jest istotne dla oznaczenia prawidłowego momentu wyciągnięcia. Analogicznie odnosi się to do temperatury kąpieli.
Cyrkulacja kąpieli musi być, w przeciwieństwie do znanego stanu techniki, stała. Odnośnie do prędkości napływu czynnika na przedmiot walcowany poddany chłodzeniu względnie szynę, należy stwierdzić, że w tym przypadku musi być ona możliwie stała na całej długości poddawanego chłodzeniu przedmiotu walcowanego względnie szyny i przez cały czas trwania obróbki cieplnej. Przy znanych sposobach hartowania, gdzie całkowicie zanurza się wychodząc ze stanu struktury austenicznej, wystarczy dla osiągnięcia efektu hartowania, gdy tylko zapewni się dolną granicę tych parametrów. Sposób według wynalazku dotyczy zatem optymalnej dla częściowego zanurzania kombinacji temperatury i czasu zanurzenia, a szyna na koniec schładzania ma temperaturę na powierzchni między 450°C a 550°C, przy czym nie dochodzi do wyrównania temperatur w całym przekroju poprzecznym.
Podczas częściowego zanurzenia szyny i podczas zanurzania główki szyny można tak postępować, że stopa szyny jest chłodzona za pomocą sprężonego powietrza i/lub mieszaniną wody i powietrza. Najlepsze efekty uzyskuje się, gdy sposób według wynalazku stosuje się do stali o zawartości 0,65-0,85% C, 0,01-1,2% Si 0,5-3,5% Mn, 0,01-1,0% Cr, a resztę stanowią Fe i zwykłe zanieczyszczenia.
Dobór właściwych stężeń domieszek syntetycznego środka schładzającego i operacji wyciągnięcia w określonym momencie, a mianowicie w chwili przejścia od wrzenia błonkowego do fazy wrzenia, zapewnia optymalne wyniki, jeśli chodzi o tworzenie się struktury po obróbce cieplnej, także przy różnych profilach szyn.
Sposób według wynalazku został poniżej objaśniony za pomocą przykładów realizacji na podstawie rysunku ukazującego bliżej możliwe do uzyskania sposobem obróbki cieplnej według wynalazku wartości twardości, na którym fig. 1 przedstawia przekrój przez szynę poddaną obróbce sposobem według wynalazku, przy czym pokazany jest rozkład twardości HB w różnych strefach, a fig.2 wykres rozkładu twardości w zależności od odległości od środka powierzchni jezdnej w kierunku szyjki szyny.
Sposób obróbki cieplnej szyn, zwłaszcza główki szyny, realizuje się przykładowo utrzymując następujące parametry. Szynę względnie główkę szyny ogrzanąuprzednio do temperatury 820°C zanurza się w środku schładzającym zawierającym domieszkę syntetycznego środka schładzającego, przy czym głębokość zanurzenia główki szyny wynosi około 37 mm.
Przy temperaturze kąpieli wynoszącej 50°C i wybranym stężeniu kąpieli wynoszącym 35% otrzymuje się po 150 s trwania zanurzenia temperaturę na powierzchni względnie temperaturę ciepła wtórnego wynoszącą 505°C, przy czym ta temperatura na powierzchni jest utrzymywana, względnie wyciągnięcie zanurzonych obszarów w danej chwili jest realizowane, bez wyrównania temperatur na całym przekroju szyny lub główki szyny. Otrzymany tym sposobem korzystny rozkład twardości jest przedstawiony na fig. 1 dla szyny o profilu UIC 60, przy czym dla różnych obszarów zaznaczono rozkład twardości HB. Wynika z tego wyraźnie, że główka szyny ma odpowiednio wyższą twardość niż szyjka szyny i stopa szyny.
175 451
Przedstawiony na fig. 2 wykres ukazuje zależność możliwego do osiągnięcia sposobem obróbki cieplnej szyn rozkładu twardości HB 30 od odstępu od środka powierzchni jezdnej, wyrażonego w mm.
Tak więc dzięki temu, że wyciągnięcie zanurzonego przedmiotu względnie główki szyny następuje przed momentem całkowitego wyrównania temperatur w przekroju poprzecznym zapewnia się uniknięcie niepożądanego hartowania szyjki, podczas gdy główka szyny ma żądaną twardość lub rozkład twardości.
Claims (4)
1. Sposób obróbki cieplnej szyn, zwłaszcza główki szyny, w którym szynę wygrzewa się zwłaszcza poprzez wykorzystanie nagrzewu walcowania, do temperatury austenityzacji i potem chłodzi sięjąw środku chłodzącym zawierającym syntetyczną domieszkę, wychodząc od temperatury powyżej 720°C, znamienny tym, że po ogrzaniu szyny prowadzi się jej intensywne chłodzenie poprzez zanurzenie w środku chłodzącym zawierającym syntetyczną domieszkę aż do momentu, gdy po wyciągnięciu zanurzonego obszaru temperatura na powierzchni wynosi od 450°C do 550°C bez wyrównania temperatury w całym przekroju, a następnie ochładza się wolno szynę, korzystnie w nieruchomym powietrzu, do temperatury pokojowej.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że syntetyczną domieszkę środka chłodzącego, w którym prowadzi się chłodzenie stanowią glikole lub poliglikole w ilości, przy której przy temperaturze kąpieli między 35°C a 55° występuje przejście od wrzenia błonkowego do fazy wrzenia przy temperaturze na powierzchni wynoszącej od 450°C do 550°C wskazujące pożądany moment dla wyciągnięcia szyny.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że stopę chłodzi się za pomocą sprężonego powietrza i/lub mieszaniną wody i powietrza.
4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że obróbce cieplnej poddaje się stal o zawartości 0,65-0,85% C, 0,01-1,2% Si, 0,5-3,5% Mn, 0,01-1,0% Cr, reszta Fe i zwykłe zanieczyszczenia.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0145592A AT399346B (de) | 1992-07-15 | 1992-07-15 | Verfahren zum w[rmebehandeln von schienen |
PCT/AT1993/000116 WO1994002652A1 (de) | 1992-07-15 | 1993-07-09 | Verfahren zum wärmebehandeln von schienen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL302766A1 PL302766A1 (en) | 1994-08-22 |
PL175451B1 true PL175451B1 (pl) | 1998-12-31 |
Family
ID=3514282
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL93302766A PL175451B1 (pl) | 1992-07-15 | 1993-07-09 | Sposób obróbki cieplnej szyn |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6406569B1 (pl) |
EP (1) | EP0610460B1 (pl) |
KR (1) | KR0134900B1 (pl) |
CN (1) | CN1040232C (pl) |
AT (2) | AT399346B (pl) |
BR (1) | BR9305583A (pl) |
CA (1) | CA2116216C (pl) |
CZ (1) | CZ283571B6 (pl) |
DE (1) | DE59309839D1 (pl) |
ES (1) | ES2139661T3 (pl) |
HR (1) | HRP931054B1 (pl) |
LT (1) | LT3008B (pl) |
LV (1) | LV11192B (pl) |
MD (1) | MD940198A (pl) |
PL (1) | PL175451B1 (pl) |
RU (1) | RU94019951A (pl) |
SK (1) | SK281598B6 (pl) |
TW (1) | TW259818B (pl) |
UA (1) | UA26282C2 (pl) |
WO (1) | WO1994002652A1 (pl) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT402941B (de) | 1994-07-19 | 1997-09-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur wärmebehandlung von profiliertem walzgut |
IN191289B (pl) | 1994-07-19 | 2003-11-01 | Voest Alpine Schienen Gmbh | |
USRE42668E1 (en) | 1994-11-15 | 2011-09-06 | Nippon Steel Corporation | Pearlitic steel rail having excellent wear resistance and method of producing the same |
CN1083013C (zh) * | 1996-09-29 | 2002-04-17 | 攀枝花钢铁(集团)公司 | 利用轧制余热生产高强度钢轨的热处理方法及其装置 |
AT407057B (de) * | 1996-12-19 | 2000-12-27 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Profiliertes walzgut und verfahren zu dessen herstellung |
AT409268B (de) | 2000-05-29 | 2002-07-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh & C | Verfahren und einrichtung zum härten von schienen |
JP5145795B2 (ja) * | 2006-07-24 | 2013-02-20 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗性および延性に優れたパーライト系レールの製造方法 |
US8241442B2 (en) * | 2009-12-14 | 2012-08-14 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. | Method of making a hypereutectoid, head-hardened steel rail |
US20110189047A1 (en) * | 2010-02-02 | 2011-08-04 | Transportation Technology Center, Inc. | Railroad rail steels resistant to rolling contact fatigue |
US8813514B2 (en) * | 2012-08-06 | 2014-08-26 | Robert Hon-Sing Wong | Geothermal rail cooling and heating system |
CN103014486A (zh) * | 2012-12-08 | 2013-04-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种高强度热处理钢轨专用钢材 |
EP3249070B1 (en) | 2015-01-23 | 2020-03-18 | Nippon Steel Corporation | Rail |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE582957C (de) | 1926-10-22 | 1933-08-25 | Maximilianshuette Eisenwerk | Verfahren zum Vergueten von Eisenbahnschienen |
BE854834A (fr) * | 1977-05-18 | 1977-09-16 | Centre Rech Metallurgique | Procede de fabrication de rails a caracteristiques ameliorees |
JPS5818966B2 (ja) * | 1978-06-23 | 1983-04-15 | 日本鋼管株式会社 | レ−ルの製造方法 |
BE884443A (fr) | 1980-07-23 | 1981-01-23 | Centre Rech Metallurgique | Perfectionnements aux procedes de fabrication de rails a haute resistance |
AT375402B (de) | 1982-03-09 | 1984-08-10 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum waermebehandeln von schienen |
JPH0745693B2 (ja) * | 1988-05-18 | 1995-05-17 | 日本鋼管株式会社 | レールの冷却方法 |
US4895605A (en) * | 1988-08-19 | 1990-01-23 | Algoma Steel Corporation | Method for the manufacture of hardened railroad rails |
-
1992
- 1992-07-15 AT AT0145592A patent/AT399346B/de not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-07-09 AT AT93914544T patent/ATE185845T1/de not_active IP Right Cessation
- 1993-07-09 SK SK294-94A patent/SK281598B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1993-07-09 RU RU94019951/02A patent/RU94019951A/ru unknown
- 1993-07-09 PL PL93302766A patent/PL175451B1/pl unknown
- 1993-07-09 BR BR9305583A patent/BR9305583A/pt not_active IP Right Cessation
- 1993-07-09 DE DE59309839T patent/DE59309839D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-09 WO PCT/AT1993/000116 patent/WO1994002652A1/de active IP Right Grant
- 1993-07-09 ES ES93914544T patent/ES2139661T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-09 CZ CZ94563A patent/CZ283571B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1993-07-09 US US08/533,944 patent/US6406569B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-09 EP EP93914544A patent/EP0610460B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-09 UA UA94005532A patent/UA26282C2/uk unknown
- 1993-07-09 CA CA002116216A patent/CA2116216C/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-14 CN CN93109864A patent/CN1040232C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1993-07-15 LT LTIP797A patent/LT3008B/lt not_active IP Right Cessation
- 1993-07-15 LV LVP-93-992A patent/LV11192B/lv unknown
- 1993-07-15 TW TW082105625A patent/TW259818B/zh active
- 1993-07-15 HR HRA1455/92A patent/HRP931054B1/xx not_active IP Right Cessation
-
1994
- 1994-03-14 KR KR94700834A patent/KR0134900B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-07-14 MD MD94-0198A patent/MD940198A/ro unknown
-
2001
- 2001-05-25 US US09/864,288 patent/US6547897B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SK29494A3 (en) | 1994-11-09 |
PL302766A1 (en) | 1994-08-22 |
UA26282C2 (uk) | 1999-07-19 |
LV11192B (en) | 1996-06-20 |
CA2116216A1 (en) | 1994-02-03 |
HRP931054A2 (en) | 1995-06-30 |
ATE185845T1 (de) | 1999-11-15 |
CZ283571B6 (cs) | 1998-05-13 |
TW259818B (pl) | 1995-10-11 |
LT3008B (lt) | 1994-08-25 |
LV11192A (lv) | 1996-04-20 |
CN1040232C (zh) | 1998-10-14 |
EP0610460A1 (de) | 1994-08-17 |
EP0610460B1 (de) | 1999-10-20 |
CN1085258A (zh) | 1994-04-13 |
LTIP797A (lt) | 1994-03-25 |
HRP931054B1 (en) | 2000-02-29 |
WO1994002652A1 (de) | 1994-02-03 |
US20010023724A1 (en) | 2001-09-27 |
ATA145592A (de) | 1994-09-15 |
CZ56394A3 (en) | 1994-06-15 |
DE59309839D1 (de) | 1999-11-25 |
US6406569B1 (en) | 2002-06-18 |
AT399346B (de) | 1995-04-25 |
MD940198A (ro) | 1996-01-31 |
ES2139661T3 (es) | 2000-02-16 |
US6547897B2 (en) | 2003-04-15 |
KR0134900B1 (en) | 1998-06-15 |
RU94019951A (ru) | 1996-04-10 |
SK281598B6 (sk) | 2001-05-10 |
BR9305583A (pt) | 1996-01-02 |
CA2116216C (en) | 2001-09-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL175451B1 (pl) | Sposób obróbki cieplnej szyn | |
US6203634B1 (en) | Method for heat-treating steel or cast iron components | |
ATE56226T1 (de) | Verfahren zur waermebehandlung perlitischer schienenstaehle. | |
US4146411A (en) | Hot bar cooling | |
US4443272A (en) | Process for producing cold rolled steel sheets having excellent press formability and ageing property | |
JPS62267420A (ja) | 耐遅れ破壊性の優れた高張力、高靭性線材の製造法 | |
JPH0236648B2 (ja) | Kokyodokoenseikonoseiho | |
CN109689238B (zh) | 钢管的在线制造方法 | |
KR101830542B1 (ko) | 신선가공성이 우수한 고강도 열처리 선재 및 그 제조방법 | |
US4871146A (en) | Apparatus for heat treatment of steel rods | |
JP2020514540A (ja) | 無鉛パテンティングプロセスおよび設備 | |
GB2064593A (en) | Direct sorbitic transformation of hotrolled steel rod | |
GB2118579A (en) | Heat treatment of rails | |
JPH0737645B2 (ja) | 高炭素クロム軸受鋼の脱炭抑制方法 | |
JP3772581B2 (ja) | 合金鋼線材の直接球状化焼なまし方法 | |
US4313772A (en) | Continuous heat-treatment process for steel strip | |
JPH05117765A (ja) | 強靱直接パテンテイング線材の製造方法 | |
JPS6338520A (ja) | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼板の製造方法 | |
GB1584128A (en) | Continous heat-treatment process for steel strip | |
US3088855A (en) | Metallurgical process and steels manufactured by same | |
SU1068508A1 (ru) | Способ термической обработки заготовок | |
JPH0421723A (ja) | 薄鋳帯による冷延鋼板の製造方法 | |
JPS62116719A (ja) | 高い強度と同時に高い靭性を有する鋼からなる構造部材の製造法 | |
JPH06264150A (ja) | 線材の直接熱処理方法 | |
JPH0160532B2 (pl) |