PL169938B1 - Sposób odsiarczania cieklej surówki PL PL PL PL PL PL - Google Patents
Sposób odsiarczania cieklej surówki PL PL PL PL PL PLInfo
- Publication number
- PL169938B1 PL169938B1 PL92295696A PL29569692A PL169938B1 PL 169938 B1 PL169938 B1 PL 169938B1 PL 92295696 A PL92295696 A PL 92295696A PL 29569692 A PL29569692 A PL 29569692A PL 169938 B1 PL169938 B1 PL 169938B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- pig iron
- blown
- solids
- gas
- magnesium
- Prior art date
Links
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 100
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 87
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 title 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 title 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 50
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 45
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 45
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 37
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims abstract description 18
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 66
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 45
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 43
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 38
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 38
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 38
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 37
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 35
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 33
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 28
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 21
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 20
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 17
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 claims description 13
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000006028 limestone Substances 0.000 claims description 13
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 13
- 229940043430 calcium compound Drugs 0.000 claims description 11
- 150000001674 calcium compounds Chemical class 0.000 claims description 11
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 10
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 10
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 claims description 8
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 8
- -1 polyethylene Polymers 0.000 claims description 8
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 6
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 claims description 4
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 4
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 claims description 4
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 4
- 229910014813 CaC2 Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 3
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 2
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 claims 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 57
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 16
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- QENHCSSJTJWZAL-UHFFFAOYSA-N magnesium sulfide Chemical class [Mg+2].[S-2] QENHCSSJTJWZAL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 6
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 102000008133 Iron-Binding Proteins Human genes 0.000 description 2
- 108010035210 Iron-Binding Proteins Proteins 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005670 sulfation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 108010075348 Activated-Leukocyte Cell Adhesion Molecule Proteins 0.000 description 1
- 240000008415 Lactuca sativa Species 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000002871 Tectona grandis Species 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010310 metallurgical process Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 235000012045 salad Nutrition 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
1. Sposób odsiarczania cieklej surówki w z biorniku, zwlaszcza w kadzi przelewowej, która za- wiera kwasny, utleniony zuzel pierwotny, poprzez wdmuchiwanie do cieklej surówki drobnoziarnistych substancji stalych wraz z gazem nosnym przez dysze nadmuchana, przy czym obróbke prowadzi sie w trzech fazach, znamienny tym, ze w fazie poczatko- wej wdmuchuje sie takie substancje stale, które redu- kuja zuzel pierwotny i podwyzszaja jego zasadowosc oraz powoduja cyrkulacje kapieli, korzystnie w fazie poczatkowej wdmuchuje sie substancje stale reduku- jace i/lub zawierajace wapno i/lub wydzielajace gaz, w fazie posredniej wdmuchuje sie jeden lub kilka srodków odsiarczajacych w celu odsiarczania zasad- niczego, korzystnie w posredniej fazie obróbki jako srodki odsiarczajace wdmuchuje sie zawierajace mag- nez substancje stale i/lub zwiazki wapnia, w polacze- niu z substancjami wydzielajacymi gaz, w fazie koncowej wdmuchuje sie takie substancje stale, które oczyszczaja wytop i powoduja ostateczne odsiar- czenie oraz w taki sposób wplywaja na utworzony w wyniku odsiarczania zuzel, ze zawiera on niewielka ilosc granulatów zelaza, korzystnie w fazie koncowej wdmuchuje sie zwiazki wapnia, w polaczeniu z sub- stancjami, wydzielajacymi gaz oraz topnikami. Fig. 1 PL PL PL PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób odsiarczania ciekłej surówki w zbiorniku, zwłaszcza w kadzi przelewowej, która zawiera kwaśny, utleniony żużel pierwotny, poprzez wdmuchiwanie do ciekłej surówki drobnoziarnistych substancji stałych przez dyszę nadmuchową oraz w którym żużel pierwotny jest przed obróbką usuwany z surówki i tworzony jest nowy żużel ochronny.
Przy odsiarczaniu surówki znanyjest sposób oddzielnego fluidyzowania dwóch substancji, stosowanych przy obróbce, przykładowo węglanu metali ziem alkalicznych, jak węglanu wapnia oraz metalicznego środka redukcyjnego, jak drobnoziarnistego magnezu /DE-OS 27 08 424, DE-OS 26 50 113, US-PS 3 998 625/ lub mieszaniny dwóch substancji i dalszego materiału
169 938 obróbkowego, przykładowo węglika wapniowego i wydzielającego gaz węgla jako mieszaniny oraz drobnoziarnistego magnezu /EP-OS 0 226 994/, lub trzech substancji, stosowanych do obróbki, przykładowo węglanu wapnia, wydzielającego gaz węgla i drobnoziarnistego magnezu /US-PS 4 832 739/, i łączenie substancji, otrzymanych w wyniku fluidyzacji, bezpośrednio przed ich wprowadzeniem do wytopu.
Ta określana mianem koiniekcji technika wdmuchiwania doprowadziła do poprawy efektów odsiarczania surówki. W ramach dalszego udoskonalania koiniekcji węglika wapniowego i magnezu w stosunku 3,5 : 1 prowadzona była ponadto obróbka wstępna i obróbka końcowa z zastosowaniem około 90 kg ewentualnie około 136 kg węglika wapniowego/73. Steelmaking Conference Proceedings, tom 73. Detroit Meeting, marzec 25-28, 1990, str. 351-355/. Inny podobny sposób jest znany z niemieckiego opisu patentowego nr DE-OS
42 405. Nadal jednak występują tu wady.
Po pierwsze, surówka, którajest wytwarzana w wielkim piecu, zawiera kwaśny, utleniony żużel pierwotny. Jeżeli w fazie początkowej, tak jak to ma miejsce w opisanych uprzednio, należących do stanu techniki, sposobach, stosuje się odsiarczanie przy użyciu drobnoziarnistego magnezu, powstające siarczki magnezu /MgS/ nie dają się usunąć z żużla.
Po drugie, nie można w sposób optymalny ustalić wystarczającego stopnia rozproszenia środka odsiarczającego oraz dostosowanego do przebiegu reakcji ruchu kąpieli.
Po trzecie, nie można w sposób optymalny zrealizować dopływu drobnoziarnistego magnezu w zależności od chwilowej zawartości siarki w surówce.
Po czwarte, nie można osiągnąć optymalnego doboru parametrów modyfikacji żużla końcowego, to znaczy obniżenia zdolności wiązania żelaza. Ponadto niemożliwe jest optymalne prowadzenie wypłukiwania unoszących się w ciekłej surówce siarczków magnezu oraz wymiana w wytopie rozpuszczonego magnezu z siarką.
Niniejszy wynalazek ma za zadanie tak zmienić żużel pierwotny, aby miał on zdolność wiązania siarczków magnezu i zapewniał optymalny rozkład środka odsiarczającego w ciekłej surówce wraz z dostosowanym w sposób optymalny do przebiegu reakcji ruchem kąpieli. Na koniec powinny zostać wyeliminowane zakłócenia procesu, polegające na niekontrolowanym ponownym zasiarczaniu, tak aby dodatek drobnoziarnistego magnezu był lepiej dostosowany do zawartości siarki w surówce i aby możliwa była modyfikacja żużla w celu ograniczenia wiązania żelaza w żużlu oraz ulepszone zostało wypłukiwanie do żużla siarczków magnezu z ciekłej surówki.
Zadanie to w zakresie sposobu wymienionego na wstępie rodzaju zostało rozwiązane dzięki temu, że w fazie początkowej wdmuchuje się takie substancje stałe, które redukują żużel pierwotny i podwyższają jego zasadowość oraz powodują cyrkulację ciekłej surówki, przy czym korzystnie w fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe redukujące i/lub zawierające wapno i/lub wydzielające gaz. W fazie pośredniej wdmuchuje się jeden lub kilka środków odsiarczających w celu odsiarczenia zasadniczego, korzystnie w fazie pośredniej jako środki odsiarczające wdmuchuje się zawierające magnez substancje stałe i/lub związki wapnia, w połączeniu z substancjami wydzielającymi gaz. W fazie końcowej wdmuchuje się takie substancje stałe, które oczyszczają wytop i ostatecznie go odsiarczają oraz które powodują, że żużel zawiera niewielką ilość granulatów żelaza. Korzystnie w fazie końcowej wdmuchuje się do wytopu wapnia w połączeniu z substancjami wydzielającymi gaz oraz topnikami.
Kolejnym sposobem według wynalazku jest sposób, w którym kwaśny, utleniony żużel pierwotny jest przed obróbką usuwany z ciekłej surówki. W fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe, tworzące zasadowy, zredukowany i pokrywający ciekłą surówkę żużel oraz powodujące cyrkulację ciekłej surówki. Korzystnie w fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe redukujące i/lub zawierające wapno i/lub wydzielające gaz. Cechy obu następnych faz tego sposobu pokrywają się z cechami dla sposobu pierwszego.
Według dalszej cechy wynalazku drobnoziarniste substancje stałe pobiera się jako mieszaninę i jako oddzielne substancje stałe z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje do ciekłej surówki przez wspólny przewód, zakończony dyszą nadmuchową. W ten sposób można osiągnąć optymalne dozowanie poszczególnych substancji.
169 938
Korzystnie, każdorazowo pobiera się dwie lub trzy drobnoziarniste substancje w postaci mieszaniny oraz jako poszczególne substancje, z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje się je do ciekłej surówki przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą nadmuchową. Podczas gdy dla każdej substancji drobnoziarnistej musi być przewidziany oddzielny pojemnik ciśnieniowy, to w przypadku gdy dwie lub trzy substancje są pobierane w postaci mieszaniny, można ograniczyć nakłady związane z pojemnikami ciśnieniowymi.
Według innej cechy wynalazku ilość wdmuchiwanego gazu w zależności od ilości wdmuchiwanych substancji stałych i całkowita ilość gazu do mieszania Vg są sterowane w ten sposób, że rozproszona energia mieszania EDrt)/p. w ciekłej surówce, wynosząca przynajmniej 100 Wat/t surówki, będzie wynikać z następującego równania:
6,2 x Vg x Ti x ln ( 1 + 5l X f * H-- )
10xPo gdzie:
Vg = całkowita ilość wdmuchiwanego gazu nośnego, która pochodzi z wydzielania gazu, znajdującego się w ciekłej surowce oraz gazu, powstającego na skutek odparowania magnezu metalicznego z substancji stałych zawierających magnez
Ti = temperatura ciekłej surówki^K g = przyspieszenie ziemskie, m/s2 δι = gęstość surówki, kg/m3
Hb = wysokość słupa ciekłej surówki, do której wdmuchuje się gaz, m
Po = ciśnienie słupa ciekłej surówki, bar
Gsur = ciężar obrabianej surówki, t
Rozproszona gęstość energii ustalonajest zazwyczaj na poziomie między 200 i 1.000 Wat/t surówki. W innym wykonaniu sposobu w początkowej fazie obróbki wartość rozproszonej gęstości i energii ustala się na poziomie między 600 i 1.000 Wat/t surówki, a w fazie środkowej i końcowej na poziomie między 200 i 700 Wat/t surówki.
Ilość wdmuchiwanych substancji stałych zawierających magnez zmniejsza się wraz z obniżaniem się zawartości siarki, natomiast zwiększa się ilość wdmuchiwanych związków wapnia oraz substancji, wydzielających gaz, i/lub ilości wdmuchiwanego gazu nośnego.
Substancje stałe zawierające wapno, dobiera się z grupy obejmującej wapno, wapień i dolomit. Wydzielające gaz substancje dla fazy początkowej dobiera się z grupy, obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny, wapień i dolomit, podczas gdy wydzielające gaz substancje dla fazy drugiej i trzeciej dobiera się z grupy, obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny i wapno dwuamidowe.
Substancje redukujące, które w trakcie pierwszej fazy są wdmuchiwane do ciekłej surówki, dobiera się z grupy, obejmującej glin i polietylen. Polietylen działa bezpośrednio w obszarze żużla i obniża aktywność tlenu. Ogólnie podwyższona zostaje zdolność żużla pierwotnego do wiązania siarczków.
Związki wapnia, które jako środki odsiarczające dodaje się do ciekłej surówki w fazie pośredniej i końcowej, dobiera się z grupy, obejmującej fluidyzowane, reaktywne, wapno oraz techniczny węglik wapniowy. Substancje zawierające magnez, które wdmuchuje się do ciekłej surówki w pośredniej fazie obróbki, dobiera się z grupy, obejmującej magnez metaliczny, z powłokami lub bez powłok, oddzielnie lub w mieszaninie z wapnem CaC2, gliniany wapnia, tlenki glinu i tlenek magnezu.
Topniki, które wdmuchuje się do ciekłej surówki podczas końcowej fazy obróbki, dobiera się z grupy zawierającej fluoryt i sodę /węglan sodu/.
Korzystnie według wynalazku, substancje zawierające wapno, miesza się z substancją, zawierającą glin. To samo ma miejsce w przypadku technicznego węglika wapniowego. Zawierające glin substancje dobiera się z grupy, obejmującej aluminium, aluminium hutnicze.
W zgodnym z wynalazkiem sposobie w początkowej fazie obróbki wdmuchuje się do ciekłej surówki substancje zawierające wapno i wydzielające gaz, aby zredukować żużel początkowy i wywołać cyrkulację ciekłej surówki. Na skutek dodania zawierających wapno
169 938 substancji, takich jak wapno, jako nośników o charakterze zasadowym, podwyższona zostaje zasadowość żużla i w ten sposób uzyskuje się efekt neutralizacji. W wyniku dodania substancji, oddzielających gaz, wraz z wdmuchiwanym gazem nośnym, ciekła surówka jest mieszana. Znajdujące się w ciekłej surówce krzem i tlenek żelaza /FeO/ zostają zredukowane na skutek wymuszonej cyrkulacji do bezwodnika kwasu krzemowego /SiO2/ i żelaza /Fe/.
W pośredniej fazie obróbki wdmuchuje się magnez i węglik wapniowy jako środki odsiarczające, przy czym obrobiony wstępnie w opisany sposób żużel ma zdolność wiązania tworzących się siarczków magnezu. W tej fazie korzystne jest również wdmuchiwanie substancji wydzielających gaz.
W końcowej fazie obróbki do ciekłej surówki wdmuchuje się techniczny węglik wapniowy i substancje, wydzielające gaz. Wydzielone gazy wraz z gazem nośnym przyczyniają się zarazem do wymywania unoszących się w ciekłej surowce siarczków magnezu i zajścia reakcji wymiany między rozpuszczonym w ciekłej surowce magnezem i siarką. W celu uzyskania określonych parametrów żużla wdmuchuje się również topniki. Substancje te oddziałują na utworzony w wyniku odsiarczania żużel w ten sposób, że zawiera on niewielką ilość granulatów żelaza.
W zgodnym z wynalazkiem sposobie w odróżnieniu od dotychczas znanych sposobów odsiarczania, do ciekłej surówki jest zatem wdmuchiwana duża ilość substancji stałych nośników o charakterze zasadowym, reduktorów, środków odsiarczających, substancji wydzielających gaz, substancji kształtujących parametry żużla - niezależnie od siebie, przy zachowaniu optymalnego dozowania w czasie. Substancje te mogą być przy tym wdmuchiwane w trakcie poszczególnych faz jednocześnie lub kolejno, a ich ilość, przypadająca najednostkę czasu, może być odpowiednio dopasowana do zawartości siarki.
Zalet wynalazku należy upatrywać w tym, że można przezwyciężyć problemy, które były związane z opisanymi na wstępie, znanymi sposobami odsiarczania, i że dzięki zgodnej z wynalazkiem trójstopniowej obróbce można uzyskać lepszy efekt odsiarczania. Przy użyciu zgodnego z wynalazkiem sposobu możliwe jest korzystne dopasowanie metalurgicznego procesu do środków technologicznych przy zastosowaniu określonych dla poszczególnych etapów procesu składników, służących odsiarczaniu. Inne korzyści polegają na tym, że uzyskuje się znaczne zmniejszenie zużycia drogich środków odsiarczających, co daje odpowiednie efekty ekonomiczne. Poza tym wykorzystanie tych środków zostaje zoptymalizowane nie tylko dzięki wyeliminowaniu utleniania i ponownego zasiarczania, lecz również dlatego, że na skutek sterowania parametrami istotnymi dla kinetyki procesu, jak turbulencja i podaż środków odsiarczających w jednostce czasu, możliwy jest za każdym razem dobór najbardziej korzystnych warunków procesu. Wskaźniki zużycia środków odsiarczających są wyraźnie niższe, zarówno rozważane oddzielnie, jak też w połączeniu z niższymi stratami żelaza, mniejszymi ilościami żużla, krótszymi czasami obróbki oraz mniejszymi stratami ciepła.
Przedmiot wynalazku jest bliżej objaśniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia wykres przebiegu odsiarczania ciekłej surówki przy użyciu pięciu doprowadzanych oddzielnie substancji, fig. 2 - wykres przebiegu odsiarczania ciekłej surówki przy użyciu dwóch mieszanin i dwóch składników pojedynczych, czyli ogólnie czterech komponentów i fig. 3 przedstawia wykres przebiegu odsiarczania ciekłej surówki przy użyciu dwóch mieszanin i jednego składnika pojedynczego, to jest ogólnie trzech komponentów.
Jak pokazano w sposób schematyczny na fig. 1, ciekła surówka, która znajduje się przykładowo w kadzi przelewowej, jest w początkowej fazie obróbki silnie mieszana z gazem, wydzielonym z węgla gazowego. Żużel jest przy tym redukowany przez produkty rozpadu węgla gazowego i w wyniku reakcji zawartego w surówce krzemu do kwasu krzemowego i Fe. W celu podwyższenia zasadowości przez krótki czas doprowadzane jest wapno /CaO/.
W pośredniej fazie obróbki przy jednoczesnym przerwaniu dopływu wapna do ciekłej surówki wdmuchiwany jest intensywnie drobnoziarnisty magnez i stosunkowo małe ilości węglika wapniowego. Dopływ węgla gazowego zostaje zdławiony w celu ograniczenia turbulencji w ciekłej surówce. Odpowiednio do przebiegu zmian zawartości siarki w ciekłej surówce zmniejszony jest dodatek magnezu. W celu zintensyfikowania ruchu kąpieli wzmocniony natomiast zostaje nadmuch węglika wapniowego i węgla.
169 938
Na początku końcowej fazy obróbki po zatrzymaniu dopływu magnezu węglik wapniowy jest zależnie od potrzeb nadal wdmuchiwany lub też jego ilość zostaje zmniejszona. Ciekła surówka jest silnie mieszana, z jednej strony przez gaz nośny, a z drugiej strony przez gaz wydzielony z węgla gazowego. W ten sposób siarczki magnezu są korzystnie wypłukiwane z ciekłej surówki. W celu poprawienia parametrów UuUla w końcowej fazie obróbki do ciekłej surówki dodawany jest topnik.
W tym przykładzie wykonania każda z pięciu zastosowanych substancji - wapno, węgiel gazowy, węglik wapniowy, magnez i topnik - znajduje się w oddzielnym pojemniku ciśnieniowym, z którego jest pobierana i wdmuchiwana przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą. Pojemniki ciśnieniowe mają znane regulowane zawory dozujące, przy pomocy których substancje są wdmuchiwane do ciekłej surówki jednocześnie lub kolejno po sobie, a ich ilość w jednostce czasu może być zmieniana /fig. 1/.
W przykładzie wykonania według fig. 2 substancje w postaci wapna i węgla gazowego, które są wdmuchiwane do ciekłej surówki w początkowej fazie obróbki oraz substancje w postaci węglika wapniowego i węgla gazowego, które są wdmuchiwane do ciekłej surówki w fazie pośredniej i końcowej, umieszczone są w postaci mieszaniny w jednym pojemniku ciśnieniowym. W ten sposób można zmniejszyć koszty oprzyrządowania, związane z pojemnikami ciśnieniowymi, o jeden pojemnik, przy czym przez zastosowanie dwóch mieszanin sterowanie parametrami ciekłej surówki jest mniej optymalne niż w przykładzie wykonania według fig. 1.
Inny przykład wykonania zgodnego z wynalazkiem sposobu obróbki przedstawia fig. 3, gdzie w oddzielnych transportowych pojemnikach ciśnieniowych znajdują się po pierwsze komponenty w postaci wapna, węgla gazowego i topnika jako mieszanina, dalej węglik wapniowy i węgiel gazowy jako mieszanina oraz magnez jako składnik pojedynczy. W ten sposób można dalej obniżyć koszty, związane z pojemnikami ciśnieniowymi. Również w tym przykładzie wykonania celowe sterowanie parametrami ciekłej surówki i żużla pierwotnego jest mniej optymalne niż w przykładzie wykonania według fig. 1.
Przedmiot wynalazku jest objaśniony dalej na podstawie przykładów porównawczych i przykładów wykonania, które odnoszą się do średniego zużycia środków odsiarczających i efektu odsiarczania, a mianowicie tabela 1 pokazuje przykłady porównawcze 1 do 14, podczas gdy tabela 2 do 5 pokazują zgodne z wynalazkiem przykłady 15 do 25.
Przykłady porównawcze.
W obróbkach według przykładów porównawczych 1 do 5 jako gaz nośny użyte zostało suche sprężone powietrze. W obróbkach według przykładów porównawczych 6 do 14 gazem nośnym był argon. Mimo różnych pojemności kadzi dzięki zbliżonym głębokościom zanurzenia dyszy wszystkie obróbki były porównywalne z sobą. Podane wydajności przesyłu substancji stałych i gazu nośnego pozostawały każdorazowo stale przez cały czas obróbki. Temperatury surówki utrzymywały się we wszystkich obróbkach w zakresie 1.300 do 1.380°C. W celu uzyskania porównywalności zużycia środków odsiarczających udziały węglika wapniowego zostały na podstawie wartości doświadczalnych przeliczone pod względem skuteczności odsiarczania na magnez. Ten tak zwany ekwiwalent magnezowy jest podany w ostatniej kolumniejako zużycie właściwe.
Zgodne z wynalazkiem przykłady wykonania.
We wszystkich obróbkach według przykładów 15 do 25 jako gaz nośny stosowany był argon lub azot.
Obróbka nr 15:
Ilość surówki 232 t. około 1,2 t żużla kadziowego przed obróbką, zawartość siarki przed obróbką: 0,042%.
Faza I: wdmuchiwanie 1,5 kg/t = 348 kg mieszaniny, składającej się z 90% miałkiego wapna i 10% węgla płomiennego /wielkość ziarna < 0,1 mm/, przez 4,2 minuty przy 450 N1/min N2.
Faza II: wdmuchiwanie 328 kg CaM 20 /mieszanina 76% technicznego węglika wapniowego, 10% magnezu, 4% węgla płomiennego/ odp. 1.41 kg/t, przez 9,1 min. odpo. 36 kg/min /stała/.
Gaz nośny: argon, 800 N1/min /stała/.
Faza III: wdmuchiwanie 80 kg drobnoziarnistej mieszaniny, składającej się z 80% fluorytu i 20% węgla płomiennego przez 2,6 min, przy przepływie 500 N1/min. Bardzo lekki żużel o
169 938 niewielkiej zawartości żelaza miał postać drobnych bryłek i dawał się łatwo zdejmować. Zawartość siarki po obróbce wynosiła 0,0048% przy ekwiwalencie magnezowym, równym 0,44 kg/t.
Obróbka nr 16:
Ilość surówki 2271, Sa = 0,036%
Faza I: wdmuchiwanie 200 kg drobnoziarnistej mieszaniny, składającej się z 75% pyłu z młyna kulowego i 25% mąki wapiennej, przez 3,2 minuty przy przepływie 520 N 1/min.
Faza II: wdmuchiwanie z dwóch różnych pojemników /koiniekcja/ 258 kg CaC5 /mieszaniny 95% technicznego węglika wapniowego, 5% węgla płomiennego/ przy 38 kg/min /stała/ oraz 128 kg Mg 50KMS /mieszanina 50% Mg i 50% KMS-pyłu z młyna kulowego/ przy 19 kg/min i przepływie 780 N1 argonu/min.
Faza III: Strumień CaC5 jest utrzymywany, a natychmiast po przerwaniu dopływu Mg 50, z czwartego pojemnika, który jest również przyłączony szeregowo, dostarczany jest gliniar. wapniowy w postaci pyłu / < 0,3 mm, około 50% CaO, 44% AI2O3, reszta MgO + S1O2/. Ogólnie w tej fazie wdmuchiwanych jest 120 kg CaC5 i 80 kg glinianu wapnia. Przepływ argonu został w celu zintensyfikowania mieszania zwiększony do 1,200 N1/min /stała/. Próbka surówki po obróbce zawierała 0,0034% Si, ekwiwalent Mg wynosił 0,52 kg/t.
Obróbka nr 17:
Ilość surówki 22(51, Sa = 0,038%
Próba ta została przeprowadzona w taki sam sposób, j ak obróbka nr 16, przy nieznacznych odchyleniach w zakresie ilości i czasów. W odróżnieniu jednak od obróbki nr 16 w trakcie fazy II w sposób systematyczny zmieniono liniowo w czasie wydajności przepływów: dla CaC5 na początku 24 kg/min, na końcu 48 kg/min; dla Mg 50 kMs na początku 27 kg/min, na końcu 12 kg/min. Przepływ gazu nośnego zmieniany był odpowiednio między 680 i 800 N1/min. Przy takim samym ekwiwalencie Mg, równym 0,52 kg/t zawartość siarki wynosiła 0,0022%.
Dane pozostałych obróbek porównawczych /oraz wcześniej opisanych/ zawarte zostały w tabelach. Dlatego też poniżej opisano jedynie charakterystyczne cechy poszczególnych prób.
Obróbka nr 18:
Duża ilość żużla pierwotnego. Oddzielany/redukowany przy pomocy dolomitu i metalicznego granulatu aluminiowego. Liniowo zmienne wydajności przepływu w fazie II, analogicznie do obróbki nr 17.
Obróbka nr 19:
Utleniony żużel został przed rozpoczęciem obróbki w dużym stopniu usunięty i poprzez wdmuchiwanie mieszaniny wapna i fluorytu utworzony został zasadowy, zredukowany żużel. Jako środek mieszający i reduktor posłużył węgiel płomienny. Wykorzystano pięć ustawionych szeregowo zasobników, przy czym w II fazie trzy komponenty wdmuchiwano w sposób zmienny, a mianowicie przy malejącej wydajności Mg stosowano wyższy udział węglika i węgla płomiennego przy stałym przepływie gazu nośnego. Strumień obu ostatnich komponentów nie został przerwany na przejściu do fazy III.
Obróbka nr 20:
Przed obróbką żużel został w dużym stopniu usunięty. W fazie końcowej prowadzone było oczyszczanie przy użyciu stopionego wstępnie glinianu wapnia, energia mieszania była regulowana przy pomocy większego przepływu gazu nośnego.
Obróbka nr 21:
We wszystkich trzech fazach wdmuchiwano miałkie wapno w koiniekcji z węglem płomiennym /1 faza/, magnezem i węglem płomiennym /II faza/ oraz fluorytem i węglem płomiennym /DI faza/. Przepływy utrzymywane były na stałym poziomie.
Obróbka nr 22:
We wszystkich trzech fazach wdmuchiwano w sposób ciągły CaC5.
Obróbka nr 23:
Kwaśny, utleniony żużel został w dużym stopniu usunięty i dodano 200 kg miałkiego wapna, zapakowanego w worki. Następnie wprowadzono dyszę i przez 2,5 minuty mieszano przy użyciu 1800 N 1/min argonu. W trakcie fazy II i III wdmuchiwano miałkie wapno, dodając najpierw pokryty solą magnez, a następnie fluoryt, przy czym w tej fazie ponownie zwiększono
169 938 ilość gazu w celu zintensyfikowania efektów mieszania. Wydajność dopływu Mg była liniowo zmniejszona, natomiast dawki wapna utrzymywano na stałym poziomie.
Obróbka nr 24:
W tej obróbce wc wszystkich trzech fazach wdmuchiwano pył z młyna kulowego jako reduktor, środek poślizgowy i w celu poprawy parametrów żużla. Do tego dodawano wapień /faza I/ i pokryty solą magnez /faza II/. W fazie III stosowano większy przepływ gazu.
Obróbka nr 25:
Do odsiarczania nie stosowano magnezu, lecz CaD 7525 /mieszanina 75% technicznego węglika wapniowego i 25% wapna dwuamidowego/.
Ten środek odsiarczający nie jest tak korzystny, jak na przykład CaC5 z magnezem /w koiniekcji/, ponieważ wymaga dłuższych czasów obróbki, a w żużlu końcowym mają miejsce duże straty żelaza w wyniku większej ilości żużla i większej zawartości granulatów żelaza. Głównym celem było zatem obniżenie strat żelaza.
Znany jest pod tym względem korzystny wpływ fluorytu, jednak dodanie CaD pogarsza efekty odsiarczania. W tym przypadku nie miało to miejsca, jak pokazują wyniki. Żużel był lekki, miał postać bryłek i zawierał niewiele żelaza.
Tabela 1
Przykłady porównawcze
| Środek odsiarczający | Poz. | Ilość wdmuchiwana kg | Zawar- tość kadzi t sur. | Ilość właśc. kg/t | Prze- pływ kg/min. | Prze- pływ gazu nośne- go N1/min. | Zawart. siarki w % | Zużycie netto kg/t sur. | |||
| począ- tek | koniec | wę- glik techn. | Mg | Mg* | |||||||
| a/ CaD 7525 /mie- szanina 75% techn. węglika wapnia i 25% wapna dwuamidowego/ | 1 | 1.316 | 225 | 5,85 | 56 | 340 | 0,041 | 0,0083 | 4,39 | - | 0,66 |
| 2 | 1.818 | 231 | 7,87 | 62 | 380 | 0,054 | 0,0021 | 5,90 | - | 0,89 | |
| 3 | 1.565 | 222 | 7,05 | 55 | 340 | 0,036 | 0,0013 | 5,30 | - | 0,80 | |
| 4 | 698 | 228 | 3,06 | 58 | 350 | 0,038 | 0,0120 | 2,30 | - | 0,35 | |
| 5 | 1.410 | 235 | 6,00 | 61 | 370 | 0,040 | 0,0031 | 4,50 | - | 0,68 | |
| b/Mg 50 KMS /mieszanina 50% Mg, 50% pyłu z młyna kulowego/ | 6 | 368 | 347 | 1,06 | 28 | 850 | 0,038 | 0,0101 | - | 0,53 | 0,53 |
| 7 | 632 | 355 | 1,78 | 22 | 830 | 0,043 | 0,0032 | - | 0,89 | 0,89 | |
| 8 | 398 | 337 | 1,18 | 24 | 860 | 0,040 | 0,0081 | - | 0,59 | 0,59 | |
| 9 | 466 | 353 | -1,32 | 20 | 880 | 0,035 | 0,0060 | - | 0,66 | 0,66 | |
| c/ CaM 20 /mieszanina 75% techn. węglika wapnia, 20% Mg, 5% węgla płomiennego/ | 10 | 294 | 223 | 1,32 | 34 | 760 | 0,044 | 0,0120 | 1,00 | 0,26 | 0,41 |
| 11· | 367 | 228 | 1,61 | 38 | 820 | 0,038 | 0,0060 | 1,22 | 0,32 | 0,50 | |
| 12 | 530 | 221 | 2,40 | 35 | 800 | 0,045 | 0,0020 | 1,82 | 0,48 | 0,75 | |
| 13 | 320 | 230 | 1,39 | 33 | 780 | 0,037 | 0,0060 | 1,06 | 0,28 | 0,44 | |
| 14 | 653 | 225 | 2,90 | 36 | 810 | 0,043 | 0,0010 | 2,20 | 0,58 | 0,91 |
Mg* = ekwiwalent Mg = Mg + 0,15 węglika wapniowego
169 938
Tabela 2
Przykłady zgodne z wynalazkiem
| Obróbka nr | 15 | 16 | 17 |
| ciężar ciekłej surówki /t/ | 232 | 227 | 226 |
| początkowa zawartość S /%/ | 0,042 | 0,036 | 0,038 |
| Faza początkowa | 75% pył | ||
| Środek 1 | 90% CaO | 75% pył | 25% wapień |
| 10% węgiel płomienny | 25% wapienia | ||
| Wydajność przepływu /kg min/ / /N 1/min | 83/450 | 63/520 | 59/510 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 348 | 200 | 201 |
| Czas trwania /min/ | 4,2 | 3,2 | 3,4 |
| Faza pośrednia Środek 2 | CaM 20 | CaC5 | CaC5 |
| 20% Mg | 95% węglika | 95% węglika | |
| 76% węglika 4% węgiel płomienny | 5% węgiel płomienny | 5% węgiel płomienny | |
| Wydajność przepływu | 36/800 | 38/780 | 24—48/680-800 |
| /kg/min/ / /N 1/min/ | 255 | ||
| Ilość doprowadzana /kg/ | 328 | 258 | 6,6 |
| Czas trwania /mm/ | 9,1 | 6,8 | |
| Środek 3 | Mg 50 pył | Mg 50 pył | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 19 | 27—12 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 128 | 127 | |
| Czas trwania /min/ | 6,8 | 6,6 | |
| Faza końcowa Środek 4 | 80% CaF 20% węgiel płomienny | CaC5 | CaCS |
| Wydajność przepływu /kg/min/ N1/min/ | 31/500 | 32/1200 | 33/1200 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 80 | 120 | 126 |
| Czas trwania /min/ | 2,6 | 3,8 | 3,8 |
| Środek 5 | glinian wapnia | glinian wapnia | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ N 1/min/ | 21 | 21 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 80 | 78 | |
| Czas trwania /min/ | 3,8 | 3,8 | |
| Końcowa zawartość S /%/ | 0,0048 | 0,0034 | 0,0022 |
| Zużycie całkowite Środek 1 /kg/t surówki/ | 1,50 | 0,88 | 0,89 |
| Środek 2 | 1,41 | 1,67 | 1,69 |
| Środek 3 | 0,56 | 0,56 | |
| Środek 4 Środek 5 | 0,34 | 0,35 | 0,35 |
169 938 ciąg dalszy tabeli 2
| Ekwiwalent Mig | 0,44 | 0,52 | 0,52 |
| /kg/t surówki/ |
pył - /KMS/ - pył z młyna kulowego
CaM - mieszanina węglika wapniowego i magnezu
Tabela 3
Przykłady zgodne z wynalazkiem
| Obróbka nr | 18 | 19 | 20 |
| ciężar ciekłej surówki /t/ | 233 | 230 | 234 |
| początkowa zawartość S /%/ | 0,047 | 0,036 | 0,040 |
| Faza początkowa | 75% KMS | ||
| Środek 1 | 90% dolomitu | 80% wapna | 85% wapienia |
| 10% Al | 20% CaF2 | 10% CaF2 5% Al | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 72/480 | 83/330 | 83/400 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 250 | 300 | 350 |
| Czas trwania /min/ | 3,5 | 3,6 | 4,2 |
| Środek 5 | węgiel płom. | ||
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/mm/ | 9 | ||
| Ilość doprowadzana /kg/ | 32 | ||
| Czas trwania /mm/ | 3,5 | ||
| Faza pośrednia Środek 2 | CaC5 | węglik wapniowy | CaM 20 |
| Wydajność przepływu /kg/min// /N1/mm/ | 28-62/650-850 | 22-56/780 | 37/800 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 244 | 276 | 408 |
| Czas trwania /min/ | 5,4 | 7,7 | 11,0 |
| Środek 3 | Mg60 pył | pokryty solą Mg/94% Mg | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 13-12 | 14-5 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 92 | 69 | |
| Czas trwania /min/ | 5,4 | 7,7 | |
| Środek 5 | węgiel płomienny | ||
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 4-7,5 | ||
| Ilość doprowadzana /kg/ | 48 | ||
| Czas trwania /min/ | 7,7 |
169 938 ciąg dalszy tabeli 3
| Faza końcowa środek 2 | CaC5 | węglik wapniowy | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ /Nł1/min/ | 45/750 | 43/780 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 96 | 68 | |
| Czas trwania /min/ | 2,1 | 1,6 | |
| Środek 4 | CaF2 | CaF2 | glinian wapnia |
| Wydajność przepływu /kg/imn///Nl/inin/ | 36 | 36 | 31/1.600 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 77 | 58 | 120 |
| Czas trwania /mm/ | 2,1 | 1,6 | 3,9 |
| Środek 5 | węgiel płonienny | ||
| Wydajność przepływu /kg/min// /N1/min/ | 8,5 | ||
| Ilość doprowadzana /kg/ | 15 | ||
| Czas trwama /min/ | 1,6 | ||
| Końcowa zawartość S /%/ | 0,0051 | 0,0038 | 0,0036 |
| Zużycie całkowite Środek 1 /kg/t surówki/ | 1,07 | 1,30 | 1,49 |
| Środek 2 | 1,46 | 1,50 | 1,74 |
| Środek 3 | 0,39 | 0,30 | |
| Środek 4 | 0,33 | 0,25 | 0,51 |
| Środek 5 -- | 0,41 | ||
| Ekwiwalent Mg /kg/t surówki/ | 0,44 | 0,51 | 0,55 |
Tabela 4
Przykłady wykonania wynalazku
| Obróbka | 21 | 22 | 23 |
| ciężar ciekłej surówki IM | 229 | 236 | 225 |
| początkowa zawartość S /%/ | 0,042 | 0,036 | 0,046 |
| Faza początkowa | 75% pył | ||
| Środek 1 | CaO | CaC5 | CaO |
| Wydajność przepływu /kg/min/ //NI/min/ | 82/380 | 25/420 | -/1.800 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 230 | 82 | 200 |
| Czas trwania /min/ | 2,8 | 3,3 | 2,5 |
| Środek 2 | węgiel płomienny | wapień | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1Ini// | 9,6 | 22 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 27 | 73 | |
| Czas trwania /min/ | 2,8 | 3,3 |
169 938 ciąg dalszy tabeli 4
| Faza środkowa Środek 1 | CaO | CaC5 | CaO |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 38/650 | 27/650 | 38/720 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 485 | 273 | 521 |
| Czas trwania /min/ | 12,6 | 10,1 | 13,7 |
| Środek 3 | pokr.solą | pokr.solą | pokr solą |
| Mg | Mg | Mg | |
| Mg /94%/ | Mg/92%/ | Mg/94%/ | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 11,0 | 8,2 | 16-5,5 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 139 | 83 | 144 |
| Czas trwania /min/ | 12,6 | 10,1 | 13,7 |
| Środek 2 | węgiel płom. | ||
| Wydajność przepływu /kg/min/ i /N1/min/ | 4,7 | ||
| Ilość doprowadzana/kg/ | 59 | ||
| Czas trwania /min/ | 12,6 | ||
| Faza końcowa Środek 1 | CaC | CaC5 | CaO |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 59/420 | 38/900 | 38/1.400 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 130 | 72 | 76 |
| Czas trwania /mm/ | 2,2 | 1,9 | 2,0 |
| Środek 2 | węgiel płom. | ||
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 13,2 | ||
| Ilość doprowadzana /kg/ | 29 | ||
| Czas trwania /min/ | 2,2 | ||
| Środek 4 | CaF2 | glinian wapnia | CaF2 |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 27,3 | 54 | 36 |
| Dość doprowadzana /kg/ | 60 | 103 | 72 |
| Czas trwania /min/ | 2,2 | 1,9 | 2,0 |
| Końcowa zawartość S /%/ | 0,0043 | 0,0038 | 0,0022 |
| Zużycie całkowite Środek 1 /kg/t surówki/ | 3,69 | 1,81 | 3,54 |
| Środek 2 | 0,50 | 0,31 | |
| Środek 3 | 0,61 | 0,35 | 0,64 |
| Środek 4 | 0,26 | 0,44 | 0,32 |
| Ekwiwalent Mg /kg/t surówki/ | 0,57 | 0,59 | 0,60 |
169 938
Tabela 5
Przykłady wykonania wynalazku
| Obróbka nr | 24 | 25 |
| ciężar ciekłej surówki /t/ | 227 | 223 |
| początkowa zawartość S /%/ | 0,038 | 0,041 |
| Faza początkowa Środek 1 | pył | 50% pył 50% wapienia |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 36/900 | 32/360 |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 126 | 120 |
| Czas trwania /min/ | 3,5 | 3,7 |
| Środek 2 | wapień | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 25 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 88 | |
| Czas trwania /min/ | 3,5 | |
| Faza pośrednia Środek 1 | pyl | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 42/720 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 590 | |
| Czas trwania /min/ | 14,0 | |
| Środek 3 | pokr. solą Mg Mg /94%/ | CaD 7525 |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N 1/min/ | 17-5 | 61/380 |
| Ilość doprowadzana kg/ | 155 | 1110 |
| Czas trwania /min/ | 14,0 | 18,7 |
| Faza końcowa Środek 1 | pył | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1/min/ | 32/1.400 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 100 | |
| Czas trwania /mm/ | 3,1 | |
| Środek 3 | CaD 7525 | |
| Wydajność przepływu /kg/min/ / /N1min/ | 61/360 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 195 | |
| Czas trwania /min/ | 3,2 | |
| Środek 4 | CaF2 | |
| Wydajność przepływu /kg/mm/ / /N1/min/ | 20,3 | |
| Ilość doprowadzana /kg/ | 65 | |
| Czas trwania /min/ | 3,2 | |
| Końcowa zawartość S /%/ | 0,0018 | 0,0021 |
169 938 ciąg dalszy tabeli 5
| Zużycie całkowite Środek 1 /kg/t surówki/ Środek 2 Środek 3 Środek 4 | 3,59 0,39 0,68 | 0,51 5,60 0,28 |
| Ekwiwalent Mg/kg/t surówki | 0,64 | 0,63 |
CaD - mieszanina węglika wapniowego i wapna dwuamidowego
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 4,00 zł
Claims (34)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób odsiarczania ciekłej surówki w zbiorniku, zwłaszcza w kadzi przelewowej, która zawiera kwaśny, utleniony żużel pierwotny, poprzez wdmuchiwanie do ciekłej surówki drobnoziarnistych substancji stałych wraz z gazem nośnym przez dyszę nadmuchaną, przy czym obróbkę prowadzi się w trzech fazach, znamienny tym, że w fazie początkowej wdmuchuje się takie substancje stałe, które redukują żużel pierwotny i podwyższają jego zasadowość oraz powodują cyrkulację kąpieli, korzystnie w fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe redukujące i/lub zawierające wapno i/lub wydzielające gaz, w fazie pośredniej wdmuchuje się jeden lub kilka środków odsiarczających w celu odsiarczania zasadniczego, korzystnie w pośredniej fazie obróbki jako środki odsiarczające wdmuchuje się zawierające magnez substancje stałe i/lub związki wapnia, w połączeniu z substancjami wydzielającymi gaz, w fazie końcowej wdmuchuje się takie substancje stałe, które oczyszczają wytop i powodują ostateczne odsiarczenie oraz w taki sposób wpływają na utworzony w wyniku odsiarczania żużel, że zawiera on niewielką dość granulatów żelaza, korzystnie w fazie końcowej wdmuchuje się związki wapnia, w połączeniu z substancjami, wydzielającymi gaz oraz topnikami.
- 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że drobnoziarniste substancje stałe pobiera się jako mieszaninę i oddzielne substancje stałe z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje się do ciekłej surówki przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą nadmuchową.
- 3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że każdorazowo dwie lub trzy drobnoziarniste substancje stałe w postaci mieszaniny oraz jako pojedyncze substancje stałe pobiera się z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje się do ciekłej surówki przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą nadmuchową.
- 4. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ilość wdmuchiwanego gazu nośnego w zależności od ilości wdmuchiwanych substancji stałych i całkowita ilość gazu do mieszania Vg są sterowane w ten sposób, że rozproszona energia mieszania EDrozp w wytopie równa przynajmniej 100 Wat/t surówki, wynika z następującej zależności:6,2 x Vg x Ti x ln ( 1 + -1—x Hb )ET) _1OXPQ d>rozp —LJsur gdzie:Vg = całkowita ilość wdmuchiwanego gazu nośnego, która pochodzi z wydzielenia gazu, znajdującego się w ciekłej surówce oraz gazu powstającego na skutek odparowania magnezu metalicznego z substancji stałych zawierających magnezT1 = temperatura ciekłej surówki, K g = przpspiepzenie ziemskie,m/s2 δι = gęstość surówki, kg/miHb = wysokość słupa ciekłej surówki, do której wdmuchuje się gaz, mPo = ciśnienie słupa ciekłej surówki, barGsur = ciężar obrabianej surówki, t
- 5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że rozproszoną gęstość energii EDrozp utrzymuje się na poziomie między 200 i 1.000 Wat/t surówki.
- 6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że rozproszoną gęstość energii EDrozp w początkowej fazie obróbki ustala się na poziomie między 600 i 1.000 Wat/t surówki, a w fazie środkowej i końcowej na poziomie między 200 i 700 Wat/t surówki.
- 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ilość wdmuchiwanych substancji stałych zawierających magnez zwiększa się wraz z obniżającą się zawartością siarki, natomiast ilość wdmuchiwanych związków wapnia oraz substancji, wydzielających gaz, i/lub ilość wdmuchiwanego gazu nośnego zwiększa się.169 938
- 8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że zawierające wapno substancje stałe dobiera się z grupy obejmującej wapno /CaO/, wapień /CaCO3/, dolomit.
- 9. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że substancje wydzielające gaz, dla fazy początkowej dobiera się z grupy obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny, wapień, dolomit.
- 10. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że substancje, wydzielające gaz dla fazy drugiej i trzeciej dobiera się z grupy obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny, wapno dwuamidowe.
- 11. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że redukujące substancje stałe dobiera się z grupy, obejmującej glin, polietylen.
- 12. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że związki wapnia dobiera się z grupy obejmującej fluidyzowane reaktywne wapno oraz techniczny węglik wapniowy.
- 13. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że substancje stałe zawierające magnez dobiera się z grupy, obejmującej magnez metaliczny z powłokami lub bez powłok, samodzielnie lub w mieszaninie z wapnem, CaC2, gliniany wapnia, tlenki glinu, tlenek magnezu.
- 14. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że topniki dobiera się z grupy, obejmującej fluoryt i węglan sodu.
- 15. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że substancje stałe, zawierające wapno, miesza się z substancją, zawierającą glin.
- 16. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że techniczny węglik wapnia miesza się z substancją, zawierającą glin.
- 17. Sposób według zastrz . ,15, albo 16, znamienny tym, że substancję zawierającą glin, dobiera się z grupy obejmującej aluminium, aluminium hutnicze.
- 18. Sposób odsiarczania ciekłej surówki w zbiorniku, zwłaszcza w kadzi przelewowej, poprzez wdmuchiwanie do ciekłej surówki drobnoziarnistych substancji stałych wraz z gazem nośnym przez dyszę nadmuchową po usunięciu kwaśnego, utlenionego żużla pierwotnego, przy czym obróbkę prowadzi się w trzech fazach, znamienny tym, że w fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe, tworzące zasadowy, zredukowany, pokrywający ciekłą surówkę żużel i powodujące cyrkulację ciekłej surówki, korzystnie w fazie początkowej wdmuchuje się substancje stałe redukujące i/lub zawierające wapno i/lub wydzielające gaz, w fazie pośredniej jako substancje stałe wdmuchuje sięjeden lub kilka środków odsiarczających w celu odsiarczania zasadniczego, korzystnie w pośredniej fazie obróbki jako środki odsiarczające wdmuchuje się zawierające magnez substancje stałe i/lub związki wapnia, w połączeniu z substancjami wydzielającymi gaz, w fazie końcowej wdmuchuje się takie substancje stałe, które oczyszczają wytop i powodują ostateczne odsiarczanie oraz mają taki wpływ na utworzony w wyniku odsiarczania żużel, że zawiera on niewielką ilość granulatów żelaza, korzystnie w fazie końcowej wdmuchuje się związki wapnia, w połączeniu z substancjami, wydzielającymi gaz oraz topnikami.
- 19. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że drobnoziarniste substancje stałe pobiera się jako mieszaninę i oddzielne substancje stałe z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje się do ciekłej surówki przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą nadmuchową.
- 20. Sposób według zastrz. 19, znamienny tym, że każdorazowo dwie lub trzy drobnoziarniste substancje stałe w postaci mieszaniny oraz jako pojedyncze substancje stałe pobiera się z oddzielnych pojemników ciśnieniowych i wdmuchuje się do ciekłej surówki przez wspólny przewód przesyłowy, zakończony dyszą nadmuchową.
- 21. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że ilość wdmuchiwanego gazu nośnego w zależności od ilości wdmuchiwanych substancji stałych i całkowita ilość gazu do mieszania Vg są sterowane w ten sposób, że rozproszona energia mieszania EDrozp w wytopie równa przynajmniej 100 Wat/t surówki, wynika z następującej zależności:, z , , δι x gx Hb 6,2 x Vg x Ti x ln ( 1 + -r-105xPoED rozp169 938 gdzie:Vg = całkowita ilość wdmuchiwanej ilości gazu nośnego, która pochodzi z wydzielenia gazu, znajdującego się w ciekłej surowce oraz gazu, powstającego na skutek odprowadzania magnezu metalicznego z substancji stałych zawierających magnezT1 = temperatura ciekłej surówki. K g = przyspieszenie ziemskie, m/s2 δι = gęstość surówki, kg/m5Hb = wysokość słupa ciekłej surówki, która jest omywana strumieniem gazu, mPo = ciśnienie słupa ciekłej surówki, barGsur= ciężar obrabianej surówki, t
- 22. Sposób według zastrz. 21, znamienny tym, że rozproszoną gęstość energii EDrozp utrzymuje się na poziomie między 200 i 1.000 Wat/t surówki.
- 23. Sposób według zastrz. 22, znamienny tym, że rozproszoną gęstość energii EDrozp w początkowej fazie obróbki ustawia się na poziomie między 600 i 1.000 Wat/t surówki, a w fazie środkowej i końcowej na poziomie między 200 i 700 Wat/t surówki.
- 24. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że ilość wdmuchiwanych substancji stałych zawierających magnez wraz z obniżającą się zawartością siarki zwiększa się, natomiast ilość wdmuchiwanych związków wapnia oraz substancji, wydzielających gaz, i/lub ilość wdmuchiwanego gazu nośnego zwiększa się.
- 25. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że zawierające wapno substancje stałe dobiera się z grupy obejmującej wapno /CaO/, wapień /CaCO3/, dolomit.
- 26. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że substancje wydzielające gaz, dla fazy początkowej dobiera się z grupy obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny, wapień, dolomit.
- 27. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że substancje wydzielające gaz dla fazy drugiej i trzeciej dobiera się z grupy obejmującej węgiel płomienny, węgiel gazowo-płomienny, węgiel brunatny, wapno dwuamidowe.
- 28. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że redukujące substancje stałe dobiera się z grupy, obejmującej glin, polietylen.
- 29. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że związki wapnia dobiera się z grupy obejmującej fluidyzowane reaktywne wapno, techniczny węglik wapnia.
- 30. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że substancje stałe zawierające magnez dobiera się z grupy, obejmującej magnez metaliczny z powłokami lub bez powłok, samodzielnie lub w mieszaninie z wapnem, CaC2, gliniany wapnia, tlenki glinu, tlenek magnezu.
- 31. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że topniki dobiera się z grupy, obejmującej fluoryt i węglan sodu.
- 32. Sposób według zastrz. 18, znamienny tym, że substancje stałe, zawierające wapno, miesza się z substancją, zawierającą glin.
- 33. Sposób według zastrz. 29, znamienny tym, że techniczny węglik wapnia miesza się z substancją zawierającą glin.
- 34. Sposób według zastrz. 32 albo 33, znamienny tym, że substancję zawierającą glin, dobiera się z grupy obejmującej aluminium, aluminium hutnicze.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4128499A DE4128499C2 (de) | 1991-08-28 | 1991-08-28 | Verfahren zur Behandlung von Roheisenschmelzen zu deren Entschwefelung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL295696A1 PL295696A1 (en) | 1993-04-05 |
| PL169938B1 true PL169938B1 (pl) | 1996-09-30 |
Family
ID=6439296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL92295696A PL169938B1 (pl) | 1991-08-28 | 1992-08-21 | Sposób odsiarczania cieklej surówki PL PL PL PL PL PL |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5366539A (pl) |
| EP (1) | EP0530552B1 (pl) |
| AT (1) | ATE118825T1 (pl) |
| CA (1) | CA2076743A1 (pl) |
| CZ (1) | CZ281703B6 (pl) |
| DE (2) | DE4128499C2 (pl) |
| ES (1) | ES2071393T3 (pl) |
| HU (1) | HU216171B (pl) |
| PL (1) | PL169938B1 (pl) |
| RO (1) | RO115651B1 (pl) |
| RU (1) | RU2096484C1 (pl) |
| SK (1) | SK281718B6 (pl) |
| UA (1) | UA32411C2 (pl) |
| ZA (1) | ZA926214B (pl) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT406690B (de) * | 1994-12-09 | 2000-07-25 | Donau Chemie Ag | Mittel zur behandlung von roheisen- und gusseisenschmelzen zum zweck der entschwefelung |
| DE19535014C2 (de) * | 1995-09-21 | 1999-03-04 | Stein Ind Anlagen Inh Christel | Verfahren zum Einbringen von körnigen Feststoffen in Metallschmelzen |
| US5873924A (en) * | 1997-04-07 | 1999-02-23 | Reactive Metals & Alloys Corporation | Desulfurizing mix and method for desulfurizing molten iron |
| DE19833036A1 (de) * | 1998-07-22 | 2000-01-27 | Krupp Polysius Ag | Verfahren zum Entschwefeln einer Roheisenschmelze |
| DE19833037A1 (de) * | 1998-07-22 | 2000-01-27 | Krupp Polysius Ag | Verfahren zum Entschwefeln einer Roheisenschmelze |
| AT407644B (de) * | 1999-06-08 | 2001-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur schlackenkonditionierung sowie anlage hierzu |
| RU2164954C1 (ru) * | 1999-10-22 | 2001-04-10 | Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова | Способ десульфурации шлака |
| US6372013B1 (en) | 2000-05-12 | 2002-04-16 | Marblehead Lime, Inc. | Carrier material and desulfurization agent for desulfurizing iron |
| TW577928B (en) * | 2000-09-14 | 2004-03-01 | Nippon Kokan Kk | Refining agent and refining method |
| US6808550B2 (en) * | 2002-02-15 | 2004-10-26 | Nucor Corporation | Model-based system for determining process parameters for the ladle refinement of steel |
| RU2300441C1 (ru) * | 2005-09-26 | 2007-06-10 | Юрий Апполинарьевич Караник | Способ изготовления отливок из чугуна доменной плавки |
| US7731778B2 (en) * | 2006-03-27 | 2010-06-08 | Magnesium Technologies Corporation | Scrap bale for steel making process |
| DE102009030190A1 (de) | 2009-06-24 | 2011-01-13 | Lischka, Helmut, Dr. | Injektionsmetallurgisches Einblasverfahren |
| EP2275580A1 (de) | 2009-07-06 | 2011-01-19 | SKW Stahl-Metallurgie GmbH | Verfahren und Mittel zur Behandlung von Roheisenentschwefelungsschlacken |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3955966A (en) * | 1974-03-06 | 1976-05-11 | August Thyssen-Hutte Ag | Method for dispensing a fluidizable solid from a pressure vessel |
| EP0070912B1 (de) * | 1981-07-27 | 1985-01-30 | Thyssen Aktiengesellschaft vorm. August Thyssen-Hütte | Verfahren zur Verminderung des Eisengehaltes von bei der Entschwefelung von Roheisen entstehenden CaO-reichen Schlacken |
| FR2514368B1 (fr) * | 1981-10-12 | 1987-07-31 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede de desulfuration de la fonte par le magnesium |
| BR8606249A (pt) * | 1985-12-17 | 1987-09-29 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Composicao finamente granulada para a dessulfuracao de ferro fundido e processo para sua preparacao |
| CA1295485C (en) * | 1988-06-06 | 1992-02-11 | Lorne E. Murphy | Desulfurizing iron |
| DE3942405A1 (de) * | 1989-12-21 | 1991-06-27 | Krupp Polysius Ag | Verfahren und foerderanlage zum einblasen von pulverfoermigem behandlungsmittel in roheisen- und stahlschmelzen |
-
1991
- 1991-08-28 UA UA93003112A patent/UA32411C2/uk unknown
- 1991-08-28 DE DE4128499A patent/DE4128499C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-08-12 ES ES92113707T patent/ES2071393T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-08-12 AT AT92113707T patent/ATE118825T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-08-12 EP EP92113707A patent/EP0530552B1/de not_active Revoked
- 1992-08-12 DE DE59201454T patent/DE59201454D1/de not_active Revoked
- 1992-08-18 ZA ZA926214A patent/ZA926214B/xx unknown
- 1992-08-18 US US07/931,716 patent/US5366539A/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-08-21 PL PL92295696A patent/PL169938B1/pl unknown
- 1992-08-24 CA CA002076743A patent/CA2076743A1/en not_active Abandoned
- 1992-08-26 SK SK2638-92A patent/SK281718B6/sk unknown
- 1992-08-26 CZ CS922638A patent/CZ281703B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1992-08-27 RU SU925052484A patent/RU2096484C1/ru active
- 1992-08-27 HU HUP9202762A patent/HU216171B/hu not_active IP Right Cessation
- 1992-08-28 RO RO92-01141A patent/RO115651B1/ro unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ263892A3 (en) | 1993-03-17 |
| CZ281703B6 (cs) | 1996-12-11 |
| ATE118825T1 (de) | 1995-03-15 |
| ZA926214B (en) | 1993-03-01 |
| RU2096484C1 (ru) | 1997-11-20 |
| SK263892A3 (en) | 1996-05-08 |
| DE4128499C2 (de) | 1994-11-24 |
| SK281718B6 (sk) | 2001-07-10 |
| HUT65147A (en) | 1994-04-28 |
| ES2071393T3 (es) | 1995-06-16 |
| EP0530552A1 (de) | 1993-03-10 |
| CA2076743A1 (en) | 1993-03-01 |
| DE59201454D1 (de) | 1995-03-30 |
| DE4128499A1 (de) | 1993-03-04 |
| UA32411C2 (uk) | 2000-12-15 |
| PL295696A1 (en) | 1993-04-05 |
| HU216171B (hu) | 1999-04-28 |
| HU9202762D0 (en) | 1992-12-28 |
| RO115651B1 (ro) | 2000-04-28 |
| EP0530552B1 (de) | 1995-02-22 |
| US5366539A (en) | 1994-11-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| PL169938B1 (pl) | Sposób odsiarczania cieklej surówki PL PL PL PL PL PL | |
| US4592777A (en) | Method, process and composition for desulfurizing pig-iron melts | |
| JPS5942046B2 (ja) | 溶融鉄金属の脱硫方法 | |
| KR900006660B1 (ko) | 용융강철을 탈황시키기 위한 처리제 및 용융강철 처리법 | |
| JPH06235011A (ja) | 銑鉄、鋳鉄又はＣｒ若しくはＭｎを含有する融体から脱硫、脱燐、脱ケイ素又は脱窒化用剤、及びそれを用いた処理方法 | |
| CN105408501B (zh) | 铁水的脱磷处理方法 | |
| US6352570B1 (en) | Magnesium desulfurization agent | |
| US4988387A (en) | Agent and process for desulfurizing molten metals | |
| SK4472001A3 (en) | Magnesium injection agent and process for ferrous material treatment | |
| JP3888264B2 (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
| JP2001288507A (ja) | 低燐溶銑の製造方法 | |
| JP3769875B2 (ja) | 鉄系溶融合金の脱硫方法および脱硫剤 | |
| Pathak et al. | Pre Treatment of Hot Metal from a VSP perspective–Challenges in carrying out Effective Desulfurization | |
| JPS62109908A (ja) | 溶銑の脱珪脱燐脱硫方法 | |
| JPH0617495B2 (ja) | 溶銑用脱燐剤 | |
| JPH02200715A (ja) | 溶銑の脱りん脱硫方法 | |
| IT8349410A1 (it) | Procedimento per la produzione di acciaio inossidabile. | |
| JPH01123014A (ja) | 溶銑予備処理計画の策定方法 | |
| JPH0435522B2 (pl) | ||
| JP2000328122A (ja) | フォーミング抑制剤 | |
| JPS6130616A (ja) | 気体による粉体輸送方法 | |
| JPH04329812A (ja) | スラグフォーミング防止法 | |
| JPS6386810A (ja) | 連続溶銑予備処理方法 | |
| JPS60177113A (ja) | 溶銑の処理法 | |
| JPH10317036A (ja) | 鉄系溶融合金の脱硫方法および脱硫剤 |