PL164673B1 - produkcji form odlewniczych PL - Google Patents
produkcji form odlewniczych PLInfo
- Publication number
- PL164673B1 PL164673B1 PL89279973A PL27997389A PL164673B1 PL 164673 B1 PL164673 B1 PL 164673B1 PL 89279973 A PL89279973 A PL 89279973A PL 27997389 A PL27997389 A PL 27997389A PL 164673 B1 PL164673 B1 PL 164673B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- weight
- alloy
- copper
- silicon
- production
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims abstract 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 29
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical group [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 claims 3
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 11
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 abstract 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017076 Fe Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZUPBPXNOBDEWQT-UHFFFAOYSA-N [Si].[Ni].[Cu] Chemical compound [Si].[Ni].[Cu] ZUPBPXNOBDEWQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PEKDVWDSQODRCP-UHFFFAOYSA-N [Zr].[Si].[Ni].[Cu] Chemical compound [Zr].[Si].[Ni].[Cu] PEKDVWDSQODRCP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 239000000383 hazardous chemical Substances 0.000 description 1
- 231100000206 health hazard Toxicity 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 1
- 229910021484 silicon-nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0637—Accessories therefor
- B22D11/0648—Casting surfaces
- B22D11/066—Side dams
Landscapes
- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Error Detection And Correction (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Adornments (AREA)
- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
1. STOP MIEDZI DAJACY SIE UTWARDZAC DYSPERSYJNIE, DO PRODUKCJI FORM ODLEWNICZYCH, KTÓRE PRZY ZALEWANIU PODLEGAJA STALE ZMIENNYM OBCIAZENIOM TEMPERATUROWYM, ZAWIERAJACY NIKIEL, KRZEM, CHROM I EWENTUALNIE ZELAZO, ZNAMIENNY TYM, ZE SKLADA SIE WAGOWO Z 1,6 DO 2,4% NIKLU, 0,5 DO 0,8% KRZEMU, 0,2 DO 0,4% CHROMU, 0,01 DO 0,2% CYRKONU, DO 0,2% ZELAZA, RESZTA MIEDZ Z ZANIECZYSZCZENIAMI TECHNOLOGICZNYMI I ZWYKLYMI DOMIESZKAMI OBRÓBKOWYMI. PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest stop miedzi do produkcji form odlewniczych i sposób obróbki cieplnej stopu miedzi do produkcji form odlewniczych. Stop miedzi dający się utwardzać dyspersyjnie do produkcji kształtek do wylewów bocznych w urządzeniach do dwutaśmowego odlewania ciągłego, w których stopiony metal krzepnie w szczelinie dwóch równolegle prowadzonych taśm. Wylewy boczne składają się z bloków metalowych, co znane jest przykładowo z opisu patentowego Stanów Zjednoczonych Ameryki Północnej nr 3 865 176, które to bloki metalowe są nawleczone na taśmę bez końca, przykładowo ze stali i poruszają się synchronicznie z taśmą maszyny do odlewania w kierunku wzdłużnym. Metalowe bloki bocznych wylewów ograniczają przy tym utworzoną przez taśmy odlewnicze komorę wewnętrzną formy odlewniczej. Wydajność urządzeń do taśmowego odlewania ciągłego zależy decydująco od prawidłowego funkcjonowania łańcucha wylewów wykonanych z bloków. Wymaganym jest, aby bloki miały możliwie wysoką przewodność termiczną, aby ciepło topnienia względnie ciepło krzepnięcia mogło być możliwie szybko odprowadzane. Aby uniknąć przedwczesnego zużycia bocznych krawędzi bloków przez mechaniczne obciążenia, narzędzie to musi mieć poza dużą twardością i wytrzymałością na rozciąganie także strukturę drobnoziarnistą. Ostatecznie rozstrzygające znaczenie ma optymalna technologia pod względem niebezpieczeństwa wystąpienia rys zmęczeniowych, która zapewnia, że po opuszczeniu odcinka zalewania naprężenia termiczne, występujące przy schładzaniu bloków nie doprowadzą do pęknięć bloków na narożach rowków teowych wykonanych do przyjmowania taśm stalowych. Jednak tego typu wywołane uderzeniami termicznymi rysy występują, co powoduje wypadnięcie tego bloku z łańcucha już po krótkim czasie, przy czym ciekły metal może w niekontrolowany sposób wypływać z komory formy odlewniczej i uszkadzać części urządzenia. Dla wymiany uszkodzonych bloków urządzenie musi zostać zatrzymane, a przebieg zalewania przerwany.
Dla zbadania skłonności do pękania okazała się korzystna metoda testowania, przy której bloki podlegają dwugodzinnej obróbce cieplnej przy temperaturze 500°C i na koniec oziębiane są w wodzie o temperaturze 25°C. Przy wielokrotnym powtarzaniu badań na uderzenia termiczne nie
164 673 3 powinny w materiale, nadającym się do wyżej wymienionego celu, wystąpić rysy w obszarze rowków teowych.
Jako materiał narzędziowy dla bloków wylewowych w opisie patentowym Stanów Zjednoczonych Ameryki Północnej nr 3955615 podano stop miedzi dający się utwardzać dyspersyjnie. Stop ten składa się z 1,5 do 2,5% wag. niklu, 0,4-0,9% wag. krzemu, 0,1 do 0,5% wag. chromu i 0,1 do 0,3% wag. żelaza, reszta miedź. Jest on w zwykły sposób używany w urządzeniach do dwutaśmowego odlewania ciągłego miedzi. Jednak bloki wylewów wykonane z tego stopu wykazują skłonność do powstawania rys zmęczeniowych w obszarze rowka teowego już po stosunkowo krótkim czasie eksploatacji. Poza niezadowalającym zachowaniem się materiału przy próbach uderzeń termicznych stop ten wykazuje stosunkowo małe przewodnictwo elektryczne wynoszące około 35% JACS oraz związane z tym za małe przewodnictwo cieplne. Podstawowe stopy miedzi nie nadają się do wytwarzania bloków wylewów, ponieważ zawierają one beryl, przez co nie można wyeliminować w sposób pewny szkodliwych dla zdrowia czynników przy obróbce lub przy przeszlifowywaniu bloków.
Celem wynalazku jest dostarczenie materiału narzędziowego do wytwarzania form odlewniczych, który przy obróbce powodującej uderzenia termiczne będzie odporny na tworzenie się pęknięć i poza tym będzie wykazywał dużą wytrzymałość cieplną, a także opracowanie obróbki cieplnej tego typu stopu.
Stop miedzi według wynalazku, dający się utwardzać dyspersyjnie składa się z 1,6 do 2,4% wag. niklu, 0,5 do 0,8% wag. krzemu, 0,2 do 0,4% wag. chromu, 0,01 do 0,20% wag. cyrkonu do 0,2% wag. żelaza, reszta miedź włącznie z zanieczyszczeniami technologicznymi i zwykłymi domieszkami obróbkowymi. Stop ten nadaje się do wytwarzania form odlewniczych, podlegających przy zalewaniu ciągle zmieniającym się obciążeniom cieplnym, zwłaszcza bloków dla bocznych wylewów w urządzeniach do dwutaśmowego odlewania ciągłego.
Korzystnie stop według wynalazku zawiera od 0,001 do 0,2% wag. żelaza.
Korzystnie według wynalazku stop zawiera od 0,03 do 0,15% wag. cyrkonu.
Korzystnie stop według wynalazku zawiera 1,9 do 2,25% wag. niklu, 0,55 do 0,65% wag. krzemu, 0,20 do 0,30% wag. chromu, 0,08% do 0,15% wag. cyrkonu, reszta miedź włączenie z technologicznymi zanieczyszczeniami i zwykłymi domieszkami obróbkowymi.
Korzystnie zawartość cyrkonu wynoszącą do 0,15% wag. zamienia się w całości lub częściowo co najmniej jednym z elementów grupy cer, hafn, tytan i wanad. Odtleniacze, jak na przykład bor, lit, magnez lub fosfor do maksymalnej zawartości 0,03% jak też zwykłe zanieczyszczenia technologiczne nie mają również negatywnego wpływu na skłonność do pęknięć stopu według wynalazku.
Z niemieckiego opisu wyłożeniowego nr 2 634 614 jest wprawdzie znany już dający się utwardzać dyspersyjnie stop miedź-nikiel-krzem-cyrkon, którego skład jest następujący 1 do 5% wag. niklu, 0,3 do 1,5% wag. krzemu, 0,05 do 0,35% wag. cyrkonu, reszta miedź. Ten znany stop powinien być jednak zastosowany do produkcji przedmiotów, które muszą wykazywać w stanie utwardzonym w temperaturze pokojowej podwyższoną odporność na obciążenia mechaniczne. Z opisu tego wynika, że działanie cyrkonu jest zwłaszcza korzystne, gdy materiał podda się wyżarzaniu rozpuszczającemu i utwardzaniu przez obróbkę plastyczną na zimno w 10 do 40%.
Jako nieoczekiwany efekt wynalazku zauważa się, że cyrkon tylko w stanie utwardzonym i przed utwardzeniem nie poddanym obróbce plastycznej na zimno usuwa praktycznie podatność na uderzenia termiczne znanego stopu miedź-nikiel-krzem. Za pomocą dodatkowych prób ponadto stwierdzono, że wytrzymałość cieplna stopu według wynalazku przy temperaturze 500°C znacznie przekracza wytrzymałość cieplną stopów stosowanych dotychczas na bloki wylewów.
Sposób obróbki cieplnej stopu miedzi do produkcji form odlewniczych, według wynalazku polega na tym, że stop miedzi najpierw wyżarza się w temperaturze 700 do 900°C, potem odpręża się i na koniec poddaje się obróbce utwardzania dyspersyjnego w czasie od 0,5 do 10 godzin w temperaturze 350 do 520°C.
Wynalazek zostanie poniżej objaśniony za pomocą przykładów wykonania. Pokazano na przykładzie trzech stopów według wynalazku (stopy A, B, C) i trzech stopów porównawczych (stopy D, E, F) jak krytyczny jest skład każdego stopu przykładowego, aby możliwe było osiągnięcie żądanych kombinacji właściowości. Skład przykładowych stopów podano w tabeli 1 w % wagowych.
164 673
Tabela 1
Skład w % wag.
Stop -ΞNi Si Cr Fe Zr Cu
| A | 2,12 | 0,70 | 0,03 | reszta | ||
| B | 2,06 | 0,63 | 0,24 | 0,09 | reszta | |
| C | 1,94 | 0,58 | 0,29 | 0,12 | 0,15 | reszta |
| D | 1,82 | 0,63 | reszta | |||
| E | 1,95 | 0,69 | 0,28 | reszta | ||
| F | 1,87 | 0,72 | 0,38 | 0,12 | reszta |
Stopy A i D były wytopione w piecu próżniowym, pozostałe stopy zaś wytapiane były w powietrzu w piecu indukcyjnym średniej częstotliwości, każdorazowo odlewane w okrągłe bloki o średnicy 173 mm i prasowane są w pręty o wymiarach 55 X 55 mm. Po wyżarzaniu rozpuszczającym w temperaturze 790 do 810°C pręty były utwardzane dyspersyjnie w temperaturze 480°C w ciągu 4 godzin.
W przykładowych stopach były badane i ustalane: wytrzymałość na rozciąganie Rm w temperaturze pokojo wej, twardość Brinella HB (2,5/62,5), przewodność elektryczna i cieplna (Rm przy 500°C). W blokach o wymiarach 50 X 50 X 40 mm badano na koniec próbami udarów termicznych. W tym celu bloki były najpierw utrzymywane przez 2 godziny w temperaturze 500°C i potem schładzane w wodzie o temperaturze 25°C. Czy bloki miały pęknięcia lub nie wykazywały pęknięć po uderzeniach termicznych, mogło to być stwierdzone gołym okiem. Uzupełniająco rowki teowe bloków badano pod mikroskopem przy 10-krotnym powiększeniu. Wymiar wszystkich stwierdzonych pęknięć, które wystąpiły w rowkach teowych zawiera się zwykle w zakresie 1 do 7 mm, w pojedynczych przykładach pęknięcia te osiągały nawet długość powyżej 20 mm.
Wszystkie wyniki prób podane zostały w tabeli 2.
Tabela 2
| 0 Stop | Rm N/mm2 | HB | Przewodność % IACS | Rm(500°C) N/mm2 | Wyniki termicznych prób udarowych |
| A | 660 | 186 | 41,4 | 286 | brak pęknięć |
| B | 656 | 191 | 42,2 | 372 | brak pęknięć |
| C | 635 | 185 | 43,4 | 335 | brak pęknięć |
| D | 635 | 179 | 34,5 | 219 | pęknięcia |
| E | 653 | 181 | 39,7 | 247 | pęknięcia |
| F | 642 | 184 | 37,2 | 233 | pęknięcia |
Z przeciwstawienia wynika, że stopy według wynalazku A, B i C wykazują korzystniejsze wyniki badań zarówno dla właściwości wytrzymałościowych w temperaturze pokojowej, własności elektrycznych, a zwłaszcza wytrzymałości cieplnych oraz wytrzymałości na udary termiczne, w porównaniu ze stopami porównawczymi D, E i F.
Stopy według wynalazku nadają się dlatego przede wszystkim do wytwarzania wszystkich form odlewniczych, które w czasie zalewania podlegają stale zmiennym obciążeniom termicznym, a także do wytwarzania przede wszystkim pierścieni i taśm odlewniczych, odlewniczych form ciśnieniowych i cylindrów ciśnieniowych dla maszyn do odlewania cieśnieniowego.
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 90 egz. Cena 10 000 zł
Claims (6)
- Zastrzeżenia patentowe1. Stop miedzi dający się utwardzać dyspersyjnie, do produkcji form odlewniczych, które przy zalewaniu podlegają stale zmiennym obciążeniom temperaturowym, zawierający nikiel, krzem, chrom i ewentualnie żelazo, znamienny tym, że składa się wagowo z 1,6 do 2,4% niklu, 0,5 do 0,8% krzemu, 0,2 do 0,4% chromu, 0,01 do 0,2% cyrkonu, do 0,2% żelaza, reszta miedź z zanieczyszczeniami technologicznymi i zwykłymi domieszkami obróbkowymi.
- 2. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera od 0,001 do 0,2% wagowych żelaza.
- 3. Stop według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że zawiera od 0,03 do 0,15% wagowych cyrkonu.
- 4. Stop według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera wagowo 1,9 do 2,25% niklu, 0,55 do 0,65% krzemu, 0,20 do 0,30% chromu, 0,08 do 0,15% cyrkonu, reszta miedź włącznie z technologicznymi zanieczyszczeniami i zwykłymi domieszkami obróbkowymi.
- 5. Stop według zastrz. 4, znamienny tym, że zawartość cyrkonu wynoszącą do 0,15% wagowych zamieniana jest w całości lub częściowo co najmniej jednym z elementów grupy cer, hafn, tytan i wanad.
- 6. Sposób obróbki cieplnej , stopu miedzi do produkcji form odlewniczych, znamienny tym, że stop miedzi najpierw wyżarza się w temperaturze 700 do 900°C, potem odpręża się i na koniec poddaje się obróbce utwardzania dyspersyjnego w czasie od 0,5 do 10 godzin w temperaturze 350 do 520°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3820203A DE3820203A1 (de) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL279973A1 PL279973A1 (en) | 1990-01-08 |
| PL164673B1 true PL164673B1 (pl) | 1994-09-30 |
Family
ID=6356508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL89279973A PL164673B1 (pl) | 1988-06-14 | 1989-06-13 | produkcji form odlewniczych PL |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5069270A (pl) |
| EP (1) | EP0346645B1 (pl) |
| JP (1) | JP2904804B2 (pl) |
| CN (1) | CN1018937B (pl) |
| AT (1) | ATE65437T1 (pl) |
| AU (1) | AU615753B2 (pl) |
| BR (1) | BR8902818A (pl) |
| CA (1) | CA1333666C (pl) |
| DE (2) | DE3820203A1 (pl) |
| ES (1) | ES2025354B3 (pl) |
| FI (1) | FI88885C (pl) |
| GR (1) | GR3002363T3 (pl) |
| MX (1) | MX170249B (pl) |
| PL (1) | PL164673B1 (pl) |
| RU (1) | RU1831510C (pl) |
| SA (1) | SA89100003B1 (pl) |
| TW (1) | TW198068B (pl) |
| ZA (1) | ZA894493B (pl) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07103431B2 (ja) * | 1988-11-09 | 1995-11-08 | 株式会社日立製作所 | シエル鋳型造型用金型及びその製造方法 |
| DE4142941A1 (de) * | 1991-12-24 | 1993-07-01 | Kabelmetal Ag | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung |
| US20040101540A1 (en) * | 1999-09-01 | 2004-05-27 | John Cooker | Oral delivery system and method for making same |
| DE10206597A1 (de) * | 2002-02-15 | 2003-08-28 | Km Europa Metal Ag | Aushärtbare Kupferlegierung |
| CA2497819A1 (en) * | 2002-09-13 | 2004-03-25 | Ronald N. Caron | Age-hardening copper-base alloy and processing |
| JP4255330B2 (ja) * | 2003-07-31 | 2009-04-15 | 日鉱金属株式会社 | 疲労特性に優れたＣｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金部材 |
| JP4930993B2 (ja) * | 2007-01-05 | 2012-05-16 | 住友軽金属工業株式会社 | 銅合金材料及びその製造方法並びに溶接機器の電極部材 |
| DE102008015096A1 (de) * | 2008-03-19 | 2009-09-24 | Kme Germany Ag & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung von Gießformteilen sowie nach dem Verfahren hergestellte Gießformteile |
| CN102418003B (zh) * | 2011-11-24 | 2013-05-08 | 中铝洛阳铜业有限公司 | 一种镍铬硅青铜合金的加工工艺方法 |
| DE102018122574B4 (de) * | 2018-09-14 | 2020-11-26 | Kme Special Products Gmbh | Verwendung einer Kupferlegierung |
| CN114645154B (zh) * | 2020-12-21 | 2023-06-27 | 广东省钢铁研究所 | 一种高硬度铜合金的制备方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3955615A (en) * | 1973-09-28 | 1976-05-11 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Twin-belt continuous casting apparatus |
| US4155396A (en) * | 1975-02-10 | 1979-05-22 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Method and apparatus for continuously casting copper bar product |
| DE2634614A1 (de) * | 1976-07-31 | 1978-02-02 | Kabel Metallwerke Ghh | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung zur herstellung von gegenstaenden mit erhoehter zaehigkeit |
| JPS55128351A (en) * | 1979-03-27 | 1980-10-04 | Hitachi Zosen Corp | Casting mold material for continuous casting equipment |
| GB2099339A (en) * | 1981-05-22 | 1982-12-08 | Liege Usines Cuivre Zinc | Improvements in dam-blocks for continuous metal casting |
| JPS58212839A (ja) * | 1982-06-03 | 1983-12-10 | Mitsubishi Metal Corp | 連続鋳造鋳型用Ｃｕ合金 |
| JPS59159243A (ja) * | 1983-03-02 | 1984-09-08 | Hitachi Ltd | 鋳造用金型 |
| JPH0764221B2 (ja) * | 1987-10-20 | 1995-07-12 | 日産自動車株式会社 | 差動制限力制御装置 |
| JPH01153246A (ja) * | 1987-12-07 | 1989-06-15 | Hitachi Ltd | 切屑回収ダクト |
-
1988
- 1988-06-14 DE DE3820203A patent/DE3820203A1/de not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-05-11 JP JP1116222A patent/JP2904804B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-05-16 FI FI892340A patent/FI88885C/fi active IP Right Grant
- 1989-05-20 ES ES89109136T patent/ES2025354B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-20 DE DE8989109136T patent/DE58900190D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-20 AT AT89109136T patent/ATE65437T1/de not_active IP Right Cessation
- 1989-05-20 EP EP89109136A patent/EP0346645B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-05-26 TW TW078104077A patent/TW198068B/zh active
- 1989-05-30 RU SU4614266A patent/RU1831510C/ru active
- 1989-06-05 MX MX016324A patent/MX170249B/es unknown
- 1989-06-13 PL PL89279973A patent/PL164673B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1989-06-13 BR BR898902818A patent/BR8902818A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-06-13 ZA ZA894493A patent/ZA894493B/xx unknown
- 1989-06-13 CN CN89104092A patent/CN1018937B/zh not_active Expired
- 1989-06-13 AU AU36306/89A patent/AU615753B2/en not_active Ceased
- 1989-06-14 US US07/365,909 patent/US5069270A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-14 CA CA000602712A patent/CA1333666C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-08-21 SA SA89100003A patent/SA89100003B1/ar unknown
-
1991
- 1991-07-25 GR GR91400919T patent/GR3002363T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1018937B (zh) | 1992-11-04 |
| ATE65437T1 (de) | 1991-08-15 |
| FI88885C (fi) | 1993-07-26 |
| FI892340L (fi) | 1989-12-15 |
| TW198068B (pl) | 1993-01-11 |
| CA1333666C (en) | 1994-12-27 |
| AU615753B2 (en) | 1991-10-10 |
| PL279973A1 (en) | 1990-01-08 |
| JP2904804B2 (ja) | 1999-06-14 |
| EP0346645B1 (de) | 1991-07-24 |
| ZA894493B (en) | 1990-03-28 |
| DE58900190D1 (de) | 1991-08-29 |
| MX170249B (es) | 1993-08-12 |
| SA89100003B1 (ar) | 2000-01-22 |
| RU1831510C (ru) | 1993-07-30 |
| JPH01319642A (ja) | 1989-12-25 |
| DE3820203A1 (de) | 1989-12-21 |
| GR3002363T3 (en) | 1992-12-30 |
| BR8902818A (pt) | 1990-02-01 |
| EP0346645A1 (de) | 1989-12-20 |
| AU3630689A (en) | 1989-12-21 |
| US5069270A (en) | 1991-12-03 |
| FI88885B (fi) | 1993-04-15 |
| FI892340A0 (fi) | 1989-05-16 |
| CN1041184A (zh) | 1990-04-11 |
| ES2025354B3 (es) | 1992-03-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20080240974A1 (en) | Age-hardenable copper alloy | |
| JP5064991B2 (ja) | 高強度高延性アルミニウム合金板 | |
| PL164673B1 (pl) | produkcji form odlewniczych PL | |
| PL170470B1 (pl) | Stop miedzi utwardzany dyspersyjnie i sposób wytwarzania odlewów ze stopu miedzi utwardzanego dyspersyjnie PL PL | |
| FI112669B (fi) | Karkaistavan kuparilejeeringin valmistus | |
| El-Bahloul et al. | Copper-zinc-lead alloys, common defects through production stages and remedy methods | |
| KR102334814B1 (ko) | 납(Pb)과 비스무트(Bi)를 함유하지 않은 주물용 무연 황동 합금 및 이의 제조 방법 | |
| DE3875565T2 (de) | Wassergekuehlte drehwalzenvorrichtung fuer schnelle erstarrung. | |
| Sigworth et al. | Factors influencing the mechanical properties of B206 alloy castings | |
| KR19990023170A (ko) | 금형용 아연-기재 합금, 금형용 아연-기재 합금 블록 및 이들의 제조방법 | |
| JP2025527197A (ja) | 銅－亜鉛鍛錬用合金、銅－亜鉛鍛錬用合金製の半製品、及びそのような半製品の製造方法 | |
| PL206006B1 (pl) | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem | |
| Cinto et al. | Development of High Strength to Weight Ratio Aluminium–Magnesium Alloy with Enhanced Corrosion Resistance | |
| Mohammed et al. | Performance evaluation of metal mould for casting aluminium alloy (AA6063) of scientific products in National agency for science and engineering infrastructure | |
| CN101945719B (zh) | 制备铸模部件的方法以及根据该方法制备的铸模部件 | |
| Al Shafe et al. | Selection of aluminum alloy for casting defectless thermoforming molds using green sand foundry technology-An experimental approach | |
| Adegbuyi et al. | The effect of cooling rate on the microstructure and mechanical properties of Al-Si alloy | |
| JPS63162843A (ja) | 被削性および冷間鍛造性に優れた極低炭素鋼 | |
| JPH0141695B2 (pl) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Decisions on the lapse of the protection rights |
Effective date: 20080613 |