PL154250B1 - Method of melting and clarifying glass bath,apparatus therefor and soda-calcium-silica type glass - Google Patents

Method of melting and clarifying glass bath,apparatus therefor and soda-calcium-silica type glass

Info

Publication number
PL154250B1
PL154250B1 PL1987263528A PL26352887A PL154250B1 PL 154250 B1 PL154250 B1 PL 154250B1 PL 1987263528 A PL1987263528 A PL 1987263528A PL 26352887 A PL26352887 A PL 26352887A PL 154250 B1 PL154250 B1 PL 154250B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
vessel
glass
molten
pressure
molten material
Prior art date
Application number
PL1987263528A
Other languages
English (en)
Other versions
PL263528A1 (en
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL263528A1 publication Critical patent/PL263528A1/xx
Publication of PL154250B1 publication Critical patent/PL154250B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/225—Refining
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B3/00—Charging the melting furnaces
    • C03B3/02—Charging the melting furnaces combined with preheating, premelting or pretreating the glass-making ingredients, pellets or cullet
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B3/00—Charging the melting furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/04—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in tank furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/14—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture in revolving cylindrical furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
    • C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
    • C03B5/225—Refining
    • C03B5/2252—Refining under reduced pressure, e.g. with vacuum refiners
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/078—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing an oxide of a divalent metal, e.g. an oxide of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/076—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight
    • C03C3/083—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound
    • C03C3/085—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal
    • C03C3/087—Glass compositions containing silica with 40% to 90% silica, by weight containing aluminium oxide or an iron compound containing an oxide of a divalent metal containing calcium oxide, e.g. common sheet or container glass
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
    • Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)
  • Glass Melting And Manufacturing (AREA)

Description

Pittsburgh, Stany Zjednoczone Anmeyki
SPOSÓB TOPIENIA I KLAROWANA MATERIAŁU SZKLARSKI EGO I URZĄDZENIE 00 TOPIENIA I KLAROWANA MATERIAŁU SZKLARSKIEGO
Przedmiotem wynalazku jett tpotób topienia i klarowania materiału szklarskiego 1 urzędzenie do topienia i klarowania maaeriału szklarskiego.
Podczas topienia szkła wytwarzane tę znaczne ilości gazu w l^niku rozkładu βateriału wsadowego. Inne gazy sę fizycznie wprowadzone przez mat^rl.ały wsadowe lub sę wprowadzone do topionego szkła z paliwowych źródeł ciepła. Większość gazów ulatuje w początkowej fazie topienia, ale część zostaje uwięziona w roztopię. Niektóre uwięzione gazy rozpuszczają się w szkle, ale część innych tworzy ziarniste wtrącanie gazowe znane jako bęble lub pęcherze, które byłyby szkodliwe, jeśli pozwoliłoby się im pozostać w wyrobie szklanym w zmiennej wysokiej koncentraaji. Wtręcenia gazowe wznosić się będę ku powierzchni i ulatywać z roztopu, jeśli operację wytwarzania szkła znanę jako klarowanie* lub oczyszczanie będzie przeprowadzać się w odρowiedπil długim okresie czasu. W strefie klarowania stosuje się na ogół wysokie temperatury, aby umool^wić unoszenie się i ulatywanie wtręceń gazowych przez zmnajszenie lepkości roztopu i przez zwiększenie średnicy pęcherzy.
Znaczny koszt wytwarzania szkła jest związany z ilościę energii wymaganę do wytworzenia wysokich temperatur w etapie klarowania, i z wielkościę naczyń do topienia potrzebnę do zapewnenia wystarczającego czasu przetrzymywania roztopu w tych temperaturach, w celu ulatywania wtrąceń gazowych z tego roztopu. IV zwięzku z tym byłoby poiędane takie ulepszenie procesu klarowania, aby ^uncjs^c te koszty.
Oest znane, ze proces klarowania mo^na przeprowadzić przy zmniejszonym ciśnieniu przez zmntejtzetie ciśnienia ponad roztopem zawierającym uwięzione gazy. Zmytejszenle ciśnienia zwiększa również objętość pęcherzy w roztopię tak, le zwiększa się prędkość unoszenia ich ku poł^wi^i^i^c^l^r^i. Stosowanie naczynia gazoszczelnego o wielkości odpowwadajęcej konwencjonalnej kly^ι^;rn do klarowania. Jak również ^^^wi^i^zanie w tym naczyniu próżni jest nieprak154 250
154 250 tyczne. Ogranicza to stosowanie klarowania próżniowego do obróbki stosunkowo małych zestawów jak to ujawniono w opisach patentowych St . Zjedn. Ameryki nr 1 564 235, 2 781 411, 2 877 280, 3 338 694 oraz 3 442 622.
Proponowano stosowanie ciągłych procesów klarowania próżniowego, ale nie zostały one akceptowane na dużą skalę, gdyż cięgle w/^w^rzanie szkła powodowało wiele niedogodności.
W znanych urzędzeniach do ciągłego klarowania próżniowego przedstawionych w opisach patentowych St. Zjedn. Arom^ki nr 805 139, 1 598 308 oraz 3 519 412 największę niezgodność stanowi konieczność stosowania stosunkowo wąskich przejść pionowych prowadzęcych do i ze strefy próżniowej określonych różnicę ciśnień. Te przejścia komelikuję konstrukcję takiego naczynia zwłaszcza ze względu na to, ze gazoszczelne ścianki zwiększaję niebezpieczeństwo zanieczyszczenia wydatku przez kontakt z wykładzinę ogniotrwałę, oraz powoduję znacz· ne zwiększenie oporu lepkości przy przepływie wydatku. Należy zauważyć, ze jest wymagana znaczna różnica wysokości słupa szkła, aby zrównoważyć nawet średnią wielkość próżni. Problem stanowi również zmiana wydajności takiego układu zwłaszcza ze względu na czynnik oporu lepkości. W ciągłych procesach wytwarzania jest ważna zmienność wydajności ze względu na zmiany wytwarzanego produktu, to znaczy Jego grubośći i szerokości, i inne ekonomiczne czynniki, które wpływaję na żędanę prędkość wytwarzania.
W każdym z trzech wyżej wymienionych opisów patentowych siłę napędowę do zwiększenia prędkości przepływu przez przejścia sekcji próżniowej można uzyskać jedynie przez zwiększenie głębokości roztopu przed sekcję prózniowę względem prędkości roztopu za tą sekcję prózniowę. Wielkość tej różnicy poziomów jest zwiększona przez opór lepkości występujęcy w tych układach. Ponieważ na ściankach bocznych występuje przyśpieszona erozja przy zwiększeniu powierzchni roztopu, znaczne zwiększenie różnicy poziomów zwiększa erozję, która z kolei pogarsza jakość wytwarzanego szkła.
W opisie patentowym St. Zjedn. Ammeyki nr 3 429 684 jest pokazana uproszczona konstrukcja, w której zestawy sę dostarczane przez zamk^ęcie próżni owe i topione przy wierzchołku pionowej wydłużonej komory próżniowej. Zmiany wydatku w takim rozwięzaniu wymmgaję zmiany wielkości próżni wymmganej dla tej komory, która niekorzystnie zm^r^i.ałaby stopień osięgniętego klarowania. Stost^^Γ^ί.r w takiej komorze próżniowej surowców umoożiwiających topienie posiada jeszcze inne wady. Po pierwsze ze względu na poczętkowy rozkład surowców w próżni wytwarzaję się większe objętości piany, które wymagaaą naczynia o znacznej wielkości, aby pomieścić tę pianę. Po drugie - istnieje niebezpieczeństwo, że surowce mogę przemieszczać się na krótkiej drodze do wylotu strumienia unikając przez to roztopienia i klarowania. Po trzecie - usuwanie początkowych etapów topienia i ogrzewania roztopu do temperatury klarowania w naczyniu próżniowym, wymaga dostarczania znacznych ilości ciepła do roztopu znajdującego się w naczyniu. Tak znaczne ilość ciepła dostarczana do naczynia prądy konwekcyjne w roztopię, które zwiększają erozję ścianek, która z kolei prowadzi do zanieczyszczenia klarowanego strumienia produktu. Po czwarte - dwutlenek węgla powstający przy rozkładzie węglanów zestawu powoduje stosunkowo wysokie ciśnienie dwuulenku węgla w naczyniu, a przez to co najmniej częściowo zannejsza zdolność zmniejszonego ciśnienia do dwu tlenku węgla z roztworu.
Opis patentowy St. Zjedn. Aium^ki nr 4 195 982 ujawnia początkową fazę topienia szkła przy podwyższonym ciśnieniu, .a następnie - klarowanie szkła w oddzielnej komarze przy niższym ciśnieniu. Obydwie komory sę ogrzewane.
Opis patentowy St. Zjedn. Arom^ki nr 4 110 098 ujawnia proces powolnego spieniania szkła aby wspomóc klarowanie. Spienienie jest wzmagane przez intensywne ogrzewanie i chemiczne czynniki spieniające przy ciśnieniu atmosferycznym.
Ujawniony w opisie patentowym St. Zjedn. Arom^ki nr 4 381 934 sposób ciągłego upłynniania cząstek jest szczególnie korzystny do doprowadzenia sproszkowanych zestawów do początkowego stanu płynnego przed klarowaniem w nieciągłym procesie według wynalazku, □ednakze inne technologie upłynniania mogą być również zastosowane.
Sposób topienia i klarowania mtenału szklarskiego, według wynalazku, polegający na wytwarzaniu roztopu maeriału, wprowadzaniu roztopionego materiału, wprowadzaniu go do obszaru nad poz^rnem stopionego matoriału w naczyniu, w którym panuje ciśnienie nizsze
154 250 od ciśnienia przy wprowadzeniu i usuwaniu stopionego materiału szklarskiego z naczynia charakteryzuje się tym, że w obszarze stoplonego marariału w naczyniu utrzymuje się ciśnienie nie większe niż równe połowie ciśnienia atmosferycznego i spienia się stopiony marerrał podczas wprowadzania go do tego °bszaru do objęt°ści c° najmniej równej podwojonej objętości stopionego szkłaT po czym powc^duje się opadanie piany na stopiony materiał.
Korzystnie przemieszcza się pionowo stopiony maerl.ał w naczyniu w kierunku położenia odprowadzania.
Korzystnie utrzymuje się w naczyniu ciśnienie nie większe niż 1/3 ciśnienia atmosferycznego .
Korzystnie na utworzonej wcześniej w naczyniu planie umieszcza się następny spieniony imaserał.
Korzystnie utrzymuje się w naczyniu poziom stopionego maaeriału szklarskiego wyższy niż jest wymagany do odprowadzenia stopionego maaeriału z naczynia.
Korzystnie dostarczanie ciepła do topienia maeriiału szklistego kończy się zasadniczo przed jego wprowadzeniem do naczynia 1 przed działaneem na niego podciśnienia minimalizując nadmierną konwelccję stopionego maeriału w naczyniu.
Urządzenie do topienia i klarowania iateritłu szklarskiego według wynalazku zawiera pionowo wydłużone naczynie do przetrzymywania stopionego maaeriału szklarskiego, rurę wlotowę usytuowanę w górnej części naczynia do przenoszenia stopionego mat^riLał^u szklarskiego do obszaru powyżej stopionego maeriału w naczyniu, rurę spustowę usztuowaną w dolnej części naczynia do odprowadzania stopionego maaeriału z naczynia 1 elementy próżniowe do wytwarzania podciśnienia umieszczone w górnej części naczynia, przy czym naczynie ma zasadniczo większę wysokość niż jego przeciętna szerokość.
Korzystnie wydłużone naczynie ma kształt zasadniczo cylindryczny.
Korzystnie rura wlotowa naczynia zawiera regulujący zawi^r.
Korzystnie wylotowa rura spustowa naczynia zawiera regulujący zawór.
Korzystnie naczynie jest osłonięte gazoszczelnę ściankę bocznę zawierającę chłodnice.
Rsαsuyując zgodnie z wynalazkiem, stosuje się sposób 1 urzędzenie do klarowania próżniowego na skalę handlowę w cięgZyy procesie wytwarzania szkła usuwajęc niedogodności stanu techniki w sposób korzystny 1 oszczędny. Roztopione szkło jest doprowadzane do próżniowego naczynia klarującego po otrzymaniu większości energii cieplnej wymaganej do topienia tak, że tylko niewielkę jej ilość lub wcale, należy dostarczyć do roztopionego maaeriału zawartego w naczyniu próżniowym. Korzystnie należy dostarczyć tylko tyle ciepła, ile jest konieczne, aby skompensować straty ciepła przez ścianki naczynia. Przy wystarczajęcej wydaaności, naczynie próżniowe może być całkowicie nieogrzewane inaczej niż przez doprowadzone roztopione szkło. W korzystnych przykładach wykonania wynalazku, yaterlałz dozujące sę najpierw upłynniane w procesie specjalnie przysossowanym do tej operaaji, po czym upłynniony mae^riał jest przenoszony do drugiego etapu, w którym następuje uzupełnia jące rozpuszczenie częstek stałych a temperatura maeriału może być zwiększona do temperatury zapewniajęcej lepkość sdpowOednię do klarowania. Następnie roztopiony materiał Jest odprowadzany do naczynia próżniowego. W rezultacie znaczna część ubocznych produktów gazowych powstałych przy topieniu Jest odprowadzana, zanim materiαł zostanie poddany próżni, a stre fa największego powstawania gazu Jest oddzielona od strefy klarowania, a przez to maaeriały } które przechodziły wcześnieJtze etapy topienia me mogę zostać zmieszane z częściami roztopu poddanego klarowaniu. Ponieważ większość lub całe ciepło wymagane do topienia zostało dostarczone, zanim maaeriał wszedł do próżniowego etapu klarowania, można przez to uniknęć konieczności dostarczenia ciepła do etapu klarowania, a przez to można unlknęć nadmiernej konwe^ci z roztopu w strefie klarowania. W rezultacie Jest zmniejszona erozja naczynia i zmniejszona Jest mooliwość zmieszania częstek niezupełnie wyklarowanych z jrąstkaml bardziej wyklarowanymi.
Istnienie próżni w procesie klarowania umooliwia stosowanie niższych temperatur do klarowania. Nizsze temperatury sę korzystne nie tylko ze względu na iniejsrr zużycie
154 250 energii, ale także ze względu na zmniejszoną korozję naczynia. Szkło normalnie klarowane przy szczytowych temperaturach rzędu 15O°°C, może być klar(^wane w tym samym zalcresle przy temperaturach nie wyzszych niż około 1425°C lub nawet 137°°C lub nizszych za^ńe od wielkości zastosowanego podciśnienia.
Przypuszcza się, ze tworzenie piany w próznoowym naczyniu do klarowania znacznie wzmaga usuwanie gazów z roztopu. Cienka warstwa i znaczna powierzchnia przestrzeni zajmowanej przez pianę zwiększa w warunkach niskiego ciśnienia usuwanie gazu z fazy ciekłej. Kontrastuje to z konwencjonalnym klarowaniem w którym musi być zastosowany długi czae przebywania roztopu w naczyniu aby umoożiwić unoszenie się pęcherzy do powwerzchni i ich ulatywanie z lepkiego roztworu, a to wymaga stosowania roztopu o znacznej powierzchni.
W rezultacie próżnia klarująca, według wynalazku, może dać dobre klarowanie w znacznie rnine^jszej przestrzeni. W korzystnych przykładach wynalazku korzystny wpływ poddania spienionego roztopu próżni, jeet wzmooniony przez spienienie MleriLlłu po jego wejściu do naczynia próżniowego, zanim on wejdzie do masy roztopionego Maeriału znajdującej się w naczyniu tym, a korzystnie przed wejściem strumienia w warstwę piany.
Inny aspekt wynalazku odnosi się do zalet wynikających z moożiwości sterowania wydatkiem w cięgłej operacji klarowania. Ciekły maaeriał Jest dawkowany do górnego końca naczynia próżniowego przez zawór, a klarowany roztop Jest odprowadzany z dolnego końca naczynia próżniowego przez inny zawór. Wysokość słupa cieczy utrzymanego w naczyniu pró^now^y^m jest co najmniej nieco większa niż wysokość wymagana do wyrównowaaθnil podciśnienia tak, że roztop może wypływać z wylotu w wyniku eiły ciężkości. ^ww^ż przez dostarczenie słupa cieczy o wysokości większej niz wymagane minimum do odprowadzania prędkości wydatku może być sterowana za pomocę zaworu bez prmnteiszanta podciśnienia w naczyniu i bez zmiany poziomu cieczy w tym naczyniu. Na odwrót można również zastosować pewien zakres podciśnienia bez zmiany wydatku. Mimo istnienia zaworów to rrzwięzlnii umortiwia przepływ roztopionego maaeriału przez te zawory przy stosunkowo niskich oporach przepływu.
W instalacji według wynalazku występuje nie tylko zmienny wydatek, ale i Jej skuteczność jest stosunkowo niezależna od wielkości układu, inaczej niż w konwennconalnych typach zbiornkoowych rafnnerów z recyrkulację, które nie mogę działać skutecznie przy stosowanych niskich objętościach. W wyniku rozwięzlnil według wynalazku może być skutecznie stosowane do szerokiego zakresu operami wytwarzania szkła.
Korzystnym uksztltrawateem próżniowego naczynia klarującego się pionowo wydłużone naczynie z najbardziej odpowiednim ksztaleem jest prosty cylinder. Ciekły Jest wprowadzany do przestrzeni przeznaczonej dla plany powyżej roztopionego maaeriału znajdującego się w tym naczyniu. Po napotkaniu zmniejszonego ciśnienia w przestrzeni dla piany, co najmniej znaczna część piany powiaje z gazów rozpuszczonych w ua^mle i wymusza powiększenie się bąbli i pęcherzy znajdujących się w tym yaαeilali. Tworzenie się piany znacznie zwiększa powierzchnię przestrzeni poddanej zyniijsooneyu ciśnieniu wspomagajęc przez to usuwanie wtręceń gazowych z fazy ciekłej. Wytwarzanie piany powyżej roztopionej kępieli znajdujęcej się w naczyniu jest korzystniejsze niz wytwarzanie piany w tej kępieli ze względu na opadanie piany i ułatwienie unoszenia się gazów. Stwierdzono również, ze układanie się nowo wytworzonej piany na warstwie piany juz lezęcej przyśpiesza opadanie piany. Innę zaletę pionowo wydłużonej geommtrri naczynia jest to, że następuje uwarstwienie spowodowane yniejszę gęstościę piany lub pęcherzy zawartych w yaaerule pozostającym w górnym końcu tak, że całe przeniesienie masy następuje ze strefy scienienia czyniąc przez to tieyrzliwyy zęby μιθγϊ,ιΙ niewtklarowaty yógł przedostać się do atr^u^^enia produktu. Gazy uwolnione z roztopu przy ciśnieniu, zynńejszają koncennrację gazów rozpuszczonych w roztopię zynnejszając ich stężenie qrltl^czni przy ciśnieniu atmosferycznym. Ponieważ roztopiony yaaeeiał przemieszcza się do dołu do wylotu, zwiększenie ciśnienia wynikłe z głębokości roztopu w naczyniu resztki gazów do pozostania w roztworze i zmt^Jszenil objętości małych pęcherzyków, które mogłyby pozostać. Rozpuszczenie gazów noże być również ułatwione przez umyoZiwiini.i spadku temperatury podczas
154 250 przemieszczania się materiału do wylotu. Oednakże niska koncentracja gazów pozostających po klarowaniu próżniowym zmntejsza prawdopodobieństwo zarodkowania pęcherzy w następnych procesach wytwarzania szkła, które jest często problmmem przy klarowaniu konweenjonalnym.
Podczas przemysłowego topienia szkła, zwłaszcza szkła typu soda-wapno-krzemionka dodaje się zwykle do zestawów siarczan sodu lub siarczan wapnia lub też inne źródła siarki aby ułatwić proces topienia 1 klarowania. Oako pomoocncze śródki do klarowania sę również znane: antymon, arsen i fluor. Stwierdzono, że obecność w roztopię pomocniczych środków do klarowania takich jak siarka Jest problm^^m podczas klarowania w próżni ze względu na znaczne objętości wytworzonej piany, 1 na atakowanie ceramicznej wykładziny ogniotrwałej ścianek próżniowego naczynia do klarowania. Ale poprzednio było trudne do oBięgnięcla skuteczne topienie 1 klarowanie szkła bez poooojtczyjh środków klarujęcych. Jest to Jeszcze jednę zaletę niniejszego sn®łazku, że szkło może być topione 1 klarowane przy wy±azej jakości przy zastosowaniu niewielkiej ilości chemicznych, pomocniczych środków do klarowania lub bez nich. Zgodnie z wynalazkiem Jest to ułatwione ponieważ etapy topienia 1 klarowania sę przeprowadzane w clęgłych etapach, z których każdy może być przeprowadzony w procesie przy8iooowanym do zminimalizowania lub uniknięcia stosowania chemicznych pom^^^n^zych środków do klarowania. Na ogół stwierdza elę, że pimoijtczl chemiczne środki do klarowania służę do przyśpieszenia gromadzenie się 1 powiększania pęcherzy w kąpieli ciekłej, ale przypuszcza się, że te zjawiska graję tylko małę rolę w procesie klarowania według ^nalazku. W wyniku stwierdzono, że usuwanie lub znaczne zmt^jezlnie ilości stosowanych pimoojtczyjh środków do klarowania nie ma żadnego wpływu na jakość. Eliminacja lub zmne^jszmie ilości pimoificzyjh środków do klarowania jest również pożędane ze względu na zimneJazenie nlepożądanych zanieczyszczeń środowiska. W procesie wytwarzania płaskiego szkła na kąpieli ««ΙρΙ^Ι, zonteJszenll lub eliminacja siarki ze szkła Jest dodatkowo korzystna ze względu na uniknięcie wad spowodowanych przez tworzenie się 1 unoszenie siarczku cyny w płaskim naczyniu formującym, które prowadzę do kondensa^i 1 skraplania się go na górnej powierzchni szkła. Siarka w połęczeniu ze stalę ma koloryzujęcy wpływ na szkło tak, że unikanie stosowania siarki do klarowania umooliwia dokładniejsze regulowanie koloru szkła.
Nie stwierdzono żadnego szkodliwego wpływu na fizyczne własności szkła poddanego procesowi próżniowego klarowania, według wynalazku. Oednakże obróbka w próżni powoduje pewien wyczulony wpływ na skład szkła tak, że szkło wytworzone tym sposobem może być odróżnione od szkła tego samego typu stwarzanego konwencjonalnym procesem wytwarzania. Stwierdzono, że obróbka w próżni zmntejaza kineentrację lotnych składników gazu, zwłaszcza środków o3pomoaaCecych klarowanie takich jak siarka, do poziomu niższego niż poziom równowagi osiągany w konwencjonalnych procesach. Szkło stwarzane w małych donicach jest czasami określane jako ^^aęce bardzo mało lub nie najęce wesle pozostałoścl pimooctczyjh środków klarujących. Wysę^i^^e to dlatego, że nleclęgły sposób topienia może zapewnić długie okresy czasu klarowania unikając przez to potrzeby stosowania pimoiftczych chemicznych środków do klarowania. Rówmn małe roztopy sę często stwarzane z czystych surowców chemicznych i z tlenk;5o surowców, które podobnie Jak koπweetjonalne, mineralne zestawy węglanowe, nie wytwarzaję znacznych ilości ubocznych produktów gazowych.
Przedmiot wynalazku Jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym jedyna figura przedstawia urządzenie do stosowania sposobu odlewania szkła w trzech etapach zawierających etap upłynniania, etap rozpuszczania i etap klarowania, w przekroju pionowym. Sposób i urzędzenie do odlewania szkła, według wynalazku, może być również stosowany do obróbki innych macerίałów.
Na rysunku przedstawiono ogólny sposób odlewania, który składa się z trzech etapów: etapu upiytnicπla. etapu rozpuszczania i etanu próżniowego klarowania. Aby zapoczątkować odlewanie w etapie upłynniania, mogę być stosowane różne urzędzenia, ale bardzo skutecznym urzędzeniem do wyodrębnienia tego etapu z procesu i do ekonomicznego jego stosowania, jest urzędzenie ujawnione w amerykańskim opisie ρctltiowyo nr 4 381 934.
154 250
Podstawowe części.? naczynia upłynniaj ęego 10 jest bęben 15, który może być wykonany ze stali i ma na ogół cylindryczne ściankę bocznę, otwarte o’d góry, i część dolnę, która jest zamnii^ta za wyjetkiem otworu spustowego. Bęben 15 jest montowany obrotowo wokół osi pionowee, na przykład za pomocę okręzajęcego pierścienia 16 podpartego obrotowo na wielu kołach wsporczych 17 i przytrzmmywanego przez wiele kół ustalajęcych 18. Zartnięta komora Jest utworzona przez bęben 15 i pokrywę 20, która jest zaopatrzona w stały wspornik utworzony przez obwodowę ramę 21. Pokrywa 20 może mieć znane różne kształty. Korzystne rozwięzanie jestpzzedstawione na rysunku Jako sklepienie odcinkowe, stożkowo skierowane do góry utworzone z wielu bloków ogniotrwałych. Gest oczywiste, że może być również zastosowana konstrukcja raororitycrna lub płasko zawieszona.
Ciepło do upłynniania dozowanego materiału może być dostarczane przez jeden lub więcej palników 22 wystajęcych z pokrywy 20. Korzystnie na obwoolzie pokrywy 20 jest umieszczonych wiele palników 22 kierujęcych płomienie do przestrzeni bębna 15, w której znajduje się maerli^ł. Palniki 22, korzystnie sę chłodzone wodę, aby je uchronić przed ciężkimi warunkami w naczyniach. Gazy wylotowe mogę wypływać z wnętrza naczynia do upłynniania 10 przez otwór 23 umieszczony w pokrywie 20. Korzystnie, ciepło gazów wylotowych może być zastosowane do wstępnego ogrzewania materiału dozowanego w etapie wstępnym, nie pokazanym, takim jak został ujawniony w opisie patenoowym St. Zjedn. Arniki nr 4 519 814.
KaaBnia^ dozowane, korzystnie w stanie sproszkowanym, sę dostarczane do komory naczynia upłynniajęcego 10 za pomocę rynny dozujęcej 24, która, w przedstawoonym przykładzie, wystaje przez otwór 23. Szczegóły rynny dozujęcej 24 zostały ujawnione w opisie pateno^ym St. Zjedn. Arom^ki nr 4 529 428. Koniec rynny dozujęcej 24 znajduje się bezpośrednio w pobliżu ścianek bocznych bębna 15, a materiał dozowany jest rozmieszczany na wewnętrznych częściach ścianki bębna 15. Warstwa 25 eateritłu dozowanego jest zatrzymywana na wewnęęrznych ściankach bębna 15. Zatrzymywanie to jest wspomagane obrotem bębna 15, a eeterlał służy jako warstwa izolujęca. Maeriał dozowany u^eszczony na powierrchni warstwy izolujęcej 25 jest wystawiony na działanie ciepła z komory i tworzy płynnę warstwę 26, która wpływa do dołu po nachylonej wykładzinie do osiowego otworu spustowego w dnie naczynia. Wylot może być zaopatrzony w ceramicznę łódkę ogniotrwałę 27. Strumień płynnego eateritłu 28 spływa swobodnie z naczynia do upłynniania 10 przez otwór kierujęcy go do drugiego etapu zwanego etapem rozpuszczania.
Etap rozpuszczania może być prowadzony w naczyniu rozpuszczajęcym 11 ponieważ jednę z jego funkcji Jest zupełne rozpuszczanie wszystkich nleroztoplonych ziaren eateΓlału dozowanego, pozostajęcych w płynnym eateritlr 28 opuszczajęcym naczynie do upłynnienia 10. Płynny materiał 28 jest w tym miejscu na ogół jedynie tylko częściowo stopiony i zawiera nieroztopione ziarna plasku 1 fazę gazowę. W typowym procesie topienia sody, wapna i krzemionki stosujęc maoriał dozowany w postaci węglanu 1 siarczanu jako środki ęce klarowanie, faza gazowa składa się głównie z tlenków węgla i tanków siarki.. Może występować lówr^leż azot pochodzęcy z uwięzionego powierza. Naczynie 11 do rozpuszczania służy do całkowitego rozpuszczania nleroztopoonych częstek znajdujęcych się w ciekłym materialr 28 pochodzęcym z pieiwszego etapu. Polega na plrrtzze®ywaniu maaeriału 28 przez pewien okres czasu w miejscu i.zoriwanym od etapu klarowania. Maaeriał stanowięcy zestaw soda-wapnc^rzemion^ rozpuszcza się na ogół' w temperaturze około 1200°C i wpływa do nacz^ila roz^szcza,]ęcego 11 w temperaturze od 12°0°C do 132O°C. W tej temperaturze pozostać ι1ι~ rcztopione częstki zazwyczaj rozpuszczaj? się, gdy pozostanę w tej temperaturze przez wystarjrajęcr długi okres czasu. Naczynie 11 do rozpuszczania stanowi poziomy długi., ognlo trwały basen 30 z ogniotrwałym sklepΙθοΙθμ 31 majęcy wlot i wylot na Jego prze^wnych kcińcach tak umieszczone, aby zapewnić rdpowiedni czas przebywania w nim płynnego szkła. Gł^^okość maaeriału roztopionego w naczyniu 11 do rozpuszczania może być stosunkowo niewielka w celu utrudnienia recyrkulacji maaeriału.
Chociaż nie jest wymagana dodatkowa znaczna ilość energii cieplnej, aby przeprowadzić etap rozpuszczania, można przyśpieszyć proces i zimnejszyć wymiary naczynia ll do
154 250 rozpuszczania przez dostarczenie ciepła. Ważniejsze jest jednakże korzystne podgrzanie materiału w stanie rozpuszczonym tak, aby zwiększyć jego temperaturę przygotowujęc go do następnego etapu kierowania. Zwiększenie temperatury do wartości w celu przeprowadzenia klarowania jest korzystne ze względu na zmne^jszenie lepkości szkła i zwiększenie ciśnienia uwięzionych gazów. Typowę temperaturę jest 1520 C, która pożędana jest do klarowania szkła typu soda-waρno-ιkrzemionkt.Gdy jednak do klarowania zastosuje się próżnię, może być użyta niZsza tem^^i^^t:ura szczytowa bez pogarszania jakości produktu. Temper^aura może być zmniejszona zależnie od wielkości podciśnienia. Gdy, zgodnie z wynalazkiem, klarowanie jest przeprowadzone w próżni, temperatura szkła nie musi być zwiększa niż 1480°C, a korzystnie, na przykład nie większa niż 1430 C tuż przed klarowaniem. Gdy stosuje się nizszy zakres ciśnień niż tu ujawniony, temperatura w naczyniii 12 do korowania nie musi być wyższa niż 137°°C. Zmuszenia temperatury szczytowej powoduje znaczne zwiększenie trwałości naczyń ogniotrwałych Jak również oszczędność energii.
Ciekły mateJiał 28 wchodzęcy do naczynia 11 do rozpuszczania mus! być podgrzany jedynie w sposób ummarkowany, aby przygotować roztopiony maaeriał do klarowania. W tym etapie rozpuszczania mogę być stosowane paliwowe źródła ciepła, ale stwierdzono, że ten etap umooliwia także stosowanie ogrzewanie elektrycznego. W przypadku ogrzewania elektrycznego stosuje się wiele elektrod 32 rozmieszczonych, jak to pokazano na rysunku, poziomo wzdłuż ścianek bocznych naczynia n. Ciepło jest wytwarzane przez rezystancję roztopionego wsadu, przez który przepływa pręd elektryczny między elektoodami 32, podobnie Jak w konwencjonalnej technologii stosowanej przy elektriznnyn topieniu wsadu szkła. Elektrody 32 mogę być węglowe lub molibdenowe znanego typu odpowiednio dobrane przez βpecialistę. Naczynie 11 do rozpuszczania zawiera zgarnlak 33, aby zabezpieczyć maoriał pływający przed zbliżane» się końca wylotowego.
Zawór, który steruje prze^we» maor^łu z etapu rozpu szczeń ia do etapu kierowania jest utworzony przez nurnik 35 usytuowany osiowo na przedłużeniu rury apustowej 36. Wałek 37 nurnika 35 wystaje przez aklepUnie 31 naczynia 12 do rozpuszczania umożliwiając regulację szczeliny między nurnikiem 35 a rurę 36 i zme^iaJęc przez to wielkość strumienia maor^łu płynącego do etapu klarowania. Chociaż zawór jest rozwiązaniem korzystnym mogę być również stosowane inne znane środki do regulowania strumienia stopionego mat^ria^u płynęcego do etapu klarowania. Przykładno można stosować środki do ogrzewania 1/lub chłodzenia połęczone rurę spustowę tak, aby można było regulcwać lepkość, a przez to 1 wielkość przepływu przez nię maaeriału stopionego.
Etap kierowania Jest korzystnie, prowadzony w pionowym naczyniu 12, które może mleć korzystnie kształt cylindryczny. Poza tym naczynie 12 posiada ceramicznę, wewnntrznę wykładzinę ogniotrwałę 40 osłonlętę gazoszczelnę obudowę chł^odzonę wodą. Μ8ζθγ1ζ1 ogniotrwa ły jest znanego typu 1 może składać się z tlenku glnnowego, tlenku cyrkonowego i krzemionki. Obudowa zawiera podwójną, cyllndrycznę ściankę bocznę 41 staiowitit pierścieniowy płaszcz wodny, a na końcach kołowe chłodnice 42 i 43. Między wykładzinę ogniotrwałę 40 a ściankę bocznę 41 może być u^eszczona warstwa izolacyjna, nie pokazana. Rura spustowa 36 może być wytworzona z m^eialu ogniotrwałego takiego jak platyna 1 jest szczelnie osadzona w otworze 44 znajdującym się w górnym końcu naczynia 12 do klarowania.
Gdy roztopiony maeriał spływa spustowę rurę 36 i napotyka zmniejszone ciśnienie w naczyniu 12 do klarowania, gazy zawarte w roztopionym maaeriale zwiększaję sw^ję objętość tworzęc warstwę spienlenę 50 pozo sta jęc ę na powierzchni cieczy 51. Gdy piana opada wówczas łączy się z cieczę 51. W naczyniu 12 do klarowania może być ustalone ciśnienie niższe od atmosferycznego dzięki umieszczeniu przewodu podciśnieniowego 52 przechodz^ego przez górnę część naczynia 12 do klarowania. Zastosowane tu spienienie powoduje co najmnńej podwinie objętcści maeri.ału roztopionego. Oeżeli Mteei^;^ jest całkowicie spieniony, wzrost objętości Jest zazwyczaj większy niż dwuukoonie. Rozłożenie Mtβrl.ału stopionego Jako cienkich przepon z piany 51 zwiększa znacznie powierzchnię przestrzeni poddanej działanóom znnieJszonegi ciśnienia. Z tego powodu pożtdaie Jest maksymalne spienie—
154 250 nie; 3est również korzystne, żeby na pianę 50 działały najniższe ciśnienia panujęce w układzie na górze naczynia 12, powyżej poziomu cieczy 51 w przestrzeni dla piany 50. Dlatego też umooliwia się, aby mteriał spieniony spadał w przestrzeni dla piany 50 na górnę jej warstwę. Korzystniejsze Jest wprowadzenie świeżego maaeriału spienionego na górnę warstwę piany 50 niż wytwarzanie plany 50 z powierzchni cieczy 50 poniżej warstwy piany. Zależnie od ciśnienia w przestrzeni podciśnieniowej i prędkości przeołwu* objętościowego stopionego oateΓlału wchodzącego do naczynia klarującego 12, wchodzący strumień oaaeriału przechodzi przez warstwę piany 50 i stanowi spoisty na ogół strumień cieczy powodujący powstawanie piany 50 na powierzchni cieczy 51, lub też strumień materiału wytwarza pianę 50 natychmiast po napotkaniu zmniejszonego ciśnienia. Każdy z tych sposobów może być zastosowany, ale z wyżej wymmenionych powodów ten ostatni jest bardziej skuteczny.
Ilość ciepła doprowadzana przez stopiony maeriał wchodzący do naczynia klarującego 12 może być wystarczająca do utrzymania odpowwednich temperatur w naczyniu 12, ale przy niskim wydatku, straty ciepła przez ścianki 41 mogą przekraczać ilość ciepła doprowadzaną do naczynia 12 przez materiał stopiony. W takim przypadku jest pożądane dostarczenie ciepła do naczynia klarującego 12 w celu uniknięcia niepożądanego zmniejszenia tempero^ry. Potrzebna ilość ciepła jest stosunkowo mała ponieważ ma tylko równoważyć straty ciepła przez ścianki 41, i może być dostarczona przez konwenijonalne urządzenia do elektrycznego ogrzewania za pomocą elektrod rozmieszczonych promieniowo w ściankach bocznych, przy czym prąd elektryczny przepływa między elektrodami przez szkło.
Niezależnie od wydatku obszar powyżej roztopionej .cieczy 51 w naczyniu 12 może bardziej stygnąć niz jest to konieczne ponieważ w obszarze tym nie ma roztopionej masy i zachodzi izolacja termiczna warstwy spienionej 50. W rezultacie górna część warstwy spienionej 50 ochładza się, co powoduue zwiększenie lepkości piany i zmn^Jszenie prędkości, przy której gazy są wydalane. W takim przypadku stwierdzono, że Jest korzystne zastosowanie środków do ogrzewania przestrzeni powyżej cieczy 51 i piany 50. W tym celu zastosowano palnik, aby podtrzymać spalanie w przestrzeni próżniowej.
W górnym końcu naczynia klarującego 12 jest umieszczony przewód 54, przez który jest doprowadzana okresowo niewielka ilość wody do plany 50. Doprowadzona woda sprzyja opadaniu piany 50.
W przedstawóonym przykładzie, roztopiony (maoriał kierowany Jest odprowadzany z dolnej części naczynia klarującego 12 przez rurę spustową 55 wykonaną z meealu ogniotrwałego takiego Jak platyna. Byłoby również możliwe umieszczenie rury spustowej w ściance bocznej 41 naczynia 12 w Jego dolnej strefie. Rura spustowa 55 korzystnie wystaje ponad powwerzchnię w dolnej sekcji ogniotrwałej 56, w której jest zmontowana, aby zabezpieczyć przed wejściem osadów do strumienia wylotowego. Dolna sekcja 56 może mieć mnnejszą grubość przy spustowej rurze 55. Powoduje to zimnej szenie wpływu izolacji na spustową rurę 55, a przez to temperatura rury 55 jest wyższa, co zabezpiecza przed zastyganiem αatθrlału w rurze 55. Chłodnica wodna 57 umieszczona pod dolną sekcją 56 zabezpiecza przed wyciekiem wokół rury 55. Prędkość wypływu roztopionego mat^rrlału z rury spustowej 55 jest sterowana za pomocą stożkowego zaworu dławiącego 58 osadzonego na końcu trzona 59. Trzon 59 współpracuje ze środkami mechaaicziyoi, nie pokazane, dostosowując wysokość podnoszenia zaworu dławiącego 58, a przez to tworząc szczelinę między zaworem 58 a rurą 55. Dzięki temu steruje się prędkością przepływu. Roztopiony strumień 60 kierowanego maaeriału spływa swobodnie z dolnej części naczynia klarującego 12. Może być doprowadzony do stanowiska firmowaaia, nie pokazane, gdzie następuje formowanie żądanego produktu. Wyklarowane szkło może, na przykład, przechodzić do komory pływakowej do formowania szkła, w której stopione szkło pływa na kąpieli z roztopionego memlu tworząc płaeki arkusz szkła.
Naczynie klarujące 12 Jest korzystnie cylindryczne, chociaż może mieć również inny kształt. Kształt cylindryczny jest korzystny ze względu na budowę naczynia gazoszczelnego. Równnn dla kołowego przekroju poprzecznego stosunek powierzchni wewnntrznej przestrze ni kontaktowej do objętości jts<· zmn^jszony do minimum. W porównaniu z otwartym trzonem
154 250 konwencjonalnym typu rafinera z wymuszonym krążeniem, jedynie część ogniotrwałej przestrzeni kontaktowej jest utworzona przez cylindryczny rafiner próżniowy według wynalazku.
Wysokość roztopionej cieczy 51 znajdującej się w naczyniu 12 zależy od wielkości podciśnienia panującego w komorze. Wysokość ciśnienia wymuszona wysokością cieczy 51 musi być równa lub wyższe od ciśnienia atmosferycznego na wylocie, aby umorZiwić swobodne wypływanie materiału z naczynia 12. Ta wysokość będzie zależała od gęstości względnej roztopionego maeriału, która dla szkła typu soda-wapno-krzemiona w temperaturach etapu klarowania wynosi około 2,3. itysokość przekraczająca ninlrnun wymagane do zrównoważenia podciśnienia. Jest konieczna do obliczenia wahań ciśnienia atmosferycznego. W celu umożliwienia zmiany podciśnienia i zapewnienia ustalonego przepływu przez wylot. Gdy te warunki są zachowane, przepływ przez wylot Jest regulowany bez dolnego zaworu. Ale w korzystnych przykładach, według wynalazku, stosuje się znaczny nadmiar wysokości tak, że prędkość przepływu na wylocie nie Jest określona przez podciśnienie, ale mθeihtlcznle przez zawór dławiący 58. Takie rozwiązanie umo^^ia wydatkowi 1 podciśnieniu zmieniać się niezależnie od siebie. Natomiast ciśnienie na wylocie noże być niższe od ciśnienia atmosferycznego, jeżeli wylot Jest zaopatrzony w pompę mogącą pokonać różnicę ciśnień. Przykładowa pompa, którą można stosować do roztopionego szkła. Jest ujawniona w opisie patentowym St. Zjedn. Ameryki nr 4 083 711. Funkcja naczynia 12 polega na wyrównywaniu ciśnienia, co nie zależy od jego szerokości, a przez to teoretycznie naczynie to może mieć kształt wąskiej pionowej rury. Jednakże ze względu na czas przebywania konieczny do ponownej absorpcj gazów pożądane Jest szerokie naczynie. Ma to na celu zmnleJszrllr oporu przepływu i rozdział ciepła do dolnej części naczynia bez wymaganych dodatkowych źródeł ciepła. W tym celu konieczny Jest stosunek wysokości do szerokości nlewiększy niż 5 do 1.
Korzyści ze stosowania podciśnienia w procesie klarowania są osiągane stopniowo, im ciśnienie jest niższe, tym korzyść jest większa. Niewielkie zmn^Jβ^βn:tr ciśnienia poniżej ciśnienia atmosferycznego może przynosić wymierne korzyści, ale aby uzasadnić ekonomicznie stosowanie komory podciśnieniowej są pożądane znacznie obniżone ciśnienia.
W rezultacie pożądane jest ciśnienie nie większe niż połowa ciśnienia atmosferycznego aby uzyskać korzyści mooiiwe do osiągnięcia dla płaskiego szkła sodowirwiaiθnnookrzerairnkowego. Znacznie lepsze usuwanie gazów osiąga się przy ciśnieniu równym 1/3 ciśnienia atmosferycznego lub mnlejszym.
Sposób i urządzenie, według wynalazku, jest stosowane zwłaszcza do topienia 1 klarowania szkła sodowo-wapienno-krzemionkowego.
Standardowe przezroczyste płaskie szkło sodoworwapielno-krzemionkowe było klarowane przy ci-śnieniu a^otatnym 100 torów i osłonięto produlct mający 1 pęcherzyk na 100 cm^ która to jakość jest akceptowana dla wielu produktów szklanych. Ciśnienie klarowania niżej 100 torów na przykład 20 do 50 torów jest pożądane w celu otrzymania szkła handlowej o jakości 1 pęcherzyka na 1000-10000 crnm. pęcherzyki o średnią mn^isz^ od 0-0,1 Mt są uważane jako niedostrzegalne 1 nie są zaliczane do pęcherzy.
Pomeoclczr środki do topienia i klarowania takie jak siarka lub.fluor są zazwyczaj dodawane do kąpieli szklanych, ale wytwarzają znaczną ilość niepożądanych składników gazów wylatujących z pieców do topienia szkła. Pożądana byłaby ich rlleiltcjt. Ale aby osiągnąć wyzszą jakość zwiaszcza dla szkła płaskiego konieczne Jest stosowanie tych środków. Ponadto źródła siarki to Jest siarczan sodowy i siarczan wapniowy powodują nadmierne pienienie w próżni. Typowa kąpiel szklana zawiera 5 do 15 części Wagowych siarczanu sodowego na 1000 części wagowych Mt^rlιtłu będącego źródłem krzemionki tj. plasku, przy czym uważane jest za pożądane około 10 części wagowych w celu otrzymania odpowiedniego klarowania.
W sposobie według wynalazku, stwierdzono jednakże, że korzystne Jest ograniczenie siarczanu sodowego do 2 części wagowych, aby utrzymać odpowiednie spienienie nie wpływające szkodliwie na klarowanie. Najbardziej korzystne jest stosowanie siarczanu sodowego w ilości nie większej uz 1 części na 1000 części piasku, przy czym połowa tej części jest szczególnie korzystnym przykładem. Te stosunki wagowe zostały podane dla siarczanu sodowego ale
154 250 mogę być one obliczone dla innych źródeł siarki przez stosunki mas cząsteczkowych. Zgodnie z wynalazkiem Jest mooliwe całkowite usunięcie środków wspommagjęcych klarowanie, chociaż ślady siarki na ogół znajduję się w innych materiałach kąpieli, a także mogę się znajdować niewielkie ilości siarki nawee, jeśli nie dodano rozmyślnie żadnego wtręcenia siarki do kąpieli.
Jednakże produkty szklane typu soda-wapno-krzemionka, które sę masowo wytwarzane sposobem ciągłego roztapiania, charakteryzuję się znacznymi ilościami resztkowych pomocniczych środków do klarowania. Tymi produktami mogę być arkusze szkła odpowiednie do szklenia okien w budynkach lub pojazdach, to znaczy szkło wytwarzane na kąpieli meealowej, 1 szkło opakowaniowe to znaczy butelki. W takich produktach resztloowa zawartość siarki wyrażona jako SOj Jest na ogół rzędu 0,2% wagowe, a rzadko mniej niż 0,1%. Nawwe, jeśli nie dodaje się do kąpieli umyślnie żadnego pomocnnczego środka do rafinacji zawieraj ęcego siarkę, zazwyczaj wykrywa się co najmniej 0,0:% S0^ w szkle typu soda-wapno-krzemiona w kcnwθnnnonałnynh plecach do ciągłego roztapiania. Płaskie szkło do przezroczystych oszkleń normli^^e stosowanych zawiera ponad 0,05% SO.j. W odróżnieniu od tego, szkło typu soda-wapno-krzemionka może być wytwarzane w sposób clęgły, zgodnie z wynalazkiem, korzystnie w próżni i ma mnej niż 0,0!% SO^ nawee, gdy doda się do kąpieli stosunkowo niewielkie ilości pomooπinzego środka dla klarowania zawierające siarkę jak to opisano powyśθt, 1 mnnej niż 0,01% SO^, gdy nie dodaje się rozmyślnie żadnych wtrąceń siarki.. Przy najniższych ciśnieniach bez rozmyślnego dodawania siarki, osiągane sę zawartości SO3 mn^Jsze niż 0,003%. Handlowe szkło typu soda-wapnockrzemiona, które jest klarowane ze składnikami zawierającymi siarkę może być snharlktθśyzowaie następujęco:
ciężar w %
Si02 70-74
Na2O 12-16
CaO 8-12
MgO 0-5
A^2°3 0-3
k20 0-3
BaO 0-1
Fe2°3 0-1.
Niewielkie ilości barwników lub innych pcmocciczynh środków do klarowania mogę być również obecne w szkle. Czasami jako pcmocniczi środki do klarowania stosuje się arsen, antymon, fluor i lit i resztki tych składników mogę w tym typie szkła być stwierdzone. Arkusz szkła wytwarzanego na kąpieli metalowej lub butelki stanowię powszechny handlowy przykład wyżej wymienionego szkła.
Arkusz szkła, który został uformowany w flotacji to znaczy na roztopionej cynie charakteryzuje się znαnzęcśml ioościami teenku cyny, które migruję do części powierzchni szkła na co najmniej jednej jego stronie. Na ogół element z takiego szkła ma koncennrację SnO: równę co najmniej 0,05% wagowo w warstwie o grubości kilku mikrometrów stykajęcej się z cynę. Ponieważ proces flotacji wymaga znacznej ilości pieców co ciągłego topienia typu, w którym kcnweeinonalnii stosuje się znaczne ilości polocciczynh środków do klarowania zawierających siarkę, takie szkło charakteryzuje się minimalna koncennrację SO^ wyzszę niż koncennracja omówiona powyżej dla szkła typu soda-wapno-krzemiona. W rezultacie szkło w/^Mrzane na kąpieli rnetaloieJ klarOwane swediem, według wynalazku, lalęni mnej niz 0,08% SO3 będzie odróżniało się od konwenncwalnego, dostępnego w handlu szkła wytwarzanego na kęoieli ιnetalcwet. Większość szkła wytwarzanego na kąpieli letalciej ma skład następujęcy:
% wagowo
SiO: 72-74
Na:0 12-14
154 250
Ca 0 8-10
MgO 3-5
Α32°3 0-2
k2o 0-1
^2°3 0-1.
W takim szkle mogę być obecne barwniki 1 ślady innych substancji.
Chociaż opis korzystnych przykładów i niektórych zalet wynalazku, odnosi się do ciągłego sposobu wytwarzania szkła. Jest oczywiste, że sposób nieclęgłego klartwanla może również korzystać z co najmniej niektórych zalet wynalazku.

Claims (11)

1. Sposób topienia i klarowania mmterlału szklarskiego, polegający na wytwarzaniu roztopu matθritłu, wprowadzeniu go do obszaru nad poziomem stopionego materiału w naczyniu, w którym panuje ciśnienie niższe od ciśnienia przy wprowadzaniu 1 usuwaniu stopionego mmaeriału szklarskiego z naczynia, znamienny tym, że w obszarze powyżej stopionego materitłu w naczyniu utrzymuje się ciśnienie nie większe niż równe połowie ciśnienia atmosferycznego i spienia się stopiony maeriiał podczas wprowadzania go do tego obszaru do objętości co najmniej równej podwójnej objętości stopionego szkła, po czym powoduje się opadanie piany na stopiony matθriał.
2. Sposób według zastrz. i,znamienny tym, że przemieszcza się pionowo stopiony materiał w naczyniu w kierunku położenia idprowatdanCa.
3. Sposób według zastrz. 2, znamienny tym, że utrzymuje się w naczyniu ciśnienie nie większe niż 1/3 ciśnienia atmosferycznego.
4. Sposób według za9trz. 3,znamienny tym, że na utworzonej wcześniej w naczyniu planie umieszcza się następny spieniony maeriał.
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że utrzywuje elę w naczyniu poziom stopionego mtβriίthu szklarskiego wyższy niż jest wymagany do odprowadzenia stopionego materitłu z naczynia.
6. Sposób według zastrz. 5, znamienny tym, że dostarczanie ciepła do topienia 1^0^^ szklistego kończy się zasadniczo przed jego wprowadzeniem do naczynia i przed działanecu na niego podciśnienia mlnlmaaizując nadmlernę konwekcję stopionego maaeriału w naczyniu.
7. Urządzenie do topienia i klarcmania oaterlαłu szklarskiego, znamienne tym, że zawiera pionowo ^dłużone naczynie /12/ do przetrzmoywanlα stopionego łu szklarskiego, rurę wlotowę /36/ usytuowaną w górnej części naczynia /12/ do przenoszenia stopionego Mtβrl.ału szklarskiego do obszaru stopionego Mt^rltłu w naczyniu /12/, rurę spustową /55/ usytuowaną w dolnej części naczynia /12/ do odprowadzania stopionego materiału z naczynia /12/ 1 elementy próżniowe /52/ do wytwarzania podciścrenta_umie3zczoce w górnej części naczynia /12/, przy czym naczynie /12/ oa zasadniczo większą wysokość dż jego przeciętna szerokość.
8. Urządzenie według zaatrz. 7, znamienne /12/ ma kształt zasadniczo cylindryczny.
9. Urządzenie według zastrz. 8, znamienne naczynia /12/ zawiera regulujący zawór /35/.
10. Urządzenie według zastrz. 9, znamienne towa /55/ naczynia /12/ zawiera regulujący zawór /58/.
11. Urządzenie według zastrz. 10, znamienne że wydłużone naczynie że rura ^^otowa /36/ że wylotowa rura spustym.
tym.
t y m.
osłonięte gazoszczelną ścianką boczną /41/ zawierającą chłodnice /42, 43/.
PL1987263528A 1986-01-02 1987-01-02 Method of melting and clarifying glass bath,apparatus therefor and soda-calcium-silica type glass PL154250B1 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US81549486A 1986-01-02 1986-01-02
US06/894,143 US4738938A (en) 1986-01-02 1986-08-07 Melting and vacuum refining of glass or the like and composition of sheet

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL263528A1 PL263528A1 (en) 1988-01-21
PL154250B1 true PL154250B1 (en) 1991-07-31

Family

ID=27123962

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987263528A PL154250B1 (en) 1986-01-02 1987-01-02 Method of melting and clarifying glass bath,apparatus therefor and soda-calcium-silica type glass

Country Status (27)

Country Link
US (1) US4738938A (pl)
EP (1) EP0231518B1 (pl)
KR (1) KR900006206B1 (pl)
CN (1) CN1008084B (pl)
AR (1) AR241011A1 (pl)
AU (2) AU574944B2 (pl)
BR (1) BR8606484A (pl)
CA (2) CA1279191C (pl)
CZ (1) CZ281146B6 (pl)
DE (1) DE3677952D1 (pl)
DK (1) DK167391B1 (pl)
EG (1) EG18146A (pl)
ES (1) ES2020933B3 (pl)
FI (1) FI81078C (pl)
GR (1) GR3001573T3 (pl)
HU (1) HU210166B (pl)
IL (1) IL81114A (pl)
IN (1) IN171099B (pl)
MX (1) MX164855B (pl)
MY (1) MY101038A (pl)
NZ (1) NZ218512A (pl)
PH (1) PH23536A (pl)
PL (1) PL154250B1 (pl)
PT (1) PT84042B (pl)
SG (1) SG107991G (pl)
SK (2) SK278492B6 (pl)
YU (1) YU45398B (pl)

Families Citing this family (87)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NZ220810A (en) * 1986-07-07 1989-08-29 Ppg Industries Inc Refining glass; collapsing foam above melt by adding substances
US4704153A (en) * 1986-08-12 1987-11-03 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glassy materials with controlled foaming
US4780122A (en) * 1987-06-29 1988-10-25 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glass or the like with enhanced foaming
US4920080A (en) * 1988-08-19 1990-04-24 Ppg Industries, Inc. Method of making glass with preliminary reaction of batch materials
US4849004A (en) * 1988-10-31 1989-07-18 Ppg Industries, Inc. Pulsed pressure method for vacuum refining of glassy materials
US4919700A (en) * 1989-01-03 1990-04-24 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glassy materials with selected water content
US4919697A (en) * 1989-01-03 1990-04-24 Ppg Industries, Inc. Vacuum refining of glassy materials with selected foaming rate
US5030593A (en) * 1990-06-29 1991-07-09 Ppg Industries, Inc. Lightly tinted glass compatible with wood tones
US5593929A (en) * 1990-07-30 1997-01-14 Ppg Industries, Inc. Ultraviolet absorbing green tinted glass
JP3368953B2 (ja) * 1993-11-12 2003-01-20 旭硝子株式会社 紫外線吸収着色ガラス
AU696443B2 (en) * 1994-10-26 1998-09-10 Asahi Glass Company Limited Glass having low solar radiation and ultraviolet ray transmittance
US5928401A (en) * 1996-05-23 1999-07-27 Drummond; Warren W. Process of making fibers with a rotary ring furnace above a circular forehearth
US5922097A (en) * 1996-06-12 1999-07-13 Praxair Technology, Inc. Water enhanced fining process a method to reduce toxic emissions from glass melting furnaces
US5785726A (en) * 1996-10-28 1998-07-28 Corning Incorporated Method of reducing bubbles at the vessel/glass interface in a glass manufacturing system
JPH10236834A (ja) * 1996-12-25 1998-09-08 Asahi Glass Co Ltd 電子銃支持部材及びその製造方法
US6044667A (en) 1997-08-25 2000-04-04 Guardian Fiberglass, Inc. Glass melting apparatus and method
US5961686A (en) * 1997-08-25 1999-10-05 Guardian Fiberglass, Inc. Side-discharge melter for use in the manufacture of fiberglass
US6237369B1 (en) 1997-12-17 2001-05-29 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Roof-mounted oxygen-fuel burner for a glass melting furnace and process of using the oxygen-fuel burner
CZ297579B6 (cs) * 1998-01-09 2007-02-07 Saint-Gobain Vitrage Zpusob a zarízení pro tavení a cerení zeskelnovatelných materiálu
FR2774085B3 (fr) * 1998-01-26 2000-02-25 Saint Gobain Vitrage Procede de fusion et d'affinage de matieres vitrifiables
DE19822437C1 (de) 1998-05-19 1999-07-29 Schott Glas Verfahren zum physikalischen Läutern einer Flüssigkeit und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE10003948B4 (de) * 2000-01-29 2006-03-23 Schott Ag Verfahren zum Erschmelzen, Läutern und Homogenisieren von Glasschmelzen
DE10041757C1 (de) * 2000-08-25 2002-02-21 Schott Glas Verfahren und Vorrichtung zum Läutern von Glas
DE10055969C1 (de) * 2000-11-11 2002-05-02 Schott Glas Verfahren und Vorrichtung zur Läuterung einer Glasschmelze
DE10116960C1 (de) * 2001-04-05 2002-08-08 Schott Glas Unterdruck-Läuteranlage
US6596660B1 (en) 2001-10-26 2003-07-22 Visteon Global Technologies, Inc. Amber-free reduced blue glass composition
EP1306353A1 (de) * 2001-10-27 2003-05-02 Schott Glas Verfahren zur Herstellung von Glasprodukten durch Läutern unter Unterdruck ohne Zusatz von As2O3 bzw. Sb2O3
DE10200233C1 (de) * 2002-01-05 2003-04-17 Schott Glas Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze mit einer Unterdruck-Läuterkammer
DE10200234C1 (de) * 2002-01-05 2003-04-17 Schott Glas Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze mit einer Unterdruck-Läuterkammer
DE10200232C1 (de) * 2002-01-05 2003-01-23 Schott Glas Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze in einer Unterdruck-Läuterkammer
DE10211183B4 (de) * 2002-03-14 2005-04-28 Schott Ag Vorrichtung zum Läutern einer Glasschmelze mit einer Unterdruck-Läuterkammer
US7094716B2 (en) * 2002-10-04 2006-08-22 Automotive Components Holdings, Llc Green glass composition
US8156766B2 (en) * 2003-01-09 2012-04-17 Corning Incorporated Molten optical glass fining apparatus
DE10304973B4 (de) * 2003-02-06 2006-08-17 Schott Ag Vorrichtungen, Regelvorrichtung und Regelverfahren für die Läuterung von Glas
US6962887B2 (en) 2003-05-14 2005-11-08 Ppg Industries Ohio, Inc. Transparent glass having blue edge color
US6995102B2 (en) * 2003-07-16 2006-02-07 Visteon Global Technologies, Inc. Infrared absorbing blue glass composition
DE10333869B4 (de) * 2003-07-24 2008-07-03 Schott Ag Verfahren zum Auslegen einer Anlage zum Schmelzen und/oder Läutern von Glas
RU2264589C1 (ru) * 2004-04-01 2005-11-20 Институт Катализа Им. Г.К. Борескова Сибирского Отделения Российской Академии Наук Способ и устройство для импульсной тепловой обработки сыпучих материалов
FR2870842B1 (fr) * 2004-05-27 2007-11-02 Saint Gobain Procede et dispositif de fabrication du verre et produits obtenus a l'aide de ce procede
WO2006095523A1 (ja) * 2005-03-08 2006-09-14 Asahi Glass Company, Limited 白金または白金合金製の構造体およびそれを用いたガラス製造装置
WO2007111079A1 (ja) * 2006-03-27 2007-10-04 Asahi Glass Company, Limited ガラス製造方法
JP5660028B2 (ja) 2009-03-09 2015-01-28 日東紡績株式会社 ガラス繊維製造用ガラス溶融装置及びこれを用いたガラス繊維の製造方法
US8689586B2 (en) 2009-03-09 2014-04-08 Nitto Boseki Co., Ltd. Glass-melting device for producing glass fiber and method for producing glass fiber
CN101786619B (zh) * 2010-02-10 2012-03-28 黎应和 竖式高温连续石墨化炉
US8051682B1 (en) * 2010-06-01 2011-11-08 The Boeing Company Apparatus and method for making glass preform with nanofiber reinforcement
US9776903B2 (en) 2010-06-17 2017-10-03 Johns Manville Apparatus, systems and methods for processing molten glass
US8997525B2 (en) 2010-06-17 2015-04-07 Johns Manville Systems and methods for making foamed glass using submerged combustion
US10322960B2 (en) 2010-06-17 2019-06-18 Johns Manville Controlling foam in apparatus downstream of a melter by adjustment of alkali oxide content in the melter
US8973400B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Methods of using a submerged combustion melter to produce glass products
US8769992B2 (en) 2010-06-17 2014-07-08 Johns Manville Panel-cooled submerged combustion melter geometry and methods of making molten glass
US9021838B2 (en) 2010-06-17 2015-05-05 Johns Manville Systems and methods for glass manufacturing
US9096452B2 (en) 2010-06-17 2015-08-04 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US9115017B2 (en) 2013-01-29 2015-08-25 Johns Manville Methods and systems for monitoring glass and/or foam density as a function of vertical position within a vessel
US8973405B2 (en) 2010-06-17 2015-03-10 Johns Manville Apparatus, systems and methods for reducing foaming downstream of a submerged combustion melter producing molten glass
US8991215B2 (en) 2010-06-17 2015-03-31 Johns Manville Methods and systems for controlling bubble size and bubble decay rate in foamed glass produced by a submerged combustion melter
US8650914B2 (en) 2010-09-23 2014-02-18 Johns Manville Methods and apparatus for recycling glass products using submerged combustion
US8707740B2 (en) 2011-10-07 2014-04-29 Johns Manville Submerged combustion glass manufacturing systems and methods
US8707739B2 (en) 2012-06-11 2014-04-29 Johns Manville Apparatus, systems and methods for conditioning molten glass
US8875544B2 (en) 2011-10-07 2014-11-04 Johns Manville Burner apparatus, submerged combustion melters including the burner, and methods of use
US9032760B2 (en) 2012-07-03 2015-05-19 Johns Manville Process of using a submerged combustion melter to produce hollow glass fiber or solid glass fiber having entrained bubbles, and burners and systems to make such fibers
US9533905B2 (en) 2012-10-03 2017-01-03 Johns Manville Submerged combustion melters having an extended treatment zone and methods of producing molten glass
WO2014055199A1 (en) 2012-10-03 2014-04-10 Johns Manville Methods and systems for destabilizing foam in equipment downstream of a submerged combustion melter
US9227865B2 (en) 2012-11-29 2016-01-05 Johns Manville Methods and systems for making well-fined glass using submerged combustion
CN102992582B (zh) * 2012-12-07 2015-03-11 中国建材国际工程集团有限公司 一种具有独立澄清部的平板玻璃池窑结构及其调节方法
EP2999923B1 (en) 2013-05-22 2018-08-15 Johns Manville Submerged combustion melter with improved burner and corresponding method
US10654740B2 (en) 2013-05-22 2020-05-19 Johns Manville Submerged combustion burners, melters, and methods of use
WO2014189499A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
WO2014189506A1 (en) 2013-05-22 2014-11-27 Johns Manville Submerged combustion burners and melters, and methods of use
US10131563B2 (en) 2013-05-22 2018-11-20 Johns Manville Submerged combustion burners
PL3003997T3 (pl) 2013-05-30 2021-11-02 Johns Manville Palniki do spalania pod powierzchnią cieczy ze środkami usprawniającymi mieszanie przeznaczone do pieców do topienia szkła oraz zastosowanie
EP3003996B1 (en) 2013-05-30 2020-07-08 Johns Manville Submerged combustion glass melting systems and methods of use
WO2015009300A1 (en) 2013-07-18 2015-01-22 Johns Manville Fluid cooled combustion burner and method of making said burner
US10570045B2 (en) * 2015-05-22 2020-02-25 John Hart Miller Glass and other material melting systems
US9751792B2 (en) 2015-08-12 2017-09-05 Johns Manville Post-manufacturing processes for submerged combustion burner
US10041666B2 (en) 2015-08-27 2018-08-07 Johns Manville Burner panels including dry-tip burners, submerged combustion melters, and methods
US10670261B2 (en) 2015-08-27 2020-06-02 Johns Manville Burner panels, submerged combustion melters, and methods
US9815726B2 (en) 2015-09-03 2017-11-14 Johns Manville Apparatus, systems, and methods for pre-heating feedstock to a melter using melter exhaust
US9982884B2 (en) 2015-09-15 2018-05-29 Johns Manville Methods of melting feedstock using a submerged combustion melter
US10837705B2 (en) 2015-09-16 2020-11-17 Johns Manville Change-out system for submerged combustion melting burner
US10081563B2 (en) 2015-09-23 2018-09-25 Johns Manville Systems and methods for mechanically binding loose scrap
US10144666B2 (en) 2015-10-20 2018-12-04 Johns Manville Processing organics and inorganics in a submerged combustion melter
US10246362B2 (en) 2016-06-22 2019-04-02 Johns Manville Effective discharge of exhaust from submerged combustion melters and methods
US10301208B2 (en) 2016-08-25 2019-05-28 Johns Manville Continuous flow submerged combustion melter cooling wall panels, submerged combustion melters, and methods of using same
US10337732B2 (en) 2016-08-25 2019-07-02 Johns Manville Consumable tip burners, submerged combustion melters including same, and methods
US10196294B2 (en) 2016-09-07 2019-02-05 Johns Manville Submerged combustion melters, wall structures or panels of same, and methods of using same
US10233105B2 (en) 2016-10-14 2019-03-19 Johns Manville Submerged combustion melters and methods of feeding particulate material into such melters
WO2018114713A1 (en) * 2016-12-19 2018-06-28 Umicore Ag & Co.Kg Bottom drain

Family Cites Families (42)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US805139A (en) * 1904-06-13 1905-11-21 Charles W Brown Manufacture of glass.
US1598308A (en) * 1922-11-01 1926-08-31 Cole French Com Pany Method of and apparatus for fining glass
US1564235A (en) * 1923-12-05 1925-12-08 Pittsburgh Plate Glass Co Process and apparatus for melting and fining glass
US1928598A (en) * 1930-01-15 1933-09-26 Amco Inc Rotary glass melting furnace
US2465283A (en) * 1946-06-17 1949-03-22 Glass Fibers Inc Melting and drawing furnace
US2781411A (en) * 1953-06-10 1957-02-12 Jenaer Glaswerk Schott & Gen Process and apparatus for purifying glass
FR1101090A (fr) * 1953-06-11 1955-09-27 Jenaer Glaswerk Schott & Gen Affinage du verre
BE562033A (pl) * 1956-11-02
NL124733C (pl) * 1962-01-29
GB1103329A (en) * 1964-09-15 1968-02-14 Gen Trustee Co Ltd Refining of silicon
US3338694A (en) * 1965-02-26 1967-08-29 John R Davy Manufacture calcium aluminate optical glass
US3498806A (en) * 1965-09-07 1970-03-03 Owens Illinois Inc Glass compositions and process
FR1485634A (fr) * 1966-04-19 1967-06-23 Boussois Souchon Neuvesel Sa Procédé et dispositif pour la fusion du verre et l'élaboration de produits vitreux
FR1502663A (fr) * 1966-05-17 1967-11-24 Saint Gobain Procédé de fabrication du verre
DE1652116C3 (de) * 1967-08-03 1979-07-05 Maschinenfabrik Ernst Thielenhaus, 5600 Wuppertal Vorrichtung zum Schleifen von mit einem Anschlußzapfen versehenen Kugeln
NL6800695A (pl) * 1968-01-17 1969-07-21
US3689242A (en) * 1970-02-16 1972-09-05 Massachusetts Inst Technology Method of preparing electrically and optically active vitreous and polycrystalline materials
US3652245A (en) * 1970-09-22 1972-03-28 Amersil Inc Furnace for making fused quartz hollow slugs
US3754886A (en) * 1971-04-02 1973-08-28 Owens Illinois Inc Method for refining molten glass
US3972704A (en) * 1971-04-19 1976-08-03 Sherwood Refractories, Inc. Apparatus for making vitreous silica receptacles
US3674904A (en) * 1971-05-21 1972-07-04 Amersil Inc Furnace for making fused quartz hollow slugs
US3854919A (en) * 1971-07-23 1974-12-17 Owens Illinois Inc Method of forming transparent glass ceramic with compression layer
US3771986A (en) * 1972-06-01 1973-11-13 Ppg Industries Inc Continuously skimming viscous glass
DE2263589C2 (de) * 1972-12-27 1974-05-30 Heraeus Schott Quarzschmelze Gmbh, 6450 Hanau Verfahren zum Herstellen von Hohlzylindern, insbesondere von Rohren, aus Quarzglas und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
US4110098A (en) * 1974-08-14 1978-08-29 Saint-Gobain Industries Molten glass refining apparatus
US4110097A (en) * 1974-08-14 1978-08-29 Saint-Gobain Industries Method for the manufacture of glass
US3925052A (en) * 1974-10-15 1975-12-09 Ppg Industries Inc Method of improving quality of flat glass formed on molten tin
US3951635A (en) * 1974-11-29 1976-04-20 Owens-Illinois, Inc. Method for rapidly melting and refining glass
US4083711A (en) * 1977-03-28 1978-04-11 Ppg Industries, Inc. Glass forehearth having a viscosity pump
US4178986A (en) * 1978-03-31 1979-12-18 General Electric Company Furnace for directional solidification casting
US4195982A (en) * 1978-12-26 1980-04-01 Western Electric Company, Incorporated Method for extruding articles
JPS5735129A (en) * 1980-08-11 1982-02-25 Japan Electronic Control Syst Co Ltd Electronic control device for internal combustion engine
US4310342A (en) * 1980-09-24 1982-01-12 Owens-Illinois, Inc. Method and apparatus for preheating pulverous materials at reduced pressure prior to their introduction into a melting furnace
US4381934A (en) * 1981-07-30 1983-05-03 Ppg Industries, Inc. Glass batch liquefaction
US4519814A (en) * 1983-07-25 1985-05-28 Ppg Industries, Inc. Two stage batch liquefaction process and apparatus
FR2551746B1 (fr) * 1983-09-14 1986-09-05 Saint Gobain Vitrage Procede et dispositif pour elaboration de verre fondu, et applications de ce dispositif
US4496387A (en) * 1983-10-31 1985-01-29 Ppg Industries, Inc. Transition between batch preheating and liquefying stages apparatus
US4529428A (en) * 1983-11-25 1985-07-16 Ppg Industries, Inc. Method and apparatus for feeding an ablation liquefaction process
US4492594A (en) * 1984-01-03 1985-01-08 Ppg Industries, Inc. Method and apparatus for liquefying material with retainer means
US4539034A (en) * 1984-07-19 1985-09-03 Ppg Industries, Inc. Melting of glass with staged submerged combustion
US4632687A (en) * 1985-06-25 1986-12-30 Ppg Industries, Inc. Method of melting raw materials for glass or the like using solid fuels or fuel-batch mixtures
US4634461A (en) * 1985-06-25 1987-01-06 Ppg Industries, Inc. Method of melting raw materials for glass or the like with staged combustion and preheating

Also Published As

Publication number Publication date
AU1203188A (en) 1988-05-26
BR8606484A (pt) 1987-10-20
CA1279191C (en) 1991-01-22
CA1275422C (en) 1990-10-23
EG18146A (en) 1992-12-30
CZ281146B6 (cs) 1996-06-12
IN171099B (pl) 1992-07-18
AU587357B2 (en) 1989-08-10
SK944886A3 (en) 1997-07-09
PT84042A (pt) 1987-08-19
AR241011A2 (es) 1991-04-30
CN86108895A (zh) 1987-09-30
YU45398B (en) 1992-05-28
DK633586A (da) 1987-07-03
FI865334A0 (fi) 1986-12-30
HUT50734A (en) 1990-03-28
DE3677952D1 (de) 1991-04-11
EP0231518A3 (en) 1988-01-13
MY101038A (en) 1991-07-16
CN1008084B (zh) 1990-05-23
AU574944B2 (en) 1988-07-14
IL81114A (en) 1995-05-26
PL263528A1 (en) 1988-01-21
KR880002758A (ko) 1988-05-11
CZ984886A3 (en) 1996-02-14
FI81078C (fi) 1990-09-10
SK278492B6 (en) 1997-07-09
HU210166B (en) 1995-02-28
EP0231518A2 (en) 1987-08-12
FI81078B (fi) 1990-05-31
DK167391B1 (da) 1993-10-25
KR900006206B1 (ko) 1990-08-25
US4738938A (en) 1988-04-19
AU6705186A (en) 1987-07-09
PH23536A (en) 1989-08-25
EP0231518B1 (en) 1991-03-06
DK633586D0 (da) 1986-12-30
YU227786A (en) 1988-10-31
IL81114A0 (en) 1987-03-31
MX164855B (es) 1992-09-29
PT84042B (pt) 1993-05-31
FI865334A (fi) 1987-07-03
ES2020933B3 (es) 1991-10-16
AR241011A1 (es) 1991-04-30
NZ218512A (en) 1989-05-29
GR3001573T3 (en) 1992-11-23
SG107991G (en) 1992-02-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL154250B1 (en) Method of melting and clarifying glass bath,apparatus therefor and soda-calcium-silica type glass
EP0253188B1 (en) Foam control method for vacuum refining of glassy materials
US4780122A (en) Vacuum refining of glass or the like with enhanced foaming
KR101115103B1 (ko) 헬륨 기포를 사용한 글래스멜트의 정제
US7565819B2 (en) Method and device for melting and refining materials capable of being vitrified
JPH0527578B2 (pl)
CA1281190C (en) Vacuum refining of glassy materials with controlled foaming
US3754886A (en) Method for refining molten glass
CN112154127A (zh) 用于精炼泡沫状的熔融玻璃的梯度澄清罐及使用其的方法
US3771986A (en) Continuously skimming viscous glass
JPH0453821B2 (pl)
JPH0242777B2 (pl)
IL83036A (en) Method of regulating foam when purifying glass materials in a vacuum