PL153818B1 - The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon - Google Patents

The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Info

Publication number
PL153818B1
PL153818B1 PL1987268239A PL26823987A PL153818B1 PL 153818 B1 PL153818 B1 PL 153818B1 PL 1987268239 A PL1987268239 A PL 1987268239A PL 26823987 A PL26823987 A PL 26823987A PL 153818 B1 PL153818 B1 PL 153818B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
zone
gasification
gas
coal
pyrolysis
Prior art date
Application number
PL1987268239A
Other languages
English (en)
Other versions
PL268239A1 (en
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL268239A1 publication Critical patent/PL268239A1/xx
Publication of PL153818B1 publication Critical patent/PL153818B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
    • C10J3/60—Processes
    • C10J3/64—Processes with decomposition of the distillation products
    • C10J3/66—Processes with decomposition of the distillation products by introducing them into the gasification zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams

Description

RZECZPOSPOLITA POLSKA OPIS PATENTOWY 153 818
Patent dodatkowy do patentu nr--- Int. Cl.5 C10J 3/56
lllljl Zgłoszono: 87 10 15 /F. 268239/ tniuiu
Pierwszeństwo: 36 10 16 Republika Federalna Niemiec flO LU
URZĄD PATENTOWY Zgłoszenie ogłoszono: 88 08 18
RP Opis patentowy opublikowano: 1991 11 29
Twórcy wynalazku: Helmut Kubiak, Hang J. Schrflter, Gttnter Gappa, Heinrich Kalwitzki, Klaus Knop
Uprawniony z patentu: Bergwerksverband GmbH,
Essen /Republika Federalna Niemieo/
SPOSÓB ALLOTERMICZNEGO ZGAZOWYWANIA WĘGLA I GENERATOR DO ALLOTERMICZNEGO ZGAZOWANIA WĘGLA
Przedmiotem wynalazku jest sposób allotermioznego zgazowywania węgla, pod ciśnieniem za pomooą pary wodnej w generatorze gazu w umieszczonymi wewnątrz rurami wymiennika ciepła do prowadzenia nośnika ciepła, a także generator gazu ze złożem fluidalnym do allotermioznego zgazowywania węgla·
Zgazowywanie paliw stałych następuje w zasadzie w podwyższonych temperaturach.
Ciepło, niezbędne do nagrzewania i przemiany, jest dostarczone bądź przez częściowe spalanie /metoda autotermiczna/, bądź przez doprowadzanie oiepła obcego /metoda allotermiczna/· Zgazowywanie allotermlczne daje w porównaniu ze zgazowywaniem autotermicznym tę korzyść, że nie zachodzi konieczność częściowego spalania paliwa w komorze zgazowywania, w celu dostarczenia ciepła. W przypadku zgazowywania allotermioznego ciepło można pobierać z dowolnych oboyoh źródeł, na przykład wysokotemperaturowych reaktorów jądrowych, lecz również z komór spalania, w których spala się ozęść wytworzonego produktu gazowego. Korzyść ta występuje w przypadku zarówno zgazowywania węgla aż do dużyoh stopni przemiany, jak i zgazowywania częściowego, przy którym oprócz gazu należy wytwarzać drobny koks przykładowo dla potrzeb procesu wytwarzania surówki w połączeniu z produkoją gazu.
Allotermiczne generatory gazu ze złożem fluidalnym o konstrukcji leżącej i stosującej są jako takie znane, na przykład z opisów patentowyoh RFN nr 24 23 951.8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8 i nr 30 42 142. W wynalazkach tyoh przyjęto za punkt wyjścia, że do wszystkich obszarów generatora gazu doprowadza się równolegle nośnik ciepła o wysokiej temperaturze wstępnej, także też do obsEaru dawkowania węgla. W obszarze tym następuje nagrzanie doprowadzonego węgla, przy czym najpierw oddziela się lotne części składowe, zawarte w węglu. Poszczególne cząstki węgla przechodzą przy tym pod względem swej struktury i swego składu chemicznego do stanu cząstek koksu. Podczas gdy oddzielone lotne części składowe, zwłaszcza powstałe smoły, podlegają dalszym przemianom w ramach reakcji wtórnych, otrzymany koks zaczyna się zgazowywaó. Proces uwalniania częśoi lotnych i tworzenia
153 813
153 818 się koksu, który poprzedza właściwy proces zgazowywania, nazywa się pirolizą. Odpowiednia strefa generatora gazu, w której w zasadzie przebiega ta piroliza, jest nazywana dalej strefą pirolizy.
Celem wynalazku jest takie dalsze rozwinięcie sposobu wymienionego na wstępie rodzaju, aby doprowadzone ciepło było optymalnie wykorzystywane i aby były do dyspozycji w tym celu odpowiednie generatory gazu.
Zadanie to rozwiązuje się w myśl sposobu według wynalazku tak, że gorący nośnik ciepła, wpływający do generatora gazu poprzez rury wymiennika ciepła, wprowadza aię najpierw do strefy zgazowywania, a bezpośrednio potem do strefy pirolizy, natomiast podlegający zgazowywaniu węgiel prowadzi się przez generator gazu w przeciwprądzie, tak, iż do nagrze wania węgla i jego pirolizy stosuje się ochłodzony już strumień nośnika ciepła, podczas gdy ciepło zgazowywania pobiera się od gorącego jeszcze strumienia nośnika ciepła.
Dzięki szeregowemu połączeniu strefy zgazowywania i strefy pirolizy od strony nośnika ciepła cała energia jest do dyspozycji w strefie zgazowywania przy wysokiej temperaturze, która bardzo wspiera kinetykę, to znaczy szybkość zgazowywania. Z kolei cały nośnik ciepła dopływa z niższą temperaturą wejściową do strefy pirolizy i pozostając tam do dyspozycji, aby pokryć zapotrzebowanie ciepła w procesie nagrzewania 1 pirolizy. Prowadzenie nośnika ciepła i czynnika zgazowującego w przeciwprądzie przyczynia się do wyraźnie lepszego wykorzystania ciepła nośnika tego ostatniego. Obniżona temperatura nie ma pod względem kinetyoznym ujemnego wpływu na reakcję pirolizy, ponieważ chodzi tam mniej o wysoką temperaturę, a raczej o doprowadzenie dostatecznie dużyoh ilośol oiepła. Zapewnione jest to za pośrednictwem dużego strumienia masy nośnika ciepła i odpowiedniego zwymiarowania wymienników ciepła.
Parę wodną stosuje się nie tylko jako czynnik zgazowujący, lecz również jako dodatkowy nośnik ciepła i środek do fluidyzacji węgla.
Celowe jest zasilanie węglem za pośrednictwem gazu z obiegu zwrotnego gazu surowego lub za pośrednictwem przegrzanej pary wodnej, korzystnie o temperaturze od około 700 do 800°C. Zaleca się, aby fluidyzaoja cząstek węgla była przeprowadzana za pomocą przegrzanej pary wodnej, którą wprowadza się do strefy zgazowywania przy temperaturze 700 do 800°C. Korzystnie fluidyzację i ohłodzenie cząstek popiołu przeprowadza się w oddzielnej strefie chłodzenia za pomocą pary wodnej, której temperatura przekracza korzystnie o 20 do 1OO°C temperatury rosy, zależną od ciśnienia. Cząstki popiołu chłodzi się parą wodną korzystnie w warstwie ruchomej. Zasilanie węglem następuje korzystnie w strefie pirolizy i jest przeprowadzane za pomocą jednej lub szeregu strumieniowych lano zasilających. Usuwanie porcjami ochłodzonego popiołu ze strefy chłodzenia przeprowadza się celowo za pośrednictwem śluzy wyładowczej. Zaleca się stosowanie w charakterze gazowego nośnika ciepła gazów spalinowych o temperaturze korzystnie około 95O°C. Jako gazowy nośnik oiepła można stosować hel, który można pobierać z obiegu wtórnego reaktora wysokotemperaturowego przy temperaturze około 900°C lub z jego obiegu pierwotnego przy temperaturze do 95O°C.
Do stosowania sposobu według wynalazku nadaje się opisany poniżej generator gazu ze złożem fluidalnym. .
Generator gazu ze złożem fluidalnym do stosowania sposobu według wynalazku charakteryzuje się tym, że walcowy zbiornik ciśnieniowy umieszczonego w pozycji leżącej generatora gazu jest podzielony na strefę nagrzewania i pirolizy, oddzieloną strefą zgazowywania oraz oddzieloną strefą chłodzenia, strefa nagrzewania i pirolizy jest zaopatrzona w otwory do napełniania węglem, mająca postać strumieniowych otworów zasila jąęych, z doprowadzeniem gazu z obiegu zwrotnego gazu surowego lub z doprowadzeniem pary, strefa zgazowywania zawiera doprowadzenia pary, które są połączone z dnami napływowymi, a strefie chłodzenia przyporządkowane są: doprowadzenie pary z dnem napływowym i śluza wyładowcza, w strefie nagrzewania i pirolizy umieszczone są: doprowadzenie gazowego nośnika ciepła i rury wymiennika ciepła oraz ułożony wewnątrz lub na zewnątrz przewód łączący, który jest połączony w strefie zgazowywania z rurą wymiennika ciepła i z odprowadzeniem gazowego nośnika ciepła, pomiędzy strefą zgazowywania a strefą nagrzewania i pirolizy oraz pomiędzy strefą
153 618 zgazowywania a strefą chłodzenia przewidziana jest przegroda, nie przepuszczająca gazu i ciał stałyoh, powyżej zaś tych stref znajduje się przestrzeń zbieracza gazu z odprowadzeniem gazu·
W przypadku wykonania generatora gazu w pozycji leżącej uzyskuje się znaczną oszczędność pary wodnej dzięki temu, że parę wodną, doprowadzoną do strefy zgazowywania, prowadzi się po jej częściowej przemianie w tej strefie razem z gazem surowym ze strefy nagrzewania i pirolizy i para ta przepływa częściowo po rekuperacyjnej wymianie oiepła do obszaru pirolizy tak, iż w takim generatorze gazu nie występuje dodatkowe zapotrzebowanie pary wodnej w strefie pirolizy· .
Leżący układ generatora gazu z przegrodą, nie przepuszczającą ciał stałychr że w porównaniu z opisanym dalej układem stojącym pewną dodatkową zaletę, ponieważ tu możliwy jest w strefie zgazowywania nie tylko podział na dwa stopnie, lecz również dodatkowe zestopniowanie kaskadowe· Tzw· baokmizing jest jeszcze silniej tłumione·
Generator gazu ze złożem fluidalnym pracujący w pozycji leżącej korzystnie ma w strefie nagrzewania i pirolizy dodatkowe doprowadzenie gazu z obiegu zwrotnego gazu surowego oraz dno napływowe w przewodzie powrotnym gazu ma włączony wymiennik ciepła oraz pompę gazową·
V przykładzie wykonania generatora pracującego w pozycji leżąoej, koks resztkowy podlega chłodzeniu po przejściu ze strefy zgazowywania do strefy chłodzenie za pomooą produktu gazowego lub pary o niskiej temperaturze· W stojąoej postaol wykonania ohłodzenie to odbywa się najkorzystniej przy użyciu pary o temperaturze, wyższej o 20-100°C od temperatury rosy, w celu zapobieżenia hamowaniu reakcji przez produkt gazowy w położonej powyżej strefie zgazowywania· Jednocześnie osiąga się w ten sposób to, że koks resztkowy zostaje ochłodzony do temperatury, w której możliwe jest jego prostsze technologicznie odprowadzanie dawkowane· Z drugiej strony jeszcze większa korzyść wynika stąd, że możliwe staje się efektywne wykorzystanie niebagatelnej ilości ciepła wytworzonego koksiku, zwłaszcza w przypadku zgazowywania częśoiowego·
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na ryeunku, Który przedstawia generator gazu, pracująoy w pozycji leżąoej, w przekroju wzdłużnym·
Na rysunku przedstawiony jest generator 20 gazu, pracujący w pozycji leżącej· Zbiornik ciśnieniowy 1 jest tu również podzielony na cztery strefy, z których trzy są umieszczone jedna za drugą· Do strefy, położonej na swym przodzie, mianowicie do strefy nagrzewania i pirolizy 2, wprowadza się pneumatycznie dawki drobnego pyłu węglowego za pomocą doprowadzeń strumieniowych 5· Poprzez króciec 6 doprowadza się następnie nawrócony do obiegu, wilgotny gaz surowy lub przegrzaną parę, które ogrzewa się do wysokiej temperatury rekuperacyjnie lub w nie uwidocznionej tu komorze spalania. GaB ten służy do fluidyzacji i przemiany pierwotnie powstałych produktów pirolizy węgla. W górnym obszarze zbiornika ciśnieniowego 1 znajduje się króciec przyłączeniowy 9 do odprowadzenia nośnika ciepła, połączony z rurami 10 wymiennika ciepła.
W środkowej części zbiornika ciśnieniowego 1 znajduje się strefa zgazowywania 3·
Obszar ten zawiera u dołu króciec przyłączeniowy 7 do doprowadzania przegrzanej pary wodnej. Przegrzaną parę wodną doprowadza się do złoża fluidalnego w strefie zgazowywania 3 za pośrednictwem dna napływowego 8. W uwidocznionym przykładzie wykonania rury 12 wymiennika ciepła są rozmieszczone w strefie zgazowywania od strony nośnika ciepła równolegle, aby nośnik ciepła o wysokiej temperaturze występował w całym obszarze.
Nośnik ciepła o wysokiej temperaturze dopływa poprzez króciec przyłączeniowy 13 do strefy zgazowywania 3, przepływa tam przez rury 12 wymienniKa ciepła, a następnie jest prowadzony za pośrednictwem króćca przyłączeniowego 27 i przewodu łączącego 11, który w uwidocznionym przykładzie wykonania znajduje się poza zbiornikiem ciśnieniowym 1, ze strefy zgazowywania 3 poprzez króciec przyłączeniowy 28 do strefy pirolizy 2 przy niższym poziomie temperatury.
Y/ celu zwiększenia czasu przebywania /obniżenia bsckmizing/, strefa zgazowywania 3 i strefa pirolizy 2 są oddzielone za pomocą przegrody 14a, nie przepuszczającej w tym przypadku w obszarze stref 2 13 gazu i ciał stałych·
153 618
Strefa zgaz owy wania 3 jeet oddzielona od przylegającej do niej strefy chłodzenia 4 również za pomocą przegrody 14b, nie przepuszczającej gazu i ciał stałych. W celu chłodzenia Koksu resztkowego 1 ewentualnie fluidyzacji, strefą chłodzenia 4 zasila się parą o temperaturze, bliskiej temperaturze pary nasyconej, lub korzystanie sucnym produktem gazowym za pośrednictwem króćca przyłączeniowego 16 i dna napływowego 17· Powyżej strefy chłodzenia 4 przewidziany jest Krócieo przyłączeniowy 21 do odprowadzania gazu· Łączy się on z przestrzenią zblorozą 15 gazu? która ciągnie się w Kierunku podłużnym ponad położonymi jedna za drugą strefami 2, 3, 4.
Za pośrednictwem króćca przyłączeniowego 22 można doprowadzać wilgotny gaz surowy po dnie napływowym 23 do strefy nagrzewania i pirolizy 2. W uwidocznionym przykładzie wykonania ten gaz, zawrócony do obiegu, ogrzewa się wstępnie za pomocą wymienników ciepła 24, 25 i przenosi za pomocą dmuchawy 26 do króćoa przyłączeniowego 22«
Usunięcie pozostałości ze strefy chłodzenia 4 następuje za pośredniotwem króćca przyłączeniowego 18, korzystanie za pomooą nie uwidocznionej tu śluzy według opisu patentowego RFN nr 33 39 061.
Przykłady porównawcze· Przeprowadza się poniżej porównanie lstotnyoh danych sposobu allotermicznego zgazowywania węgla według wynalazku ze znanymi dotychczas sposobami zgazowywania węgla za pomocą pary wodnej /zobacz na przykład opisy patentowe RFN nr 24 23 951·8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8/. W celu uzyskania lepszej porównywalności, przyjmuje się za podstawę moo cieplną źródło oiepła równą 340 MW· Dla przypadku zgazowywania zupełnego /tablica 1/ konfrontuje się ze sposobem z generatorem gazu o konstrukcji leżącej według stanu techniki sposoby z leżącym lub stojącym generatorem gazu według wynalazku.
T a b 1 1 o a
Porównanie w przypadku zgazowywania zupełnego /przemiana 95#/
Sposób według wynalazku Sposób według stenu techniki
leżący generator leżący generator
. 1 2 3
Moc cieplna źródła ciepła OT 4 x 85 = 340 1 x 340
Liczba generatorów gazu 4 1
Wymiary generatorów gazu Długość/wysokość m 10 33
Średnica zewnętrzna m 5,0 7,0
Ciśnienie bar 21 44
Stopień przemiany węgla % 95 95
Przepustowość węgla t/h 60,0 27,3
Jednostkowe zużycie pary wodne j *H20 2,67 6,95
Stopień rozkładu pary wodnej Cięgla % 49 19
Wykorzystanie wysokotemperaturowego ciepła % 21,6 9,4
Z tablicy wynika, że w sposobie według wynalazku przy jednakowej będącej do dyspozycji mocy cieplnej źródła ciepła, wynoszącej 340 OT, oraz przy jednakowym stopniu przemiany węgla, wynoszącym 95&, w przypadku stojącego generatora gazu przy nieco większej przepustowości węgla niezbędne jest wyraźnie mniejsze zużycie pary wodnej, niż w sposobie według obecnego stanu techniki· Wynika to w zasadzie z cech wynalazku i z obniżenia ciśnienia. W przypadku leżącego generatora gazu obok tej samej korzyści, dotyczącej zużyoia pary wodnej, dochodzi jeszcze korzyść, związana z około dwukrotnie większą przepustowością węgla i z wyraźnie lepszym wykorzystaniem ciepła wysokotemperaturowego.
153 818

Claims (9)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób allotermicznego zgazowywania węgla pod ciśnieniem za pomocą pary wodnej jako środka zgazowującego i fluidyzującego w generatorze gazu ze strefą zgazowywania i strefą pirolizy, przy czym przeznaczony do zgazowywania węgiel tworzy złoże fluidalne i transportowany jest przez generator w przeciwprądzie do medium cieplnego, znamienny tym, że stosuje eię zasilanie oboym ciepłem za pomocą medium cieplnego, które transportuje się przez rurowy wymiennik ciepła w generatorze, przy czym zasilanie węglem przeprowadza się za pomooą pary wodnej od dołu do fluidalnego złoża strefy pirolizy, którą zasila się gazem surowym jako gazem obiegowym, stanowiącym dalszy środek zgazowująoy i fluidyzujący, a zarazem dalsze .medium cieplne, zaś cząstki popiołu fluldyzuje się 1 chłodzi w oddzielnej strefie chłodzenia za pomocą suchego produktu gazowego·
  2. 2· Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że zasilanie węglem przeprowadza się za pomocą gazu surowego jako gazu obiegowego.
  3. 3· Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że zasilanie węglem przeprowadza się za pomocą co najmniej jednej strumieniowej lancy zasilającej.
  4. 4· Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że fluidyzację i chłodzenie cząsteczek popiołu przeprowadza się za pomooą pary wodnej, której temperatura jest wyższa korzystnie o 20 do 100°C od temperatury rosy, zależnej od ciśnienia.
  5. 5. Sposób według zastrz. 4> znamienny tym, że ochłodzony popiół odprowadza się ze strefy chłodzenia dawkami za pośrednictwem śluzy wyładowczej.
  6. 6· Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako gazowy nośnik ciepła stosuje się gaz spalinowy o temperaturze korzystnie około 95O°C.
  7. 7· Sposób według zastrz. 1 albo 2 albo 4, znamienny tym, że jako gazowego nośnika ciepła stosuje się hel z wtórnego obiegu o temperaturze około 900°C lub z obiegu pierwotnego o temperaturze do 95O°C reaktora wysokotemperaturowego.
  8. 8. Generator gazu ze złożem fluidalnym do allotarmicznego zgazowywania węgla, znamienny tym, że walcowy zbiornik ciśnieniowy /1/ umieszczonego w pozycji leżącej generatora gazu /20/ jest podzielony na strefę nagrzewania i pirolizy /2/, oddzielną strefą zgazowywania /3/ oraz oddzielną strefą chłodzenia /4/, zaś strefa nagrzewania i pirolizy /2/ jest zaopatrzona w otwory do napełniania węglem, mające postać doprowadzeń strumieniowych /5/, z doprowadzeniem gazu z obiegu zwrotnego gazu surowego lub z doprowadzeniem /6/ pary, a strefa zgazowywania /3/ zawiera doprowadzenia /7/ pary, które są połączone z danymi napływowymi /8/, a strefie chłodzenia /4/ przyporządkowane są doprowadzenie /16/ pary z dnem napływowym /17/ i śluza wyładowcza /18/, zaś w strefie nagrzewania i pirolizy /2/ umieszczone są doprowadzenia /13/ gazowego nośnika ciepła i rury /12/ wymiennika ciepła oraz ułożony wewnątrz lub na zewnątrz przewód łączący /11/, który jest połączony w strefie zgazowywania /3/ z rurą /10/ wymiennika ciepła i z odprowadzeniem /9/ gazowego nośnika ciepła, przy czym pomiędzy strefą zgazowywania /3/ a strefą nagrzewania i pirolizy /2/ oraz pomiędzy strefą zgazowywania /3/ a strefą chłodzenia /4/ przewidział są przegrody /I4a/, /I4b/ nie przepuszczające gazu i ciał stałych, zaś powyżej strefy nagrzewania i pirolizy /2/ strefy zgazowywania /3/ i strefy chłodzenia /4/ znejduje się przestrzeń zbiorcza /15/ gazu z doprowadzeniem /21/ gazu.
  9. 9. Generator według zastrz. 8, znamienny tym, że zawiera w strefie nagrzewania i pirolizy /2/ dodatkowe doprowadzenie /22/ gazu z obiegu zwrotnego gazu surowego i dno napływowe /23/, zaś w przewodzie powrotnym /22/ gazu ma włączone wymienniki ciepła /24, 25/ i pompę gazową /26/.
    153 318 rf •c rf o) M
    Eg, ω rf ca °·ο
    N
    Zakład Wydawnictw UP RP. Nakład 100 egz.
    Cena 3000 zł
PL1987268239A 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon PL153818B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19863635215 DE3635215A1 (de) 1986-10-16 1986-10-16 Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL268239A1 PL268239A1 (en) 1988-08-18
PL153818B1 true PL153818B1 (en) 1991-06-28

Family

ID=6311834

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987268239A PL153818B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
PL1987287912A PL154876B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987287912A PL154876B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Country Status (13)

Country Link
US (2) US5064444A (pl)
EP (1) EP0329673B1 (pl)
JP (1) JP2594590B2 (pl)
CN (1) CN1017998B (pl)
AT (1) ATE60931T1 (pl)
BR (1) BR8707836A (pl)
CA (1) CA1286110C (pl)
DE (2) DE3635215A1 (pl)
ES (1) ES2008269A6 (pl)
PL (2) PL153818B1 (pl)
SU (1) SU1828465A3 (pl)
WO (1) WO1988002769A1 (pl)
ZA (1) ZA877783B (pl)

Families Citing this family (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens
US5439491A (en) * 1986-10-16 1995-08-08 Bergwerksverband Gmbh Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
DE3828534A1 (de) * 1988-08-23 1990-03-08 Gottfried Dipl Ing Roessle Verfahren zur verwertung von energiehaltiger masse, vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens und verwendung eines bei der verwertung anfallenden produkts
DE3903936A1 (de) * 1988-11-11 1990-05-23 Gutehoffnungshuette Man Reaktor fuer allotherme kohlevergasung
DE4305964A1 (de) * 1993-02-26 1994-09-01 Rudolf Prof Dr Ing Dr Jeschar Verfahren zur mehrstufigen thermischen Behandlung von Verbundmaterial im Interesse einer emissions- und reststoffarmen, stofflichen und energetischen Verwertung (Recycling)
DE4326562C2 (de) * 1993-08-07 1995-06-22 Gutehoffnungshuette Man Verfahren und Vorrichtung zur Direktreduktion von Feinerzen bzw. Feinerzkonzentraten
DE4328379C2 (de) * 1993-08-24 2001-11-29 Binsmaier Geb Gallin Ast Modulkraftwerk für die Erzeugung von elektrischer Energie aus Sonnenenergie
DE4341438C2 (de) * 1993-12-04 2000-07-13 Binsmaier Hannelore Modulkraftwerk für die Erzeugung von hauptsächlich Wasserstoff aus Sonnenenergie
TW245651B (en) * 1994-02-24 1995-04-21 Babcock & Wilcox Co Black liquor gasifier
US5516345A (en) * 1994-06-30 1996-05-14 Iowa State University Research Foundation, Inc. Latent heat-ballasted gasifier method
US5641327A (en) * 1994-12-02 1997-06-24 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system for producing medium grade BTU gas
US5855631A (en) * 1994-12-02 1999-01-05 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system
DE19736867C2 (de) * 1997-08-25 2003-01-16 Montan Tech Gmbh Verfahren zur allothermen Vergasung von organischen Stoffen und Stoffgemischen
DE19900116C2 (de) * 1999-01-05 2002-02-14 Univ Muenchen Tech Vorrichtung zum Erzeugen von Brenngas durch allotherme Vergasung von Biomasse
DE19926202C1 (de) * 1999-06-09 2001-02-22 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu Vorrichtung zur Vergasung biogener Einsatzstoffe
HU224643B1 (hu) * 1999-06-09 2005-12-28 Technische Universität München Lehrstuhl für Thermche Kraftanlagen Á Készülék széntartalmú anyagok elgázosítására
DE19948332B4 (de) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe
DE10010358A1 (de) * 2000-03-07 2001-09-27 Bsbg Bremer Sonderabfall Berat Verfahren und Vorrichtung zum Vergasen von brennbarem Material
US6554061B2 (en) * 2000-12-18 2003-04-29 Alstom (Switzerland) Ltd Recuperative and conductive heat transfer system
US6787742B2 (en) * 2001-07-23 2004-09-07 Ken Kansa High-frequency induction heating device
US20070245628A1 (en) * 2006-04-24 2007-10-25 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module separated from the compartment of a reaction vessel
US7569086B2 (en) * 2006-04-24 2009-08-04 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits
AU2011253687B2 (en) * 2006-04-24 2013-03-07 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module
WO2008058347A1 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Millennium Synfuels, Llc Manufacture of fuels
DE102007062414B4 (de) 2007-12-20 2009-12-24 Ecoloop Gmbh Autothermes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von kohlenstoffreichen Substanzen
DE102009017854B4 (de) * 2009-04-17 2013-02-21 Highterm Research Gmbh Vorrichtung zur Erzeugung von Produktgas aus kohlenstoffhaltigen Einsatzstoffen mit Wärmerohren
JP2012528925A (ja) 2009-06-02 2012-11-15 サーモケム リカバリー インターナショナル インコーポレイテッド 一体化された燃料電池発電システムを有するガス化装置
DE102009039836A1 (de) * 2009-09-03 2011-03-10 Karl-Heinz Tetzlaff Synthesegasreaktor mit beheizter Kokswolke
CN102465043B (zh) * 2010-11-01 2013-07-31 中国科学院过程工程研究所 一种固体燃料的多段分级热解气化装置及方法
AU2011323198B2 (en) 2010-11-05 2015-06-18 Thermochem Recovery International, Inc. Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
DE102011015807A1 (de) 2011-04-01 2012-10-04 H S Reformer Gmbh Steigerung der Effizienz der Beheizung allothermer Reaktoren
DE102011075438A1 (de) * 2011-05-06 2012-11-08 Bilfinger Berger Industrial Services Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Synthesegas aus kohlestoffhaltigen Edukten durch Vergasung
GB2492097B (en) * 2011-06-21 2013-06-12 Chinook End Stage Recycling Ltd Improvements in material processing
WO2013049368A1 (en) 2011-09-27 2013-04-04 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for syngas clean-up
DE102011121992B4 (de) * 2011-12-22 2015-02-19 Josef Wagner Thermochemische Holzvergasungsanlage mit Festbettreaktor mit doppelt aufsteigender Gegenstromvergasung, Gasreinigung, Gasbereitstellung, Schadstoffverwertung und Schadstoffentsorgung für den Dauerbetrieb mit Gas-Kolbenmotoren und Gasturbinen
CN103450943B (zh) * 2013-08-10 2015-10-21 山西鑫立能源科技有限公司 外热式水煤气气化方法
CN103555372A (zh) * 2013-11-14 2014-02-05 江西星火狮达科技有限公司 有机硅硅氧烷类水解物气化工艺
CN103791719A (zh) * 2014-01-28 2014-05-14 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 卧式气化冷却炉及其用于高温直接还原物料气化冷却方法
CN103980946B (zh) * 2014-05-19 2017-01-04 汤广斌 一种无排放的无烟煤分段热解分质利用方法及装置
CN103980949B (zh) * 2014-05-19 2016-06-29 汤广斌 一种无排放高挥发份原料煤分段热解分质利用方法及装置
CN104789271B (zh) * 2015-04-07 2017-03-29 龙东生 粉料低温干馏气化装置
CN104830350A (zh) * 2015-05-08 2015-08-12 邢献军 一种生物质有机炭制备装置
CN104893761B (zh) * 2015-05-12 2017-05-10 新奥科技发展有限公司 一种联产甲烷及轻质焦油的气化炉
CN105219409A (zh) * 2015-10-27 2016-01-06 航天长征化学工程股份有限公司 一种管式间接加热煤热解装置
CA3014874C (en) 2016-02-16 2019-03-19 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage energy-integrated product gas generation system and method
CN109153929B (zh) 2016-03-25 2019-12-20 国际热化学恢复股份有限公司 三阶段能量集成产物气体发生系统和方法
US10197014B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10197015B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing
US10329506B2 (en) 2017-04-10 2019-06-25 Thermochem Recovery International, Inc. Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit
US10717102B2 (en) 2017-05-31 2020-07-21 Thermochem Recovery International, Inc. Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
CN107474882B (zh) * 2017-09-15 2020-11-06 中科清能燃气技术（北京）有限公司 一种煤气化工艺中高温煤气热量回收及空气预热方法
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
RU2683751C1 (ru) * 2018-05-24 2019-04-01 Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" Способ газификации угля в сильно перегретом водяном паре и устройство для его осуществления
CN109959011A (zh) * 2019-03-26 2019-07-02 王暐 一种气化物料加热的方法和装置
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
RU2764686C1 (ru) * 2021-03-25 2022-01-19 Валентин Федорович Надеев Устройство для получения водорода, монооксида углерода, диоксида углерода и азота
CN115247084B (zh) * 2022-07-07 2023-11-03 重庆科技学院 基于生物质自热源热解气化的高品质合成气制备系统

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2579397A (en) * 1943-05-15 1951-12-18 Standard Oil Dev Co Method for handling fuels
US2619415A (en) * 1946-08-15 1952-11-25 Standard Oil Dev Co Supply of heat to fluidized solids beds for the production of fuel gas
US2577632A (en) * 1946-08-27 1951-12-04 Standard Oil Dev Co Process for supplying plasticizable carbonaceous solids into a gasification zone
US2634198A (en) * 1947-06-11 1953-04-07 Hydrocarbon Research Inc Coal carbonization and gasification
US2633416A (en) * 1947-12-03 1953-03-31 Standard Oil Dev Co Gasification of carbonaceous solids
US2657124A (en) * 1948-12-30 1953-10-27 Texas Co Generation of heating gas from solid fuels
US2591595A (en) * 1949-09-29 1952-04-01 Standard Oil Dev Co Method for controlling the temperature of exothermic reactions such as the gasification of carbonaceous solids
JPS519762A (en) * 1972-08-24 1976-01-26 Atad Futsusatsukin mataha pasutsuurusatsukinkikai
JPS55439B2 (pl) * 1973-08-18 1980-01-08
US3927996A (en) * 1974-02-21 1975-12-23 Exxon Research Engineering Co Coal injection system
US3932196A (en) * 1974-12-30 1976-01-13 Union Carbide Corporation Primary dry cell with gas-venting passageway through the cathode mix
DE2549784C2 (de) * 1975-11-06 1984-12-20 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Wirbelschicht-Gasgenerator mit Wärmezufuhr, insbesondere Kernreaktorwärme, von außen
DE2903985C2 (de) * 1979-02-02 1982-08-26 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Erzeugung von H↓2↓- und CO-haltigen Gasen
IN152976B (pl) * 1980-02-19 1984-05-12 Combustion Eng
DE3042142C2 (de) * 1980-11-03 1983-06-23 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Wirbelbett-Gaserzeuger
DE3112708C2 (de) * 1981-03-31 1985-06-13 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Erzeugung von H↓2↓- und CO-haltigen Gasen aus feinkörnigem Brennstoff in der Wirbelschicht mit in diese eingetauchten Wärmetauschern
DE3136645A1 (de) * 1981-09-16 1983-03-24 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur dosierung von, insbesondere backenden,brennstoffen in einen wirbelschichtreaktor sowie verfahren zum betreiben einer solchen vorrichtung
DE3228532A1 (de) * 1982-07-30 1984-02-02 BKMI Industrieanlagen GmbH, 8000 München Verfahren zur verschwelung und vergasung von kohlenstoffhaltigen feststoffen
DE3339061C2 (de) * 1982-10-30 1985-03-28 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Zellenradschleuse
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens

Also Published As

Publication number Publication date
ES2008269A6 (es) 1989-07-16
DE3635215A1 (de) 1988-04-28
PL154876B1 (en) 1991-09-30
CN87107590A (zh) 1988-07-06
SU1828465A3 (en) 1993-07-15
EP0329673B1 (de) 1991-02-20
US5064444A (en) 1991-11-12
EP0329673A1 (de) 1989-08-30
CN1017998B (zh) 1992-08-26
JP2594590B2 (ja) 1997-03-26
DE3768091D1 (de) 1991-03-28
DE3635215C2 (pl) 1990-07-05
ZA877783B (en) 1988-09-28
JPH02500447A (ja) 1990-02-15
US5346515A (en) 1994-09-13
WO1988002769A1 (fr) 1988-04-21
PL268239A1 (en) 1988-08-18
BR8707836A (pt) 1989-08-15
ATE60931T1 (de) 1991-03-15
CA1286110C (en) 1991-07-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL153818B1 (en) The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
US5439491A (en) Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
US5771677A (en) Combined cycle power plant with integrated CFB devolatilizer and CFB boiler
CN107418634B (zh) 一种循环流化床煤气化多级降温除尘工艺及装置
RU2516533C2 (ru) Способ и устройство для получения синтез-газа с низким содержанием смол из биомассы
PL194523B1 (pl) Sposób i urządzenie do pirolizy i zgazowania substancji organicznych lub mieszanin substancji organicznych
CN102041101A (zh) 一种带煤气余热利用的气化方法
CA1075903A (en) Coal gasification apparatus
US5620487A (en) High performance, multi-stage, pressurized, airblown, entrained flow coal gasifier system
CN205974428U (zh) 梯级组合床气化系统
KR101066187B1 (ko) 유동층에서 에어/스팀을 이용한 합성가스 생산 및 타르 저감 시스템
CN206033675U (zh) 一种联合气化干馏制备低焦油燃气装置
CN106118750A (zh) 梯级组合床气化系统
JPH0240717B2 (pl)
US3968052A (en) Synthesis gas manufacture
CS224630B2 (en) Gas producer with fluidized bed
CN105925289B (zh) 一种联合气化干馏制备低焦油燃气装置
JPH1163870A (ja) 排熱回収装置
CN104498070B (zh) 一种油页岩烟气混合式热载体干馏工艺
CN207193220U (zh) 一种循环流化床煤气化多级降温除尘装置
CN207632751U (zh) 一种生物质循环流化床气化装置
US3009795A (en) Gasification of solid carbonaceous materials
Papic Technology and economics of coal gasification
WO2021107258A1 (ko) 다중 통로를 가지는 이중 유동층 반응기
SU1198093A1 (ru) Устройство дл термической переработки мелкозернистого твердого топлива