PL154876B1 - The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon - Google Patents

The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Info

Publication number
PL154876B1
PL154876B1 PL1987287912A PL28791287A PL154876B1 PL 154876 B1 PL154876 B1 PL 154876B1 PL 1987287912 A PL1987287912 A PL 1987287912A PL 28791287 A PL28791287 A PL 28791287A PL 154876 B1 PL154876 B1 PL 154876B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
gas
zone
gasification
heating
coal
Prior art date
Application number
PL1987287912A
Other languages
Polish (pl)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed filed Critical
Publication of PL154876B1 publication Critical patent/PL154876B1/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
    • C10J3/60—Processes
    • C10J3/64—Processes with decomposition of the distillation products
    • C10J3/66—Processes with decomposition of the distillation products by introducing them into the gasification zone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/18—Details relating to the spatial orientation of the reactor
    • B01J2219/182—Details relating to the spatial orientation of the reactor horizontal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
    • C10J2300/093—Coal
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Industrial Gases (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Gasification And Melting Of Waste (AREA)
  • Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Solid-Fuel Combustion (AREA)

Abstract

Apparatus is disclosed for the allothermic gasification of coal with steam. The gasifier is vertically arranged with heat exchange tubes in separate gasification and pyrolysis zones so that a heat exchange medium is used in both zones.

Description

OPIS PATENTOWYPATENT DESCRIPTION

154 8T®154 8T®

Patent dodatkowy do patentu nr-Zgłoszono: 87 10 15 /P. 287912,/Additional patent to patent no-Pending: 87 10 15 / P. 287912, /

Pierwszeństwo: 86 10 16 Republika Federalna Niemiec łnt. Cl.s C10J 3/56Priority: 86 10 16 Federal Republic of Germany No. Cl. s C10J 3/56

URZĄDOFFICE

PATENTOWYPATENT

RPRP

CZUlLil» ottl I»CZUlLil »ottl I»

Zgłoszenie ogłoszono: 88 05 16Application announced: 88 05 16

Opis patentowy opublikowano: 1992 04 30Patent description published: 1992 04 30

Twórcy wynalazku: Helmut &jbiak, Hans J. Scłuroter, Giinner Gappa, Heinrich Klwiizki, Klaus KnopCreators of the invention: Helmut & jbiak, Hans J. Scłuroter, Giinner Gappa, Heinrich Klwiizki, Klaus Knop

Uprawniony z patentu: Bergwerksverband GmbH,The holder of the patent: Bergwerksverband GmbH,

Basen /Republika Federalna Niemmec/Basen / Federal Republic of Germany /

GENERATOR DO ALLOTERMICZNEGO ZGAZOWANIA WĘGLAGENERATOR FOR ALLOTHERMAL GASIFICATION OF COAL

Przedmiotem wynalazku jest generator do allotennicznego zgazowania węgla ze złożem fluddalnym i z umieszczonymi wewnątrz rurami w/mmennika ciepła.The subject of the invention is a generator for allotennic coal gasification with a fluddial bed and with internal heat exchanger pipes.

Zgazowywanie paliw stałych za pomocą generatorów następuje w zasadzie w podwyższonych temperaturach. Ciepło, niezbędne do nagrzewania i przemiany, jest dostarczane bądź przez częściowe spalanie /metoda 8utotermiczna/, bądź przez doprowadzanie jako ciepła obcego /metoda allotermiczna/. Zgazowywnnit allotenniczne daje w porównaniu ze zgazowywaniem autot^mizny/m tę korzyść, że nie zachodzi konieczność częściowego spalania paliwa w komorze zgazowywwnna, w celu dostarczenia ciepła. W przypadku zgazowywania allotermicznego ciepło można pobierać z dowolnych obcych źródeł, na przykład wysokottrperatuΓonych reaktorów jądrowych, lecz również z komór spalania, w których spala się część wytworzonego produktu gazowego. Korzyść ta wyytępuje w przypadku zarówno zgazowywania węgla aż do dużych stopni przemiany, jak i zgazowywania częściowego, przy Którym oprócz gazu należy wytwarzać drobny koks - przykład owo dla potrzeb procesu wytwarzania surówki w połączeniu z produkcją gazu.Generally, the gasification of solid fuels by means of generators takes place at elevated temperatures. The heat necessary for heating and transformation is supplied either by partial combustion / the autothermal method / or by external heat / allothermal method /. The allotennic gasification nitrate has the advantage, compared to the gasification of autotoxicity / m, that it is not necessary to partially burn the fuel in the gasification chamber in order to supply the heat. In allothermal gasification, heat can be taken from any external source, for example high-temperature nuclear reactors, but also from combustion chambers in which part of the gaseous product produced is burnt. This advantage is present both in the case of coal gasification down to high conversion rates and partial gasification where, in addition to gas, fine coke must be produced - for example for the pig iron production process in combination with gas production.

Allotermiczne generatory gazu ze złożem flu:ddalnyr o konstrukcji leżącej i stosującej są jako takie znane, na przykład z opisów patentowych RFN nr 24 23 951.8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8 i nr 30 42 142. W wynnlazkach tych przyjęto za punkt wyjścia, że do wszystkich obszarów generatora gazu doprowadza się równolegle nośnik ciepła o wysokiej temperaturze wstępnej, także też do obszaru dawkowania węgla. W obszarze tym następuje nagrzanie doprowadzonego węgla, przy czym najpierw oddziela się lotne części składowe, zawarte w węglu. Poszczególne cząstki węgla przechodzą przy tym pod względem swej struktury i swego składu chemicznego do stanu cząstek Koksu. Podczas gdy oddzielone lotne części składowe, zwłaszcza powstałe smoły, podlegają dalszym przemianom w ramach reakcji wtórnych, otrzymany koks zaczyna się zgazowyrnać. Proces uwalniania części lotnych i tworzenia się koksu, który poprzedza właściwy proces zgazonywnnla, nazywa się pirolizą. Odpowwednia stiefa generatora gazu, w której w zasadzie przebiega ta piroliza, jest nazywana dalej strefą pirolizy.Lying down and using allothermal gas generators with a flu: ddalnyr bed are known as such, for example from German patents No. 24 23 951.8, No. 25 49 784.1, No. 31 12 708.8 and No. 30 42 142. The starting point is that a heat transfer medium with a high preliminary temperature is supplied in parallel to all areas of the gas generator, also to the coal dosing area. In this area, the coal feed is heated, the volatile components contained in the coal being separated first. In terms of their structure and their chemical composition, the individual carbon particles pass to the state of Coke particles. While the separated volatile components, especially the resulting tars, undergo further changes in secondary reactions, the resulting coke begins to gasify. The process of releasing volatile components and forming coke which precedes the actual gasification process is called pyrolysis. The corresponding stage of the gas generator in which this pyrolysis essentially takes place is hereinafter referred to as the pyrolysis zone.

154 876154 876

154 876154 876

Celem wynnlazku jest takie dalsze rozwinięcie generatora wymienionego na wstępie rodzaju, eby doprowadzane ciepło było optymalnie wykorzystywane.The object of the invention is to develop a generator of the type mentioned above in such a way that the heat input is used optimally.

Zgodnie e wynalazkiem, cel ten osiągnięto dzięki temu, że walcowy zbiornik ciśnieniowy umieszczonego w pozycji stojącej generatora gazu jest podzielony na strefę nagrzewania i piroliEy, znajdującą się w jego górnym obszarze, na umieszczoną poniżej, oddzielną strefę zgazowywania oraz na umeszczoną pod nią, oddzielną strefę chłodzenia, strefa nagrzewania i pirolizy jest zaopatrzona w otwory do napełnianie węglem, mająca postać strumieniowych otworów zasilających, z doprowadzeniem gazu z obiegu Ewwotnego gazu surowego lub z doprowadzeniem pary, strefa zgaEowywania zawiera doprowadzenie pary, która, jest połączone z dnem napłjw°wym, a strefie chłodzenia przyporządkowane są: doprowad^nia pary z dnam napływowym i śluza wyładowcza, w strefie nagrzewania i pirolizy umieszczone są: doprowadzenie gazowego nośnika ciepła i rury wymmennika ciepła oraz przewód łączący, który jest połączony w strefie zgazowywania z rurą wum-innika ciepła i z odprowadzeniem gazowego nośnika ciepła, pomiędzy strefą zgazowywania a strefą nagrzewania i pirolizy przewidziana jest przegroda, przepuszczająca gaz i ciała stałe, a powyżej strefy nagrzewania i pirolizy znajduje się przestrzeń zbiorcza gazu z odprowadzeniem ga zu.According to the invention, this object is achieved thanks to the fact that the cylindrical pressure vessel of the upright gas generator is divided into a heating zone and a pyrolysis zone in its upper region, a separate gasification zone located below and a separate zone moistened beneath it. cooling, the heating and pyrolysis zone is provided with charcoal feed holes, in the form of jet feed holes, with a gas feed from the raw gas ETC circuit or with a steam feed, the gasification zone includes a steam feed which is connected to the inflow bottom, and in the cooling zone there are: steam supply with the inflow bottom and discharge lock, in the heating and pyrolysis zone there are: the supply of the gaseous heat carrier and the heat exchanger pipes as well as the connecting conduit which is connected in the gasification zone with the heat exchanger pipe and the discharge gaseous heat carrier, between the zone acc Gas and solids permeable barrier is provided in the heating and pyrolysis zone, and there is a gas collecting space with gas discharge above the heating and pyrolysis zone.

W przykładzie wykonania generatora gazu pracującego w pozycji stojącej korzystne jest to, że oszczędza się znaczne ilości pary wodnej, ponieważ para wodna, doprowadzona do strefy zgazowywaana, przepływa po jej częściowej przemianie w tej strefie wraz z wytworzonym gazem bezpośrednio do obsEaru pirolizy tak, iż w praktyce nie istnieje dodatkowe zapotrzebowanie na parę wodną w tej strefie.In an embodiment of the gas generator operating in a standing position, it is advantageous that a significant amount of water vapor is saved, since the water vapor fed to the gasification zone after its partial conversion flows in this zone together with the gas produced directly into the pyrolysis observation so that in practice, there is no additional steam requirement in this zone.

Jednocześnie wynika stąd dalsza korzyść, że mianowicie w obszarze zgazowywania można utrzmnywać bardzo wysoki poziom zawwrrości pary walnni, co również wspiera kinetykę.At the same time, it results in a further advantage that, in the gasification area, a very high level of vapor rebound of the chamber can be maintained, which also supports the kinetics.

Para wodna, która nie uległa przemianie w obszarze zgazowywwnna, wystarcza całkowicie do tego, aby pokrywać zapotrzebowanie na nią w obszarze pirolizy do cel<w przemiany smołowej.Water vapor which has not been converted in the gasification region is completely sufficient to cover the need for it in the pyrolysis to tar cells.

Inna zaleta wykonania generatora gazu w pozycji stojącej polega na tym, że umieszczenie jednego nad drugim obsEaru pirolizy i obszaru zgazowywania umożliwia oddzielenie obu stref za pośreąnicaweil przegrody, przepuszczającej gaz i ciała stałe. Uzyskany w ten sposób podział na dwa stopnie /układ kaskadowy/ ogranicza znacznie niepożądane mieszanie się świeżo doprowadzonego paliwa z pa^wem z obszaru zgazowywania /tak zwany backmizing/ tak, iż możliwe jest również zgazowywanie z dużymi stopniami przemiany.Another advantage of constructing the gas generator in an upright position is that the positioning of the pyrolysis area and the gasification area one above the other allows the two zones to be separated by the area of the gas- and solid-permeable partition. The split into two stages (cascade system) obtained in this way reduces the undesirable mixing of the freshly fed fuel with the gas from the gasification area (so-called backmizing) considerably, so that gasification with high conversion rates is also possible.

Dalsze korzyści w porównaniu z innymi sposobami wynikają w przypadku zarówno leżącej, jak i stojącej postaci wykonania generatora gazu z chłodzenia resztowNego koksu w strefie chłodzenia.Further advantages over other methods result for both the horizontal and the standing gas generator embodiments from cooling the residual coke in the cooling zone.

W przykładzie wykonania generatora pracującego w pozycji leżącej, koks r^ess^kkowy podlega chłodzeniu po przejściu ze strefy zgazowywania do strefy chłodzenia za pomocą produktu gazowego lub pary o niskiej temperaturze. W stojącej postaci wykonania chłodzenie to odbywa się najkorzystniej prBy użyciu pary o trmpeΓθturzr, wyższej o 20-100°C od temperatury rosy, w celu zapobieżenia hamowaniu reakcji przez produkt gazowy w położonej powyżej strefie zgrzowywanea. Jednocześnie osiąga się w ten sposób to, że koks resztkowy zostaje ochłodzony do temperatury, w której możliwe jest jego prostsze technologicznie odprowaadanie. Z drugiej strony jeszcze większa korzyść wynika stąd, że możliwe staje się efektywne wykooBystanie niebagatelnej ilości ciepła wytworzonego koksiku, zwłaszcza w przypadku zgazowywania częściowego.In an embodiment of the generator operating in the lying position, the gas coke is cooled after passing from the gasification zone to the cooling zone by means of a product gas or low temperature steam. In the standing embodiment, this cooling is most preferably performed by attempting to use steam with a temperature of 20-100 ° C higher than the dew point in order to prevent the reaction from being inhibited by the gaseous product in the upstream welding zone. At the same time, it is achieved that the residual coke is cooled down to a temperature at which it is possible to drain it technologically more easily. On the other hand, an even greater advantage results from the fact that it becomes possible to efficiently use the considerable amount of heat generated by the coke breeze, especially in the case of partial gasification.

PrEedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie a^lc<^Ie^nir na rysunku, który przedstawia generator gazu, pracujący w pozycji stojącej, w przekroju wzdłużnym.The subject matter of the invention is illustrated in the example a ^ 1c <^ Ie ^ nir in the drawing which shows a gas generator in an upright position in longitudinal section.

Rysunek przedstawia zbiornik ciśnienów^y 1, który jest podzielony na cztery strefy, które w przypadku ustawionego w pozycji stojącej generatora 19 gazu są umieszczone jedna nad drugą. Najwyżej położona strefa tworzy przestrzeń zbiorczą 15 gazu, z której można odprowadzać gaz za eośredeicawθm króćca 21. Do następnej strefy, mianowicie strefy nagrzewania i pirolizy 2, wprowadza się eneumirycEeie za pośrednicwwem króćca przyłączenio154 876 wego 6 dawki drobnego pyłu węglowego jako materiału zgazowywanego o tempera turze nlżssej od temperatury mięknienia, oraE pary jako czynnika zgazowującego o temperaturze od około-700 do 800°C za pomocą doprowadzenia strumieniowego 5. SzcEEgóły tego urządzenia zasilającego są opisana w opisie wyłiżtniawym RFN nr 31 36 645· W walcowej części strefy 2 znajduje się króoiec przyłączenoowy 9 do odprowadzania gazowego nośnika ciepła, który jest połączony e rurami 10 nośnika ciepła. Średnica strefy pirolizy 2 jest dostosowana do prędkości gazu, która kształtuje się w zależności od ilości gazu, wypływającego z leżącej niżej strefy zgazowywania, oraz od ilości gazu, doprowadzanego stramieniowo. Nośnik ciepła prowadzi się w przeciwprądzie względem paliwa zgazowywwnia ze strefy zgazowywania 3 przy niższej temperaturze do strefy pirolizy 2.The drawing shows the pressure vessel ^ y 1, which is divided into four zones which, in the case of the upright gas generator 19, are placed one above the other. The uppermost zone forms a gas collecting space 15, from which gas can be discharged through the nozzle 21. The next zone, namely the heating and pyrolysis zone 2, is fed with eneumiric acid through the connection stub pipe 154 876 6 doses of fine coal dust as a gasified material at a temperature of lower than the softening point, and steam as a gasifying agent at a temperature of about -700 to 800 ° C by means of a jet feed 5. Details of this feeding device are described in German description No. 31 36 645 · In the cylindrical part of zone 2 there is a connection stub 9 for removing the gaseous heat carrier which is connected to the pipes 10 of the heat carrier. The diameter of the pyrolysis zone 2 is adapted to the gas velocity, which is dependent on the amount of gas flowing from the gasification zone below and the amount of gas supplied in a stream. The heat carrier is led counter-current to the gasification fuel from the gasification zone 3 at a lower temperature into the pyrolysis zone 2.

Strefa zgazowywania 3 znajduje się w środkowej części zbiornika ciśniβniowegi 1.The gasification zone 3 is located in the central part of the pressure vessel 1.

Jest ona zaopatrzona u dołu w króciec erzyłącEβniawy 7 do doprowadzania przegrzanej pary wodnnj, natomiast u góry w krócieo przyłączenowwy 13 do doprowadzania gorącego nośnika ciepła. Nośnik ciepła dopływa przy ^sokiej temperaturze /od około 900 do 95O°C/ do rur 12 wynmennika ciepła i przenosi swe odczuwalne ciepło na zgazowywane pellwo, w celu dokonania jego przemiany w gaz. Przewodem 11 dopływa ochłodzony gazowy nośnik ciepła do rur 10 imiennika ciepła w strefie nagrzewania i pirolizy 2, a za piśrednicawβm króćca 9 wypływa znowu ze zbiornika ąiśnieniawego 1 przy temperaturze od około 750 do 800°C. Przegrzaną parę wodną o temperaturze od około 700 do 800°C doprowadza się do złoża fluidalcego w strefie 3 za pośrβdnicawei dna napływowego 8. Weeług nie uwidocznionego tu wariantu konstrukcyjnego można uMeścić króćce przyłączanoowe 9 i 13 do odprowadzania lub doprowadzania gazowego nośnika ciepła również obok siebie w obszarze ogólnego króćca wylotowego. 'At the bottom, it is provided with an evaporating connector 7 for the supply of superheated steam, and at the top with a connection connector 13 for the supply of hot heat carrier. The heat carrier enters the heat exchanger tubes 12 at a high temperature (from about 900 to 95 ° C) and transfers its perceived heat to the gasified fuel for conversion to gas. The cooled gaseous heat carrier flows through the conduit 11 into the heat namesake pipes 10 in the heating and pyrolysis zone 2, and behind the diameter βm of the stub pipe 9, it again flows out of the pressure vessel 1 at a temperature of about 750 to 800 ° C. Superheated steam with a temperature of about 700 to 800 ° C is fed into the fluidized bed in zone 3 behind the inflow bottom 8. Due to a design variant not shown here, connection sockets 9 and 13 can be provided for removing or feeding the gaseous heat carrier also next to each other in area of the general outlet. '

W celu zwiększenia czasu przebywania czynnika zgazowującego /obniżenia backmiking/, strefa zgazowywania 3 i strefa pirolizy 2 są oddzielone od siebie za pomocą przegrody 14, przepuszczającej gaz i ciała stałe. Przegrooa 14 jest tak rozwiązana, że w jej zewnętrznym, położonym blisko ścianki obszarze przepływa korzystnie pył węglowy ze strefy pirolizy 2 do strefy zgazowywania 3, czyli w kierunku, prEGow-wnym kierunkowi ruchu ciał stałych, który powstaje w złożu fluddannym.In order to increase the residence time of the gasifying agent (to reduce backmiking), the gasification zone 3 and the pyrolysis zone 2 are separated from each other by a partition 14 which is permeable to gas and solids. The divider 14 is so designed that in its outer area, close to the wall, coal dust flows preferably from the pyrolysis zone 2 to the gasification zone 3, i.e. in the direction of the direction of solids movement that is formed in the fluddany bed.

Tuż poniżej strefy zgazowywania 3 znajduje się - jeszcze w walcowej części zbiornika ciεnienOawegi 1 - strefa chłodzenia 4 do obniżania temperatury pozostałości esliwa.Just below the gasification zone 3 there is - still in the cylindrical part of the pressure vessel 1 - a cooling zone 4 for lowering the temperature of the residual oil.

Strefę chłodzenia 4 zasila się za eośrednicawei króćca erzyłącEeniawego 16 i dna napływowego 17 parą wodną, której temperatura jest wyższa o 20 do 1OO°C od temperεtury rosy. Strefa chłodzenia 4 pracuje korzystnie jako warstwa ruchoma, jednak pozostałość paiwwa można również poddawać fluidyzacji przez zwiększenie ilości pary eaełyaiwaj. Poniżej dna napływowego 17 zbiornik ciśniefiiowy zwęża się stożkowo aż do króćca przyłączeniowego 18 do odprowadzania ochłodzonej pozostałości paliwa, które można uzyskać za pomocą nie uwidocznionej tu śluzy według opisu patentowego RFN nr 33 59 061.The cooling zone 4 is fed via the Eeniawe 16 and the inflow bottom 17 with water vapor, the temperature of which is 20 to 100 ° C higher than the dew point temperature. The cooling zone 4 preferably works as a moving layer, but the residual fuel can also be fluidized by increasing the amount of steam. Downstream of the inflow bottom 17, the pressure tank is tapered conically as far as the connection pipe 18 for draining off the cooled fuel residue, which can be obtained by means of a lock according to German Patent Specification No. 33 59 061, not shown here.

Przykłady porównawcze.Comparative examples.

Przeprowadza się poniżej porównania istotnych danych sposobu alloerimicznegi zgazowywsnia węgla według wynalazku ze zeae.yii dotychczas sposobami zgazowywania wę-gla za pomocą pary wodmj /zobacz na przykład opisy patentowe RFN nr 24 23 951.8, nr 25 49 784.1, nr 31 12 708.8/. W celu uzyskania lepszej eirównywatności, przyjmuje się za podstawię moc cieplną źródła ciepła równą 340 MW. Dla przypadku zgazowy^^r^iLa zupełnego /tablica 1/ konfrontuje się ze'sposobem e generatorem gazu o konstrukcji leżącej według stanu techniki sposoby z leżącym lub .stojącym generatorem gazu według wynnlazku. W przypadku zgazowywania częściowego /tablica 2/ do czego nadaje się szczególnie stojący generator gazu, przeprowadza się jedynie porównanie pomiędzy zgaziaaniei według stanu techniki a zgazowanlem według wynalazku ze stojącym generatorem gazu.Below, comparisons are made of the relevant data of the alloerimic coal gasification process according to the invention with the so far methods of coal gasification with steam (see, for example, German Patents No. 24 23 951.8, No. 25 49 784.1, No. 31 12 708.8). In order to obtain better equivalence, the thermal power of the heat source is assumed to be 340 MW. For the gasification case (Table 1), a gas generator constructed according to the state of the art is confronted with a lying or standing gas generator according to the invention. In the case of partial gasification (Table 2) for which a floor-standing gas generator is particularly suitable, only a comparison is made between the gasification according to the prior art and the gasification according to the invention with a floor-standing gas generator.

154 876154 876

Tablica 1Table 1

Porównanie w przypadku zgazowywania zupełnego /przemiana 95%/Comparison in the case of complete gasification / 95% conversion /

I t AND vol Zga zowanie nestorze cym według wynalazku Management of the nestor according to the invention w gęsto ją- in dense her- Zgasowanie według stanu techniki w generatorze leżącym Quenching according to the prior art in a generator lying Moc ciepła źródła ciepła Heat power of the heat source MW MW 2 x 170 2 x 170 = 340 = 340 1 x 340 1 x 340 Liczba generatorów gazu Number of gas generators 2 2 1 1 Wymliry generatorów gazu Długość/wysokość Wymliry gas generators Length / height m m 20 twenty 33 33 Średnica zewnętrzna Outside diameter m m 7,0 7.0 7,0 7.0 Ciśnienie Pressure bar bar 21 21 44 44 Stopień przemiany węgla Coal conversion rate % % 95 95 95 95 Przepustowość węgla Coal throughput t/h t / h 30,5 30.5 27,3 27.3 Jednakowe zużycie pary wodnej Equal steam consumption łH20 T--- węgla • H 2 0 T --- carbon 2,53 2.53 6,95 6.95 Stopień rozkładu pary wodna j Degree of water vapor decomposition j % % 52 52 19 19 Wykorystanie wysoko- > temperaturowego ciepła*' Using high-> temperature heat * ' % % 10,0 ' — 10.0 '- 9,4 9.4

Tablica 2Table 2

Porównanie w przypadku zgazowywania częściowego /przemiana 50%/Comparison for partial gasification / 50% conversion /

Zga zowanie w generatorze stojącym według wynalazku Generation in a standing generator according to the invention Zgjjzowinie w generatorze leżącym według wynalazku In the generator lying according to the invention Moc cieplna źródła ciepła Thermal power of the heat source kW kW 2 x 170 = 340 2 x 170 = 340 1 x 340 1 x 340 Liczba generatorów gazu Number of gas generators 2 2 1 1 Wymiary generatora gazu Długość/wysokość Gas generator dimensions Length / Height m m 20 twenty 33 33 Średnica zewnętrzna Outside diameter m m 7,0 7.0 7,0 7.0 Ciśnienie Pressure bar bar 21 21 44 44 Stopień przemiany węgla Coal conversion rate % % 50 50 50 50 Przepustowość węgla Coal throughput t/hi t / hi 112,0 112.0 84,6 84.6 Jednostkowe zużycie pary wodnej Unit consumption of steam ^0 ^ 0 0,99 0.99 2,44 2.44 ‘węgla 'Coal Stopień rozkładu pary wodnej The degree of water vapor decomposition % % 52,0 52.0 21,1 21.1 WykoiEystania wysoko- , temperaturowego ciepła*' Performing high, temperature heat * ' % % 19,6 19.6 13,7 13.7

X// Przy określaniu wy^ozys-tania wysokotemperaturowego ciepła na zgazowywanle węgla uwzględnia się stosunek Δ nośnika ciepła w urządzeniu zgazowującym do całkowitegoΔ nośnika ciepła. Tak określa się na przykład całkowity w przypadku nuklearnego zgazowywania węgla na podstawia temperatury przepływu tam i z powrotem helu wtórnego. X // Getting determining ozys-O ^ low-cost high-ep of LA to zg and zo in ywanl ew EGL and take into account the value Δ of the heat carrier in the gasification unit to the heat carrier całkowitegoΔ. This is, for example, to be determined in the case of nuclear coal gasification based on the return and return temperature of the secondary helium.

154 876154 876

Z tablicy 1 wynika, że zgazowanie według wynalazku przy jednakowej będącej do dyspozycji mocy cieplnej źródła ciepła, wynoszącej 340 KM, oraz przy jednakowym stopniu przemiany węgla, wynoszącym 95%, w przypadku stojącego generatora gaEu przy nieco większej przepustowości węgla niezbędne jest wyraźnie mniejsze zużycie pary wodnej, niż w sposobie według obecnego stanu techniki. Wynika to w zasadzie z cech wynalazku i z obniżenia ciśnienia. W przypadku leżącego generatora gazu obok tej samej korzyści, dotyczącej zużyoia pary wodnnj, dochodzi jeszcze korzyść, związana z około dwukrotnie większą przepustowością węgla i z wyraźnie lepszym wykorzystaniem ciepła wysokotemperaturowego.Table 1 shows that the gasification according to the invention with the same available thermal power of the heat source of 340 HP and the same degree of coal conversion of 95%, in the case of a standing gaEu generator with a slightly higher coal throughput, significantly lower steam consumption is required. water than in the prior art method. This is essentially due to the features of the invention and the pressure reduction. In the case of a lying gas generator, in addition to the same advantage in terms of steam consumption, there is also an advantage of about twice the coal throughput and a clearly better use of high-temperature heat.

Aralogiczne korzyści ujawniają się oówccaa, gdy w celu jednoczesnego wytworzenia drobnego koksu należy przeprowadzać jedynie zgazooyoanie częściowe /tablica 2/. W porównaniu ze zgaEooyoaniem przy stopniu przemiany, równym 95%, » przypadku stopnia przemiany, równego 50%, obserwuje się o stojącym generatorze gazu także korzyść, związaną z wyraźnie większą przepustowością oęgla, gdy porównuje się ze sposobem według obecnego stanu techniki.Aralogical advantages are revealed by the result when only partial gasification (Table 2) needs to be carried out in order to simultaneously produce fine coke. Compared to gagEoyoane with a conversion ratio of 95%, for a conversion ratio of 50%, there is also an advantage with a standstill gas generator in terms of a significantly higher coal capacity when compared with the prior art process.

Claims (1)

Zastrzeżenie patentowePatent claim Gennrator do al.lotem^c^i^r^e^o zgazooyoania oęgla ze złożem fluddaecym 1 z umiθ8zązoeymi oewontrz rurami cyniennika ciepła, znamienny tym, że walcowy zbiornik ciśneenoccy /1/ umieszczonego o pozycji stojącej generatora gazu /19/ jest podzielony na strefę nagrzewania i pirolizy /2/, znajdującą aię o jego górnym obszarze, na uińeezczoną poniżej, oddzielną strefę zga^^wyw^r^i.a /3/ oraz na umieszczoną pod nią, oddzielną strefę chłodzenia /4/, to atrefa nagrzewania i pirolizy /2/ jest zaopatrzona w otwory do na^^lania oęglem, rające postać doprowadzeń strumienowych /5/, z doprowadzeniem gazu z obiegu Ewootnego gazu surowego lub z doprowadzeniem /6/ psry, że strefa zgazooyoania /3/ zawiera doprowadzenie /7/ pary, które jest połączone z dnem napływowym /8/, a strefie chłodzenia /4/ przyporządkowane aą: doprowadzenie /16/ pary z dnem napłOOcym /17/ i śluza wyładowcza /18/, że w strefie nagrzewania i pirolizy /2/ umieszczone są doprowadzenia /9/ gazowego nośnika ciepła i rury /10/ o^nlennlka ciepła oraz przewód łączący /11/, który jest połączony o strefie zgaz^^cnia /3/ z rurą /12/ cy^d^i^f^^ka ciepła i z odprowadzeniem /13/ gazowego nośnika ciepła, że pomiędzy strefą zgazooyoania /3/ a strefą nagrzewania i pirolizy /2/ umieszczona jest przegroda /14/, przepuszczająca gaz i ciała stełe, a powyżej strefy nagrzewania i pirolizy /2/ znajduje aię przestrzeń zbiorcza /15/ gazu z odprowadzeniem /21/ gazu.Gennrator for al.lotem ^ c ^ and ^ r ^ e ^ coal gasification of the coal bed with fluddecim 1 with external pipes of the heat tin, characterized in that the cylindrical pressure vessel / 1 / placed in the upright position of the gas generator / 19 / is divided into the heating and pyrolysis zone / 2 /, located in its upper area, on the unequaled, separate gas zone, gas ^^, and a / 3 /, and a separate cooling zone below it / 4 /, is the heating and pyrolysis zone / 2 / is provided with openings for coal pouring, in the form of stream supplies / 5 /, with gas supply from the raw gas cycle or with supply / 6 / psry, that the gasification zone / 3 / contains a supply / 7 / steam which is connected to the inflow bottom / 8 /, and the cooling zone / 4 / is assigned to: a supply / 16 / steam with an inflow bottom / 17 / and a discharge lock / 18 /, that in the heating and pyrolysis zone / 2 / the inlets are located / 9 / gaseous heat carrier and pipes / 10 / o ^ nlennlka and the connecting pipe / 11 /, which is connected to the gas zone ^^ cnia / 3 / with the pipe / 12 / cy ^ d ^ and ^ f ^^ ka heat and with the discharge / 13 / gaseous heat carrier that between the gasification zone / 3 / and the heating and pyrolysis zone / 2 / there is a partition / 14 / permeating gas and solids, and above the heating and pyrolysis zone / 2 / there is a gas collecting space / 15 / with discharge / 21 / gas. 154 876 gazowy nośnik ciepła.154 876 gaseous heat carrier. para przegrzana -4 <-15 gazowy nośnik depta pył węglowy para przegrzana.superheated steam -4 <-15 carrier gas tramples coal dust superheated steam. para nasyconasaturated steam V .V. pozostałośćresidue Zakład Wydawnictw UP RP.Nakład lOOegz. Cena 3000 złThe Publishing House of the Polish Patent Office. Price: PLN 3,000
PL1987287912A 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon PL154876B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19863635215 DE3635215A1 (en) 1986-10-16 1986-10-16 METHOD FOR ALLOTHERMAL CARBON GASIFICATION AND FLUID BED GAS GENERATOR FOR CARRYING OUT THE METHOD

Publications (1)

Publication Number Publication Date
PL154876B1 true PL154876B1 (en) 1991-09-30

Family

ID=6311834

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987287912A PL154876B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
PL1987268239A PL153818B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1987268239A PL153818B1 (en) 1986-10-16 1987-10-15 The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon

Country Status (13)

Country Link
US (2) US5064444A (en)
EP (1) EP0329673B1 (en)
JP (1) JP2594590B2 (en)
CN (1) CN1017998B (en)
AT (1) ATE60931T1 (en)
BR (1) BR8707836A (en)
CA (1) CA1286110C (en)
DE (2) DE3635215A1 (en)
ES (1) ES2008269A6 (en)
PL (2) PL154876B1 (en)
SU (1) SU1828465A3 (en)
WO (1) WO1988002769A1 (en)
ZA (1) ZA877783B (en)

Families Citing this family (61)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3635215A1 (en) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh METHOD FOR ALLOTHERMAL CARBON GASIFICATION AND FLUID BED GAS GENERATOR FOR CARRYING OUT THE METHOD
US5439491A (en) * 1986-10-16 1995-08-08 Bergwerksverband Gmbh Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
DE3828534A1 (en) * 1988-08-23 1990-03-08 Gottfried Dipl Ing Roessle METHOD FOR UTILIZING ENERGY-BASED MEASUREMENT, DEVICE FOR IMPLEMENTING THE METHOD AND USE OF A PRODUCT RECEIVED FROM RECYCLING
DE3903936A1 (en) * 1988-11-11 1990-05-23 Gutehoffnungshuette Man Reactor for allothermal coal gasification
DE4305964A1 (en) * 1993-02-26 1994-09-01 Rudolf Prof Dr Ing Dr Jeschar Process for the multi-stage thermal treatment of composite material for the purpose of utilisation of materials and energy with low emission and low residues (recycling)
DE4326562C2 (en) * 1993-08-07 1995-06-22 Gutehoffnungshuette Man Method and device for the direct reduction of fine ores or fine ore concentrates
DE4328379C2 (en) * 1993-08-24 2001-11-29 Binsmaier Geb Gallin Ast Modular power plant for the generation of electrical energy from solar energy
DE4341438C2 (en) * 1993-12-04 2000-07-13 Binsmaier Hannelore Modular power plant for the production of mainly hydrogen from solar energy
TW245651B (en) * 1994-02-24 1995-04-21 Babcock & Wilcox Co Black liquor gasifier
US5516345A (en) * 1994-06-30 1996-05-14 Iowa State University Research Foundation, Inc. Latent heat-ballasted gasifier method
US5641327A (en) * 1994-12-02 1997-06-24 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system for producing medium grade BTU gas
US5855631A (en) * 1994-12-02 1999-01-05 Leas; Arnold M. Catalytic gasification process and system
DE19736867C2 (en) * 1997-08-25 2003-01-16 Montan Tech Gmbh Process for the allothermal gasification of organic substances and mixtures of substances
DE19900116C2 (en) * 1999-01-05 2002-02-14 Univ Muenchen Tech Device for generating fuel gas by allothermic gasification of biomass
ATE286108T1 (en) * 1999-06-09 2005-01-15 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu DEVICE FOR GASIFICATION OF CARBON-CONTAINING FUEL MATERIALS
DE19926202C1 (en) * 1999-06-09 2001-02-22 Tech Uni Muenchen Lehrstuhl Fu Device for producing fuel gas from carbonaceous feedstock comprises pressurized fluidized bed gasification chamber, filter chamber, external heat source and heat conducting tube system
DE19948332B4 (en) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Method and apparatus for obtaining high calorific fuels
DE10010358A1 (en) * 2000-03-07 2001-09-27 Bsbg Bremer Sonderabfall Berat Process for gasifying combustible material comprises pyrolyzing in a first reactor with the exclusion of oxygen and introducing energy to the first reactor by introducing a part of the gaseous reaction products of the second reactor
US6554061B2 (en) * 2000-12-18 2003-04-29 Alstom (Switzerland) Ltd Recuperative and conductive heat transfer system
US6787742B2 (en) * 2001-07-23 2004-09-07 Ken Kansa High-frequency induction heating device
AU2011253687B2 (en) * 2006-04-24 2013-03-07 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module
US7569086B2 (en) * 2006-04-24 2009-08-04 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits
US20070245628A1 (en) * 2006-04-24 2007-10-25 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having a pulse combustor-type heat transfer module separated from the compartment of a reaction vessel
WO2008058347A1 (en) * 2006-11-17 2008-05-22 Millennium Synfuels, Llc Manufacture of fuels
DE102007062414B4 (en) 2007-12-20 2009-12-24 Ecoloop Gmbh Autothermic process for the continuous gasification of carbon-rich substances
DE102009017854B4 (en) * 2009-04-17 2013-02-21 Highterm Research Gmbh Device for producing product gas from carbonaceous feedstocks with heat pipes
EP2438280A4 (en) 2009-06-02 2014-03-19 Thermochem Recovery Int Inc Gasifier having integrated fuel cell power generation system
DE102009039836A1 (en) * 2009-09-03 2011-03-10 Karl-Heinz Tetzlaff Synthesis gas reactor with heated coke cloud
CN102465043B (en) * 2010-11-01 2013-07-31 中国科学院过程工程研究所 Multi-section fractional pyrolysis gasification device and method for solid fuel
CN103347601B (en) 2010-11-05 2015-04-22 国际热化学恢复股份有限公司 Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solid
DE102011015807A1 (en) 2011-04-01 2012-10-04 H S Reformer Gmbh Increase the efficiency of heating allothermal reactors
DE102011075438A1 (en) * 2011-05-06 2012-11-08 Bilfinger Berger Industrial Services Gmbh Process and apparatus for producing synthesis gas from carbon dioxide-containing educts by gasification
GB2492097B (en) * 2011-06-21 2013-06-12 Chinook End Stage Recycling Ltd Improvements in material processing
WO2013049368A1 (en) 2011-09-27 2013-04-04 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for syngas clean-up
DE102011121992B4 (en) * 2011-12-22 2015-02-19 Josef Wagner Thermochemical wood gasification plant with fixed bed reactor with double ascending countercurrent gasification, gas purification, gas supply, pollutant utilization and pollutant disposal for continuous operation with gas piston engines and gas turbines
CN103450943B (en) * 2013-08-10 2015-10-21 山西鑫立能源科技有限公司 External-heat water-gas gasification process
CN103555372A (en) * 2013-11-14 2014-02-05 江西星火狮达科技有限公司 Technology for gasifying organosilicone siloxane hydrolysate
CN103791719A (en) * 2014-01-28 2014-05-14 酒泉钢铁(集团)有限责任公司 Horizontal gasification cooling furnace and high-temperature direct reduction material gasification cooling method with the same
CN103980949B (en) * 2014-05-19 2016-06-29 汤广斌 A kind of without discharge high-volatile feed coal segmentation pyrolysis sub-prime Application way and device
CN103980946B (en) * 2014-05-19 2017-01-04 汤广斌 A kind of anthracite segmentation pyrolysis sub-prime Application way without discharge and device
CN104789271B (en) * 2015-04-07 2017-03-29 龙东生 Powder low temperature distillation gasification installation
CN104830350A (en) * 2015-05-08 2015-08-12 邢献军 Biomass organic carbon preparation device
CN104893761B (en) * 2015-05-12 2017-05-10 新奥科技发展有限公司 Gasification furnace for cooperatively producing methane and light tar
CN105219409A (en) * 2015-10-27 2016-01-06 航天长征化学工程股份有限公司 Tubular indirect heating coal pyrolysis device
MX2018009906A (en) 2016-02-16 2018-09-07 Thermochem Recovery Int Inc Two-stage energy-integrated product gas generation system and method.
EP3433340B1 (en) 2016-03-25 2022-06-29 ThermoChem Recovery International, Inc. Three-stage energy-integrated product gas generation system
US10197015B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10197014B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing
US10329506B2 (en) 2017-04-10 2019-06-25 Thermochem Recovery International, Inc. Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit
US10717102B2 (en) 2017-05-31 2020-07-21 Thermochem Recovery International, Inc. Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
CN107474882B (en) * 2017-09-15 2020-11-06 中科清能燃气技术（北京）有限公司 Method for recovering heat of high-temperature coal gas and preheating air in coal gasification process
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
RU2683751C1 (en) * 2018-05-24 2019-04-01 Общество с ограниченной ответственностью "Новые физические принципы" Method of gasification of coal in a highly overheated water vapor and device for its implementation
CN109959011A (en) * 2019-03-26 2019-07-02 王暐 A kind of method and apparatus of gasification materiel heating
CN110699100A (en) * 2019-10-09 2020-01-17 煤炭科学技术研究院有限公司 Composite heating type moving bed pyrolysis reaction device for coal with wide particle size distribution
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage
RU2764686C1 (en) * 2021-03-25 2022-01-19 Валентин Федорович Надеев Device for producing hydrogen, carbon monoxide, carbon dioxide and nitrogen
CN115247084B (en) * 2022-07-07 2023-11-03 重庆科技学院 High-quality synthesis gas preparation system based on biomass self-heating source pyrolysis gasification

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2579397A (en) * 1943-05-15 1951-12-18 Standard Oil Dev Co Method for handling fuels
US2619415A (en) * 1946-08-15 1952-11-25 Standard Oil Dev Co Supply of heat to fluidized solids beds for the production of fuel gas
US2577632A (en) * 1946-08-27 1951-12-04 Standard Oil Dev Co Process for supplying plasticizable carbonaceous solids into a gasification zone
US2634198A (en) * 1947-06-11 1953-04-07 Hydrocarbon Research Inc Coal carbonization and gasification
US2633416A (en) * 1947-12-03 1953-03-31 Standard Oil Dev Co Gasification of carbonaceous solids
US2657124A (en) * 1948-12-30 1953-10-27 Texas Co Generation of heating gas from solid fuels
US2591595A (en) * 1949-09-29 1952-04-01 Standard Oil Dev Co Method for controlling the temperature of exothermic reactions such as the gasification of carbonaceous solids
JPS519762A (en) * 1972-08-24 1976-01-26 Atad Futsusatsukin mataha pasutsuurusatsukinkikai
JPS55439B2 (en) * 1973-08-18 1980-01-08
US3927996A (en) * 1974-02-21 1975-12-23 Exxon Research Engineering Co Coal injection system
US3932196A (en) * 1974-12-30 1976-01-13 Union Carbide Corporation Primary dry cell with gas-venting passageway through the cathode mix
DE2549784C2 (en) * 1975-11-06 1984-12-20 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Fluidized bed gas generator with heat supply, in particular nuclear reactor heat, from the outside
DE2903985C2 (en) * 1979-02-02 1982-08-26 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Process for the generation of gases containing H 2 and CO
IN152976B (en) * 1980-02-19 1984-05-12 Combustion Eng
DE3042142C2 (en) * 1980-11-03 1983-06-23 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Fluidized bed gas generator
DE3112708C2 (en) * 1981-03-31 1985-06-13 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Process for generating H 2 and CO-containing gases from fine-grained fuel in the fluidized bed with heat exchangers immersed therein
DE3136645A1 (en) * 1981-09-16 1983-03-24 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen METHOD FOR DOSING, IN PARTICULAR BAKING, FUELS IN A FLUIDIZED LAYER REACTOR, AND METHOD FOR OPERATING SUCH A DEVICE
DE3228532A1 (en) * 1982-07-30 1984-02-02 BKMI Industrieanlagen GmbH, 8000 München Process for carbonizing and gasifying carbonaceous solids
DE3339061C2 (en) * 1982-10-30 1985-03-28 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Rotary valve
DE3635215A1 (en) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh METHOD FOR ALLOTHERMAL CARBON GASIFICATION AND FLUID BED GAS GENERATOR FOR CARRYING OUT THE METHOD

Also Published As

Publication number Publication date
EP0329673B1 (en) 1991-02-20
WO1988002769A1 (en) 1988-04-21
JP2594590B2 (en) 1997-03-26
PL153818B1 (en) 1991-06-28
CN1017998B (en) 1992-08-26
US5346515A (en) 1994-09-13
EP0329673A1 (en) 1989-08-30
CA1286110C (en) 1991-07-16
PL268239A1 (en) 1988-08-18
DE3635215C2 (en) 1990-07-05
ES2008269A6 (en) 1989-07-16
US5064444A (en) 1991-11-12
CN87107590A (en) 1988-07-06
ATE60931T1 (en) 1991-03-15
DE3768091D1 (en) 1991-03-28
ZA877783B (en) 1988-09-28
DE3635215A1 (en) 1988-04-28
JPH02500447A (en) 1990-02-15
BR8707836A (en) 1989-08-15
SU1828465A3 (en) 1993-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL154876B1 (en) The method of the allothermic gasification of carbon andgas generators with fluid deposit for the allothermic gasification of carbon
RU2516533C2 (en) Method and device for obtaining synthesis-gas with low content of resins from biomass
US5439491A (en) Fluidized bed generator for allothermic gasification of coal
US4095959A (en) Coal gasification apparatus
CN102782096A (en) System and method for cooling syngas produced from a gasifier
US20170349434A1 (en) Method and plant for the production of synthesis gas
CN102056840B (en) Method and equipment for producing synthesis gas
KR20060060678A (en) Apparatus and process for cooling hot gas
US9453684B2 (en) Heat exchanger for the cooling of hot gases and heat exchange system
DE2903985C2 (en) Process for the generation of gases containing H 2 and CO
CN106118750A (en) Step combination cot gasification system
CN206033675U (en) Low tar gas device of dry distillation of jointly gasifying preparation
CA1142911A (en) Steam generating heat exchanger
WO1994016038A1 (en) Circular slag tap for a gasifier
JP2003231888A (en) Method for gasification and gasifying apparatus
CS224630B2 (en) Gas producer with fluidized bed
JPS59182892A (en) Gasification of solid fuel in moving bed and fluidized bed
CN104593081B (en) The technique of coal clean gas and device
US2744730A (en) Apparatus for quenching high temperature gases
CN104479747B (en) A kind of Processes and apparatus of producing synthesis gas from coal
CN105925289A (en) Apparatus for preparing low-tar fuel gas through combining gasification and dry distillation
CN221192079U (en) Pulverized coal grading utilization complete equipment
CN104449857B (en) The technique and device of producing synthesis gas from coal
US4398504A (en) Steam generating heat exchanger
CN108485709B (en) Gas making process of partial chilling gasification