PL131267B1 - Method of joining of frogs from hadfield cast steel with rails of carbon steel - Google Patents

Method of joining of frogs from hadfield cast steel with rails of carbon steel Download PDF

Info

Publication number
PL131267B1
PL131267B1 PL1978209117A PL20911778A PL131267B1 PL 131267 B1 PL131267 B1 PL 131267B1 PL 1978209117 A PL1978209117 A PL 1978209117A PL 20911778 A PL20911778 A PL 20911778A PL 131267 B1 PL131267 B1 PL 131267B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
intermediate insert
welding
rail
steel
hadfield
Prior art date
Application number
PL1978209117A
Other languages
English (en)
Other versions
PL209117A1 (pl
Inventor
Hubert Augustin
Alfred Moser
Original Assignee
Voest Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voest Ag filed Critical Voest Ag
Publication of PL209117A1 publication Critical patent/PL209117A1/pl
Publication of PL131267B1 publication Critical patent/PL131267B1/pl

Links

Classifications

    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E01CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01BPERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
    • E01B7/00Switches; Crossings
    • E01B7/10Frogs
    • E01B7/12Fixed frogs made of one part or composite
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/004Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Reinforcement Elements For Buildings (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób laczenia krzyzownic z austenitycznego staliwa Hadfielda znajdujacych sie na skrzyzowaniach lub rozjazdach z szynami ze stali weglowej za pomoca zgrzewania Staliwo Hadfielda nadaje sie w szczególnej mierze na krzyzownice ze wzgledu na dobra odpornosc na zuzycie. Zgrzewanie takich krzyzownic ze staliwa Hadfielda z szynami ze stali weglowej, zwlaszcza z szynami znormalizowanymi, nastrecza jednak duze trudnosci. Trudnosci te wynikaja przede wszystkim z tego powodu, ze austenityczne staliwo Hadfiel¬ da musi byc szybko chlodzone w celu unikniecia wytworzenia sie wydzielin wywolujacych kruchosc struktury, podczas, gdy szyny ze stali weglowej musza byc chlodzone powoli w celu unikniecia utwardzenia. Obydwa te wymagania sa w stosunku do siebie przeciwstawne. Ze wzgledu na to znane jest wstawianie miedzy krzyzownice i laczone szyny posrednich wkladek z niskoweglowej ciagliwej stali o strukturze austenitycznej.W tym znanym sposobie te wkladki posrednie moga byc albo odlewane razem z krzyzownica w odlewie warstwowym lub osobno zgrzewane. W ostatnim przypadku postepowano z reguly tak, ze zgrzewano wkladke posrednia z manganowa krzyzownica, a nastepnie szyny z wkladkami posrednimi. Na skutek dlugosci wkladki posredniej zapobiega sie przez to w znacznym stopniu przenoszeniu ciepla przy drugiej operacji zgrzewania na wykonana najpierw spoine. Wskutek tego mozliwe jest wyzarzenie i szybkie ochlodzenie krzyzownicy ze staliwa Hadfielda z wkladka posrednia i po nastepnym zgrzewaniu z szyna powolne ochlodzenie spoiny, gdyz unika sie przez wkladjke posrednia podgrzania do wyzszej temperatury krzyzownicy ze staliwa Hadfielda. Te znane sposoby wymagaja jednak stosunkowo duzej dlugosci wkladki posredniej. Poniewaz wkladka posrednia jest wykonana ze stali mniej miekkiej i mniej odpornej na zuzycie niz szyna i krzyzownica, wystepuje w miejscu wkladki posredniej odksztalcenie powierzchni tocznej podczas eksploatacji, wskutek czego komfort jazdy ulega duzemu pogorszeniu. Mozna bylo wprawdzie nalozyc pancerz przez naparowanie stali odpornej na zuzycie, jednak pociaga to za soba dodatkowa operacje.Celem wynalazku jest wiec usuniecie tych wad Zgodnie z wynalazkiem cel ten osiagnieto dzieki temu, ze przy stosowaniu wkladki posredniej z austenitycznej stali niskoweglowej najpierw zgrzewa sie wkladke posred¬ nia z szyna znormalizowana lub szyna bocznicowa, zwlaszcza za pomoca doczolowego zgrzewania oporowego w ten sposób, ze dlugosc polaczonej z szyna znormalizowana wkladki posredniej jest ustalona w granicach najwyzej 20 do 25 mm, korzystnie 15 do 20 mm, a w drugiej operacji zgrzewania zgrzewa sie krzyzownice ze2 131267 staliwa Hadfielda z wkladka posrednia, zwlaszcza za pomoca doczolowego zgrzewania oporowego, przy czym chlodzenie po drugiej operacji zgrzewania nastepuje szybciej niz chlodzenie po pierwszej operacji zgrzewania.Wskutek tego, ze dlugosc wkladki posredniej jest bardzo mala, unika sie wglebienia powierzchni tocznej wkladki posredniej ze wzgledu na stosunkowo duza srednice kola Srednica kola wynosi okolo 330 do 1100 mm, a przy takiej malej dlugosci wkladki posredniej dlugosc polaczenia zgrzewaniem wkladki posredniej wynosi okolo 1/2 do maksimum 2%, srednio tylko okolo 1% srednicy kola. Gdyby nawet powierzchnia toczna wkladki posredniej ulegla wglebieniu promieniem kola, to glebokosc tego wglebienia wynosilaby maksimum 0,1 mm, a takie wglebienie nie zaklóca komfortu jazdy. Chlodzenie po pierwszej operacji zgrzewania, w której zgrzewano wkladke posrednia z szyna nastepuje wolniej niz chlodzenie po drugiej operacji zgrzewania, w której wkladka posrednia jest zgrzewana z krzyzownica. Chlodzenie po pierwszej operacji zgrzewania moze byc prowa¬ dzone bez zadnej kwestii tak wolno, ze uniknie sie utwardzenia stali szyny, przy czym wskutek tego w zaden sposób nie wplynie to ujemnie na krzyzownice. Gdy teraz w drugiej operacji zgrzewania zgrzewa sie krzyzownice z wkladka posrednia, to przy krótkiej dlugosci wkladki posredniej nagrzewa sie pierwsza spoina miedzy szyna i wkladka posrednia równiez tylko do temperatury okolo 700°C, a ochlodzenie z tej temperatury nie musi nastepowac tak wolno, jak z temperatury zgrzewania.Okazalo sie, ze nagrzewanie krzyzownicy po operacji zgrzewania nie jest konieczne. Dlatego tez mozna chlodzic bezposrednio z temperatury zgrzewania, przy czym predkosc chlodzenia mozna dobierac taka wysoka, aby nie wystapil jeszcze wzrost kruchosci staliwa Hadfielda i jednak taka mala, aby przy chlodzeniu z 700°C stal weglowa szyny nie nabyla kruchosci. Istotne jest zatem to, ze najpierw zgrzewa sie wkladke posrednia z szyna i dopiero nastepnie w drugiej operacji z krzyzownica. Korzystnie zgrzewanie dokonuje sie za pomoca doczolowe¬ go zgrzewania oporowego. Ma to te zalete, ze podgrzanie wystepuje tylko na malym odcinku, przy czym czesc materialu podgrzana do stanu plynnego niezaleznie od tego jest wyciskana i odpada.Wedlug korzystnej postaci rozwiazania wedlug wynalazku, chlodzenie po drugim zgrzewaniu nastepuje w spokojnym powietrzu, podczas gdy chlodzenie po pierwszym zgrzewaniu jest opózniane w stosunku do chlo¬ dzenia w spokojnym powietrzu. Okazalo sie, ze chlodzenie w spokojnym powietrzu jest wystarczajaco szybkie, aby uniknac kruchosci staliwa Hadfielda przy chlodzeniu z temperatury zgrzewania i jest wystarczajaco powolne, aby przy chlodzeniu, poczynajac od temperatury 700°C, uniknac utwardzenia szyny z niskoweglowej stali.W sposobie wedlug wynalazku stosuje sie korzystnie wkladke posrednia majaca profil odpowiadajacy znormalizowanej szynie. Przy doczolowym zgrzewaniu oporowym wkladka posrednia musi miec dlugosc, która umozliwia umocowanie jej w zgrzewarce. Dlatego wedlug wynalazku mozna tak postepowac, ze przygotowuje sie wkladke posrednia o wiekszej dlugosci, korzystnie o dlugosci okolo 50 mm i zgrzewa z szyna znormalizowa¬ na i nastepnie obcina na zadana dlugosc. Sposób mozna jednak równiez tak realizowac, ze szyne wykonana z materialu wkladki posredniej zgrzewa sie z szyna znormalizowana i odcina nastepnie pozostala czesc szyny z materialu wkladki posredniej od wkladki posredniej. W stosunku do sposobu, w którym przygotowuje sie wkladki posrednie o wiekszej dlugosci, daje to te korzysc, ze potrzebne jest tylko jedno ciecie.Wynalazek opiera sie dalej na fakcie, ze nie tylko istotne jest oddzielanie obu punktów zgrzewania ze wzgledów termicznych, aby móc utrzymac wymagania dla chlodzenia. Wzrost kruchosci staliwa Hadfielda nalezy w znacznej czesci sprowadzic równiez do tego, ze w miejscu zgrzewania tworzy sie w wyniku dyfuzji strefa mieszania, w której powstaje niekorzystna struktura. Dlugosc wkladki posredniej jest dlatego okreslona zgodnie z wymaganiami w tym celu, ze unika sie dyfuzji skladników stopowych miedzy szyna i staliwem Hadfielda krzyzownicy. Równiez i dlatego celu wystarcza opisana na wstepie dlugosc wkladki posredniej.Nalezy sie liczyc z tym, ze przy kazdej operacji zgrzewania okolo 10 mm wkladki posredniej ulega wyto¬ pieniu lub wycisnieciu. Gdy dlugosc wkladki posredniej polaczonej zgrzewaniem znormalizowana szyna jest ograniczona do maksimum 20-25 mm, korzystnie 15 do 20 mm, to jest juz przy tym uwzglednione wypalenie przy pierwszym zgrzewaniu, w którym zgrzewa sie wkladke posrednia z szyna. Gdy wiec na przyklad dlugosc wkladki posredniej polaczonej zgrzewaniem ze znormalizowana szyna wynosi 15 do 20 mm, to uwzglednione jest przez to juz wypalenie 10 mm przy pierwszej operacji zgrzewania. W drugiej operacji zgrzewania wypala sie dalsze okolo 10 mm tak, ze dlugosc wkladki posredniej skróci sie na 5 do 10 mm. Dlugosc rzedu 5 do 10 mm wystarcza oczywiscie, aby osiagnac zadany efekt, gdyz do przeszkodzenia dyfuzji wystarcza warstwa zaporowa ; o grubosci od 0,1 do 1 mm.Poniewaz jednak teraz trzeba uwzglednic dyfuzje miedzy skladnikami stopowymi wkladki posredniej i staliwa Hadfielda, znaczenie posiada równiez dobór materialu wkladki posredniej dla sposobu wedlug wynalaz¬ ku. Wedlug korzystnej postaci rozwiazania wynalazku stosuje sie wkladke posrednia z austenitycznej stali chro- mowo-niklowej, której sklad odpowiada w odniesieniu do wykresu Schaefflera równowaznikowi niklu 13 do 30% i równowaznikowi chromu 8 do 25%, przy czym wartosc równowaznika dla niklu jest równa 1-% niklu + 30*% wegla + 0,5*% manganu, a wartosc równowaznika dla chromu jest równa 1 •% chromu + 1 •% molibdenu + 1,5-% krzemu. Przy takim doborze materialu na wkladke posrednia zjawiska dyfuzji miedzy materialem wkladki posredniej i staliwem Hadfielda krzyzownicy nie oddzialuja szkodliwie.131 267 3 Przedmiot wynalazku jest blizej objasniony w przykladzie wykonania za pomoca rysunku, na którym fig. 1 przedstawia krzyzownice skrzyzowania z dolaczonymi szynami znormalizowanymi w widoku z góry, fig. 2 - frag¬ ment krzylownicy w przekroju wedlug linii II - II na fig. 1, fig. 3 -fragment krzylownicy w przekroju wedlug linii III - III na fig. 1. Krzyzownica 1 jest wykonana ze staliwa Hadfielda. Do krzylownicy sa przylaczone za pomoca zgrzewania szyny znormalizowane 2 poprzez umieszczone miedzy nimi wkladki posrednie 3 za pomo¬ ca doczolowego zgrzewania oporowego.Przygotowuje sie wkladki posrednie o dlugosci okolo 50 mm. Dlugosc 50 mm wystarcza, aby te wkladki posrednie umocowac w zgrzewarce. Wkladki posrednie maja pokazany na fig. 3 profil szyny znormalizowanej. Te wkladki posrednie o dlugosci 50 mm zgrzewa sie w zwykly sposób z szyna znormalizowana 2 za pomoca doczo¬ lowego zgrzewania oporowego, przy czym powstaje pokazana na fig. 2spoina 4. Miejsce zgrzewania 4 chlodzi sie powoli, na przyklad pod warstwa cieplo-izofacyjna. Nastepnie obcina sie wkladki posrednie w ten sposób, ze ich dlugosc liczac od spoiny 4 wyniesie 15 mm. Nastepuje teraz zgrzewanie równiez za pomoca doczolowego zgrze¬ wania oporowego z krzyzownica 1, Przy zgrzewaniu upala sie z wkladki posredniej znowu dlugosc okolo 10 mm tak, ze otrzymuje sie dlugosc wkladki posredniej 5 mm miedzy spoina 4 i spoina 5 utworzona miedzy serców¬ ka 3 i czescia krzylownicy 1.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób laczenia krzyzownic z austenicznego staliwa Hadfielda, znajdujacych sie na skrzyzowaniach lub rozjazdach z szynami wykonanymi ze stali weglowej za posrednictwem austenitycznej stali niskoweglowej za pomoca zgrzewania, znamienny t y m, ze najpierw laczy sie przez doczolowe zgrzewanie oporowe wklad¬ ke posrednia, o dlugosci co najwyzej od 20 do 25 mm, korzystnie od 15 do 20 mm, z szyna znormalizowana wzglednie szyna bocznicowa, a miejsce zgrzewania chlodzi sie powoli pod warstwa termoizolacyjna, nastepnie drugi koniec wkladki posredniej laczy sie równiez przez doczolowe zgrzewanie oporowe z krzyzownica ze staliwa Hadfielda, a miejsce zgrzewania chlodzi sie na wolnym powietrzu z predkoscia wieksza niz predkosc chlodzenia miejsca pierwszego zgrzewania, przy czym stosuje sie wkladke posrednia ze stali chromoniklowej, której sklad odpowiada odniesionemu do wykresu Schaefflera równowaznikowi niklu od 13 do 30% i równowaz¬ nikowi chromu od 8 do 25%, przy czym wartosc równowaznika dla niklu jest równa 1*% niklu + 30*% wegla + 0,5*% manganu, a wartosc równowaznika dla chromu jest równa 1*% chromu +1*% molibdenu + 1,5*% krzemu. 2. Sposób wedlug zastrz. 1-, znamienny t y m, ze stosuje sie wkladke posrednia o profilu odpowia¬ dajacym profilowi szyny znormalizowanej. 3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ze przygotowuje sie wkladke posrednia o wiekszej dlugosci, korzystnie o dlugosci okolo 50 mmi zgrzewa z szyna znormalizowana i nastepnie obcina do zadanej dlugosci. 4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zgrzewa sie szyne wykonana z materialu wkladki posredniej z szyna znormalizowana i nastepnie odcina sie pozostala czesc szyny z materialu wkladki posredniej od wkladki posredniej.131 267 FI61 3 2 PracowniaPoligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz.Cena 100zl PL PL PL PL PL PL PL

Claims (4)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób laczenia krzyzownic z austenicznego staliwa Hadfielda, znajdujacych sie na skrzyzowaniach lub rozjazdach z szynami wykonanymi ze stali weglowej za posrednictwem austenitycznej stali niskoweglowej za pomoca zgrzewania, znamienny t y m, ze najpierw laczy sie przez doczolowe zgrzewanie oporowe wklad¬ ke posrednia, o dlugosci co najwyzej od 20 do 25 mm, korzystnie od 15 do 20 mm, z szyna znormalizowana wzglednie szyna bocznicowa, a miejsce zgrzewania chlodzi sie powoli pod warstwa termoizolacyjna, nastepnie drugi koniec wkladki posredniej laczy sie równiez przez doczolowe zgrzewanie oporowe z krzyzownica ze staliwa Hadfielda, a miejsce zgrzewania chlodzi sie na wolnym powietrzu z predkoscia wieksza niz predkosc chlodzenia miejsca pierwszego zgrzewania, przy czym stosuje sie wkladke posrednia ze stali chromoniklowej, której sklad odpowiada odniesionemu do wykresu Schaefflera równowaznikowi niklu od 13 do 30% i równowaz¬ nikowi chromu od 8 do 25%, przy czym wartosc równowaznika dla niklu jest równa 1*% niklu + 30*% wegla + 0,5*% manganu, a wartosc równowaznika dla chromu jest równa 1*% chromu +1*% molibdenu + 1,5*% krzemu.
2. Sposób wedlug zastrz. 1-, znamienny t y m, ze stosuje sie wkladke posrednia o profilu odpowia¬ dajacym profilowi szyny znormalizowanej.
3. Sposób wedlug zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ze przygotowuje sie wkladke posrednia o wiekszej dlugosci, korzystnie o dlugosci okolo 50 mmi zgrzewa z szyna znormalizowana i nastepnie obcina do zadanej dlugosci.
4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze zgrzewa sie szyne wykonana z materialu wkladki posredniej z szyna znormalizowana i nastepnie odcina sie pozostala czesc szyny z materialu wkladki posredniej od wkladki posredniej.131 267 FI61 3 2 PracowniaPoligraficzna UP PRL. Naklad 100 egz. Cena 100zl PL PL PL PL PL PL PL
PL1978209117A 1977-08-19 1978-08-18 Method of joining of frogs from hadfield cast steel with rails of carbon steel PL131267B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AT603077A AT350881B (de) 1977-08-19 1977-08-19 Verfahren zur verbindung von ausmanganhart- stahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL209117A1 PL209117A1 (pl) 1979-07-02
PL131267B1 true PL131267B1 (en) 1984-10-31

Family

ID=3582160

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1978209117A PL131267B1 (en) 1977-08-19 1978-08-18 Method of joining of frogs from hadfield cast steel with rails of carbon steel

Country Status (19)

Country Link
US (1) US4169745A (pl)
JP (1) JPS5443147A (pl)
AR (1) AR218501A1 (pl)
AT (1) AT350881B (pl)
BE (1) BE869776A (pl)
BR (1) BR7805335A (pl)
CH (1) CH649591A5 (pl)
DE (1) DE2834282C3 (pl)
ES (1) ES472691A1 (pl)
FR (1) FR2400409A1 (pl)
GB (1) GB2002668B (pl)
GR (1) GR65341B (pl)
HU (1) HU178218B (pl)
IT (1) IT1098168B (pl)
LU (1) LU80121A1 (pl)
PL (1) PL131267B1 (pl)
PT (1) PT68437A (pl)
SU (1) SU1122209A3 (pl)
UA (1) UA5991A1 (pl)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2952079C2 (de) * 1979-12-22 1983-04-21 Thyssen Industrie Ag, 4300 Essen Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung
DE3004235C2 (de) * 1980-02-06 1982-09-16 Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Gußteilen aus Manganhartstahl und normalen Schienenstählen
FR2509769A1 (fr) * 1981-07-17 1983-01-21 Creusot Loire Appareil de voie en acier au manganese et procede de raccordement de cet appareil de voie a des rails en acier au carbone
JPH0771748B2 (ja) * 1986-08-20 1995-08-02 株式会社クボタ ロ−ルシ−ム溶接方法
IT1196614B (it) * 1986-09-10 1988-11-16 Breda Fucine Meridionali Spa Procedimento per il collegamento di cuori in acciaio austenitico al manganese per scambi ferroviari con rotaie in acciaio al carbonio o basso legato
GB2198667B (en) * 1986-12-20 1991-08-07 Refurbished Turbine Components Parts for and methods of repairing machines
HU205975B (en) * 1988-10-04 1992-07-28 Voest Alpine Maschinenbau Railway frog from cast hard manganese steel
FR2645547B1 (fr) * 1989-04-05 1991-07-26 Manoir Ind Insert pour le raccordement d'une piece en acier au manganese a une autre piece en acier au carbone, procede de raccordement a l'aide de cet insert, et assemblage obtenu par ce procede
AU726598B2 (en) * 1990-07-20 2000-11-16 Vae Eisenbahnsysteme Aktiengesellschaft Method for connection of railway point components to a rail
AT395122B (de) * 1990-07-20 1992-09-25 Voest Alpine Eisenbahnsysteme Verfahren zur verbindung von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen bzw. manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl
DE4041627C1 (pl) * 1990-12-22 1992-06-17 Mercedes-Benz Aktiengesellschaft, 7000 Stuttgart, De
FR2700344B1 (fr) * 1993-01-08 1995-03-31 Cogifer Procédé pour la fabrication d'un élément d'appareil de voie ferroviaire et élément en résultant.
DE4442415A1 (de) * 1994-11-29 1996-05-30 Butzbacher Weichenbau Gmbh Verfahren zur Herstellung einer Herzstückspitze sowie Herzstückspitze
FR2733706B1 (fr) * 1995-05-05 1997-07-18 Cogifer Soudure sans apport de metal d'un acier au carbone avec un acier allie, procedes d'obtention et application aux appareils de voies ferroviaires
DE19621017C1 (de) * 1996-05-24 1998-01-08 Butzbacher Weichenbau Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Gleisoberbauteils sowie Gleisoberbauteil
CN1116955C (zh) * 2000-07-21 2003-08-06 燕山大学 高锰钢辙叉与碳钢钢轨加介质闪光焊接方法
US7371988B2 (en) * 2004-10-22 2008-05-13 Electric Power Research Institute, Inc. Methods for extending the life of alloy steel welded joints by elimination and reduction of the HAZ
AT501239B1 (de) * 2004-12-10 2007-02-15 Vae Gmbh Verfahren zum verbinden von aus manganhartstahlguss bestehenden weichenteilen oder von manganstahlschienen mit einer schiene aus kohlenstoffstahl
AT505877B1 (de) * 2007-10-05 2010-04-15 Vae Eisenbahnsysteme Gmbh Zwischenstück und verfahren zum verbinden von manganstahlformkörpern mit regelschienen
CN101474713B (zh) * 2009-01-22 2011-02-09 中铁宝桥股份有限公司 高锰钢辙叉与钢轨闪光对接焊接方法
US8424812B1 (en) 2011-01-25 2013-04-23 Cleveland Track Material, Inc. Elevated frog and rail track assembly
US8556217B1 (en) 2011-05-24 2013-10-15 Cleveland Track Material, Inc. Elevated frog and rail crossing track assembly
JP6430231B2 (ja) * 2014-12-18 2018-11-28 株式会社峰製作所 クロッシング構造
CN114131163B (zh) * 2021-08-25 2023-07-04 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种提高系泊链焊口质量的工艺方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1704410A (en) * 1926-06-28 1929-03-05 Stedefeld Curt Method of welding rail joints
US1757972A (en) * 1927-06-30 1930-05-13 Ohio Brass Co Method of making rail joints
US2276782A (en) * 1938-09-14 1942-03-17 Oxweld Railroad Service Compan Production of butt-welded rail joints, and rail adapted for use therewith
US3022968A (en) * 1959-03-05 1962-02-27 Frog Switch & Mfg Co Railway frog
US3480072A (en) * 1966-05-04 1969-11-25 Kloeckner Werke Ag Core portion of a railroad frog and method of making the same
GB1134527A (en) * 1966-06-18 1968-11-27 Allen Edgar Eng Improvements in or relating to railway points and crossings of manganese steel
DE1534054B1 (de) * 1966-09-22 1969-09-18 Kloeckner Werke Ag Herzstück aus Manganhartstahl
DE1945309A1 (de) * 1969-09-06 1971-03-11 Kloeckner Werke Ag Gegossenes Herzstueck fuer Weichen
DE2239304A1 (de) * 1972-08-10 1974-02-21 Steigerwald Krauss Maffei Gmbh Verfahren zur herstellung einer verbindung zwischen werkstuecken aus manganhartstahl und werkstuecken aus umwandlungshaertbarem stahl durch energiestrahlschweissen, insbesondere elektronenstrahlschweissen
BE794848A (fr) * 1972-12-15 1973-05-29 Pompey Acieries Procede de fabrication ameliorant la tenue de pieces soudees en aciers refractaires
FR2248906A1 (en) * 1973-10-25 1975-05-23 Blanc Pierro Welding austenitic steel contg. manganese to railway track - using intermediate piece which does not become brittle with hyper-tempering
DE2706697C2 (de) * 1977-02-17 1978-07-06 Kloeckner-Werke Ag, 4100 Duisburg Verfahren zur Herstellung einer Schweißverbindung zwischen Manganhartstahl und Schienenstählen

Also Published As

Publication number Publication date
GR65341B (en) 1980-08-18
ES472691A1 (es) 1979-03-16
CH649591A5 (de) 1985-05-31
PT68437A (en) 1978-09-01
LU80121A1 (pl) 1979-01-19
UA5991A1 (uk) 1994-12-29
SU1122209A3 (ru) 1984-10-30
IT7826837A0 (it) 1978-08-18
FR2400409B1 (pl) 1982-08-13
HU178218B (en) 1982-03-28
ATA603077A (de) 1978-11-15
GB2002668B (en) 1982-03-03
GB2002668A (en) 1979-02-28
BR7805335A (pt) 1979-04-10
FR2400409A1 (fr) 1979-03-16
JPS5443147A (en) 1979-04-05
DE2834282A1 (de) 1979-02-22
DE2834282B2 (de) 1980-05-29
DE2834282C3 (de) 1987-07-30
PL209117A1 (pl) 1979-07-02
AT350881B (de) 1979-06-25
US4169745A (en) 1979-10-02
IT1098168B (it) 1985-09-07
JPS6157119B2 (pl) 1986-12-05
AR218501A1 (es) 1980-06-13
BE869776A (fr) 1978-12-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL131267B1 (en) Method of joining of frogs from hadfield cast steel with rails of carbon steel
US5170932A (en) Method for connection of railway point components consisting of cast hard manganese steel or manganese steel rails to a rail made from carbon steel
US4736884A (en) Method for manufacturing high-strength clad steel plate excellent in corrosion resistance
BR112012024297B1 (pt) Método de produção de uma chapa de aço
JP4891836B2 (ja) 大入熱溶接における溶接熱影響部の靭性に優れた鋼板
PL185064B1 (pl) Sposób wytwarzania elementu toru kolejowego
CA1232516A (en) Using corrosion proof austenitic alloy for high load weldable components
US4724890A (en) Process for connecting frogs consisting of austenitic manganese steel casting with rails consisting of carbon steel
PL183930B1 (pl) Górna część toru oraz sposób jej wytwarzania
US7786407B2 (en) Process for capillary electric welding of low and high alloy steels, hardened or not, and bimetals, for the obtainment of a determined texture, without thermal treatment
Kasuya et al. Determination of necessary preheat temperature to avoid cold cracking under varying ambient temperature
JPH09227988A (ja) 溶接部の疲労強度に優れた高張力溶接構造用鋼板とその製造方法
JP3722044B2 (ja) 溶接継手
US3960617A (en) Method of producing metal parts having magnetic and non-magnetic portions
JP2005529258A (ja) 溶着金属を用いることなく溶接されたスイッチ要素と一本のレールを含む一続きのレール
Dwivedi et al. Weldability of Metals: Characteristics of Metals and Weldability: Weldability of Steel
JP2002224835A (ja) 溶接熱影響部靭性に優れた高靱性高張力鋼の溶接方法
JPH0569902B2 (pl)
JPS6234694A (ja) 低温用鋼の大入熱サブマ−ジア−ク溶接法
JP2003171731A (ja) 溶接継手の疲労強度に優れた溶接構造用高張力鋼板および溶接継手
KR102110684B1 (ko) 대입열 용접열영향부 인성이 우수한 용접구조용 강재 및 그 제조방법
JPH0414179B2 (pl)
JP2002194488A (ja) 高張力鋼およびその製造方法
JPS59159970A (ja) 高強度高靭性チエ−ン用鋼材
JPS6293312A (ja) 応力除去焼鈍用高張力鋼材の製造方法