PL130968B3 - Method of removal of acidic components,especially sulfur dioxide from waste gases - Google Patents

Method of removal of acidic components,especially sulfur dioxide from waste gases Download PDF

Info

Publication number
PL130968B3
PL130968B3 PL1980221741A PL22174180A PL130968B3 PL 130968 B3 PL130968 B3 PL 130968B3 PL 1980221741 A PL1980221741 A PL 1980221741A PL 22174180 A PL22174180 A PL 22174180A PL 130968 B3 PL130968 B3 PL 130968B3
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
ammonia
solution
ammonium carbonate
salt
absorption liquid
Prior art date
Application number
PL1980221741A
Other languages
English (en)
Other versions
PL221741A2 (pl
Original Assignee
Maschinenfabrik Buckau R Wolf Aktiengesellschaft Te Grevenbroich Bondsrepubliek Duitsland
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Maschinenfabrik Buckau R Wolf Aktiengesellschaft Te Grevenbroich Bondsrepubliek Duitsland filed Critical Maschinenfabrik Buckau R Wolf Aktiengesellschaft Te Grevenbroich Bondsrepubliek Duitsland
Publication of PL221741A2 publication Critical patent/PL221741A2/xx
Publication of PL130968B3 publication Critical patent/PL130968B3/pl

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D53/00Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46Removing components of defined structure
    • B01D53/48Sulfur compounds
    • B01D53/52Hydrogen sulfide
    • B01D53/526Mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D53/00Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46Removing components of defined structure
    • B01D53/48Sulfur compounds
    • B01D53/50Sulfur oxides
    • B01D53/501Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób usuwania z gazów odlotowych kwasnych skladników, zwlaszcza dwu¬ tlenku siarki, zgodnie z którym gazy odlotowe miesza sie w suszarce rozpryskowej z roztworem soli pobieranym z tego samego procesu, wytworzona mieszanine gazów odlotowych z roztworem soli odparowuje sie i z suchych gazów odlotowych oddziela sie prawie calkowicie pyl i krysztaly soli w postaci suchej mieszaniny, po czym, w celu zabsorbowania kwasnych skladników oraz wymycia i ponownego rozpuszczenia krysztalów soli pozosta¬ lych w gazach odlotowych, gazy te wraz z kwasnymi skladnikami i reszta krysztalów soli kontaktuje sie z pro¬ wadzona w obiegu ciecza absorpcyjna, w której odparowana wode zastepuje sie przez dodawanie odpowiedniej ilosci swiezej wody i z której pobiera sie roztwór soli i zawraca go do suszarki rozpryskowej, przy czym jako ciecz absorpcyjna stosuje sie wodny roztwór amoniaku, a do rozpryskowej suszarki zawraca sie po obróbce utleniajacej roztwór soli o stezeniu wynoszacym 50-98% stezenia stanu nasycenia oraz przy czym przed zmieszaniem ze stezonym roztworem soli do gazów odlotowych doprowadza sie amoniak wedlug patentu nr 128 155.Z polskiego opisu patentowego nr 128 155, znany stal sie sposób odsiarczania gazów spalinowych, w którym postepowanie prowadzi sie wobec bardzo wysokich stezen soli. W sposobie tym dodatek amoniaku reguluje sie w zaleznosci od wartosci pH zmierzonej w wiezy pluczacej. Regulowanie to ma te wade, ze stosowac je mozna skutecznie tylko w zakresie nieznacznej zawartosci weglanu amonowego. Podczas prowadzenia tego sposobu stwierdzono, ze nawet wtedy, gdy wartosc pH miesci sie w zakresie malych zawartosci weglanu amono¬ wego, nie jest mozliwe celowe regulowanie zawartosci amoniaku w przypadku wahan obciazenia.Urzadzenie do odsiarczania gazów spalinowych planuje sie glównie dla stosowania w elektrowniach duzej mocy. Istnieje bardzo znaczna ilosc elektrowni, które eksploatuje sie w warunkach typowych dla elektrowni szczytowych. Wiaza sie z tym bardzo duze i czeste wahania obciazenia, które stawiaja przed regulowaniem procesu odsiarczania nadzwyczaj wysokie wymagania. Ostatecznie nalezaloby bowiem w przypadku tu omawia¬ nych sposobów z amoniakiem dodawac ilosc amoniaku (zakladajac stala zawartosc tlenków siarki w gazie) proporcjonalnie do ilosci gazu, jesli ma byc ograniczony wplyw wahan obciazenia na efekt odsiarczania. Mozna- by wiec ten dodatek amoniaku regulowac w zaleznosci od ilosci gazu, by osiagnac ten cel. Po pierwsze jednak pomiar tak duzych Ilosci gazu w przypadku czesto ograniczonych warunków stanowiskowych jest w bardzo wielkich kanalach gazu spalinowego mozliwy tylko jako obciazony duzymi bledami, przeto juz z samego tego2 130 968 powodu nalezaloby oczekiwac negatywnego wplywu na utrzymanie stalego stopnia odsiarczania. Po drugie z reguly przy zmianie obciazenia równiez zmienia sie wspólczynnik nadmiaru powietrza w palenisku kotla, totez zawartosc tlenku siarki w gazie surowym nie moze pozostawac stala. Regulowanie, które ilosc amoniaku ¦ nawet wykluczajac wspomniane bledy pomiarowe-zmienialoby proporcjonalnie do ilosci gazu, musialoby zatem z po¬ wodu wahajacej sie zawartosci S02 prowadzic do róznych stopni odsiarczenia w przypadku róznych stanów obciazenia.Dalsza typowa wlasciwoscia regulowania jest to, ze w przypadku szybkiej zmiany wielkosci przewodniej moga uklady regulacji wpasc w kolysanie. Regulacje, które sa narazone na wielkie wahania od strony wejscia wartosci mierzonej, musza byc nastawione odpowiednio inercyjnie, tak by przy zmianie wielkosci wejsciowej (a wiec tu ilosci gazu) dopuszczaly w pewnym okresie czasu powazne odchylenia od wartosci zadanej.Rozwazania te zasadniczo dotycza tez takich regulacji, które - wychodzac zwartosci pH np. roztworu myjacego - zmieniaja dodatek amoniaku w takim procesie odsiarczania. Równiez tu np. w przypadku znacznego, szybkiego wzrostu obciazenia w eksploatacji kotla nalezaloby sie liczyc z wprawdzie czasowo ograniczonym lecz dosc istotnym przebiciem sie tlenków siarki przez uklad myjacy.Ten znany sposób prowadzono dotychczas tak, ze nalezalo znalezc mozliwie nieznaczna zawartosc wegla¬ nu amonowego w roztworze, aby mozna bylo nastawic w gazie spalinowym mozliwie mala preznosc par amonia¬ ku nad roztworem myjacym. Niezaleznie od wysokich kosztów strat amoniaku jest wysoka zawartosc amoniaku w gazie oczyszczonym niedopuszczalna ze wzgledu na ochrone srodowiska.Pomimo stromo rosnacego przebiegu wartosci pH w zakresie niskich stezen weglanu amonowego i z tym zwiazanego szybkiego zadzialania ukladu regulacji nie bylo jednak mozliwe przejmowanie wahan obciazenia bez wywierania wplywu na stopien odsiarczania. Do tego celu znakomita mozliwosc wynikalaby z faktu, ze w przypadku nadmiaru amoniaku w roztworze myjacym tworzy sie weglan amonowy, który w przypadku nagle¬ go wystapienia nadmiaru tlenków siarki jest wstanie je zwiazac, wywiazujac C02. Powstawaloby dzieki temu dzialanie buforowe, które w pewnym okresie czasu wystarczaloby, aby nawet bez zadzialania ukladu regulacyj¬ nego utrzymac niezmieniony stopien odsiarczania w przypadku zmiany obciazenia. Przejscie na wyzsze zawartos¬ ci weglanu amonowego jest jednak nie wskazane z powodu znanej okolicznosci, ze weglan amonowy juz w tem¬ peraturze 60°C rozklada sie na swe gazowe skladniki: NH3, pare wodna i C02. Dzieki temu powstawaloby wysokie cisnienie czastkowe amoniaku w gazie, które prowadziloby nie tylko do powaznych strat amoniaku, lecz takze do zanieczyszczenia srodowiska w przypadku wypuszczania gazu kominem.Pomimo tej znanej okolicznosci spróbowano jednak w celu osiagniecia czystych warunków regulacji eksplo- < atowac urzadzenie w zakresie wyzszej zawartosci weglanu amonowego (np. 30%). Nieoczekiwanie stwierdzono, ze opisane wyzej, znane skutki nie wystepuja, gdyz nawet w przypadku tej drogi eksploatacji zawartosc amonia¬ ku w gazie, oznaczana metodami chemicznymi, pozostawala ponizej granicy wykrywania jego obecnosci. Próby zapachowe tez nie stwierdzaly obecnosci amoniaku.Za pomoca tej drogi eksploatacji udalo sie wprawdzie nastawic zadane dzialanie buforowe, tak ze wahania obciazenia nawet bez natychmiastowego zadzialania regulacji nie prowadzily juz do wywierania wplywu na stopien odsiarczania, jednak istota problemu staly sie sprawy regul acyjno-technic zne, poniewaz w zakresie wyzszych zawartosci weglanu amonowego przebieg wartosci pH pozostawal niemal staly. Z tego powodu regu¬ lacja na podstawie zmierzonej wartosci pH nie mogla byc wystarczajaca.Celem wynalazku jest przeto opracowanie rozwiazania, które -ewentualnie takze wobec zmian warunków procesu - umozliwialoby taka regulacje, która nawet w przypadku szybkich i duzych wahan obciazenia nie wywolywalaby zadnej zmiany stopnia stracania w odsiarczaniu. Osiaga sie ten cel za pomoca sposobu, który wedlug wynalazku polega na tym, ze przez jednorazowo wprowadzona dodatkowa ilosc amoniaku nastawia sie zawartosc weglanu amonowego w roztworze myjacym w zakresie 2-60%, liczonych w czesciach wagowych wegla¬ nu amonowego na czesc wagowa cieczy absorpcyjnej, a nieznaczne straty amoniaku w toku procesu wyrównuje sie na biezaco.Dla rozwiazania tego problemu stwierdzono zatem, ze wystarczy okreslenie obecnego w roztworze myjacym wegla (jako miary C02 zwiazanego z amoniakiem) i na podstawie tej wartosci prowadzenia regulacji dodawania amoniaku do procesu. Za pomoca tej regulacji obecnie nie tylko dopasowuje sie niezbedna dla odsiarczania ilosc zuzywana amoniaku w stosunku stechiometrycznym do ilosci obecnych w gazie tlenków siarki, lecz poza tym równiez ustala sie zapas weglanu amonowego w roztworze myjacym, niezbedny dla przejmowania wahan obciazenia.Tworzenie wspomnianego zapasu weglanu amonowego w roztworze myjacym w przypadku stechiometrycz- nego dodawania amoniaku nie jest mozliwe bez podjecia dalszych srodków, gdyz caly dodany amoniak zuzywa sie na zwiazanie tlenków siarki. Jezeli jednak dzieki jednorazowemu, krótkotrwalemu przedozowaniu amoniaku w chwili rozpoczecia procesu uzyskuje sie okreslona zawartosc weglanu amonowego w roztworze myjacym, to ten weglan amonowy w przypadku dalszej obróbki utworzonego w aparacie myjacym roztworu soli ponownie rozklada sie na drodze np. utleniania, procesów termicznych lub krystalizacji na swe skladniki gazowe. Tworzace sie przy tym produkty rozkladu, a mianowicie amoniak, para wodna i C02 ponownie dodaje sie w postaci130 968 3 gazowej do strumienia gazu spalinowego, udajacego sie do mycia. Dzieki temu powstaje nadmiarowy wzgledem calosci procesu, wewnetrzny obieg amoniaku, który pomimo stechiometrycznego doprowadzania amoniaku u wlotu do urzadzenia utrzymuje wciagu calego trwania procesu nadmiar amoniaku w przemywaniu, jezeli nieznaczne straty amoniaku w toku procesu (np. straty amoniaku poprzez komin w ciagu bardzo dlugiego czasu) wyrównuje sie na biezaco.W sposobie wedlug polskiego opisu patentowego nr 128 155 wystepuja np. uprzednio wspomniane etapy procesu, jak utlenianie i termiczne suszenie, w których rzeczywiscie nastepuje wtórny rozklad utworzonego weglanu amonowego. Tym samym nieoczekiwany fakt, a mianowicie to, ze równiez w przypadku wysokich stezen weglanu amonowego nie wystepuje mozliwe do zmierzenia cisnienie czastkowe amoniaku w gazie nad ciecza, umozliwia polaczone rozwiazanie dwóch zadan najwazniejszych dla niezaklóconego funkcjonowania gazów spalinowych.W wykresie przedstawionym na rysunku podano zaleznosc wartosci pH mieszaniny nasyconych roztworów (NH4)2C03 i (NH4)2S04 od stosunku zmieszania tych nasyconych roztworów. Liczne sposoby odsiarczania gazów spalinowych prowadzi sie z zastosowaniem roztworów amoniakalnych, przy czym w wiezy myjacej zacho¬ dzi obok siebie kilka reakcji równowagowych, takich jak: S02 + 2NH3 + H20 ^(NH4)2S03 siarczyn amonowy; C02 + 2NH3 + H20^(NH2)2C03 weglan amonowy; (NH4)2S03 + 1/202 ^(NH4)2S04 siarczan amonowy.Zgodnie z tymi równaniami - zaleznie od stezenia, zawartosci tlenu w gazie spalinowym i temperatury po¬ stepowania - powstaje w cieczy myjacej zawsze pewna ilosc siarczanu amonowego. Jak wynika z krzywej przeds¬ tawionej na rysunku, wartosc pH w obszarze malych dodatków weglanu amonowego przebiega bardzo stromo, w krótkim obszarze przegiecia zakreca prawie do linii poziomej, a nastepnie bardzo stopniowo zbliza sie do wartosci pH czystego roztworu weglanu amonowego.Przeslanka prawidlowo funkcjonujacej regulacji jest jednakze to, by dawala ona wyrazny efekt, gdy zmieni sie wielkosc regulowana. We wlasnie omawianym przypadku na ilosc amoniaku wywieralaby wplyw zmiana wartosci pH. Podwyzszony dodatek amoniaku powoduje jednak wzrost zawartosci weglanu amonowego w rozt¬ worze, ale wartosc pH tylko w dolnym zakresie bardzo wyraznie wzrasta wraz z rosnaca zawartoscia weglanu, natomiast wartosc pH w obszarze powyzej 5% zawartosci weglanu prawie nie zmienia sie. Takie regulowanie moze wiec pod wzgledem eksploatacyjno-technicznym prawidlowo funkcjonowac tylko w zakresie od okolo 5% zawartosci weglanu i powoduje powazne trudnosci, gdy wartosc pH przechodzi do zakresu o przebiegu pozio¬ mym. Badania urzadzen znajdujacych sie w eksploatacji wykazaly rzeczywiscie, iz prawidlowo funkcjonujaca regulacja w zakresie powyzej wartosci pH okolo 7 me jest mozliwa.Podane równania reakcji pozwalaja zrozumiec, ze po najdalej idacej absorpcji tlenków siarki ewentualnie obecny nadmiar amoniaku musi z powodu wysokiej zawartosci C02 w gazie spalinowym reagowac z dwutlen¬ kiem, dajac weglan amonowy. Nadto z termodynamiki wiadomo, ze juz w temperaturze 60°C weglan amonowy praktycznie calkowicie rozklada sie na swe skladniki; czyli na amoniak, pare wodna i C02. W temperaturze wystepujacej podczas przemywania gazu nie mozna bylo wiec oczekiwac, ze powazne ilosci weglanu amonowego ^ w roztworze moglyby byc termicznietrwale. .£"'^ Przyklad. Z urzadzenia elektrowni, majacego kociol opalany weglem doprowadza sie 500 000 m3/go¬ dzine gazu odlotowego o temperaturze 145°C oraz o zawartosci S02 równej 2 000 mg/m3 i o zawartosci C02 równej 12% objetosciowych do urzadzenia do odsiarczania. Dla przemiany S02 w siarczyn lub siarczan amonowy wprowadza sie do gazu odlotowego przed wlotem do urzadzenia domieszke amoniaku w ilosci okolo 1060 mg/m3. Z tego wynika ciecz absorpcyjna o ciezarze wlasciwym 1,2kg/dm3. Dla uzyskania liczonej w czesciach wagowych weglanu amonowego na czesc wagowa cieczy absorpcyjnej, 30% zawartosci weglanu amonowego, niezbednej w celu regulowania pracy urzadzenia do odsiarczania, nalezy jednorazowo dodatkowo wprowadzic amoniak w ilosci 220 kg/godzine lub 440 mg/m3.Zastrzezenie patentowe Sposób usuwania z gazów odlotowych kwasnych skladników, zwlaszcza dwutlenku siarki, zgodnie z którym gazy odlotowe miesza sie w suszarce rozpryskowej z roztworem soli pobieranym z tego samego procesu, wytworzona mieszanine gazów odlotowych z roztworem soli odparowuje sie i z suchych gazów odlotowych oddziela sie prawie calkowicie pyl i krysztaly soli w postaci suchej mieszaniny, po czym, w celu zabsorbowania kwasnych skladników oraz wymycia i ponownego rozpuszczenia krysztalów soli pozostalych w gazach odloto¬ wych, gazy te wraz z kwasnymi skladnikami i reszta krysztalów soli kontaktuje sie z prowadzona w obiegu ciecza absorpcyjna, w której odparowana wode zastepuje sie przez dodanie odpowiedniej ilosci swiezej wody i z której pobiera sie sie roztwór soli i zawraca go do suszarki rozpryskowej, po czym jako ciecz absorpcyjna stosuje sie wodny roztwór amoniaku, a do rozpryskowej suszarki zawraca sie po obróbce utleniajacej roztwór soli o stezeniu wynoszacym 50-98% stezenia stanu nasycenia oraz przy czym przed zmieszaniem ze stezonym rozt¬ worem soli do gazów odlotowych doprowadza sie amoniak wedlug patentu nr 128 155, znamienny tym,4 130 968 ze przez jednorazowo wprowadzona dodatkowa ilosc amoniaku nastawia sie zawartosc weglanu amonowego w roztworze myjacym w zakresie 2-60%, liczonych w czesciach wagowych weglanu amonowego na czesc wagowa cieczy absorpcyjnej, a nieznaczne straty amoniaku w toku procesu wyrównuje sie na biezaco. o20( o58( 100 95 90 85 20 25 30 • 7Q objeioscioiny(fSI-l^)zC03 80 75 70 %objetosciowy(MH4)z SOa Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 cgz.Cena 100 zl PL PL

Claims (2)

1. Zastrzezenie patentowe 1. Sposób usuwania z gazów odlotowych kwasnych skladników, zwlaszcza dwutlenku siarki, zgodnie z którym gazy odlotowe miesza sie w suszarce rozpryskowej z roztworem soli pobieranym z tego samego procesu, wytworzona mieszanine gazów odlotowych z roztworem soli odparowuje sie i z suchych gazów odlotowych oddziela sie prawie calkowicie pyl i krysztaly soli w postaci suchej mieszaniny, po czym, w celu zabsorbowania kwasnych skladników oraz wymycia i ponownego rozpuszczenia krysztalów soli pozostalych w gazach odloto¬ wych, gazy te wraz z kwasnymi skladnikami i reszta krysztalów soli kontaktuje sie z prowadzona w obiegu ciecza absorpcyjna, w której odparowana wode zastepuje sie przez dodanie odpowiedniej ilosci swiezej wody i z której pobiera sie sie roztwór soli i zawraca go do suszarki rozpryskowej, po czym jako ciecz absorpcyjna stosuje sie wodny roztwór amoniaku, a do rozpryskowej suszarki zawraca sie po obróbce utleniajacej roztwór soli o stezeniu wynoszacym 50-98% stezenia stanu nasycenia oraz przy czym przed zmieszaniem ze stezonym rozt¬ worem soli do gazów odlotowych doprowadza sie amoniak wedlug patentu nr 128 155, znamienny tym,4 130 968 ze przez jednorazowo wprowadzona dodatkowa ilosc amoniaku nastawia sie zawartosc weglanu amonowego w roztworze myjacym w zakresie
2. -60%, liczonych w czesciach wagowych weglanu amonowego na czesc wagowa cieczy absorpcyjnej, a nieznaczne straty amoniaku w toku procesu wyrównuje sie na biezaco. o20( o58( 100 95 90 85 20 25 30 • 7Q objeioscioiny(fSI-l^)zC03 80 75 70 %objetosciowy(MH4)z SOa Pracownia Poligraficzna UP PRL. Naklad 100 cgz. Cena 100 zl PL PL
PL1980221741A 1979-02-05 1980-02-01 Method of removal of acidic components,especially sulfur dioxide from waste gases PL130968B3 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE2904263A DE2904263C3 (de) 1979-02-05 1979-02-05 Verfahren zum Entfernen von sauren Komponenten aus Abgasen

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL221741A2 PL221741A2 (pl) 1980-10-20
PL130968B3 true PL130968B3 (en) 1984-09-29

Family

ID=6062182

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL1980221741A PL130968B3 (en) 1979-02-05 1980-02-01 Method of removal of acidic components,especially sulfur dioxide from waste gases

Country Status (13)

Country Link
US (1) US4321241A (pl)
JP (1) JPS55104630A (pl)
AT (1) AT376908B (pl)
CH (1) CH641374A5 (pl)
CS (1) CS250204B2 (pl)
DE (1) DE2904263C3 (pl)
DK (1) DK149763C (pl)
FR (1) FR2447746B2 (pl)
GR (1) GR74080B (pl)
IN (1) IN152364B (pl)
NL (1) NL8000169A (pl)
PL (1) PL130968B3 (pl)
SE (1) SE437770B (pl)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6919156B2 (en) * 2002-09-25 2005-07-19 Kao Corporation Toner
CA2414949C (en) 2002-12-20 2010-04-13 Imperial Oil Resources Limited Integrated water treatment and flue gas desulfurization process
US7837965B2 (en) * 2007-12-10 2010-11-23 ThioSolv, LLC Process to remove hydrogen-sulfide from gas by reflux recycle from sour water stripper

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1916980A (en) * 1931-05-22 1933-07-04 Gerald J Horvitz Process for the recovery of acid gas
US3579296A (en) * 1967-11-13 1971-05-18 Everett Douglas Cann Dual cycle treatment of sulfur dioxide containing flue gas and the like
JPS5312910B2 (pl) * 1972-04-24 1978-05-06
DE2431130C3 (de) * 1974-06-28 1979-07-26 Maschinenfabrik Burkau R. Wolf Kg, 4048 Grevenbroich Verfahren zur Entfernung von sauren Komponenten aus Abgasen

Also Published As

Publication number Publication date
SE437770B (sv) 1985-03-18
DK149763B (da) 1986-09-29
DE2904263B2 (de) 1981-07-23
GR74080B (pl) 1984-06-06
SE8000764L (sv) 1980-08-06
DE2904263A1 (de) 1980-08-07
JPS55104630A (en) 1980-08-11
CS250204B2 (en) 1987-04-16
US4321241A (en) 1982-03-23
FR2447746A2 (fr) 1980-08-29
AT376908B (de) 1985-01-25
IN152364B (pl) 1983-12-31
FR2447746B2 (fr) 1987-12-18
DK47080A (da) 1980-08-06
DK149763C (da) 1987-02-23
NL8000169A (nl) 1980-08-07
DE2904263C3 (de) 1982-05-13
ATA774079A (de) 1984-06-15
CH641374A5 (de) 1984-02-29
JPH0386B2 (pl) 1991-01-07
PL221741A2 (pl) 1980-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA3009243C (en) Method for controlling aerosol production during absorption in ammonia desulfurization
CA2300489C (en) Process for removing nox and sox from exhaust gas
US20190224616A1 (en) SYSTEM FOR SIMULTANEOUSLY REMOVING NITROGEN OXIDES (NOx) AND SULFUR OXIDES (SOx) FROM EXHAUST GAS
CN108176208B (zh) 一种配合前置氧化技术的高效的湿法脱硝剂
CN105233647B (zh) 一种硫化铵溶液脱硫脱硝的方法
CZ291552B6 (cs) Způsob zpracování odpadních plynů a zařízení k provádění tohoto způsobu
EP1121189A1 (en) Method for desulfurizing gas and minimizing plume formation
BR112014008473B1 (pt) processo para a redução da perda de amônia e odor de material orgânico para a atmosfera e instalação para a redução da perda de amônia e odor do material orgânico para a atmosfera
CN101844030A (zh) 一种提高脱硫副产品硫铵品质的方法及系统
KR102164623B1 (ko) 배기가스의 질소산화물(NOx) 및 황산화물(SOx) 동시제거 장치
CN109260918A (zh) 一种烟气脱硫脱硝一体化方法及其专用装置
CA2258187C (en) Process for production of ammonium thiosulphate
US20120321539A1 (en) Method for preventing re-emission of mercury from a flue gas desulfurization system
DK160356B (da) Fremgangsmaade til fjernelse af sure komponenter, indbefattet nitrogenoxider, fra spildgasser
PT2151272T (pt) Processo e instalação de purificação de gases de combustão contendo óxidos de azoto
CN107789965A (zh) 一种氨‑镁组合烟气脱硫及副产鸟粪石的方法
US7655211B2 (en) Process for producing ammonium thiosulfate
EP3838381B1 (en) Process for the production of ammonium thiosulfate
PL130968B3 (en) Method of removal of acidic components,especially sulfur dioxide from waste gases
FI128556B (en) METHOD OF GAS FLOW TREATMENT AND EMISSIONS MANAGEMENT SYSTEM
Mearns et al. Ammonium nitrate formation in low concentration mixtures of oxides of nitrogen and ammonia
SU980611A3 (ru) Способ управлени производством серной кислоты нитрозным методом из содержащего двуокись серы потока отход щего газа
CN208003740U (zh) 烧结烟气脱硫脱硝的处理装置
CA1293359C (en) Process for removing oxides of nitrogen and sulfur from waste gases
Gautney et al. Melamine: a regenerative S02 Absorbent