NO840796L - Fylltraad for buebeleggning - Google Patents
Fylltraad for buebeleggningInfo
- Publication number
- NO840796L NO840796L NO840796A NO840796A NO840796L NO 840796 L NO840796 L NO 840796L NO 840796 A NO840796 A NO 840796A NO 840796 A NO840796 A NO 840796A NO 840796 L NO840796 L NO 840796L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- coating
- spraying
- filler
- grain size
- alloyed
- Prior art date
Links
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 33
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims description 20
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 19
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 19
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 6
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 claims description 2
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims 3
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 21
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 11
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 11
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 9
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 9
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 4
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000599 Cr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000756 V alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0292—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Chemical And Physical Treatments For Wood And The Like (AREA)
- Packages (AREA)
- Building Environments (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en buesprøytefylistoff-tråd ved hjelp av hvilken belegg med høy resistens mot mekanisk og/eller kjemisk slitasje kan fremstilles.
Steder hvor både mekanisk og kjemisk slitasje er meget stor og av hvilken grunn et apparat må vedlikeholdes eller repa-reres ofte, innbefatter torvfyrte kraftstasjoner hvor koke-veggene, ildsteder, innmatningsskruer, avgassblåsere og andre lignende•deler utsettes for kraftig kjemisk og mekanisk slitasje.
Korrosjon forårsakes av forskjellige syrer, sure bestanddeler til stede i torven, samt også av forskjellige mikro-organismer. Slitasje, på den annen side, forårsakes av bestanddeler i asken til stede i torven, såsom forskjellige hårde Si02-, A^O^- og Fe2C>2-krystaller såvel som sand og sten som tilføres sammen med torven. Slitasjen som forårsakes av disse hårde partikler er erosive og abrasive av naturen. I tillegg til torv vil det også oppstå kraftig slitasje for kullfyrte og lignende kokeanlegg, samt også i fluidiserte sjiktovner, hvori en sand-lignende sirkulerende støvsuspensjon forårsaker erosiv slitasje på rørlednings-vegger.
Flere forskjellige metoder er anvendt for å forhindre problemer vedrørende korrosjon og slitasje som ovenfor beskrevet. Eksempelvis er visse deler i et torvanlegg malt, sveiset og også termisk besprøytet. En fordel ved s<p>røyting er at det gir belegg som er meget resistente mot korrosjon og erosjon. Ulempene innbefatter deformasjon som følge av sveisingen og det faktum at det eksempelvis er umulig å belegge koker-vegger i løpet av kort tid. Ytterligere er det-meget vanske-lig å danne tynne belegg ved sveising.
Maling og andre tilsvarende beleggningsmetoder kan anvendes når arbeidstemperaturen er lav og når erosjons- og abrasjons-! j si litasjen ikke er av betydning. Når det er nødvendig å belegge store overflater som utsettes for både korrosjon og erosjon er den beste metode termisk sprøyting. Eksempelvis har sodakokere vært belagt ved tråd-besprøyting i flere år. For trådbeleggning av sodakokere er det utviklet fyllstoffmaterialer som motstår korrosjon ganske godt, men deres resistens mot erosjon er ennå ikke god. Grunnen er at materialer hvis resistens mot erosjon og abrasjon er hårde, et faktum som forhindrer at de kan trekkes til tråder. Materialer som er resistente mot korrosjon, erosjon og abrasjon kan fremstilles til pulvere, og således er de egnet også for anvendelse ved sveising og plasmabesprøy-ting; pulversprøyting er også mulig.
Som angitt ovenfor er anvendelse av sveising begrenset på grunn av deformasjon og at metoden er langsom og på den annen side er plasmabesprøyting ufordelaktig på grunn av den høye pris. Pulversprøyting er delvis ufordelaktig ved at dets ved-heftning til basismaterialet generelt er dårlig og porøsi-teten av belegget er høy, en faktor som fremmer korrosjon og nedsetter varmeledningsevnen. Buebesprøyting har den samme ulempe som trådbesprøyting; som følge av deres store hårdhet er det ikke mulig å rulle en tråd fra et egnet materiale.
Hensikten ved.foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe
på en økonomisk, lett og enkel måte et belegg som har god resistens mot kjemisk og/eller mekanisk slitasje, og som også er egnet for beleggning av store overflater.
Grunnideen ved oppfinnelsen ligger i at ved buesprøyting anvendes en fullstendig ny type fylistofftråd som kan være legert i den ønskede måte og for å gi resistens mot mekanisk og/eller kjemisk slitasje.
Fyllstofftråden (eller —trådene) i henhold til oppfinnelsen omfatter en omhyllning fremstilt av et mykt ikke-legert eller legert materiale og en kjerne bestående av metall-' pulver eller en blanding av metallpulver og spesielle i karbider og/eller oksyder.
I
Kjernen kan fremstilles ved atomisering fra en metallsmelte som er høylegert eller inneholder hårde spesialkarbider og/eller oksyder. Derved erholdes et homogent pulver. Korn-størrelsen for pulveret er 20-300 pm, avhengig av de ønske-lige egenskaper og den påtenkte anvendelse.
Eksempler på spesielle karbider er karbider av krom, wolfram, vanadin, titan, niob, silisium, molybden, bor og lignende.
Eksempler på spesielle oksyder er oksyder av aluminium, krom, silisium, mangan, magnesium og lignende.
Når fyllstoffet i henhold til oppfinnelsen anvendes for besprøyting, oppnås mange fordeler fremfor fyllstoffer som til nå er anvendt og også overfor andre besprøytingsmetoder. Disse fordeler innbefatter det følgende: Belegg som er meget resistent mot kjemisk og mekanisk slitasje .
I forsøk utført ble det overraskende funnet at en fyllstofftråd kan buebesprøytes. Ytterligere ved buebesprøyting var det mulig å oppnå et belegg med en mikrohårdhet på mer enn 1000 HV. Referanseanalysen for fyllmaterialet var som følger: 5,0 % C, 3 % Mn, "1,8 % Si og 2 7 % Cr, 3 % Ti C , og resten Fe. Den største mikrohårdhet ble erholdt med fyllstoffet påtenkt for buebesprøyting var ca. 600 HV. Dette ble erholdt med.fylistoff med følgende sammensetning: 0,5 % C, 2,5 % Mn, 0,8 % Si, 8,5 % Cr, 0,6 % Mo og. 0,3 % V, og resten Fe.
Sprøytinger, ble også utført under anvendelse av den følgende blanding, i hvilket tilfelle resultatet ble funnet å-være meget godt og økonomisk: 5,5 % C, 2 % Mn, 1,6 % Si, 2 3 % Cr, 7 % Mo, 1,5 % V, 7 % Nb, 2 % W og resten Fe.
Selv om noe av mengden av legeringsbestanddelene brenner av under buebesprøytingen, så fører dette ikke til problemer ved fremstilling av fyllstofftråden, fordi opprulling vil ikke være en hindring for høy legering. Korrosjonsresistensen for belegget er også godt. Krom, nikkel, molybden, kobber osv., kan legeres i de ønskede mengder. Ytterligere kan omhyliningen av den fylte wire ha myklegert stål når korrosjonsresistens krever dette. Som legeringsbestanddeler resistent mot slitasje i metallpulveret inne i omhyliningen, forblir omhyllingen myk og det er ingen problemer ved fremstilling av omhyllingen. Ytterligere er såkalte høykromstål egnet for anvendelse i meget høye temperaturer, avhengig av mengden av Cr-, W-, V-, Ni-, Nb-, Mo-' og Al-legeringen.
Økonomi
Økonomien ved anvendelse av foreliggende fremgangsmåte påvirkes av de følgende faktorer, bl.a.: - prisen på utstyr er kun 20 % av prisen for plasmautstyr, utstyret er lett bevegelig fra étt sted til en annet,
eksempelvis MIG-sveiseutstyr,
- prisen på fyllstoff vil være rimelig da fylistoffmateri-alene har den samme sammensetning som de som allerede anvendes ved sveising, - fremgangsmåten kan lett anvendes for besprøyting av tynne belegg, eksempelvis 0,2 - 0,5 mm, hvilket ikke er mulig med sveising. Sprøytingen av et tynt belegg mulig-gjør også at store overflatearealer raskt kan belegges, - besprøytingseffektiviteten er ca. 5 kg/time, ved sveising er en slik effektivitet kun mulig ved fremstilling av tykke belegg.
Gode mekaniske egenskaper
I de utførte forsøk ble det funnet at vedheftningen av belegget til basismaterialet var 2-3 ganger bedre enn ved-. heftningen av belegg fremstilt ved pulverbesprøyting. Ved-hef tningss tyrken var nesten like god som den som oppnås ved plasmabesprøytede belegg.
Homogenitet av beleggene
Beleggenes homogenitet er viktige ikke bare på grunn av resistens mot korrosjon, men også på grunn av resistens mot slitasje. Homogeniteten for belegget påvirkes både av korn-størrelsen av pulveret og av det anvendte metallpulver.
Hvis kornstørreIsen av pulveret ved buebesprøyting er for liten, vil partiklene til stede i den elektriske bue bli overopphetet og for en stor del brent bort, et fenomen som sterkt nedsetter effektiviteten, og senker konsentrasjonen av legeringsbestanddelene. På den annen side, hvis partiklene er for istore, vil de ikke få tid til å smelte i den elektriske bue og vedheftningen blir dårlig. Av denne grunn er korn-størrelsen for metallpulveret begrenset. Hensikten ved anvendelse av kornstørrelsesområdet i henhold til oppfinnelsen er at alle partiklene av det homogene metallpulver smelter i en like stor grad, i hvilket tilfelle tap av legeringsbestanddelene i de forskjellige partikler ville være den samme, og da sammensetningen av alle partikler er den samme vil belegget bli homogent.
Kornstørrelsen vil ikke på noen måte være standard i alle områder, men modifikasjoner anvendes i henhold til det ønskede belegg. Eksempelvis, når tynne, 0,1-0,3 mm tykke,
og meget tette belegg er ønsket, anvendes en kornstørrelse i området 20-80 um. Innen tykkelsesområdet 0,3-1 mm er den anvendte kornstørrelse 80-200 um. Når meget tykke belegg skal fremstilles anvendes kornstørrelsesområdet på 150-
300 pm. Ytterligere hvis resistens mot korrosjon ikke er viktig kan kornstørrelsesområdet anvendes mere fritt. Også andre spesielle betingelser kan føre til forandring i korn-størrelsen.
En annen faktor som påvirker homogeniteten er at pulver fremstilt fra en homogen metallsmelte med den ønskede sammensetning, anvendes inne i tråden. Når disse pulverpartikler med en viss kornstørrelse smelter i den elektriske bue, oppnås et homogent belegg selv om ikke alle partiklenei smelter fullstendig. I Hvis en normal fylistofftråd påtenkt for sveising anvendes, vil belegget nødvendigvis ikke bli homogent da pulveret i en sveisetråd består av flere forskjellige legerte legeringer, av hvilke en inneholder en stor mengde krom, en annen karbon, den tredje wolfram, osv. Ved sveising vil alle de legerte legeringer ende opp i den samme smelte, hvor de blandes effektivt og derved danner et relativt homogent metall. I den elektriske lysbue ved buebesprøyting, vil de legerte legeringer ikke alltid ende opp i den samme smelte eller bli blandet med hverandre, og derfor vil belegget i en slikt tilfelle blir uhomogent.
Anvendbarhet
Foreliggende fremgangsmåte er egnet for beleggning av koker-vegger såvel som beleggning av en torvmaterskrue, avgassblåsere, osv. Da arbeidsstykkene under beleggningen kun oppvarmes til maksimalt 100°C, er det mulig å belegge full-stendige stykker uten fare for deformasjon. Ytterligere er fremgangsmåten egnet for beleggning av slitte stykker. I et slikt tilfelle er det først mulig å besprøyte dem med et fyllstoff tilsvarende det vanlige basismaterialet, og der-etter påføre dette et sliteresistent lag.
Den økonomiske viktighet av foreliggende oppfinnelse kan best illustreres hvis man betrakter kokere og fluidiserte sjiktovner for torvfyrte kraftanlegg. Generelt er veggene i slike anlegg fremstilt av karbonstål eller varmebehandlet stål med en tykkelse på 2,5-6 mm. Resistensen for slike stål mot abrasjon og erosjon er liten. I verste tilfeller kan levetiden for kokerør kun være ett år. Da man ved foreliggende fremgangsmåte kan flerdoble den nyttige levetid for rørsystemet, avhengig av tykkelsen av det anvendte belegg, kan meget store årlige innsparinger oppnås.
Claims (3)
1. En fyllstofftråd for buebesprøyting for å danne belegg med høy resistens mot mekanisk og/eller kjemisk slitasje, karakterisert ved at fylistofftråden omfatter en omhyllning fremstilt av mykt ikke-legert eller legert metall og en kjerne som består av metallpulver eller blanding av metallpulveret og spesielle karbider og/eller oksyder.
2. Fyllstofftråd i henhold til krav 1, karakterisert ved at kjernen er fremstilt ved atomisering fra en høylegert metallsmelte eller inneholdende spesielle karbider og/eller oksyder.
3. Fyllstofftråd i henhold til krav 1 eller 2, karakterisert ved at kornstørrelsen for kjerne-materialet er 20-300 um.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI830737A FI830737L (fi) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | Foerfarande foer aostadkommande av en belaeggning, som motstaor bra kemisk och mekanisk slitning och en traod foer anvaendning vid foerfarandet. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO840796L true NO840796L (no) | 1984-09-05 |
Family
ID=8516852
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO840796A NO840796L (no) | 1983-03-04 | 1984-03-02 | Fylltraad for buebeleggning |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4810850A (no) |
EP (1) | EP0118307A3 (no) |
CA (1) | CA1255762A (no) |
DK (1) | DK151584A (no) |
FI (1) | FI830737L (no) |
NO (1) | NO840796L (no) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4578114A (en) * | 1984-04-05 | 1986-03-25 | Metco Inc. | Aluminum and yttrium oxide coated thermal spray powder |
EP0202039B1 (en) * | 1985-04-22 | 1991-08-14 | Canon Kabushiki Kaisha | Feeding device in a printer |
US4741974A (en) * | 1986-05-20 | 1988-05-03 | The Perkin-Elmer Corporation | Composite wire for wear resistant coatings |
DE3730753A1 (de) * | 1987-09-12 | 1989-03-23 | Spraytec Oberflaechentech | Pulver zum erzeugen von hartstoffen bei kurzen reaktionszeiten, insbesondere zur fuellung von hohldraehten zum lichtbogenspritzen |
DE3802920C1 (no) * | 1988-02-02 | 1989-05-03 | Goetze Ag, 5093 Burscheid, De | |
DE3815833A1 (de) * | 1988-05-09 | 1989-11-23 | Seilstorfer Gmbh & Co Metallur | Korrosionsbestaendiger kaltarbeitsstahl und diesen kaltarbeitsstahl aufweisender stahlmatrix-hartstoff-verbundwerkstoff |
US5294462A (en) * | 1990-11-08 | 1994-03-15 | Air Products And Chemicals, Inc. | Electric arc spray coating with cored wire |
FR2669645A1 (fr) * | 1990-11-22 | 1992-05-29 | Castolin Sa | Procede de preparation de couches de forte adherence. |
US5695825A (en) * | 1995-05-31 | 1997-12-09 | Amorphous Technologies International | Titanium-containing ferrous hard-facing material source and method for hard facing a substrate |
DE10019794C2 (de) * | 2000-04-20 | 2002-08-29 | Federal Mogul Friedberg Gmbh | Draht für Drahtlichtbogenspritzverfahren sowie dessen Verwendung |
US6787736B1 (en) * | 2002-01-13 | 2004-09-07 | Hobart Brothers Company | Low carbon high speed metal core wire |
US7157158B2 (en) | 2002-03-11 | 2007-01-02 | Liquidmetal Technologies | Encapsulated ceramic armor |
US7560001B2 (en) | 2002-07-17 | 2009-07-14 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Method of making dense composites of bulk-solidifying amorphous alloys and articles thereof |
WO2004009268A2 (en) * | 2002-07-22 | 2004-01-29 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-Nb-Sn TERNARY ALLOY SYTEM |
US8002911B2 (en) * | 2002-08-05 | 2011-08-23 | Crucible Intellectual Property, Llc | Metallic dental prostheses and objects made of bulk-solidifying amorphhous alloys and method of making such articles |
AU2003300822A1 (en) * | 2002-12-04 | 2004-06-23 | California Institute Of Technology | BULK AMORPHOUS REFRACTORY GLASSES BASED ON THE Ni-(-Cu-)-Ti(-Zr)-A1 ALLOY SYSTEM |
US8828155B2 (en) | 2002-12-20 | 2014-09-09 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
US7896982B2 (en) * | 2002-12-20 | 2011-03-01 | Crucible Intellectual Property, Llc | Bulk solidifying amorphous alloys with improved mechanical properties |
AU2003300388A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-07-22 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Pt-BASE BULK SOLIDIFYING AMORPHOUS ALLOYS |
WO2005005675A2 (en) | 2003-02-11 | 2005-01-20 | Liquidmetal Technologies, Inc. | Method of making in-situ composites comprising amorphous alloys |
AU2003294624A1 (en) * | 2003-02-26 | 2004-09-17 | Bosch Rexroth Ag | Directly controlled pressure control valve |
US10532435B2 (en) * | 2003-06-17 | 2020-01-14 | Hobart Brothers Llc | Filler composition for high yield strength base metals |
US7618499B2 (en) * | 2003-10-01 | 2009-11-17 | Johnson William L | Fe-base in-situ composite alloys comprising amorphous phase |
US8669491B2 (en) | 2006-02-16 | 2014-03-11 | Ravi Menon | Hard-facing alloys having improved crack resistance |
US20100101780A1 (en) * | 2006-02-16 | 2010-04-29 | Michael Drew Ballew | Process of applying hard-facing alloys having improved crack resistance and tools manufactured therefrom |
CN101994076B (zh) * | 2010-11-26 | 2011-11-30 | 北京工业大学 | 铁基耐氯腐蚀电弧喷涂粉芯线材 |
CN102321861A (zh) * | 2011-10-13 | 2012-01-18 | 广东石油化工学院 | 一种用于电弧喷涂制备碳氮合金化耐磨损涂层的粉芯丝材 |
WO2014021943A1 (en) * | 2012-08-03 | 2014-02-06 | Liquidmetal Coatings, Llc | Metal-containing coating and method of using and making same |
US9475154B2 (en) | 2013-05-30 | 2016-10-25 | Lincoln Global, Inc. | High boron hardfacing electrode |
CN104651705B (zh) * | 2015-02-12 | 2016-08-24 | 北京工业大学 | 一种过共晶耐磨高铬铸铁及其制备方法 |
US11371108B2 (en) | 2019-02-14 | 2022-06-28 | Glassimetal Technology, Inc. | Tough iron-based glasses with high glass forming ability and high thermal stability |
US20230097681A1 (en) * | 2021-09-27 | 2023-03-30 | Scm Metal Products, Inc. | Composite Cored Wire Cladding |
CN116083836A (zh) * | 2023-02-17 | 2023-05-09 | 昆明理工大学 | 一种新型的电弧喷涂用丝材及其制备方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB816391A (en) * | 1955-02-08 | 1959-07-15 | British Oxygen Co Ltd | Methods for depositing alloy coatings by gas shielded electric arcs |
CH82917A (de) * | 1918-02-05 | 1919-11-01 | Frl Neininger Frieda | Elektrisches Verfahren und Vorrichtung zum Metallspritzen |
US2785285A (en) * | 1953-03-18 | 1957-03-12 | Nat Cylinder Gas Co | Composite welding electrode |
FR1357986A (fr) * | 1963-05-21 | 1964-04-10 | Soudure Electr Autogene | Procédé d'application d'un recouvrement de matières sur une pièce par pulvérisation |
FR1493829A (fr) * | 1965-09-03 | 1967-09-01 | Boehler & Co Ag Geb | Procédé pour la fabrication de blindages à haute résistance à la corrosion et à l'usure, à partir d'alliages malléables à chaud |
FR2177134A5 (en) * | 1972-03-20 | 1973-11-02 | British Insulated Callenders | Composite electrode wires - for arc spraying |
SU406680A1 (no) * | 1972-09-26 | 1973-11-21 | М. И. Разиков, Н. В. Королев , О. И. Рылов Уральский политехнический институт С. М. Кирова | |
US4228223A (en) * | 1978-03-01 | 1980-10-14 | Eutectic Corporation | Wear and corrosion resistant nickel-base alloy |
JPS56128698A (en) * | 1980-03-14 | 1981-10-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Composite wire for hard facing padding |
SU954193A1 (ru) * | 1980-03-18 | 1982-08-30 | Физико-технический институт АН БССР | Композиционный электрод |
-
1983
- 1983-03-04 FI FI830737A patent/FI830737L/fi not_active Application Discontinuation
-
1984
- 1984-02-28 CA CA000448464A patent/CA1255762A/en not_active Expired
- 1984-03-02 DK DK151584A patent/DK151584A/da not_active Application Discontinuation
- 1984-03-02 NO NO840796A patent/NO840796L/no unknown
- 1984-03-05 EP EP84301448A patent/EP0118307A3/en not_active Ceased
-
1987
- 1987-05-28 US US07/055,771 patent/US4810850A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI830737L (fi) | 1984-09-05 |
EP0118307A3 (en) | 1985-05-08 |
CA1255762A (en) | 1989-06-13 |
US4810850A (en) | 1989-03-07 |
FI830737A0 (fi) | 1983-03-04 |
DK151584D0 (da) | 1984-03-02 |
DK151584A (da) | 1984-09-05 |
EP0118307A2 (en) | 1984-09-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO840796L (no) | Fylltraad for buebeleggning | |
Abioye et al. | Effect of carbide dissolution on the corrosion performance of tungsten carbide reinforced Inconel 625 wire laser coating | |
US6027583A (en) | Material in powder or wire form on a nickel basis for a coating and processes and uses therefor | |
US4692305A (en) | Corrosion and wear resistant alloy | |
JPS6353250A (ja) | ア−クガン溶射用の複合ワイヤ | |
BRPI0602508B1 (pt) | Eletrodo de revestimento duro | |
MXPA04008463A (es) | Revestimiento y polvo resistente a corrosion. | |
JPH06172958A (ja) | 基板の耐食耐摩耗性の改善法 | |
CN101961821A (zh) | 耐高温耐腐蚀堆焊耐磨焊条 | |
CA2756037A1 (en) | Coating of fatigue corrosion cracked metallic tubes | |
CN106180971A (zh) | 碳化钨铁基自熔合金堆焊材料及堆焊方法 | |
GB2145735A (en) | Pulverulent material for thermal projection | |
CN110337337A (zh) | Ni基喷涂合金粉末及合金被膜制造方法 | |
JPS62112745A (ja) | 高い耐磨耗性および耐蝕性を有する合金、ならびにこの合金を基礎とする溶射用粉末 | |
US4810464A (en) | Iron-base hard surfacing alloy system | |
Czupryński et al. | Comparison of tribological properties and structure of coatings produced in powder flame spraying process on grey cast iron | |
CN85109044A (zh) | 含碱金属的Fe-Cr-C系耐磨堆焊焊条 | |
CN1180602A (zh) | 用于混凝土输送泵的耐磨堆焊焊条 | |
Saha et al. | Influence of Heat input on Corrosion Resistance of Duplex Stainless Steel Cladding Using Flux Cored Arc Welding on Low Alloy Steel Flats. | |
CN104947103B (zh) | 一种石油钻杆激光熔覆耐磨耐腐蚀涂层材料及其制作方法 | |
GB1588464A (en) | Nickel-base alloy | |
Drapier et al. | Abrasion and corrosion resistant cobalt base alloys for hardfacing | |
US2240033A (en) | Weld rod and coating therefor | |
US2189131A (en) | Ferrous alloys | |
JPS60128257A (ja) | 耐摩耗性及び耐食性コ−テイング及びその製造方法 |