NO782925L - Verktoey for isoterme smier. - Google Patents
Verktoey for isoterme smier.Info
- Publication number
- NO782925L NO782925L NO782925A NO782925A NO782925L NO 782925 L NO782925 L NO 782925L NO 782925 A NO782925 A NO 782925A NO 782925 A NO782925 A NO 782925A NO 782925 L NO782925 L NO 782925L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- tool
- specified
- components
- workpiece
- forged
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 14
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000010275 isothermal forging Methods 0.000 claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910001182 Mo alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000005242 forging Methods 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 claims description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 3
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 claims description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 claims description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000012886 Vertigo Diseases 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N cerium Chemical compound [Ce] GWXLDORMOJMVQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J13/00—Details of machines for forging, pressing, or hammering
- B21J13/02—Dies or mountings therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K5/00—Making tools or tool parts, e.g. pliers
- B21K5/20—Making working faces of dies, either recessed or outstanding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
- B23P15/00—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass
- B23P15/24—Making specific metal objects by operations not covered by a single other subclass or a group in this subclass dies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Scissors And Nippers (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
Verktøy for isoterm smiing.
Oppfinnelsen vedrorer et verktoy for isoterm smiing, bestående av to pressformhalvdeler, hvorved minst en pressform-halvdel er oppdelt minst en gang.
Verktoy for isoterm smiing benyttes for forholdsvis langsom, plastisk deformering av materiale i temperaturområdet for su-per-plastisitet. Derved utsettes verktoyet praktisk talt for
samme hoye arbeidstemperatur som emnet som skal formes, og det må i alle tilfelle sorges for jevn gjennomoppvarming av både verktoy og emne. Til oppvarming av verktoyet og delvis av emnet og for opprettholdelse av konstant driftstemperatur benyttes vanligvis induktive oppvarmingsanordninger. Utforelsen av verktoyet har hittil vært slik at de to pressform-halvdeler ble fremstilt av hver sitt stykke av en hoytemperatur-legering på molybden- eller nikkelbasis. Formene som ofte er kompliserte, måtte som regel tildannes av verktoyemnet ved hjelp av elektroerosjon. Slike anordninger for isoterm smiing er kjent (f.eks. D.J. Abson, F.J. Gurney, "Heated dies for forging and friction studies on a modified hydraulic forge press", Metals and Materials, desember 1973; britisk patent 699 687 og US patent 3 698 219).
Konvensjonelt fremstilt .udelt verktoy for isoterm smiing er kostbart, da det betinger et stort materialforbruk av delvis vanskelig bearbeidbar hoytemperaturlegering. Kompliserte former med dype stor, små krumningsradier og skarpkantete og inn-adgående hjorner kan ikke fremstilles ifolge dé vanlige, mekaniske bearbeidingsmetoder, og det må benyttes meget kostbare fremgangsmåter, som f.eks. elektroerosjon. Dessuten kan verktoy^som er blitt ubrukelig som folge av lokal sammensveising av ! verktoyet og pressformen som folge av hindret tilgjengelighet i ' av det skadede sted bare repareres med store omkostninger og ofte overhodet ikke. Det totale tap av et helt verktoy utgjor i slike tilfelle en vesentlig, medbestemmende faktor for pro-duksjonen av kompliserte produkter.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgave å tilveiebringe et verktoy for isoterm smiing, som under unngåelse av hoye ma-terial- og bearbeidingsomkostninger selv ved tildanning av kompliserte former kan fremstilles på en enkel:måte ved hjelp, av konvensjonelle metoder. Verktoyet skal ha lang brukstid og skal kunne vedlikeholdes og repareres med enkle midler og ha lengst mulig total levetid. Videre skal verktoyet i drift ved hjelp av induktig oppvarming hurtigst mulig og jevnt i alle tverrsnitt kunne bringes til driftstemperaturen og holdes konstant på samme temperatur.
Ifolge oppfinnelsen oppnås dette ved at. den oppdelte pressform-halvdel ved et verktoy av innledningsvis nevnte type er sammensatt av enkelte komponenter, av hvilke i det minste de enkeltkomponenter som vender mot emnet som skal smis er forsynt med et tynt, elektrisk isolerende sjikt på beroringsflåtene eller på alle sider.
Ved en spesielt fordelaktig utforelsesform består de komponenter som er forsynt med et elektrisk isolerende sjikt og vender mot emnet som skal smis, av et materiale med storre varmebestandighet dg storre slitestyrke enn de komponenter som vender bort fra emnet som skal smis.
Den ide som ligger til grunn for oppfinnelsen, er å utfore verktoyet i enkelte, lett bearbeidbare deler, hvorved materia-let optimalt kan tilpasses de aktuelle driftsbetingelser, og å forsyne de enkelte komponenter med et isolasjonssjikt, slik at det ved induktiv oppvarming ikke er fare for lokal sammensveising og dermed for ujevn temperaturfordeling.
Ytterligere detaljer ved oppfinnelsen fremgår av utforelses-eksemplene som i det folgende skal beskrives nærmere under I henvisning til tegningen, hvor
i
j fig . 1 er et skjematisk lengdesnitt gjennom en radialt oppdelt pressform-halvdel,
fig. 2 viser et grunnriss og et partielt tverrsnitt gjennom en radialt oppdelt pressform-halvdel,
fig. 3 er grunnrisset av en pressform-halvdel som er oppdelt med skråyinkler,
fig. 4 er grunnrisset av en pressform-halvdel som er med bueformede snitt,
fig. 5 er et lengdesnitt gjennom en ovre og en nedre pressform-halvdel og
fig. 6 gjengir i perspektiv en enkelt, segmentformet.komponent av en oppdelt pressform-halvdel.
I fig. 1 ses .et skjematisk lengdesnitt gjennom en radialt oppdelt pressform-halvdel. Derved kan denne pressform-halvdel både benyttes som ovre og nedre halvdel. Som eksempel på et emne er det valgt et legeme med sentral-symmetriske, radialt anordnede ribber (kompressorhjul). Komponentene som er meget varmeherdige og slitesterke segmenter 2, er i driftsstilling vendt direkte mot emnet som skal smis. De er i flankene forsynt med kanaler, slik at to nærliggende segmenter 2 danner et radialt forlopende spor. Segmentene 2 er på alle sider forsynt med et isolasjonssjikt 3, slik at de innbyrdes ikke har elektrisk kontakt. Seg-mentsettet blir holdt sammen av en ring 1. Isolasjonssjiktet 3 kan også være begrenset til de innbyrdes beroringsflater på segmentene 2 og deres beroringsflater med ringen 1. Den eneste betingelse er at hvert segment under drift oppvarmes for seg av induserte strommer og det ikke dannes skadelige broer som kunne fore til sammensveising, mellom nærliggende komponenter av verktoyet eller komponenter og emnet. Slike sammensveisinger ville fore til ujevn oppvarming av verktoyet og indirekte av emnet. Fastsveising av emnet under smiingen må unngås under alle om-stendigheter.
Fig. 2 viser grunnrisset som svarer til fig. 1 med.et utsnitt
'i
i • I jvist som partielt tverrsnitt. 4 er den radiale berøringsflate ; mellom nærliggende segmenter 2. De ovrige henvisningstall vil fremgå av fig. 1. Det vil være innlysende at segmentene 2 ikke må være innbyrdes identiske og f.eks. også kan ha forskjellige sektorvinkler. De radiale beroringsflater 4 kan også være av-trappet i aksial retning, slik at det i tangensial retning opp-står overlapping av nærliggende segmenter 2. Oppdelingen av pressform-halvdelen kan således være valgfri.og kan optimalt tilpasses emnets onskede form.
Fig. 3 og 4 viser hver sitt grunnriss av ytterligere utforelseseksempler av den oppdelte pressform-halvdel. Segmentene 2 har skråstilte, hhv. bueformede flanker, hvorved det oppnås tilsvarende beroringsflater 4 hhv. 5. Slike former kan f.eks. komme på tale ved turbin- og kompressorhjul med ikke radialt forlopende skovler. De kan på en enkel måte fremstilles på kopieringsfresemaskiner og profilslipemaskiner. En spesiell fordel ved ikke radialt forlopende berøringsflater mellom nærliggende segmenter 2 består i at de ved forskjellig varmeekspan-sjon kan bevege seg friere uten å komme i klem.
I fig. 5 er det vist et lengdesnitt gjennom en ovre og en nedre pressform-halvdel. Ovre pressform-halvdel, som danner den kompliserte negativform for et kompressorhjul, er oppdelt mange ganger både i radial og i aksial retning. Segmentene 2 er i yt-re omkrets sammenholdt av ringen 1, mens navpartiet begrenses av hylsen 7 og utstoteren 8. Den ikke nærmere betegnede pressform-bærer som folger i tilslutning i aksial retning, er likeledes oppdelt, hvorved det med henblikk på den nodvendige varme-isolasjon benyttes forskjellige materialer som ikke har interes-se i denne sammenheng. Tilsvarende den enkle, plane begrensnings-flate av emnet, består nedre pressform-halvdel 9 av ett stykke, som avstptter seg på stemplet 10. Ved behov kan nedre pressform-halvdel selvsagt likeledes være oppdelt.
Fig. 6 viser en enkelt, segmentformet komponent, som svarer til den oppdelte pressform-halvdel ifolge fig. 5. I flanken går den radiale, plane beroringsflate 4 over i den profilerte skovlflate 11 (negativform) av kompressorhjulet. To slike flater 11 i nærliggende segmenter 2 danner det spor, hvor emnets materiale '
1 flyter ut ved smiingen.
Det elektrisk isolerende sjikt 3 består i samtlige tilfelle fortrinnsvis av oksydene av aluminium, magnesium, silisium,ce-rium eller yttrium eller av blandinger av minst to av de oven-nevnte oksyder og har en tykkelse på 0,01-500^um. Isolasjonssjiktet 3 kan være påfort på de enkelte komponenter (f.eks. segmentet 2) ved plasmasproyting, flammesproyting eller katodeforstovning.
Hvis ringen 1 likeledes horer til den formgivende del av pressformen (i motsetning til hva som er tilfelle ved fig. 1 og 5), fremstilles den fortrinnsvis av samme materiale som segmentene 2, slik at alle komponenter består av et enhetlig materiale. Hvis pressformen imidlertid har en komplisert form og det fore-ligger funksjonsatskillelse mellom.egentlig formgivende komponenter og komponenter som bare har holdefunksjon, benyttes méd fordel et materiale med storre varmebestandighet og storre slitestyrke for de forstnevnte enn for de komponenter som vender bort fra emnet som skal smis.
De komponenter som er mest utsatt for termisk-mekaniske påkjenninger fremstilles fortrinnsvis av molybdenlegeringer av typen TZM. Slike legeringer inneholder vanligvis 0,4-0,55% Ti, 0,06-0,12% Zr og 0,01-0,04% C, resten Mo. Det kari også benyttes legeringer med hoyere titangehalt, som f.eks. 1,0-1,4% Ti, 0, 25-0, 35% Zr og 0,07-0,13% C, resten Mo. En legering med 1,0-1,12% Hf, 0,06-0,0675% C, resten Mo vil også være egnet. Da molybden tenderer mer til oksydering ved hoyere temperaturer, benyttes slike verktoy gjennomgående i oksygenfa'ttig eller -fri atmosfære. Fortrinnsvis benyttes argon som vernegass.
Til de komponenter av verktoyet som utsettes for store påkjenninger, benyttes foruten TZM på grunn av den lavere pris med fordel også nikkellegeringer med stor sigemdtstand og lang levetid. Slike nikkellegeringer av typen IN 100 eller 713 LC har f. eks. folgende sammensetning:
For de komponenter av pressformene som vender bort fra emnet som skal smis og som utsettes for mindre slitasje og mindre spesifikt mekaniske påkjenninger, benyttes ved storre krav med fordel nikkellegeringer av typen Ni 115 eller Inc 625 med folgende sammensetning:
Ved laVere krav og lavere smitemperaturer.kan de komponenter av pressformen som vender bort fra emnet også bestå av rustfrit austenitisk eller ferritisk stål eller av en vafmbearbeidings-ståltype av Cr/W-, Cr/Mo- eller Cr/Ni-typen. Eksempler på sam-mensetninger av foretrukne ståltyper er:
Som eksempel på en varmbearbeidingsståltype i Cr/Mo-gruppen kan folgende sammensetning angis: 0,4 % C
1,0 % Si
5, 3 %. Cr
. 1, 4 % Mo
1,0 %..V
rest Fe.
Et eksempel på fremstillingsmetoden:
En pressform ifolge fig. 5 for isoterm smiing av et kompressorhjul av en titanlegering av typen Ti 6 Al 4V ble fremstilt på folgende måte: For samtlige komponenter av pressform-overdelen, som er utsatt for store termo-mekaniske påkjenninger, ble det valgt en molybdenlegering av typen TZM med folgende sammensetning:
0,5 % Ti
0,08 % Zr
0,02 % C
resten Mo
Ringen 1 og hylsen 7 ble bearbeidet ved fresing ("Drehen und Fra-sen"). Den profilerte skovlflate 11 (fig. 6) ble fremstilt ved kopieringsfresing. Segmentene 2 hadde radialt forlopende be-roringsf later 4 (fig. 2 og 6). Etter finbearbeiding ble komponentenes overflater polert og i tilslutning avfettet og rengjort under alkohol i et ultralydbad. De overflater av ringen 1 og hylsen 7 som måtte isoleres, idet de står i beroring med segment-flåtene, samt hele overflaten av segmentene 2 ble deretter forsynt med et isolasjonssjikt 3 (fig. 1 og 2). Dette trinn av fremgangsmåten ble gjennomfort ved katodeforstovning av alumi-niumoksyd. Et mål stykke av superren 99,98 % ^2^3 mec^ en tetthet ! på 98 % av den teoretiske verdi ble forstovet i et katodefor- j stovningsanlegg under argonatmosfære. og et trykk pa 10 Torr ved en effekttetthet på 0,17 kw/cm målstykkeflate. Avstanden mellom overflaten av komponenten som skulle belegges og mål-stykket var 30 cm. Etter en time utgjorde tykkelsen av det på-forte Al^O^-isolasjonssjikt 3 0,1 ^urn. På denne måte kan også storre sjikttykkelser, f.eks. 1^um oppnås, hvilket krever en forstovningsvarighet på 10 timer. Den nodvendige sjikttykkelse avhenger av formen og produksjonsnoyaktigheten samt av den oppnåelige overf latekvalitet. av de enkelte komponenter av pressformen. Etter avsluttet påforing av isolasjonssjiktet 3 var de enkelte deler ferdige til montering og anvendelse av verktoyet uten ytterligere overflatebearbeidelse.
Verktoyets former er ikke begrenset til de utforelseseksempler som er vist i fig. 1-6. Det vil være innlysende at også andre pressformer med en annen geometri kan baseres på oppfinnelsens prinsipp. Spesielt kan det fremstilles verktoy med kvadratisk, rektangulært, sekskantet og åttekantet omriss. Det smidde pro-dukt må heller ikke være sentralsymmetrisk.
Verktoyet kan i prinsippet benyttes for alle metalliske materialer, som har en superplastisk tilstand og et tilsvarende temperatur område og kan formes isotermisk på en okonomisk måte. Dette gjelder især titanlegeringer, og videre farmebestandige nikkellegeringer. Ved hjelp av de ovenfor omtalte verktoy kan også lettmetall-legeringer, som aluminiumlegeringer smis isotermt på en fordelaktig måte.
Ved hjelp av det nye verktoy for isoterm smiing ifolge oppfinnelsen er det tilveiebrakt en anordning for varmeforming av metalliske materialer, som i stor utstrekning imotekommer alle krav for industriell anvendelse. Ved en optimal oppdeling av pressform-halvdelene, hensiktsmessig avtrapping av de materialer som er nodvendige for de enkelte komponenter og påforing av et elektrisk isolerende sjikt på komponentenes overflate sikres jevn gjennomvarming av både verktoy og emne. Verktoyets konst-ruksjon ifolge oppfinnelsen sikrer en rimelig, enkel produksjon, unngåelse av odeleggende sammensveisinger og fastfrysing av
i nærliggende verktoydeler under drift, et enkelt vedlikehold, ^eri okonomisk reparasjon, lang brukstid og lang levetid.
Claims (23)
1. Verktoy for isoterm smiing, bestående av to pressform-halvdeler, hvorved minst en pressform-halvdel ér oppdelt minst en gang, karakterisert ved at den oppdelte pressform-halvdel er sammensatt av enkelte komponenter, av hvilke i det minste de enkeltkomponenter som vender mot emnet som skal smis er forsynt med et elektrisk isolerende sjikt, i det minste på sine berøringsflater eller på alle sider.
2. Verktoy som angitt i krav 1, karakterisert ved at det elektrisk isolerende sjikt består av A^O^, MgO, SiC^/ Ce°2 eHer Y2 ^3 eHer blandinger av minst to av de oven-nevnte stoffer og har en tykkelse på 0,01-500 yum.
3. Verktoy som angitt i krav 1, karakterisert ved at de enkelte komponenter av den oppdelte pressform-halvdel består av samme materiale.
4. Verktoy som angitt i krav 1, karakterisert ved at de komponenter som vender mot emnet som skal smis består av et materiale med storre varmebestandighet og storre slitestyrke enn de komponenter som vender bort fra emnet som skal smis.
5. Verktoy som angitt i krav 4, karakterisert ved at de komponenter av den oppdelte pressform-halvdel som vender mot emnet som skal smis består av en molybdenlegering.
6. Verktoy som angitt i krav 5, karakterisert v e d at molybdenlegeringen inneholder 0,4 - 0,55 % Ti,
0,06 - 0,12 % Zr, og 0,01 - 0,04 % C.
7. Verktoy som angitt i krav 5, karakterisert ved at molybdenlegeringen inneholder 1,0 - 1,4 % Ti,
0, 25 - 0, 35 % Zr og 0,07 - 0,13 % C.
8. Verktoy som angitt i krav 5, karakterisert ved at molybdenlegeringen inneholder 1,0 - 1,12 % Hf og '0,06 - 0,0675 % C..
1 ! j
9. Verktoy som angitt i krav,4, karakteri sertj 1 ved at de komponenter av den oppdelte pressform-halvdel som
vender mot emnet som skal smis, består av en super-varmebestan-dig nikkellegering.
10. Verktoy som angitt i krav 9, karakterisert ved at nikkellegeringen inneholder
11. Verktoy som angitt i krav 9, karakterisert
ved at nikkellegeringen inneholder
12. Verktoy som angitt i krav 4, karakterisert ved at de komponenter av den oppdelte pressform-halvdel som vender bort fra emnet som skal smis, består av en nikkellegering.
13. Verktoy som angitt i krav 12, karakterisert ved at nikkellegeringen inneholder
t
14. Verktoy som angitt i krav 12, karakterisert ved at nikkellegeringen inneholder
15. Verktoy som angitt i krav 4, karakterisert ved at de komponenter av nedre pressform-halvdel som vender bort fra emnet som skal smis, består av et rustfritt, austenitisk stål.
16. Verktoy som angitt i krav 15, karakterisert ved at det rustfrie austenitiske stål inneholder
[
17. Verktoy som angitt i krav 4, karakterisert ! ved at de komponenter av den oppdelte pressform-halvdel som vender bort fra emnet som skal smis, består av et rustfritt, ferritisk stål.
18. Verktoy som angitt i krav 17, karakterisert ved at det rustfrie, ferritiske stål inneholder
19. Verktoy som angitt i krav 4, karakterisert ved at de komponenter av den oppdelte pressform-halvdel som vender bort fra emnet som skal smis, består av et. varmbearbei-dingsstål. i Cr/W-, Cr/Mo- eller Cr/Ni-gruppen.
20. Verktoy som angitt i krav 19, karakterisert v e d at varmbearbeidingsstålet inneholder
21. Verktoy som angitt i krav 1, karakterisert ved at i det minste en del av de enkelte komponenter av den oppdelte pressform-halvdel består av segmentlignende komponenter med lik eller forskjellig form med radialt, skrått eller buet forlopende flanker.
I
22. Fremgangsmåte for fremstilling av et verktoy som angitt
i krav 1, karakterisert vedat pressform-halvdelenes deler gis råformen ved stoping og/eller smiing og overfores til den endelige form ved mekanisk bearbeiding.
23. Fremgangsmåte som angitt i krav 22, karakterisert ved at de komponenter som vender mot emnet som skal smis, enkeltvis utsettes for finbearbeiding ved sliping og/
eller polering og deretter forsynes med et elektrisk isolasjonssjikt med en tykkelse på 0,01 - 500 <y> um, som påfores ved plasmasproyting; flammesprSyting eller katodeforstovning.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH1064377A CH621952A5 (no) | 1977-09-01 | 1977-09-01 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO782925L true NO782925L (no) | 1979-03-02 |
Family
ID=4365329
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO782925A NO782925L (no) | 1977-09-01 | 1978-08-28 | Verktoey for isoterme smier. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4212189A (no) |
| JP (1) | JPS5443156A (no) |
| BR (1) | BR7805638A (no) |
| CH (1) | CH621952A5 (no) |
| DE (2) | DE2744033A1 (no) |
| DK (1) | DK379778A (no) |
| FR (1) | FR2401720A1 (no) |
| GB (1) | GB2003412B (no) |
| NO (1) | NO782925L (no) |
| PL (1) | PL124106B1 (no) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3043143A1 (de) * | 1980-11-15 | 1982-07-15 | DIAG-Deutsche Industrieanlagen GmbH Fritz Werner, Werkzeugmaschinen, 1000 Berlin | Werkzeug zum umformen, insbesondere metallischer koerper |
| JPS59110760A (ja) * | 1982-12-17 | 1984-06-26 | Toshiba Corp | ダイス用合金 |
| JPS6250429A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-05 | Hitachi Metals Ltd | 高温鍛造金型用ニツケル基鋳造合金 |
| JPH0613136B2 (ja) * | 1989-05-18 | 1994-02-23 | 工業技術院長 | セラミックス製恒温鍛造型 |
| US6040057A (en) | 1997-04-11 | 2000-03-21 | Karen M. Slimak | Enhancing the strength, moisture resistance, and fire-resistance of wood, timber, lumber, similar plant-derived construction and building materials, and other cellulosic materials |
| US6303234B1 (en) | 1996-03-15 | 2001-10-16 | K. M. Slimak | Process of using sodium silicate to create fire retardant products |
| US6754954B1 (en) * | 2003-07-08 | 2004-06-29 | Borgwarner Inc. | Process for manufacturing forged titanium compressor wheel |
| JP2005053250A (ja) * | 2003-08-01 | 2005-03-03 | Honda Motor Co Ltd | 自動車用エアバッグ装置 |
| TWM253059U (en) * | 2003-11-05 | 2004-12-11 | Arima Optoelectronics Corp | Full-color light emitting diode formed by overlapping three primary colors |
| FR2880827B1 (fr) * | 2005-01-14 | 2008-07-25 | Snecma Moteurs Sa | Presse de forgeage du type a matrices chaudes et moyen d'isolation thermique pour la presse |
| US7805971B2 (en) * | 2007-09-17 | 2010-10-05 | General Electric Company | Forging die and process |
| JP5931516B2 (ja) * | 2012-03-09 | 2016-06-08 | 東芝機械株式会社 | アルミニウム溶湯接触部材の製造方法 |
| US9931684B2 (en) * | 2014-04-18 | 2018-04-03 | Honda Motor Co., Ltd. | Forming die and method of using the same |
| JP6108260B1 (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-05 | 日立金属株式会社 | 熱間鍛造用金型及びそれを用いた鍛造製品の製造方法並びに熱間鍛造用金型の製造方法 |
| WO2018117226A1 (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 日立金属株式会社 | 熱間鍛造材の製造方法 |
| CN112122523A (zh) * | 2020-09-16 | 2020-12-25 | 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 | 一种TiAl基合金静子叶片等温成型制造方法及其装置 |
| CN114603078B (zh) * | 2022-03-25 | 2024-04-16 | 深圳跃海节能技术有限公司 | 一种钢材连续锻造加热炉 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE7023047U (de) * | 1900-01-01 | Strandell P | Ummantelte Preßform | |
| US1321500A (en) * | 1919-01-17 | 1919-11-11 | Percy A E Armstrong | Process of making tubular bodies. |
| US1380250A (en) * | 1919-10-22 | 1921-05-31 | Martin H Reymond | Process of molding or shaping parts in molds or dies |
| US1445358A (en) * | 1921-12-29 | 1923-02-13 | Russell Mfg Co | Sectional die for producing differential sheet-metal cams |
| DE565362C (de) * | 1930-06-19 | 1932-11-30 | Roger Charbonnier | Matrize zum Stauchen oder Pressen von vieleckigen Werkstuecken |
| US2439246A (en) * | 1944-03-11 | 1948-04-06 | Thompson Prod Inc | Pressure welding machine |
| GB699687A (en) * | 1950-05-19 | 1953-11-11 | Aherne Heron John | Improvements in the manufacture of turbine or compressor blades and the like |
| US2851750A (en) * | 1953-09-21 | 1958-09-16 | Schaaber Otto | Chill mold |
| US2912886A (en) * | 1957-04-22 | 1959-11-17 | American Screw Co | Extruding apparatus |
| US3170735A (en) * | 1960-11-17 | 1965-02-23 | Producto Machine Company | Insulated die set |
| DE1527861A1 (de) * | 1966-06-15 | 1969-07-24 | Schloemann Ag | Induktiv beheizter Blockaufnehmer von Strangpressen |
| US3892505A (en) * | 1968-07-23 | 1975-07-01 | Cebal Gp | Means for heating a mold |
| US3698219A (en) * | 1971-05-10 | 1972-10-17 | United Aircraft Corp | Apparatus for forging |
| GB1555802A (en) * | 1976-01-28 | 1979-11-14 | Atomic Energy Authority Uk | Metalworking tool elements |
| DE2604859A1 (de) * | 1976-02-07 | 1977-08-11 | Fritz Finkernagel Fa | Matrize fuer die herstellung von muttern |
-
1977
- 1977-09-01 CH CH1064377A patent/CH621952A5/de not_active IP Right Cessation
- 1977-09-30 DE DE19772744033 patent/DE2744033A1/de active Granted
- 1977-09-30 DE DE19777730288U patent/DE7730288U1/de not_active Expired
-
1978
- 1978-08-08 US US05/932,018 patent/US4212189A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-08-15 JP JP9945278A patent/JPS5443156A/ja active Granted
- 1978-08-28 NO NO782925A patent/NO782925L/no unknown
- 1978-08-28 DK DK379778A patent/DK379778A/da not_active Application Discontinuation
- 1978-08-30 BR BR7805638A patent/BR7805638A/pt unknown
- 1978-08-30 PL PL1978209288A patent/PL124106B1/pl unknown
- 1978-08-30 FR FR7825016A patent/FR2401720A1/fr active Granted
- 1978-08-30 GB GB7834960A patent/GB2003412B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2401720A1 (fr) | 1979-03-30 |
| GB2003412A (en) | 1979-03-14 |
| CH621952A5 (no) | 1981-03-13 |
| GB2003412B (en) | 1982-01-27 |
| BR7805638A (pt) | 1979-04-10 |
| PL209288A1 (pl) | 1979-07-02 |
| DE7730288U1 (de) | 1979-05-31 |
| DE2744033A1 (de) | 1979-03-08 |
| JPS5443156A (en) | 1979-04-05 |
| DE2744033C2 (no) | 1988-11-24 |
| FR2401720B1 (no) | 1985-05-17 |
| US4212189A (en) | 1980-07-15 |
| JPS6127134B2 (no) | 1986-06-24 |
| PL124106B1 (en) | 1982-12-31 |
| DK379778A (da) | 1979-03-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO782925L (no) | Verktoey for isoterme smier. | |
| CN101745784B (zh) | 一种钛合金气瓶用封头简易成形工艺 | |
| CN107138924B (zh) | 一种双金属双性能钛合金整体叶盘制造方法 | |
| US4575327A (en) | Enclosure for the hot-isostatic pressing of highly stressed workpieces of complex shape for turbomachines | |
| RU2659515C2 (ru) | Способ и устройство для изготовления лопастей турбин | |
| US20110192509A1 (en) | Method for forging a titanium alloy thermomechanical part | |
| JP6350919B2 (ja) | リング圧延用素材の製造方法 | |
| NO162896B (no) | Framgangsmaate for framstilling av en rotor med skovler i ett stykke. | |
| CN106670359B (zh) | 一种gh4169合金环件及其制备方法 | |
| RU2119842C1 (ru) | Способ изготовления осесимметричных деталей и способ получения заготовок для его осуществления (варианты) | |
| US20170274441A1 (en) | Method for manufacturing turbomachine member ring supports | |
| CN111349804B (zh) | 一种Ti2AlNb合金板材制备方法 | |
| RU2374028C1 (ru) | Способ изготовления диска газотурбинного двигателя | |
| CN108472703A (zh) | 使用钛合金制造棒材的方法 | |
| JP6040944B2 (ja) | 耐熱合金製リングの成形方法 | |
| RU178559U1 (ru) | Многослойная трубная заготовка для формовки диска газотурбинного двигателя | |
| KR810001713Y1 (ko) | 등온 단조기용 공구 | |
| US10543523B2 (en) | Forging tool for the manufacturing of a shaped rolled ring, notably for the manufacture of a turbomachine disc | |
| DE68916432T2 (de) | Plattensystem mit doppelter legierung. | |
| JP2015091597A (ja) | 熱間鍛造用金型 | |
| RU2687117C1 (ru) | Способ изготовления диска газотурбинного двигателя | |
| CN202951751U (zh) | 飞行器球壳等温成形装置 | |
| CN105234640A (zh) | 一种锁片的加工方法 | |
| CN106424501A (zh) | 基于包套的难变形材料多向锻压加工方法 | |
| RU191479U1 (ru) | Заготовка диска газотурбинного двигателя из жаропрочного сплава |