NO782125L - Fremgangsmaate for fremstilling av varmvalset stangstaal - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av varmvalset stangstaalInfo
- Publication number
- NO782125L NO782125L NO782125A NO782125A NO782125L NO 782125 L NO782125 L NO 782125L NO 782125 A NO782125 A NO 782125A NO 782125 A NO782125 A NO 782125A NO 782125 L NO782125 L NO 782125L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- rod
- bar
- temperature
- bar steel
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 63
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 63
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 15
- 239000004744 fabric Substances 0.000 claims description 13
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N [Mn].[C] Chemical compound [Mn].[C] QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 claims 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 2
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
Fremgangsmåte for frem-
stilling av varmvalset
stangstål.
Denne oppfinnelse angår fremstilling av stangstål.
Spesielt angår den fremstilling av høyfast stangstål i kveilform.
Det er tidligere kjent å herde stangstål ved bråkjøling i vann idet stålet forlater siste valsepar i et kontinuerlig stang-valseverk, og deretter legge stangstålet overlappende på en åpen, kontinuerlig transportør, samt å utsette det for avkjøling i en
luftstrøm idet det passerer langs transportøren. Stangstålet formes deretter til en kveil idet det forlater transportøren. Denne prosess kalles vanligvis "Stelmor"-styrt kjølesystem, og har som i vesentlig formål å fremstille stangstål med mikrostrukturer av
ferritt og perlitt. For å frembringe stangstål med slik mikro-struktur avlegges stangstålet på den bevegelige transportør ved en temperatur som ligger over den temperatur ved hvilken allotro-pisk omdanning av austenitten i stangstålet begynner å skje.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte for fremstilling av varmvalset stangstål innbefattende varmvalsing av stålet i et kontinuerlig valseverk, idet stangstålet kommer ut av det siste valsepar i valseverket med en temperatur som er høyere enn,1000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur over 1000°C til en utligningstemperatur mellom 300°C og 700°C, og deretter avkjøling av stangstålet i luft.
Umiddelbart.etter vannkjølingen kan stangstålet legges på en transportør slik at stangstålet danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer som avkjøles i luft idet de passerer langs transportøren. Ringene kan samles ved enden av tran-sportøren for å danne kveiler.
Avkjølingen på transportøren kan utføres i stort sett stillestående luft. Alternativt kan man anvende en viss grad av forsterket luftstrømkjøling, for å muliggjøre påfølgende, til-fredsstillende håndtering av kveilen.
Stangstålet kan bestå av karbon-manganstål med et kar boninnhold på mellom 0,05 % og 1,00 %. Stålet kan fremstilles i en balansert (halvtettet) eller tettet form, selv om hensikts-messig utettet stål også kan anvendes.
Stangstålet blir fortrinnsvis avkjølet i vann til en utligningstemperatur på mellom 400°C og 700°C, selv om stål ved nedre ende av karbonområdet kan kreve en utligningstemperatur på mellom 300° og 400°C.
De.ikke-konsentriske ringene kan omformes til kveiler ved en temperatur som er minst 10 0°C lavere enn den temperatur ved hvilken de legges.
Fremgangsmåten kan innbefatte utforming av ribber eller innhakk på stangstålet i valseprosessen før avkjøling. Det avkjølte stangstål kan deretter kaldtrekkes til ståltråd uten forutgående varmebehandling.
Ifølge et annet aspekt ved oppfinnelsen tilveiebrin-ges en fremgangsmåte for fremstilling av sveiset stålduk for armering av betong innbefattende varmvalsing av stålet i et valseverk, idet stangstålet kommer ut av siste valsepar i valseverket med en temperatur høyere ennl000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur på over 1000°C til en utligningstemperatur på mellom 300°C og 700°C for dannelse av et ytre overflatelag av martensitt eller bainitt, avkjøling av stangstålet i luft for herding av martensitt- eller bainittlaget og uten ytterligere trekking eller mekanisk bearbeiding, arrangering av stangen i form av en gitterduk, og sveising av stanglengdene til hverandre der stengene overlappes.
Stangstålet fremstilt ved fremgangsmåten ifølge oven-stående avsnitt kan kuttes i passende lengder før de formes til gitterduken. Alternativt kan stangen ved hjelp av automatiske gitterdukformende maskiner fremføres fra enkeltkveiler og bringes i stilling for dannelse av en gitterduk sveiset ved overlappnin-gene, og deretter kuttes nær hver kveil for å frigjøre den ferdig formede gitterduk.
Fremgangsmåten kan innbefatte utforming av fremspring på stangoverflaten under valseprosessen. Stangen kan være rettet ut før den kuttes til passende lengder for påfølgende konstruksjon av gitterduk.
Et sett eksempler på stål som er behandlet ifølge oppfinnelsen og de derav følgende egenskaper til det således fremstilte stangstål er angitt i følgende tabell. Stangdiameterene lå mellom 5,5 m og 9,5 m.
I hvert av eksemplene vil en se at stangen er avkjølt til under dens omvandlingstemperatur før leggingen påbegynnes. Sluttvalsetemperaturen i hvert eksempel var tilnærmet 1050°C.
Egenskapene til materialet som fremstilles ved denne fremgangsmåte er meget fordelaktige sammenlignet med lignende stål som er behandlet i henhold til det "Stelmor"-styrte kjøle-system. For eksempel ville stålet vist i eksempel 1 dersom det var behandlet i "Stelmor"-prosessen normalt ha en strekkfasthet på ca. 485 N/mm 2 og en flytegrense på ca. 375 N/mm 2. Stålet i eksempel 4 ville ved behandling i henhold til den vanlige"Stelmor"-prosess ha en strekkfasthet på ca. 920 N/mm 2 og en 0,2-grense på
2
545 N/mm .
Stangstål som er fremstilt ifølge oppfinnelsen lar seg kaldtrekke uten ytterligere varmebehandling for . fremstilling av ståltråd med stor fasthet. Alternativt kan konvensjonell trådfasthet oppnås ved mindre trekking enn det som kreves med
konvensjonell stang, hvorved man oppnår vesentlig kostnadsreduk-i sjon til kunden. Ved de nedre karbonverdier kan høyfast gjerde-tråd og rep fremstilles billigere, og ved de høyere karbonnivåer, f.eks. over 0,50 % karbon, kan fjærståltråd fremstilles meget øko-
nomisk. Stangstålet er meget duktilt med typiske forlengelses-verdier på 17 til 21 % hvilket gjør det mulig å utføre en for-holdsvis høy grad av koldstrekking uten behov for varmebehandling .
Typiske eksempler på stål som er behandlet ifølge oppfinnelsen og formet til gitterduk, samt de resulterende egenskaper ved det således fremstilte stangstål, fremgår av følgende tabell.
I hvert av eksemplene i det siste eksempelsett vil man se at stangen avkjøles til under omvandlingstemperaturen før legging påbegynnes. Det skal bemerkes at ved den anvendte valseverkutforming tilsvarer leggetemperaturen omtrent stangens utligningstemperatur. Sluttvalsetemperaturen i hvert eksempel var ca. 1050°C.
En har funnet at disse stenger kan rettes ut og kuttes i lengder og benyttes direkte for fremstilling av gitterduk for betongarmering uten kaldtrekking eller ytterligere mekanisk bearbeiding. Der synes ikke å være noe problem forbundet med sveising av gitterduken, og fasthetsnivåene er minst så gode som konvensjonelt produsert koldtrukket stangstål eller tråd som er blitt brukt for armeringsduker. Med 8 mm diameter stangstål inneholdende 0,24 % karbon og 0,56 mangan, lagt ved 700°C, anty-der strekkprøver at bruddstillingen er bort fra sveiseområdet, idet strekkstyrken er 740 N/mm 2 , 0,2-grensen er 600 N/mm 2 og med en forlengelse på 19 %.
Claims (22)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av varmvalset stangstål, karakterisert ved varmvalsing av stålet i et kontinuerlig valseverk idet stangstålet som kommer ut fra det siste valsepar i valseverket har en temperatur høyere enn 1000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur høyere enn 1000°C til en utligningstemperatur på mellom 300° og 700°C,
og avkjøling av stangstålet i luft.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at stangstålet umiddelbart etter vannkjølingen legges på en transportør i bevegelse slik at stangstålet danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer som avkjøles i luft idet de føres langs transportøren hvoretter ringene samles for å danne kveiler.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at stangstålet i det vesentlige avkjøles i vann til en utligningstemperatur på mellom 400°C og 700°C.
4. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stangstålet avkjøles i vesentlig stillestående luft.
5. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stangstålet består av et karbon-manganstål med et karboninnhold på mellom 0,05 % og 1 %.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at karboninnholdet i stangstålet er mellom 0,08 % og 1 %.
7. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stålet som stangstålet er laget av er fremstilt i en balansert eller tettet form.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at de ikke-konsentriske ringer omdannes til kveiler
ved en temperatur som er minst 100°C lavere enn den temperatur ved hvilken ringene ble lagt.
9. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at ribber eller innhakk er utfor-met i stangstålet under valseprosessen forut for avkjøling.
10. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 8, karakterisert ved at det avkjølte stangstål deretter kaldtrekkes uten forutgående varmebehandling for å danne tråd.
11. Fremgangsmåte for fremstilling av sveiset stålduk for armering av betong, karakterisert ved varmvalsing av stålet i et valseverk, idet stangen kommer ut fra siste valsepar i valseverket med en temperatur høyere enn 1000°C, kunstig avkjøling av stangen i vann fra en temperatur høyere enn 1000°C til en utligningstemperatur mellom 300°C og 700°C, slik at der dannes et ytre overflatelag av martensitt eller bainitt, av-kjøling av stangen i luft slik at martensitt- eller bainittlaget herdes, og anordning av stangen i form av en duk uten ytterligere trekking eller mekanisk bearbeiding, samt sammensveising av stang-lengder der stengene overlapper.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at stangen etter vannkjøling legges på en transpor-tør under bevegelse slik at stangen danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakteri sert ved at stangen avkjøles i luft idet den føres langs transportøren hvoretter de ikke-konsentriske ringer samles for å danne kveiler.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at avkjølingen på transportøren utføres i vesentlig stillestående luft.
15 * Fremgangsmåte ifølge et av kravene 12 til 14, karakterisert ved at de ikke-konsentriske ringer omdannes til kveiler ved én temperatur som er minst 100°C lavere enn temperaturen ved hvilken ringene ble lagt.
16. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 15, karakterisert ved utforming av utspring eller innhakk på stangens overflate under varmvalsing.
17. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 16, karakterisert ved utretting av stangen forut for oppkutting i passende lengder for konstruksjon av duken.
18. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 16, karakterisert ved at stangen er et karbon-manganstål med et karboninnhold på mellom 0,05 % og 1,00 %.
19. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at stålet har et karboninnhold på mellom 0,08 % og 0,35 % .
20.. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at stålet for varmvalsing er fremstilt i en balansert eller tettet form.
21. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 20, karakterisert ved at stangen kuttes i lengder forut for dannelse av duken.
22. Sveiset gitterduk, karakterisert ved at den er fremstilt ifølge fremgangsmåten angitt i et av kravene 11 til 21.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB25695/77A GB1576944A (en) | 1977-06-20 | 1977-06-20 | Production of steeel rod or bar |
| GB45765/77A GB1587215A (en) | 1977-11-03 | 1977-11-03 | Manufacture of welded steel mesh |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO782125L true NO782125L (no) | 1978-12-21 |
Family
ID=26257817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO782125A NO782125L (no) | 1977-06-20 | 1978-06-19 | Fremgangsmaate for fremstilling av varmvalset stangstaal |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | ATA446678A (no) |
| DE (1) | DE2826826A1 (no) |
| ES (1) | ES470858A1 (no) |
| FR (1) | FR2395084A1 (no) |
| LU (1) | LU79840A1 (no) |
| NL (1) | NL7806613A (no) |
| NO (1) | NO782125L (no) |
| SE (1) | SE7806987L (no) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2569424B3 (fr) * | 1984-08-23 | 1986-09-05 | Siderurgie Fse Inst Rech | Methode de fabrication de produits longs metalliques creneles, notamment en acier, et dispositif de mise en oeuvre |
| DE3431008C2 (de) | 1984-08-23 | 1986-10-16 | Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München | Wärmebehandlung von warmgewalzten Stäben oder Drähten |
| DD239805B1 (de) * | 1985-07-29 | 1988-06-22 | Thaelmann Schwermaschbau Veb | Verfahren zur herstellung eines betonstahles |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1327495A (fr) * | 1962-06-28 | 1963-05-17 | Tor Isteg Steel Corp | Procédé de fabrication de barres d'acier, en particulier de barres pour béton armé |
| US3231432A (en) * | 1964-10-08 | 1966-01-25 | Morgan Construction Co | Process for the quenching of hot rolled rods in direct sequence with rod mill |
| FR2005819A1 (en) * | 1969-04-03 | 1969-12-19 | Centre Nat Rech Metall | Concrete reinforcement steel with high stretch strength - and improved weldability |
| NL168000C (nl) * | 1971-04-14 | 1982-02-16 | Koninklijke Hoogovens En Staal | Werkwijze voor het vervaardigen van door warmwalsen geprofileerd staafmateriaal uit laagkoolstofstaal, alsmede gelaste produkten, zoals betonmatten, vervaardigd uit met deze werkwijze verkregen geprofileerde staven. |
| NL170159C (nl) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van lasbaar staafmateriaal uit laag koolstofstaal door gecontroleerde koeling. |
| DD106661A1 (no) * | 1973-09-24 | 1974-06-20 | ||
| IT1090143B (it) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | Procedimento per fabbricare dei prodotti laminati di acciaio |
| BE847379A (fr) * | 1976-10-15 | 1977-01-31 | Procede pour la fabrication de fil en acier a haute limite elastique. |
-
1978
- 1978-06-16 ES ES470858A patent/ES470858A1/es not_active Expired
- 1978-06-19 AT AT0446678A patent/ATA446678A/de not_active Application Discontinuation
- 1978-06-19 NO NO782125A patent/NO782125L/no unknown
- 1978-06-19 SE SE7806987A patent/SE7806987L/xx unknown
- 1978-06-19 DE DE19782826826 patent/DE2826826A1/de not_active Withdrawn
- 1978-06-19 NL NL7806613A patent/NL7806613A/xx not_active Application Discontinuation
- 1978-06-19 LU LU79840A patent/LU79840A1/xx unknown
- 1978-06-20 FR FR7818427A patent/FR2395084A1/fr active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| LU79840A1 (fr) | 1978-12-07 |
| ATA446678A (de) | 1983-02-15 |
| ES470858A1 (es) | 1979-10-01 |
| SE7806987L (sv) | 1978-12-21 |
| FR2395084A1 (fr) | 1979-01-19 |
| NL7806613A (nl) | 1978-12-22 |
| FR2395084B1 (no) | 1983-09-16 |
| DE2826826A1 (de) | 1979-01-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20060231175A1 (en) | Method for thermomechanical treatment of steel | |
| JP6772825B2 (ja) | ラインパイプ用鋼材及びその製造方法 | |
| WO1998002589A1 (de) | Warmband aus stahl und verfahren zu seiner herstellung | |
| CA1061690A (en) | Method for producing steel filaments | |
| DE1783160A1 (de) | Vergueteter walzstahldraht | |
| SE430902B (sv) | Sett att vermebehandla ett stalband med 0,05 - 0,20% kolhalt och laga halter legeringsemnen | |
| JP4377715B2 (ja) | 捻回特性に優れた高強度ｐｃ鋼線 | |
| NO782125L (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av varmvalset stangstaal | |
| DE60203733T2 (de) | In-line-verfahren zum rekristallisieren von erstarrten grobbändern in unlegiertem stahl und niedrig legiertem stahl | |
| US11401594B2 (en) | Hot-rolled steel sheet for coiled tubing and method for manufacturing the same | |
| DE2900271A1 (de) | Schweissbarer betonstahl und verfahren zu seiner herstellung | |
| EP0370588A1 (de) | Verfahren zur Herstellung hochfester nahtloser Stahlrohre | |
| KR910009869B1 (ko) | 콘크리트 보강 및 인발재료용 강인강봉(强靭鋼棒) | |
| JPS6010094B2 (ja) | 熱間圧延鋼棒の連続熱処理方法 | |
| DE3033500C2 (de) | Verfahren zur direkten Wärmebehandlung von warmgewalztem Walzgut | |
| CA1201960A (en) | Method of manufacturing steel reinforcements for concrete, having improved properties | |
| US4284438A (en) | Manufacture of steel products | |
| JP3965708B2 (ja) | 靱性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| GB1587215A (en) | Manufacture of welded steel mesh | |
| JPS6115926B2 (no) | ||
| DE2439784A1 (de) | Verfahren zur herstellung von geripptem betonstahl, insbesondere fuer bewehrungsmatten und nach diesem verfahren hergestellter betonstahl | |
| DE2804306C2 (de) | Verfahren zur Behandlung von Walzdraht | |
| JPH07268463A (ja) | 伸線強化高強度鋼線用線材の製造方法 | |
| KR100256346B1 (ko) | 신선용 과공석 선재의 제조방법 | |
| DE2746961A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur verguetung von warmgewalzten stahlstangen |