NO782125L - PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF HOT-ROLLED BAR STEEL - Google Patents

PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF HOT-ROLLED BAR STEEL

Info

Publication number
NO782125L
NO782125L NO782125A NO782125A NO782125L NO 782125 L NO782125 L NO 782125L NO 782125 A NO782125 A NO 782125A NO 782125 A NO782125 A NO 782125A NO 782125 L NO782125 L NO 782125L
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
steel
rod
bar
temperature
bar steel
Prior art date
Application number
NO782125A
Other languages
Norwegian (no)
Inventor
Donald Michael Barwick
Malcolm Brownlee
Thomas Collin Harrison
Original Assignee
British Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from GB25695/77A external-priority patent/GB1576944A/en
Priority claimed from GB45765/77A external-priority patent/GB1587215A/en
Application filed by British Steel Corp filed Critical British Steel Corp
Publication of NO782125L publication Critical patent/NO782125L/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Description

Fremgangsmåte for frem-Procedure for advancing

stilling av varmvalsetposition of the hot roller

stangstål.bar steel.

Denne oppfinnelse angår fremstilling av stangstål. This invention relates to the production of rod steel.

Spesielt angår den fremstilling av høyfast stangstål i kveilform. In particular, it concerns the production of high-strength bar steel in coil form.

Det er tidligere kjent å herde stangstål ved bråkjøling i vann idet stålet forlater siste valsepar i et kontinuerlig stang-valseverk, og deretter legge stangstålet overlappende på en åpen, kontinuerlig transportør, samt å utsette det for avkjøling i en It is previously known to harden bar steel by quenching in water as the steel leaves the last pair of rolls in a continuous bar-rolling mill, and then lay the bar steel overlapping on an open, continuous conveyor, as well as subjecting it to cooling in a

luftstrøm idet det passerer langs transportøren. Stangstålet formes deretter til en kveil idet det forlater transportøren. Denne prosess kalles vanligvis "Stelmor"-styrt kjølesystem, og har som i vesentlig formål å fremstille stangstål med mikrostrukturer av airflow as it passes along the conveyor. The bar steel is then formed into a coil as it leaves the conveyor. This process is usually called the "Stelmor"-controlled cooling system, and essentially has the purpose of producing bar steel with microstructures of

ferritt og perlitt. For å frembringe stangstål med slik mikro-struktur avlegges stangstålet på den bevegelige transportør ved en temperatur som ligger over den temperatur ved hvilken allotro-pisk omdanning av austenitten i stangstålet begynner å skje. ferrite and pearlite. In order to produce bar steel with such a micro-structure, the bar steel is deposited on the moving conveyor at a temperature that is above the temperature at which allotropic transformation of the austenite in the bar steel begins to occur.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte for fremstilling av varmvalset stangstål innbefattende varmvalsing av stålet i et kontinuerlig valseverk, idet stangstålet kommer ut av det siste valsepar i valseverket med en temperatur som er høyere enn,1000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur over 1000°C til en utligningstemperatur mellom 300°C og 700°C, og deretter avkjøling av stangstålet i luft. The present invention provides a method for the production of hot-rolled bar steel including hot rolling of the steel in a continuous rolling mill, the bar steel coming out of the last pair of rolls in the rolling mill with a temperature higher than 1000°C, artificial cooling of the bar steel in water from a temperature above 1000°C to an equalization temperature between 300°C and 700°C, and then cooling the bar steel in air.

Umiddelbart.etter vannkjølingen kan stangstålet legges på en transportør slik at stangstålet danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer som avkjøles i luft idet de passerer langs transportøren. Ringene kan samles ved enden av tran-sportøren for å danne kveiler. Immediately after the water cooling, the bar steel can be placed on a conveyor so that the bar steel forms flat, overlapping, non-concentric rings which are cooled in air as they pass along the conveyor. The rings can be gathered at the end of the conveyor to form coils.

Avkjølingen på transportøren kan utføres i stort sett stillestående luft. Alternativt kan man anvende en viss grad av forsterket luftstrømkjøling, for å muliggjøre påfølgende, til-fredsstillende håndtering av kveilen. The cooling of the conveyor can be carried out in mostly still air. Alternatively, a certain degree of enhanced airflow cooling can be used to enable subsequent, satisfactory handling of the coil.

Stangstålet kan bestå av karbon-manganstål med et kar boninnhold på mellom 0,05 % og 1,00 %. Stålet kan fremstilles i en balansert (halvtettet) eller tettet form, selv om hensikts-messig utettet stål også kan anvendes. The rod steel can consist of carbon-manganese steel with a carbon content of between 0.05% and 1.00%. The steel can be produced in a balanced (semi-sealed) or sealed form, although suitable unsealed steel can also be used.

Stangstålet blir fortrinnsvis avkjølet i vann til en utligningstemperatur på mellom 400°C og 700°C, selv om stål ved nedre ende av karbonområdet kan kreve en utligningstemperatur på mellom 300° og 400°C. The bar steel is preferably cooled in water to an equalization temperature of between 400°C and 700°C, although steel at the lower end of the carbon range may require an equalization temperature of between 300° and 400°C.

De.ikke-konsentriske ringene kan omformes til kveiler ved en temperatur som er minst 10 0°C lavere enn den temperatur ved hvilken de legges. The non-concentric rings can be converted into coils at a temperature at least 100°C lower than the temperature at which they are laid.

Fremgangsmåten kan innbefatte utforming av ribber eller innhakk på stangstålet i valseprosessen før avkjøling. Det avkjølte stangstål kan deretter kaldtrekkes til ståltråd uten forutgående varmebehandling. The process may include forming ribs or notches on the bar steel in the rolling process before cooling. The cooled bar steel can then be cold drawn into steel wire without prior heat treatment.

Ifølge et annet aspekt ved oppfinnelsen tilveiebrin-ges en fremgangsmåte for fremstilling av sveiset stålduk for armering av betong innbefattende varmvalsing av stålet i et valseverk, idet stangstålet kommer ut av siste valsepar i valseverket med en temperatur høyere ennl000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur på over 1000°C til en utligningstemperatur på mellom 300°C og 700°C for dannelse av et ytre overflatelag av martensitt eller bainitt, avkjøling av stangstålet i luft for herding av martensitt- eller bainittlaget og uten ytterligere trekking eller mekanisk bearbeiding, arrangering av stangen i form av en gitterduk, og sveising av stanglengdene til hverandre der stengene overlappes. According to another aspect of the invention, a method is provided for the production of welded steel fabric for reinforcing concrete including hot rolling of the steel in a rolling mill, the bar steel coming out of the last pair of rollers in the rolling mill with a temperature higher than 1000°C, artificial cooling of the bar steel in water from a temperature above 1000°C to an equalization temperature of between 300°C and 700°C to form an outer surface layer of martensite or bainite, cooling the bar steel in air to harden the martensite or bainite layer and without further drawing or mechanical processing, arranging the rod in the form of a lattice cloth, and welding the rod lengths to each other where the rods overlap.

Stangstålet fremstilt ved fremgangsmåten ifølge oven-stående avsnitt kan kuttes i passende lengder før de formes til gitterduken. Alternativt kan stangen ved hjelp av automatiske gitterdukformende maskiner fremføres fra enkeltkveiler og bringes i stilling for dannelse av en gitterduk sveiset ved overlappnin-gene, og deretter kuttes nær hver kveil for å frigjøre den ferdig formede gitterduk. The bar steel produced by the method according to the above section can be cut into suitable lengths before they are formed into the grid cloth. Alternatively, the rod can be advanced by means of automatic grid fabric forming machines from individual coils and brought into position to form a grid fabric welded at the overlaps, and then cut close to each coil to release the finished grid fabric.

Fremgangsmåten kan innbefatte utforming av fremspring på stangoverflaten under valseprosessen. Stangen kan være rettet ut før den kuttes til passende lengder for påfølgende konstruksjon av gitterduk. The method may include forming protrusions on the bar surface during the rolling process. The rod can be straightened before it is cut to suitable lengths for subsequent construction of lattice fabric.

Et sett eksempler på stål som er behandlet ifølge oppfinnelsen og de derav følgende egenskaper til det således fremstilte stangstål er angitt i følgende tabell. Stangdiameterene lå mellom 5,5 m og 9,5 m. A set of examples of steel that has been treated according to the invention and the resulting properties of the rod steel produced in this way are indicated in the following table. The rod diameters were between 5.5 m and 9.5 m.

I hvert av eksemplene vil en se at stangen er avkjølt til under dens omvandlingstemperatur før leggingen påbegynnes. Sluttvalsetemperaturen i hvert eksempel var tilnærmet 1050°C. In each of the examples, it will be seen that the bar is cooled below its transformation temperature before laying is started. The final rolling temperature in each example was approximately 1050°C.

Egenskapene til materialet som fremstilles ved denne fremgangsmåte er meget fordelaktige sammenlignet med lignende stål som er behandlet i henhold til det "Stelmor"-styrte kjøle-system. For eksempel ville stålet vist i eksempel 1 dersom det var behandlet i "Stelmor"-prosessen normalt ha en strekkfasthet på ca. 485 N/mm 2 og en flytegrense på ca. 375 N/mm 2. Stålet i eksempel 4 ville ved behandling i henhold til den vanlige"Stelmor"-prosess ha en strekkfasthet på ca. 920 N/mm 2 og en 0,2-grense på The properties of the material produced by this method are very advantageous compared to similar steels treated according to the "Stelmor" controlled cooling system. For example, the steel shown in example 1, if it had been treated in the "Stelmor" process, would normally have a tensile strength of approx. 485 N/mm 2 and a yield strength of approx. 375 N/mm 2. The steel in example 4 would have a tensile strength of approx. 920 N/mm 2 and a 0.2 limit of

2 2

545 N/mm .545 N/mm.

Stangstål som er fremstilt ifølge oppfinnelsen lar seg kaldtrekke uten ytterligere varmebehandling for . fremstilling av ståltråd med stor fasthet. Alternativt kan konvensjonell trådfasthet oppnås ved mindre trekking enn det som kreves med Bar steel manufactured according to the invention can be cold drawn without further heat treatment for . production of high-strength steel wire. Alternatively, conventional thread strength can be achieved with less pulling than required

konvensjonell stang, hvorved man oppnår vesentlig kostnadsreduk-i sjon til kunden. Ved de nedre karbonverdier kan høyfast gjerde-tråd og rep fremstilles billigere, og ved de høyere karbonnivåer, f.eks. over 0,50 % karbon, kan fjærståltråd fremstilles meget øko- conventional rod, whereby a significant cost reduction is achieved for the customer. At the lower carbon values, high-strength fence wire and rope can be produced more cheaply, and at the higher carbon levels, e.g. above 0.50% carbon, spring steel wire can be produced very eco-

nomisk. Stangstålet er meget duktilt med typiske forlengelses-verdier på 17 til 21 % hvilket gjør det mulig å utføre en for-holdsvis høy grad av koldstrekking uten behov for varmebehandling . nomic. The bar steel is very ductile with typical elongation values of 17 to 21%, which makes it possible to carry out a relatively high degree of cold drawing without the need for heat treatment.

Typiske eksempler på stål som er behandlet ifølge oppfinnelsen og formet til gitterduk, samt de resulterende egenskaper ved det således fremstilte stangstål, fremgår av følgende tabell. Typical examples of steel that has been treated according to the invention and formed into grid cloth, as well as the resulting properties of the rod steel produced in this way, appear in the following table.

I hvert av eksemplene i det siste eksempelsett vil man se at stangen avkjøles til under omvandlingstemperaturen før legging påbegynnes. Det skal bemerkes at ved den anvendte valseverkutforming tilsvarer leggetemperaturen omtrent stangens utligningstemperatur. Sluttvalsetemperaturen i hvert eksempel var ca. 1050°C. In each of the examples in the last set of examples, you will see that the rod is cooled to below the transformation temperature before laying begins. It should be noted that with the rolling mill design used, the laying temperature roughly corresponds to the bar's compensation temperature. The final rolling temperature in each example was approx. 1050°C.

En har funnet at disse stenger kan rettes ut og kuttes i lengder og benyttes direkte for fremstilling av gitterduk for betongarmering uten kaldtrekking eller ytterligere mekanisk bearbeiding. Der synes ikke å være noe problem forbundet med sveising av gitterduken, og fasthetsnivåene er minst så gode som konvensjonelt produsert koldtrukket stangstål eller tråd som er blitt brukt for armeringsduker. Med 8 mm diameter stangstål inneholdende 0,24 % karbon og 0,56 mangan, lagt ved 700°C, anty-der strekkprøver at bruddstillingen er bort fra sveiseområdet, idet strekkstyrken er 740 N/mm 2 , 0,2-grensen er 600 N/mm 2 og med en forlengelse på 19 %. It has been found that these rods can be straightened and cut into lengths and used directly for the production of grid cloth for concrete reinforcement without cold drawing or further mechanical processing. There appears to be no problem associated with welding the mesh, and the strength levels are at least as good as conventionally produced cold drawn bar steel or wire that has been used for reinforcing mesh. With 8 mm diameter bar steel containing 0.24% carbon and 0.56 manganese, laid at 700°C, tensile tests suggest that the fracture position is away from the weld area, as the tensile strength is 740 N/mm 2 , the 0.2 limit is 600 N/mm 2 and with an elongation of 19%.

Claims (22)

1. Fremgangsmåte for fremstilling av varmvalset stangstål, karakterisert ved varmvalsing av stålet i et kontinuerlig valseverk idet stangstålet som kommer ut fra det siste valsepar i valseverket har en temperatur høyere enn 1000°C, kunstig avkjøling av stangstålet i vann fra en temperatur høyere enn 1000°C til en utligningstemperatur på mellom 300° og 700°C, og avkjøling av stangstålet i luft.1. Process for the production of hot-rolled rod steel, characterized by hot-rolling the steel in a continuous rolling mill, the rod steel coming out of the last pair of rollers in the rolling mill having a temperature higher than 1000°C, artificial cooling of the rod steel in water from a temperature higher than 1000 °C to an equalization temperature of between 300° and 700°C, and cooling the bar steel in air. 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at stangstålet umiddelbart etter vannkjølingen legges på en transportør i bevegelse slik at stangstålet danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer som avkjøles i luft idet de føres langs transportøren hvoretter ringene samles for å danne kveiler.2. Method according to claim 1, characterized in that the bar steel is placed on a moving conveyor immediately after the water cooling so that the bar steel forms flat, overlapping, non-concentric rings which are cooled in air as they are guided along the conveyor after which the rings are collected to form coils. 3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at stangstålet i det vesentlige avkjøles i vann til en utligningstemperatur på mellom 400°C og 700°C.3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the bar steel is essentially cooled in water to an equalization temperature of between 400°C and 700°C. 4. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stangstålet avkjøles i vesentlig stillestående luft.4. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the bar steel is cooled in essentially still air. 5. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stangstålet består av et karbon-manganstål med et karboninnhold på mellom 0,05 % og 1 %.5. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the bar steel consists of a carbon-manganese steel with a carbon content of between 0.05% and 1%. 6. Fremgangsmåte ifølge krav 5, karakterisert ved at karboninnholdet i stangstålet er mellom 0,08 % og 1 %.6. Method according to claim 5, characterized in that the carbon content in the bar steel is between 0.08% and 1%. 7. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at stålet som stangstålet er laget av er fremstilt i en balansert eller tettet form.7. Method according to one of the preceding claims, characterized in that the steel from which the bar steel is made is produced in a balanced or sealed form. 8. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at de ikke-konsentriske ringer omdannes til kveiler ved en temperatur som er minst 100°C lavere enn den temperatur ved hvilken ringene ble lagt.8. Method according to claim 2, characterized in that the non-concentric rings are converted into coils at a temperature that is at least 100°C lower than the temperature at which the rings were placed. 9. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at ribber eller innhakk er utfor-met i stangstålet under valseprosessen forut for avkjøling.9. Method according to one of the preceding claims, characterized in that ribs or notches are formed in the bar steel during the rolling process prior to cooling. 10. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1 til 8, karakterisert ved at det avkjølte stangstål deretter kaldtrekkes uten forutgående varmebehandling for å danne tråd.10. Method according to one of claims 1 to 8, characterized in that the cooled bar steel is then cold drawn without prior heat treatment to form wire. 11. Fremgangsmåte for fremstilling av sveiset stålduk for armering av betong, karakterisert ved varmvalsing av stålet i et valseverk, idet stangen kommer ut fra siste valsepar i valseverket med en temperatur høyere enn 1000°C, kunstig avkjøling av stangen i vann fra en temperatur høyere enn 1000°C til en utligningstemperatur mellom 300°C og 700°C, slik at der dannes et ytre overflatelag av martensitt eller bainitt, av-kjøling av stangen i luft slik at martensitt- eller bainittlaget herdes, og anordning av stangen i form av en duk uten ytterligere trekking eller mekanisk bearbeiding, samt sammensveising av stang-lengder der stengene overlapper.11. Method for the production of welded steel fabric for reinforcing concrete, characterized by hot rolling of the steel in a rolling mill, the bar coming out of the last pair of rollers in the rolling mill with a temperature higher than 1000°C, artificial cooling of the bar in water from a temperature higher than 1000°C to an equalization temperature between 300°C and 700°C, so that an outer surface layer of martensite or bainite is formed, cooling of the rod in air so that the martensite or bainite layer is hardened, and arrangement of the rod in the form of a canvas without further drawing or mechanical processing, as well as welding together rod lengths where the rods overlap. 12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at stangen etter vannkjøling legges på en transpor-tør under bevegelse slik at stangen danner flate, overlappende, ikke-konsentriske ringer.12. Method according to claim 11, characterized in that, after water cooling, the rod is placed on a moving conveyor so that the rod forms flat, overlapping, non-concentric rings. 13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakteri sert ved at stangen avkjøles i luft idet den føres langs transportøren hvoretter de ikke-konsentriske ringer samles for å danne kveiler.13. Method according to claim 12, characterized in that the rod is cooled in air as it is guided along the conveyor after which the non-concentric rings are collected to form coils. 14. Fremgangsmåte ifølge krav 13, karakterisert ved at avkjølingen på transportøren utføres i vesentlig stillestående luft.14. Method according to claim 13, characterized in that the cooling of the conveyor is carried out in essentially still air. 15 * Fremgangsmåte ifølge et av kravene 12 til 14, karakterisert ved at de ikke-konsentriske ringer omdannes til kveiler ved én temperatur som er minst 100°C lavere enn temperaturen ved hvilken ringene ble lagt.15 * Method according to one of claims 12 to 14, characterized in that the non-concentric rings are converted into coils at a temperature which is at least 100°C lower than the temperature at which the rings were laid. 16. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 15, karakterisert ved utforming av utspring eller innhakk på stangens overflate under varmvalsing.16. Method according to one of claims 11 to 15, characterized by the design of protrusions or indentations on the bar's surface during hot rolling. 17. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 16, karakterisert ved utretting av stangen forut for oppkutting i passende lengder for konstruksjon av duken.17. Method according to one of claims 11 to 16, characterized by straightening the rod prior to cutting it into suitable lengths for construction of the cloth. 18. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 16, karakterisert ved at stangen er et karbon-manganstål med et karboninnhold på mellom 0,05 % og 1,00 %.18. Method according to one of claims 11 to 16, characterized in that the rod is a carbon-manganese steel with a carbon content of between 0.05% and 1.00%. 19. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at stålet har et karboninnhold på mellom 0,08 % og 0,35 % .19. Method according to claim 18, characterized in that the steel has a carbon content of between 0.08% and 0.35%. 20.. Fremgangsmåte ifølge krav 18, karakterisert ved at stålet for varmvalsing er fremstilt i en balansert eller tettet form.20.. Method according to claim 18, characterized in that the steel for hot rolling is produced in a balanced or sealed form. 21. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 11 til 20, karakterisert ved at stangen kuttes i lengder forut for dannelse av duken.21. Method according to one of claims 11 to 20, characterized in that the rod is cut into lengths prior to forming the cloth. 22. Sveiset gitterduk, karakterisert ved at den er fremstilt ifølge fremgangsmåten angitt i et av kravene 11 til 21.22. Welded grid cloth, characterized in that it is produced according to the method specified in one of claims 11 to 21.
NO782125A 1977-06-20 1978-06-19 PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF HOT-ROLLED BAR STEEL NO782125L (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB25695/77A GB1576944A (en) 1977-06-20 1977-06-20 Production of steeel rod or bar
GB45765/77A GB1587215A (en) 1977-11-03 1977-11-03 Manufacture of welded steel mesh

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NO782125L true NO782125L (en) 1978-12-21

Family

ID=26257817

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO782125A NO782125L (en) 1977-06-20 1978-06-19 PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF HOT-ROLLED BAR STEEL

Country Status (8)

Country Link
AT (1) ATA446678A (en)
DE (1) DE2826826A1 (en)
ES (1) ES470858A1 (en)
FR (1) FR2395084A1 (en)
LU (1) LU79840A1 (en)
NL (1) NL7806613A (en)
NO (1) NO782125L (en)
SE (1) SE7806987L (en)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2569424B3 (en) * 1984-08-23 1986-09-05 Siderurgie Fse Inst Rech METHOD OF MANUFACTURING LONG CRENELATED METAL PRODUCTS, PARTICULARLY STEEL, AND DEVICE FOR IMPLEMENTING SAME
DE3431008C2 (en) 1984-08-23 1986-10-16 Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München Heat treatment of hot rolled bars or wires
DD239805B1 (en) * 1985-07-29 1988-06-22 Thaelmann Schwermaschbau Veb METHOD FOR PRODUCING A CONCRETE STEEL

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1327495A (en) * 1962-06-28 1963-05-17 Tor Isteg Steel Corp Manufacturing process of steel bars, in particular bars for reinforced concrete
US3231432A (en) * 1964-10-08 1966-01-25 Morgan Construction Co Process for the quenching of hot rolled rods in direct sequence with rod mill
FR2005819A1 (en) * 1969-04-03 1969-12-19 Centre Nat Rech Metall Concrete reinforcement steel with high stretch strength - and improved weldability
NL168000C (en) * 1971-04-14 1982-02-16 Koninklijke Hoogovens En Staal METHOD FOR PRODUCING LOW CARBON STEEL PROFILE PROFILE, AND WELDED PRODUCTS, SUCH AS CONCRETE MATS, MANUFACTURED FROM PROFILED BARS OBTAINED
NL170159C (en) * 1973-06-04 1982-10-01 Estel Hoogovens Bv METHOD FOR MANUFACTURING WELDABLE LOW CARBON STEEL MATERIAL BY CONTROLLED COOLING
DD106661A1 (en) * 1973-09-24 1974-06-20
IT1090143B (en) * 1975-01-29 1985-06-18 Centre Rech Metallurgique PROCESS FOR MANUFACTURING LAMINATED STEEL PRODUCTS
BE847379A (en) * 1976-10-15 1977-01-31 PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF HIGH ELASTIC LIMIT STEEL WIRE.

Also Published As

Publication number Publication date
ATA446678A (en) 1983-02-15
LU79840A1 (en) 1978-12-07
ES470858A1 (en) 1979-10-01
FR2395084B1 (en) 1983-09-16
DE2826826A1 (en) 1979-01-04
SE7806987L (en) 1978-12-21
NL7806613A (en) 1978-12-22
FR2395084A1 (en) 1979-01-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20060231175A1 (en) Method for thermomechanical treatment of steel
WO2011154831A1 (en) Method for producing a hot-rolled steel product, and a hot-rolled steel
WO1998002589A1 (en) Hot-rolled steel strip and method of making it
CA1061690A (en) Method for producing steel filaments
DE1783160A1 (en) TENED ROLLED STEEL WIRE
KR20010042224A (en) Wire for high-fatigue-strength steel wire, steel wire and production method therefor
SE430902B (en) SET TO HEAT TREAT A STALBAND WITH 0.05 - 0.20% CARBON CONTENT AND LOW CONTENTS
JP4377715B2 (en) High strength PC steel wire with excellent twisting characteristics
NO782125L (en) PROCEDURE FOR MANUFACTURE OF HOT-ROLLED BAR STEEL
DE60203733T2 (en) IN-LINE METHOD FOR RE-CRYSTALLIZING GROWN GROBS IN UNBALANCED STEEL AND LOW ALLOY STEEL
CA3085298C (en) Hot-rolled steel sheet for coiled tubing and method for manufacturing the same
DE2900271A1 (en) WELDABLE CONCRETE STEEL AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF
KR910009869B1 (en) Higher strength steel,especially,reinforcing steel or drawing shop feed stock with improved material properties and improved processability
JPS6010094B2 (en) Continuous heat treatment method for hot rolled steel bars
CA1201960A (en) Method of manufacturing steel reinforcements for concrete, having improved properties
US4284438A (en) Manufacture of steel products
JP3965708B2 (en) Manufacturing method of high strength seamless steel pipe with excellent toughness
GB1587215A (en) Manufacture of welded steel mesh
JPS6115926B2 (en)
GB2064593A (en) Direct sorbitic transformation of hotrolled steel rod
DE2439784A1 (en) Concrete reinforcing rods - are quenched after hot rolling and profiling
DE19719546C2 (en) Hot steel strip and process for its manufacture
JPH07268463A (en) Production of drawability-strengthened wire rod for high strength steel wire
KR100256346B1 (en) The manufacturing method for wire drawing hypereutectoid wire rod
DE2746961A1 (en) DEVICE AND METHOD FOR TENDERING OF HOT-ROLLED STEEL BARS