NO772734L - Fremgangsm}te og apparat for t¦rking av former for presisjonsst¦ping - Google Patents

Description

Fremgangsmåte og apparat til tørking av

innesluttings-støpeformer.

Den foreliggende oppfinnelse vedrører forming av inneslut-tings-støpeformer ved hjelp av voksutsmeltingsmetoden, nærmere bestemt en fremgangsmåte og et apparat til tørking av kjeramiske slamlag på en modell av den gjenstand som skal støpes.

Voksutsmeltingsmetoden ved forming av innesluttings-støpe-former er kjent av folk i bransjen og innebærer dypping av en utvidbar modell av den gjenstand som skal støpes i en slam av kjeramiske partikler, tørking av slamlaget på modellen og gjen-takelse av fremgangsmåten inntil den ønskete tykkelse av støpe-formens vegg oppnås. Ofte anvendes det tørre kjeramiske partikler på det våte slamlag for å fremskynde veggens oppbygging. Når den ønskete veggtykkelse er oppnådd fjernes modellen, og de kjeramiske lag oppvarmes for å herde dem til en sterk støpeform.

Tørking av de kjeramiske slamlag er et av de mest kritiske trinn i fremgangsmåten og det som gir de fleste problemer. Støpe-formfeil, såsom revner, avskalling, utbuling og liknende opptrer hyppig og resulterer i stort spill av støpeformer. Den mest alminnelige årsak til slike feil er for tidlig tørking og etter-følgende, skadelig overoppheting og utvidelse av de deler på modellen som er lettest å tørke. Det er f.eks. blitt iakttatt at ved tørking av et kjeramisk slamlag på en voksmodell av en gassturbinskovl eller -ledeskovl, tørker modellens planprofildel meget hurtigere enn fot- eller skjermdelene, og planprofildelen er mer tilbøyelig til å bli overopphetet. Dertil kommer at dersom gjenstanden skal støpes ved hjelp av retningsbestemt størk-ningsteknikk, slik som beskrevet i US-patentskrift 3.260.505, hvor støpeformen utstyres med en bunn i ett med den, så er det blitt iakttatt at bunnen er et av de vanskeligste steder på gjenstanden å tørke på grunn av fuktighetsbevegelsen fra modellens øvre flater til bunnen, som skyldes tyngdekraften. I dette til-felle kan slamlaget på modellen være tilstrekkelig tørt lenge før laget på bunnen.

Tidligere forsøk på å begrense hyppigheten av støpeformfeil, som oppstår under tørkeprosessen, er beskrevet i US-patentskrifter 2.932.804, 3.191.250 og 3.850.224. Tørkeprosessen og apparatet ifølge det sistnevnte patentskrift har tilsynelatende vært de beste og omfatter fremføring av modeller, som er ut^styrt med et kjeramisk slamlag, gjennom en U-formet tunnel hvis to ben-seksjoner er forbundet i den ene ende med en trykktørkings-seksjon, og hvis annen ende munner ut i et arbeidsrom. Tørkeluft med høy hastighet ledes tvers over modellene i trykktørkings-seksjonen og deretter nedad hvert tunnelben for å gjennomføre ytterligere tørking av modellene i tunnelen. Tørking oppnås ved å regulere temperaturen av og fuktigheten i den luft som trenger inn i trykktørkings-seksjonen, slik at den våte termometertemperatur er lik den opprinnelige modelltemperatur og er minst 5,5°C under den tørre termometertemperatur. Hvert enkelt kjeramisk slamlag tørkes i en spesiell tunnel, og luftens våte termometertemperatur holdes konstant fra tunnel til tunnel mens den tørre termometertemperatur gradvisøkes. Selv om fremgangsmåten og apparatet ifølge US-patentskrift 3.8 50.224 og de andre nevnte patenter er forbedringer, er det ikke desto mindre flere ulemper ved dem.

For det første blir tørkeluften, som sirkulerer gjennom tunnelen, bare kondisjonert og regulert ved inngangen til trykk-tørkings-seksjonen. Det er ingen foranstaltning for å variere tørkeluftens temperatur, fuktighet eller hastighet etter at den trenger inn i systemet, som reaksjon på forandringer i slamlagets tørkekinetikk. Det er heller ingen foranstaltning for å sikre at tørkeluftens fuktighet er jevn i alle tunneldeler. Når de belagte modeller i benet og trykktørkings-seksjonene tørker og avgir fuktighet, kan det være tørkeluft med forskjellig fuktighet i forskjellige deler av tunnelen. Denne mangel på jevnhet gjør det uhyre vanskelig å oppnå nøyaktig styring av tørkeprosessen. For det andre er store modeller eller grupper av modeller tilbøyelig til å skjerme hverandre mot den luft som strømmer på langs gjennom tunnelbenene. Dette hindrer jevn og fullstendig tørking av modellene. For det tredje kan den nøyaktige tørketid som er best for hvert enkelt kjeramisk slamlag ikke oppnås, idet alle tunnelene har samme lengde, og fremføringshastigheten i hver tunnel er den samme. For det fjerde er det ingen foranstaltning for regulering av tørkeparametrene til spesielle modellformer og -størrelser. Store modeller som krever lang tørketid, og små modeller som krever betydelig kortere tørketid, gis samme tørkebehandling. Dertil kommer at alle modeller, uansett størrelse og form, utsettes for samme luftstrømfordeling i tunnelen. Det er ingen foranstaltning for å regulere luftstrømretningen slik at denne kan konsentreres forskjellig på forskjellige modellstørrelser. Både disse og andre ulemper begrenser mulighetene i disse sys-temer for å nedsette hyppigheten av støpeformfeil som oppstår under tørkeprosessen.

Et formål med den foreliggende oppfinnelse er å frembringe en fremgangsmåte og et apparat til tørking av de kjeramiske slamlag som anbringes på modeller ved forming av innesluttings-støpeformer.

Et annet formål med oppfinnelsen er å oppnå en betydelig reduksjon i hyppigheten av revner, avskalling, utbuling og andre støpeformfeil som oppstår under tørkeprosessen.

Et tredje formål med oppfinnelsen er å frembringe midler til tørking av belagte modeller jevnere enn det hittil har vært mulig å gjøre.

Et fjerde formål med oppfinnelsen er å bedre kvaliteten av innesluttings-støpeformer og samtidig bedre produksjonshas-tigheten.

Oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den har flere viktige egenskaper, hvorav en står i forbindelse med iakttakelsen av at under tørkingen er fuktighetsavgivelsen fra slamlag på de steder av modellen som er lett å tørke, i begynnelsen meget hurtig, men i løpet av kort tid avtar den betydelig, og at den skadelige økning av modelltemperaturen på disse steder vanligvis svarer til denne nedsettelse av fuktighetsavgivelses-kinetikken. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen hindres skadelige økninger av modelltemperaturen, som skyldes en slik nedsettelse i fuktighetsavgivelses-hastigheten, ved å frembringe tørkeluft av forskjellig kvalitet på de forskjellige stadier av fuktighetsavgivelsen fra slamlaget. Ifølge den foretrukne utførelsesform av oppfinnelsen har den tørkeluft som anvendes i begynnelsen av prosessen, en våt termometertemperatur, en tørr termometertemperatur og en hastighet, som er særlig egnet for hurtig fuktighetsavgivelse fra slamlaget. Men når tørkeprosessen når det stadium hvor skadelige økninger av modelltemperaturen kan oppstå som følge av nedsatt fuktighetsavgivelses-kinetikk, anvendes det tørkeluft av en annen kvalitet. Vanligvis har tørke-luften som anvendes i tørkeprosessens siste stadium, enkeltvis eller sammen, en nedsatt våt termometertemperatur, en nedsatt tørr termometertemperatur og en økt hastighet sammenliknet med tørkeluften som ble anvendt på det hurtige fuktighetsavgivelses-stadium.

Tørkeapparatet er innrettet til å optimalisere det tidsrom hvor hvert kjeramisk slamlag og hver størrelse og form av modellen tørkes. Hver belagt modell tørkes med tørkeluft hvis kvalitet og strømning ikke påvirkes av andre modeller som blir tørket i nærheten. Med apparatet ifølge oppfinnelsen er det mulig å konsentrere tørkeluftstrømmen forskjellig på forskjellige modellformer.

I en typisk utførelsesform av oppfinnelsen føres modeller med et kjeramisk slamlag på gjennom en tunnel hvor det er vekslende rekker av individuelle tørke- og luftavtrekksteder.

Ved hvert tørkested ledes tørkeluft med regulert, våt termometertemperatur og tørr termometertemperatur og hastighet hen over de belagte modeller og på tvers av deres fremføringsretning i tunnelen. Hvert tørkested har regulerbare sjalusiåpninger for å konsentrere tørkeluftens strømning på de deler av modellen som er mest vanskelig å tørke. Når tørkeluften har passert over de belagte modeller, ledes den ut gjennom luftavtrekkstedene før den påvirker andre tørkesteder i tunnelen på ugunstig måte. Ifølge oppfinnelsen sendes tørkeluft av en annen kvalitet til

de tørkesteder hvor skadelige økninger av modelltemperaturen kan oppstå som følge av slamlagets nedsatte fuktavgivelses-kinetikk. Optimal tørketid for hvert kjeramisk slamlag oppnås ved riktig valg av det tidsrom hvor de belagte modeller tørkes gradvis på hvert tørkested, og av antallet tørkesteder som modellene påvirkes av.

Ifølge denne og andre utførelsesformer av oppfinnelsen kan det være ønskelig og foretrekkes å frembringe anordninger for dreining av de belagte modeller med deres hovedakse i et stort sett horisontalt plan under fremføringen gjennom tunnelen. Horisontal dreining av de belagte modeller nedsetter i vesentlig grad.fuktighetbevegelsen fra modellens flater, som skyldes tyngdekraften, og bedrer således tørkejevnheten og -kvaliteten av de fremstilte støpeformer. .Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori; Fig. 1 viser et planriss av det foretrukne tørkeapparat, hvor en del er fjernet, og en del er i snitt for å vise den indre konstruksjon. Fig. 2 viser et perspektivriss av inngangsbenet og en del av dreieseksjonen i det foretrukne tørkeapparat, hvor en del er fjernet og en del er i snitt for å vise den indre konstruksjon. Fig. 3 viser et vertikalt snitt etter linjen 3-3 i fig. 1. Fig. 4 viser et perspektivriss av en del av tørketunnelen og viser individuelle tørke- og luftavtrekksteder.

Fig. 5 viser et riss av en del av fremføringsanordningen

og dennes holder for vertikal tørking.

Fig. 6 viser et riss av en del av fremføringsanordningen

og dennes holder for horisontal tørking.

Fig. 7 viser en kurve over vannvekttap fra slamlaget i forhold til tørketiden i en alminnelig tørkeprosess. Fig. 8 viser en kurve over modelltemperatur i forhold til tørketiden i en alminnelig tørkeprosess. Fig. 9 viser et planriss av et tørkeapparat som er særlig egnet for horisontal tørking. Fig. 10 viser et tverrsnitt etter linjen 10-10 i fig. 9.

Det foretrukne apparat ifølge oppfinnelsen er vist i fig. 1-5. Tørkeapparatet slik det er vist kan anvendes til tørking av et eller flere av de kjeramiske slamlag som anbringes på modeller under støpeforms-formingsprosessen. Fagfolk på området vil forstå at et antall slike apparater vanligvis vil bli anvendt i masseproduksjonen av innesluttings-støpeformer, idet et slikt apparat vil bli anvendt for tørking av hvert kjeramisk slamlag som anbringes på modellene. Selv om det ikke er vist på tegningene følger det vanligvis en dyppetank med kjeramisk slam og en inn-støvningsanordning med tørre kjeramiske partikler med hvert tørkeapparat.

Fig. 1 viser et planriss av den foretrukne utførelsesform av tørkeapparatet, hvor en del er fjernet for å vise den indre konstruksjon. Vanligvis består tørkeapparatet av en U-formet tunnel 1, en endeløs, hengende transportør (ikke vist) for transport av modellen gjenom tunnelen og to luftkondisjoneringsenheter 2a og 2b. Tunnelen har inngangs- og utgangsben 4 og 6, som i den ene ende munner ut i et arbeidsrom hvor modellene dyppes i slam og innstøves med tørre kjeramiske partikler, og som i den annen ende er forbundet med hverandre ved hjelp av en dreieseksjon 8.

I hvert tunnelben er det vekslende rekker av tørke- og luftavtrekksteder A og B, som er forbundet med luftkondisjoneringsenhetene 2a og 2b 'ved hjelp av lufttilførsels- og tilbakeførings-kanaler, som er anordnet på hver side av og under hvert ben i tunnelen. Antallet tørkesteder i hvert ben avhenger av den type modell som skal tørkes, av den type slam som skal anbringes, og av andre faktorer, og kan velges etter ønske. Når de belagte modeller føres gjennom tunnelen blir de gradvis tørket på hvert tørkested, hvor tørkeluft med regulert, våt termometertemperatur og tørr termometertemperatur og hastighet sendes hen over modellene på tvers av deres fremføringsretning i tunnelen. Når luften har passert over modellene føres den ut av tunnelen gjennom luftavtrekkstedene som er anbrakt ved siden av hvert tørkested. Som vist i fig. 1 sendes tørkeluft med regulert, våt og tørr termometertemperatur og hastighet, som er regulert i begynnelsen,

til tørkestedene i benet 4 av luftkondisjoneringsenheten 2a og til tørkestedene i benet 6 av luftkondisjoneringsenheten 2b. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes det atskilte luftkondisjoneringsenheter, slik at den tørkeluft som passerer hen over de belagte modeller i benet 4, kan ha en våt og en tørr termometertemperatur og hastighet som er forskjellig fra den våte og tørre termometertemperatur og hastighet i tørkeluften i benet 6.

Ved den foretrukne utøvelse av oppfinnelsen blir modellene 10 av gjenstanden som skal støpes anbrakt i plastrammer 11, slik som vist i fig. 3 og 5 og beskrevet mer detaljert i US-patentskrift ........... (søknad 646.804). En resulterende modell-enhet 12 dyppes i en beholder som inneholder kjeramisk slam, innstøves med tørre kjeramiske partikler og blir deretter opphengt i den endeløse, hengende transportør for transport gjennom benet 4, dreieseksjonen 8 og benet 6. Tverrsnitt av typiske eksempler på den endeløse, hengende transportør er vist i fig.

3 og 5, og disse består av et hult metallrør 14 med rektangulært tverrsnitt og spalter på langs i den øvre og den nedre flate. Røret understøttes av armer 16 fra et konstruksjonsskjelett 18. Inne i røret er det anordnet en drivkjede 20 som har parvise, vertikale og horisontale valser som er dreibart festet, og hake-elementer 22 som likeledes er festet. De vertikale valser beveger seg på rørets 14 indre bunnflate, mens de horisontale valser beveger seg med innbyrdes avstand i de langsgående spalter. Til hvert hakeelement er det festet et vertikalt rør 24 som er innrettet til å oppta en aksel 26 dreibart. Akselen 26 løper vertikalt nedad til en holder 28 som den er festet solid til. Holderen 28 er C-formet og har en nedre plate 3 0 med en rille eller en innskjæring for opptakelse av modellenhetens flenshåndtak 32,

som vist i fig. 5. Dersom man ønsker å dreie modellenheten på hvert tørkested, kan akselen 26 utstyres med et ringformet ele-ment 34 som kan dreies ved hjelp av egnete anordninger (ikke vist), såsom en drivreim eller liknende. Ved å anvende et slikt arrange-ment kan modellene dreies på hvert tørkested, uavhengig av transportørens bevegelse. Modellenheten beveges gjennom den U-formete tunnel ved hjelp av en egnet anordning, såsom en hyd-raulisk støter 38, for å bringe videre translasjonsbevegelse til hakeelementene 22. Hakeelementenes translasjonshyppighet bestemmer det tidsrom som modellenhetene tørkes på hvert tørke-sted. Denne hyppighet kan varieres etter ønske, slik at den kan passe til den spesielle modellstørrelse og -form s& xn skal tørkes. Alternativt kan det anvendes endeløse transportører som er vel-kjent for fagfolk på området, for å føre modellenhetene kontinuerlig gjennom tunnelen med en ønsket hastighet.

Som vist tydeligst i fig. 1 er hvert tunnelben og luft-kondisjoneringsenhet av samme konstruksjon. Tunnelbenet 4 og luftkondisjoneringsenheten 2a er vist mer detaljert i fig. 2 og 3. Tunnelbenet er vist med en vekslende rekke tørke- og luftavtrekksteder A og B, som er forbundet med luftkondisjoneringsenheten 2a ved hjelp av lufttilførselskanaler 40, 42, 44 og 46

og lufttilbakeføringskanaler 50 og 52 som befinner seg på hver side av og under hvert ben. Den nederste halvdel av tørketunnelen er dannet av lufttilførselskanalenes 40 vegger 56, lufttilbake-føringskanalenes 50 vegger 58 og 60 samt luttilførselskanalens 46 vegg 62. Den øverste halvdel omfatter den øverste vegg 64, skråttstilte sidevegger 68, som er forbundet med lufttilfør-selskanalenes 40 øverste vegger ved hjelp av flenser 70. Den øverste vegg 64 er utstyrt med en langsgående spalte 7 2 med tilstrekkelig bredde til å oppta transportørens aksel 26 og la denne bevege seg gjennom den U-formete tunnel.

Når apparatet er i funksjon tvinger en vifte 7 0 luft oppad gjennom en rektangulær, vertikal kanal 76 som kommuniserer med en. horisontal kanals 78 nedre vegg. Den horisontale kanal 78

har en hastighetsdemper 80 og en fukteanordning 82. Hastighets-

demperen er regulerbar for å frembringe begynnelsesreguleringen av tørkeluftens hastighet, og fukteanordningen frembringer tørke-luft med regulert fuktighet (eller våt termometertemperatur).

Den delvis kondisjonerte luft strømmer nedad gjennom en rektangulær, vertikal kanal 84 og tvers gjennom en varmeanordning 86 som varmer opp luften til den ønskete, tørre termometertemperatur. Som vist tydeligst i fig. 1 deles tørkeluften deretter i tre strømmer når den forlater kanalen 84. En strøm strømmer inn i en kort, vertikal kanal 88 som kommuniserer med den horisontale tilførsels-samlekanals 4 6 øvre vegg. Inngangen til kanalen 88 dannes av en volumdemper 39 for å regulere den del av luften i kanalen 84 som strømmer inn der. Tilførsels-samlekanalen 46

er rektangulær og løper under dreieseksjonen 8 og på langs under tunnelbenet 4, idet den er anbrakt midt under denne slik som vist i fig. 3. De andre strømmer av tørkeluften i kanalen 84 strømmer nedad gjennom vertikale kanaler 90, hvor ikke viste avbøyningsorganer leder luften utad gjennom de horisontale tilførselskanaler 44. Tilførselskanalene 44 er anbrakt på hver side av tilførsels-samlekanalen 46 og løper hen til de korte, rektangulære, vertikale tilførselskanaler 42. Tørkeluften strøm-mer horisontalt gjennom kanalene 44 og innad i de horisontale tilførsels-samlekanaler 40 som befinner seg på hver side av benet 4, noe som er vist i fig. 3. Tilførsels-samlekanalene 40 løper parallelt med benet 4 og i tilstrekkelig avstand til å fordele tørkeluften til alle tørkestedene i dette.

Tørkeluften i samlekanalene 40 føres deretter gjennom tørkestedene og hen over den belagte modell i tunnelbenet 4,

og deretter føres den ut gjennom luftavtrekkstedene og samles

i den rektangulære tilbakeførings-samlekanal 50. Tilbakeførings-samlekanalen 50 er anbrakt under tilførsels-samlekanalene 40, slik som vist i fig. 2 og 3, og fører den fuktighetsfylte luft til de horisontale tilbakeføringskanaler 52. De horisontale tilbakeføringskanaler løper på langs under tilførselskanalene 4 4 og fører den tilbakevendende luft inn i overtrykkskamre 92, noe som er vist tydeligst i fig. 2. Erstatningsluft som anvendes for å nedsette den relative fuktighet i den tilbakevendende luft, dersom det ikke er avfuktingsanordninger i luftkondisjoneringsenhetene, føres inn i overtrykkskamrene 92 gjennom vertikale kanaler 94 som har åpninger 100 til atmosfæren utenfor. Styre-dempere 102 og 104 er forbundet med skråttstilte lenkeledd 106

og horisontale lenkeledd (ikke vist), slik at de kan betjenes samtidig for å oppnå proporsjonal strømningsstyring. Dersom det skal sendes erstatningsluft til overtrykkskamrene, lukkes styredemperne 102, og samtidig åpnes styredemperne 104 ved å betjene lenkeleddet 106 med et vanlig, trykkluftstyrt demperbetjenings-organ, og overskytende, tilbakevendende luft sendes ut av tunnelen gjennom spalten 72 i den øvre vegg 64. Overtrykkskamrene 92 kommuniserer med viften 74 og tilfører den ønskete blanding av tilbakevendende luft og erstatningsluft til hvér side av viften.

Som nevnt ovenfor føres tørkeluften i tilførsels-samlekanalene 4 0 hen over de belagte modeller på hvert tørkested.

Fig. 3 og 4 viser at hvert tørkested omfatter to horisontale kanaler 110 som er anbrakt overfor hverandre i tunnelbenet. Kanalene 110 dannes av parallelle, vertikale vegger 112, en øvre, horisontal vegg 114 samt den nedre, horisontale vegg 58

og kommuniserer med tunnelen ved utgangsenden og med tilførsels-samlekanalene 4 0 i inngangsenden. Åpningen til tilførsels-samlekanalene 40 er dekket av en hastighetsreduksjonsplate, såsom en fast, vertikal plate 120 og en vertikal, forskyvbar plate 122, og begge plater er utstyrt med åpninger, såsom parallelle riller 124, som er anbrakt med mellomrom. Platene 122 er fast forbundet med en styrestang 126 som er utstyrt med et håndtak 128. Ved å dreie håndtaket 128 kan platen 122 beveges vertikalt oppad eller nedad i forhold til platen 120 for å variere rilleåpningen og derved oppnå endelig styring av lufthastigheten i kanalene 110. På denne måte kan lufthastigheten reguleres uavhengig av hvert tørkested. Den kombinerte funksjon mellom platene 120 og 122 og hastighetsdemperen 80 i luftkondisjoneringsenhetens horisontale kanal 78 muliggjør regulering av tørkeluftens hastighet i kanalene 110 over et stort område, f.eks. opptil 8 50 m/min. For å oppnå en jevn luftstrøm gjennom hvert tørkested, bør tørkeluftens hastighet gjennom kanalene 110 være cirka dobbelt så høy som hastigheten i tilførsels-samlekanalene 40. Dersom det ønskes kan luftstrømmen inn i et tørkested stanses helt av en passende bevegelse av platen 122. På denne måte kan antallet tørkesteder som modellen utsettes for i tunnelbenene varieres etter ønske. Den optimale tørketid for hvert kjeramisk slamlag og hver størrelse og form av modellen kan oppnås ved å styre antallet tørkesteder som modellen utsettes for, og det

tidsrom som modellene tørkes på hvert tørkested. Som vist på tegningene har kanalene 110 motstående utgangserider, som munner ut i tørketunnelen. Utgangsendene er utstyrt med et antall parallelle, regulerbare sjalusiåpninger 13 0 som er anbrakt horisontalt og med innbyrdes avstand. Alle de regulerbare sjalusiåpninger i et gitt nivå på tørkestedene er fast forbundet med felles styre-stenger 13 2 som er dreibart lagret på flenser som er festet til veggene 112. Stengene 132 rager horisontalt gjennom tørke- og luftavtrekkstedene og er utstyrt med håndtak 134 der hvor de rager utad fra endeveggene i hvert tunnelben, slik som vist i fig. 1. Sjalusiåpningenes vinkelstilling kan varieres fra ca.

0 til ca 90° ved å dreie håndtakene 134. Under tørkeprosessen reguleres sjalusiåpningenes vinkelstilling for hver modellform for å konsentrere strømmen av tørkeluft mot de deler av modellen som er vanskeligst å tørke. På denne måte kan tørkeluftens be-røring med de belagte modeller styres for å oppnå optimal fuk-tighetsfjerning og en jevnere tørking avrodellene.

Som nevnt ovenfor fører den vertikale kanal 88 luft innad

1 den horisontale tilførsels-samlekanal 4 6 som løper på langs og er anbrakt midt under hvert tunnelben, noe som er vist tydeligst i fig. 3 og 4. I én foretrukket utførelsesform av tørke-apparatet ifølge oppfinnelsen er tilførsels-samlekanalen 46 utstyrt med åpninger i dens øvre, horisontale vegg 62. Disse åpninger er anbrakt mellom kanalenes 110 motstående utgangsender og er dekket av hemmeplater 13 6 og 138 som begge har parallelle riller 14 0 med innbyrdes avstand for styring av hastigheten av den luft som passerer der igjennom. Platen 136 er fast forbundet med veggen 62 i samlekanalen, mens platen 138 er bevegelig montert et lite stykke over platen 136. Den bevegelige plate 138

er fast forbundet med en styrearm 142 som har et håndtak 144. Selv om det ikke er av avgjørende betydning for oppfinnelsen,

er tilførsels-samlekanalen 46, platene 136 og 138 og deres til-svarende komponenter å foretrekke ved masseproduksjon av inne-sluttings-støpeformer for å føre luft vertikalt mot modellenhetens bunn på hvert tørkested. Dette sikrer at slamlaget .på bunnen av modellenheten tørkes, og derved hindres det at slam fra en dyppebeholder blir ført nedad i en annen dyppebeholder. Dersom modellenhetens bunn ikke skal tørkes, kan tilførsels-samlekanalen og de dermed forbundne hastighets-hemmeplater fjernes og erstattes med en flat plate for å lukke tunnelbenets bunn mellom tilbake-føringskanalene 50.

Når tørkeluften har passert hen over de belagte modeller på hvert tørkested, sendes den ut fra tunnelbenet cgjennom luftavtrekkstedene som er anbrakt ved siden av tørkestedene. Luftavtrekkstedene fremgår tydeligst av fig. 3 og 4, som viser at hvert luftavtrekksted omfatter en rektangulær åpning 146, som er anbrakt ved siden av hvert tørkesteds kanal 110, og at disse åpninger er dekket av demperanordninger, såsom dører 148. Som vist i fig. 4 befinner åpningene seg i den horisontale vegg 58, som danner en del av tunnelbunnen, og dørene 148 er bevegelig montert på flenser som er festet til denne vegg. Hvert luftavtrekksteds dører er forbundet med lenkeledd 150 til en felles styrearm 152 som har et håndtak 154. Ved å bevege håndtaket kan hvert luftavtrekksteds dører 148 åpnes for å forbinde tunnelens indre med tilbakeførings-samlekanalene 50. Trykket i tunnelen kan reguleres etter ønske, avhengig av hvor mye dørene åpnes. Det bibeholdes som regel et lite luftovertrykk i tunnelen for

å hindre at luft utenfra trenger innad gjennom spalten 72 i den øvre vegg 64 og gjennom tunnelens inngangs- og utgangsender. Når tørkeluften har passert hen over modellene på hvert tørke-sted, sendes den hurtig ut av tunnelbenet gjennom åpningene 146 og samles i tilbakeførings-samlekanalene 50. På denne måte hindres det at fuktighetsfylt luft fra et tørkested påvirker styrt tørkeluft på andre tørkesteder i nærheten.

I den foretrukne utførelsesform av apparatet, som er vist på tegningene, er viftestørrelsen og tunnelens og kanalenes form valgt slik at det kan oppnås en maksimal lufthastighet hen over modellene på ca 650 m/min., når hastighetsdemperen 80, platene

120 og 22 samt platene 13 6 og 138 er lukket helt opp. Som nevnt har tørkeluften under normale funksjonsbetingelser et lite over-trykk for å hindre at luft utenfra trenger inn gjennom spalten i den øvre vegg og gjennom tunnelens inngangs- og utgangsender. Når det tilsettes erstatningsluft ved samtidig å lukke styredemperne 102 og åpne styredemperne 104, vil overskuddstrykk i systemet bli sluppet ut gjennom spalten 72 i tunnelens øvre vegg 64.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen avviker betydelig fra kjente fremgangsmåter, hvor hvert kjeramisk slamlag tørkes i en tunnel med luft av én kvalitet, dvs. luft med en konstant, våt termometertemperatur og tørr termometertemperatur under hele tørketiden. Dessuten holdes ved kjente fremgangsmåter den våte termometertemperatur konstant på en verdi som er lik den opp rinnelige modelltemperatur. Som vist i fig. 7 er fuktighetavgivelses-hastigheten fra slamlaget på de steder av modellen som er lett å tørke, meget høy under slike tørkebetingelser i begynnelsen, men etter kort tid, vanligvis fra 5 til 10 min., avtar den vesentlig. Tørkeforsøk har vist at skadelige økninger i modelltemperaturen på de steder som er lett å tørke, som regel svarer til fallet i slamlagets fuktighetavgivelses-kinetikk, slik som vist i fig. 8. Kurvenes nøyaktige form i fig. 7 og 8 vil selvfølgelig variere avhengig av den type slam som blir tørket, den type kjeramiske partikler som tilføres slamlaget før tørkingen, tørkeluftens temperatur og fuktighet og liknende faktorer. Ifølge oppfinnelsen reduseres i betydelig grad de skadelige økninger i modelltemperaturen som forårsakes av et slikt fall i fuktighetavgivelses-kinetikken under tørkingen.

Ifølge oppfinnelsen kan modellens temperatur variere innenfor kritiske grenser under tørkingen. Grensene vil selv-følgelig variere avhengig av den type modellmateriale som anvendes, men forsøk har vist at de for de fleste modellvoksers vedkommende er fra ca. 15 til ca 30°C. Dersom modellvoksets temperatur overstiger disse grenser, vil resultatet vanligvis være defekte innesluttings-støpeformer. Ved anvendelse av oppfinnelsen er modellens opprinnelige temperatur vanligvis valgt til å være romtemperatur, hvilken som regel er fra 24 til 3 0°C. Når fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres med den foretrukne utførelsesform av apparatet, som er vist på tegningene, føres de belagte modeller ved romtemperatur gjennom den U-formete tunnel, hvor de første rekker på syv tørkesteder i benet 4 fjerner fuktighet fra slamlaget med luft av en kvalitetG som er tilpasset høy fukteavgivelses-hastighet, og den annen rekke på syv tørkesteder i benet 6 fjerner den resterende fuktighet med luft av en annen kvalitet som er spesielt tilpasset for å hindre skadelige økninger i modelltemperaturen på grunn av fall i fuktighetavgivelses-hastigheten. Det tidsrom hvor de belagte modeller tørkes på hvert tørkested, og det antall tørkesteder som modellen utsettes for, velges etter ønske for å sikre at fallet i fuktighetavgivelses-hastigheten oppstår nær enden av de første rekker tørkesteder, eller, og det er å foretrekke, kort etter, at modellene er blitt ført gjennom. Fra 95 til 100% av det såkalte "lette vann" (se fig. 7) skal helst fjernes fra hvert lag i tunnelen, fra ca 65 til 7 5% i den første rekke tørkesteder og resten i den annen rekke. Forsøk på å fjerne det såkalte "rest- vann" (se fig. 7), som utgjør fra 10 til 15% av den totale fuktighet, på forholdsvis kort tid, såsom fra 15 til 20 min., vil resul-tere i alvorlig modelloveroppheting. Restvannet fjernes derfor ikke i tørkeapparatet ifølge oppfinnelsen.

Når fuktigheten fjernes fra slamlaget i den første rekke tørkesteder i benet 4, kan tørkeluften ha en kvalitet, iberegnet våt termometertemperatur og tørr termometertemperatur og hastighet, som vanligvis anvendes i tunneler av kjente typer, for tørking av de forskjellige kjeramiske slamlag. Når det første slamlag (grunning) tørkes, kan det f.;;eks. anvendes en våt termometertemperatur på 24°C og en tørr termometertemperatur på 3 2°C sammen med en lufthastighet hen over modellene på minst 13 0 m/min. I benet 4 vil det bli valgt en total tørketid som sikrer at fallet i fuktighetavgivelses-kinetikken oppstår nær benets ende, eller, og dette er å foretrekke, etter at de belagte modeller er blitt ført gjennom. Når andre og tredje slamlag tørkes kan det anvendes en våt termometertemperatur på 24°C og en tørr termometertemperatur på 3 5°C sammen med en lufthastighet på minst 13 0 m/min. De resterende slamlag kan tørkes på samme måte. Det bør bemerkes at i tørketunneler av kjent type anvendes disse luftkvaliteter inder hele tørketiden. Ifølge oppfinnelsen finnes disse luftkvaliteter bare i den første rekke tørkesteder i benet 4, hvor fallet i fuktighetavgivelses-kinetikken er ubetydelig.

Det er imidlertid å foretrekke at kvaliteten av den tørke-luft som tilføres til den første rekke tørkesteder, atskiller seg vesentlig fra den som anvendes i tunneler av kjent type. Ifølge oppfinnelsen holdes luftens våte termometertemperatur

i den første rekke tørkesteder vesentlig under den opprinnelige modelltemperatur og kan være fra ca 15 til 21°C. Dette er meget forskjellig fra kjente fremgangsmåter hvor luftens våte termometertemperatur holdes konstant under tørkingen på en verdi som er lik den opprinnelige modelltemperatur. Den tørre termometertemperatur er minst 5,5°C, helst fra 11 til 14°C, over den våte termometertemperatur og velges for å frembringe en relativ fuktighet på fra 10 til 60%, helst fra 30 til 50%. Deretter velges hastigheten for den tørkeluft som passerer hen over modellene i området 65-650 m/min., helst 65-230 m/min., for å oppnå den ønskete tørkehastighet. Tørketid i benet 4 velges slik som beskrevet ovenfor. Under en slik ikke-adiabatisk tørking i den første rekke tørkesteder vil modellens temperatur, dersom modellen er av voks, falle etter noen få minutter, dvs. fra 2 til 3

minutter, og være tilbøyelig til å nærme seg tørkeluftens våte termometertemperatur idet modellen avgir den latente fordamp-ningsvarme. Så lenge modelltemperaturen ikke faller under ca 15°C er dette fall uskadelig, men er i virkeligheten fordelaktig idet det hindrer skadelig modelloppvarming under tørking i en første rekke tørkesteder. Fuktighetavgivelses-hastigheten er meget høy i den første rekke tørkesteder og fjerner fra 70 til 7 5% av det "lette vann" fra slamlaget. Faren for modelloppvarming er minimal idet tørkingen ikke har nådd det stadium hvor fuktighetavgivelses-hastigheten fra slamlaget er falt tilstrekkelig til å forårsake skadelige økninger i modelltemperaturen.

De delvis tørre, belagte modeller føres deretter til den annen rekke tørkesteder i benet 6 via dreieseksjonen 8 som ikke har noe annet formål. Ved den annen rekke tørkesteder fjernes det resterende "lette vann" fra de belagte modeller med tørke-luft av en kvalitet som er forskjellig fra den som ble tilført til den første rekke, og denne kvalitet er spesielt tilpasset for å fjerne det resterende "lette vann" uten skadelig økning i modelltemperaturen på grunn av fall i fuktighetavgivelses-kinetikken. Sammenliknet med den tørkeluft som tilfares til den første rekke tørkesteder, har den som tilføres til den annen rekke, enkeltvis eller kombinert, en nedsatt våt termometertemperatur, en nedsatt tørr termometertemperatur eller økt hastighet. Ved passende regulering av disse parametre i den annen rekke tørkesteder kan skadelige økninger i modelltemperaturen, som fremgår av fig. 8 og som svarer til fallet i fuktighetavgivelses-hastigheten i fig. 7, minskes vesentlig, om ikke

•utelukkes. Den nøyaktige våte termometertemperatur og tørre termometertemperatur og hastigheten som velges for luften som til-føres til den annen rekke tørkesteder, vil selvfølgelig avhenge av luftkvaliteten ved den første rekke, det spesielle slamlag som skal tørkes, samt andre faktorer. Ved tørking av hvert av de tre første slamlag ved den foretrukne utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil luften som passerer hen over de belagte modeller i den første rekke tørkesteder f.eks. ha en våt termometertemperatur på ca 20°C og en tørr termometertemperatur på ca 3 0°C og en hastighet hen over modellene på ca 200 m/min. Sammenliknet med dette kan tørkeluften i den annen rekke tørkesteder ha en våt termometertemperatur på ca 17°C og en tørr termometertemperatur på ca 30°C og en hastighet på ca 4 00 m/min. I den annen rekke tørkesteder vil den våte termometer-

temperatur vanligvis være fra 13 til 20°C, helst fra 15 til 18°C, og den tørre termometertemperatur vil bli holdt minst 5,5°C, helst fra 11 til 14°C, over den våte termometertemperatur for å frembringe en relativ fuktighet på fra 10 til 60%, helst fra 30 til 50%. Hastigheten for den tørkeluft som passerer hen over modellene vil være 65-650 m/min., helst 230-460 m/min.

Alminnelige og velkjente anordninger kan anvendes for måling av tørkeluftens våte og tørre termometertemperatur og hastighet ved en rekke tørkesteder. Disse anordninger (ikke vist) kan anbringes hensiktsmessig, såsom i kanalene 110, og forbundet via ledninger med en styrestasjon kan de automatisk styre hastighet sdemperen 80, fukteanordningen 8 2 og varmeanordningen 86.

For å frembringe tørkeluft med en relativ fuktighet på fra 10

til 60% kontinuerlig under tørkeprosessen, kan det være nødven-dig å bygge inn avfuktingsanordninger i luftkondisjoneringsenhetene 2a og 2b eller i kanalene 94, idet erstatningsluften trekkes gjennom disse, eller å installere hele tørkeapparatet i et lokale som har en slik regulert fuktighet.

Som nevnt ovenfor er den mest vanlige årsak til støpeform-feil den for tidlige tørking og etterfølgende skadelige overoppheting av visse deler av modellen. For tidlig tørking kan ofte forverres ved at modellene tørkes i vertikal stilling. Problemet oppstår særlig når det produseres innesluttings-støpe-former for retningsbestemte størkningsprosesser hvor støpeformen utstyres med en bunn i ett med resten av formen. Under tørkingen av slike støpeformer beveger vannet i slamlaget seg på grunn av tyngdekraften til støpeformens bunn og andre horisontale, platt-formaktige områder på modellen. Fuktighetbevegelse fra en flate til en annen fremmer ujevn tørking av modellen, og resultatet er at det hyppigere oppstår støpeformfeil. I en foretrukket utfør-elsesform av den foreliggende oppfinnelse dreies de belagte modeller med deres•hovedakse i et stort sett horisontalt plan etter at de er blitt belagt med slamlaget og under fremføringen av dem gjennom den U-formete tunnel og tørkestedene. Horison-

tal dreining av modellene nedsetter fuktighetbevegelse på grunn av tyngdekraften vesentlig og fremmer således jevn tørking og kvaliteten av de fremstilte støpeformer.

Den foretrukne utførelsesform av apparatet, som er vist

på tegningene, kan lettvint tilpasses til å utføre horisontal dreining av de belagte modeller, slik som vist i fig. 6. I denne

utførelsesform er plastrammen 11, som modellen er anbrakt i, utstyrt med en bunn 160 som har et sylindrisk fremspring 162. Fremspringet 162 ligger aksialt på linje med det sylindriske håndtak 3 2 og bør ha samme diameter. Holderen er forsynt med vertikale armer 164 som er innrettet til å oppta fremspringet 162 og håndtaket 32 dreibart, slik som vist. En liten motor 166, helst batteridrevet, er anbrakt i nærheten av fremspringet på bunnplaten og har en spindel 168 som er innrettet til å stå i inngrep med fremspringet og dreie modellenheten i horisontalplanet. På denne måte holdes modellen med sin hovedakse horisontal og dreies samtidig om denne akse mens den føres gjennom tunnelen.

Alternativt kan det anvendes et tørkeapparat som er spesielt konstruert for horisontal tørking av modellene. En slik utførelsesform av apparatet er vist i fig. 9 og 10. Det består av de samme generelle deler som det foretrukne tørkeapparat som er beskrevet detaljert ovenfor, iberegnet en U-formet tunnel med inngangs- og utgangsben 4<1>og 6' som er forbundet med luftkondisjoneringsenheter 2a<1>og 2b<1>ved hjelp av lufttilførsels-og tilbakeføringskanaler. En endeløs transportør fører modellene gjennom tunnelen, mens den samtidig dreier dem med deres hovedakse i horisontalplanet. . Transportøren er anbrakt inne i U-en som er dannet av tunnelbenene og dreieseksjonen. Modellenhetens håndtak 3 2 gripes av en patron 17 0 som er montert på en horisontal aksel 172 som løper dreibart gjennom et hus 174. En valse 176 er festet til akselens 172 ende overfor patronen. Valsen drives av en vanlig anordning, såsom en drivreim eller liknende, for kontinuerlig dreining av modellene i et horisontalplan. Modellene føres gjennom tunnelen av en hengende transportør 178 som er forbundet med huset ved hjelp av en arm 180. For å bibeholde husets riktige stilling er dette utstyrt med en L-formet konsoll 182, og denne konsoll er utstyrt med en valse 184 som beveger seg i en anbring-elsesspalte som rager frem fra en støttekonstruksjon 186.

Når apparatet er i funksjon tilfører luftkondisjoneringsenhetene 2a<1>og 2b' gjennom lufttilførsels-samlekanalene 40', som er anordnet over tunnelen, kondisjonert tørkeluft til tørke-stedene i tunnelbenene 4' og 6'. Hvert tørkested består av en vertikal kanal 110' som munner ut i tunnelen i den nedre ende og ut i lufttilførsels-samlekanalen 40' i den øvre ende. Åpningen som munner ut i lufttilførsels-samlekanalen er dekket av faste og bevegelige plater som hver er utstyrt med parallelle riller med innbyrdes avstand, og åpningen som munner ut i .tunnelen er dekket av regulerbare sjalusiåpninger, og disse deler funksjonerer som beskrevet ovenfor under forbindelse med den foretrukne ut-førelsesform av tørkeapparatet. Apparatet kan også omfatte luft-tilførsels-samlekanaler 46' med tilhørende deler for å tørke modellenhetenes bunn når de føres fra det ene tørkested til det annet i tunnelen.

Når tørkeluften har passert hen over modellene sendes den ut fra tunnelen gjennom luftavtrekksteder som er anbrakt overfor tørkestedene. Hvert luftavtrekksted består av en åpning 14 6' som forbinder tunnelbenet med lufttilbakeførings-samlekanalen 50',

og denne åpning er anbrakt overfor kanalens 110' utgangsende. Åpningen er dekket av døren 14 8' som er bevegelig montert på tilbakeførings-samlekanalens 50' øvre vegg. Den fuktighet^ylte luft ved tørkestedene passerer gjennom åpningene, samles i til-bakef ørings-samlekanalene og føres deretter langs tunnelbenenes bunn til et overtrykkskammer i luftkondisjoneringsenhetene, hvor den tilbakevendende luft kan blandes med erstatningsluft. Den ønskete luftblanding sendes deretter inn i viftene og passerer hastighetsdemperne, fukteanordningene og varmeanordningene slik som beskrevet ovenfor i forbindelse med den foretrukne utfør-elsesform av apparatet.

Det vil være klart for fagfolk i bransjen at oppfinnelsen kan anvendes på mange andre måter. Individuelle tørkesteder som hvert tilføres tørkeluft av forskjellig kvalitet fra individuelle .luftkondisjoneringsenheter ligger f.eks. innenfor rammen av oppfinnelsen. I en slik utførelsesform er en tørketunnel som om-slutter alle tørkestedene eventuelt ikke nødvendig. Dessuten kan de belagte modeller, istedenfor å bli ført gjennom en U-formet tunnel, muligens transporteres gjennom en langstrakt tunnel hvor det er anbrakt atskillige rekker tørkesteder og hvor hver rekke blir tilført tørkeluft av forskjellig kvalitet. Foruten de eksempler som er nevnt her kan tørkestedene og luftavtrekkstedene ha forskjellige andre former og plasseringer ved anvendelse av oppfinnelsen.

Claims (28)

1. Fremgangsmåte til ved forming av innesluttings-støpeformer å tørke et kjeramisk slamlag som er blitt anbrakt på modellene av den gjenstand som skal støpes, karakterisert ved at a) de belagte modeller føres gjennom en rekke') individuelle tørkesteder, b) at tørkeluft med regulert kvalitet, såsom regulert våt termometertemperatur, tørr termometertemperatur og hastighet, føres hen over modellene ved et tilstrekkelig antall tørkesteder til å utføre tørking, idet det i begynnelsen anvendes tørkeluft av en kvalitet som er særlig egnet til å utføre hurtig fjerning av størstedelen av fuktigheten fra slamlaget, idet denne tørke-luft anvendes inntil det er sannsynlig at det oppstår skadelige økninger i modelltemperaturen på grunn av et fall i fuktighetavgivelses-kinetikken i slamlaget, og det deretter anvendes tørkeluft av en annen kvalitet for fjerning av den resterende fuktighet fra laget, idet denne luftkvalitet er spesielt tilpasset til å hindre skadelige økninger i modelltemperaturen på grunn av lagets nedsatte fuktighetavgivelses-kinetikk og idet denne luftkvalitet atskiller seg fra den som anvendes i begynnelsen av tø rkeprosessen ved at den har, enkeltvis eller i kombinasjon, en nedsatt våt termometertemperatur, nedsatt tørr termometertemperatur og økt hastighet, og tørkeluften sendes ut i nærheten av hvert tørkested etter at den har passert hen over de belagte modeller og før luften påvirker tørkeluft av regulert kvalitet ved andre tørkesteder på en ugunstig måte.

2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karaJkter-isert ved at tørkeluften ledes hen over modellene på tvers av deres fremføringsretning gjennom tørkestedene.

3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at de belagte modeller tørkes med deres hovedakse i et stort sett vertikalt plan.

4. Fremgangsmåte i samsvar med krav 3, karakterisert ved at de belagte modeller dreies om aksen ved hvert tørkested.

5. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at de belagte modeller føres gjennom rekken av tørkesteder med deres hovedakse i et horisontalt plan, samtidig som de dreies om aksen for å redusere bevegelse av fuktighet på grunn av tyngdekraften.

6. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at tørkeluften ved hvert tørkested særlig føres mot de deler på modellene som er vanskeligst å tørke.

7. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at den tørkeluft som anvendes i begynnelsen har en våt termometertemperatur som er omtrent lik den opprinnelige modelltemperatur, en tørr termometertemperatur som er minst 5,5° over den våte termometertemperatur, samt en hastighet hen over modellene på minst 13 0 m/min.

8. Fremgangsmåte til ved forming av innesluttings-stø peformer å tørke et kjeramisk slamlag som er blitt anbrakt på voksmodeller av den gjenstand som skal støpes, karakterisert v e d at a) de belagte modeller føres gjennom en rekke individuelle tørkesteder, b) at tørkeluft med regulert kvalitet, såsom regulert våt termometertemperatur, tørr termometertemperatur og hastighet, føres hen over modellene ved et tilstrekkelig antall tørkesteder til å utføre tørking, idet voksmodellenes temperatur kan varieres fra 15 til 30°C under tø rkingen, idet det i begynnelsen anvendes tørkeluft med en våt termometertemperatur som ligger betydelig under den opprinnelige modelltemperatur og i området fra 15 til 21°C, en tørr termometertemperatur som er minst 5,5°C over den våte termometertemperatur for å frembringe en relativ fuktighet på fra 10 til 60% og en hastighet hen over modellene på 65-650 m/min. for å utføre hurtig fjerning av største delen av fuktigheten fra slamlaget, idet denne tørkeluft anvendes inntil det er sannsynlig at det oppstår skadelige økninger i modelltemperaturen på grunn av et fall i fuktighetavgivelses-kinetikken i slamlaget, og det deretter anvendes tørkeluft av en annen kvalitet for fjerning av den resterende fuktighet fra laget, idet denne luftkvalitet er spesielt tilpasset til å hindre skadelige økninger i modelltemperaturen på grunn av lagets nedsatte fuktighetavgivelses-kinetikk og idet denne luftkvalitet atskiller seg fra den som anvendes i begynnelsen av tørkeprosessen ved at den har, enkeltvis eller i kombinasjon, en nedsatt våt termometertemperatur, nedsatt tørr termometertemperatur og økt hastighet, idet den har en våt termometertermpératur på fra 13 til 21°C, en tørr termometertemperatur på minst 5,5°C over den våte termometertemperatur for å frembringe en relativ fuktighet på fra 10 til 60% og en hastighet hen over modellene på 65-650 m/min., og c) tørkeluften sendes ut i nærheten av hvert tørkested etter at den har passert hen over de belagte modeller og før luften påvirker tørkeluft av regulert kvalitet ved andre tørke-steder på ugunstig måte.

9. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den tørkeluft som anvendes i begynnelsen har en våt termometertemperatur på fra 16 til 2 0°C.

10. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den tø rkeluft som anvendes i begynnelsen har en tørr termometertemperatur på minst 11°C over den våte termometertemperatur for å frembringe en relativ fuktighet på fra 30 til 50%.

11. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den tørkeluft som anvendes i begynnelsen har en hastighet hen over modellene på 6 5-23 0 m/min.

12. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den tørkeluft som anvendes for fjerning av den resterende fuktighet har en våt termometertemperatur på fra 15 til 18°C.

13. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakterisert ved at den tørkeluft som anvendes for fjerning av den resterende fuktighet har en tørr termometertemperatur på minst 11°C over den våte termometertemperatur for å frembringe en relativ fuktighet på fra 30 til 50%.

14. Fremgangsmåte i samsvar med krav 8, karakter isert ved at den tørkeluft som anvendes for fjerning av den resterende fuktighet har en hastighet hen over modellene på 23 0-4 60 m/min.

15. Apparat til tørking av et kjeramisk slamlag på modeller av en gjenstand som skal stø pes ved forming av innesluttings-støpeformer, karakterisert ved at apparatet omfatter a) en tunnel med åpne ender som har en første og en andre rekke av individuelle tørkesteder for å lede tørkeluft av regulert kvalitet, såsom styrt våt termometertemperatur, tørr termometertemperatur og hastighet, hen over modellene, idet kvaliteten av den tørkeluft som føres hen over modellene ved den første rekke tørkesteder er tilpasset til den hurtige fuktighetavgivelses-kinetikk fra slamlaget, og kvaliteten av den tørkeluft som føres hen over modellene ved den annen rekke tørkesteder er tilpasset til den nedsatte fuktighetavgivelses-kinetikk fra slamlaget for å hindre skadeligeø kninger i modelltemperaturen under tørkingen, og idet hver rekke tørkesteder har en tilhørende rekke individuelle luftavtrekksteder for fjerning av tørkeluften når denne har passert hen over modellene, b) en transportør, som løper i hele tunnelens lengde, for transport av modellene inn i tunnelen, fra det ene tørkested til det neste i den første og den andre rekke og ut av tunnelen, idet transportø ren omfatter et organ for avtakbar opphenging av modellene fra transportøren, c) en luftkondisjoneringsanordning som er innrettet til å frembringe tørkeluft til hver rekke tørkesteder og som omfatter en anordning for å opprettholde den våte termometertemperatur og den tørre termometertemperatur i den luft som tilføres hver rekke på forutbestemte verdier, og en anordning til i begynnelsen å bibringe tørkeluften regulert hastighet, d) lufttilførselskanaler som løper fra luftkondisjoneringsanordningen til tunnelen for å føre tørkeluft til hver rekke tørkesteder, omfattende minst en tilførsels-samlekanal som er forbundet med hver rekke, for å fordele tørkeluft til de individuelle tø rkesteder, og tilbakefø ringskanaler som løper fra tunnelen til luftkondisjoneringsanordningen og som omfatter minst en tilbakeførings-samlekanal som er forbundet med hver rekke luftavtrekksteder, for å samle fuktighetsfylt tørkeluft fra de individuelle luftavtrekksteder, idet tilbakeføringskanalene deretter sender den fuktighetsfylte luft tilbake fra hver tilbake-fø rings-samlekanal til luftkondisjoneringsanordningen, e) individuelle tørkesteder i hver rekke, som består av minst en kanal som har en inngangsende, som munner ut i luft-tilførsels-samlekanalen, og en utgangsende som munner ut i tunnelen, idet kanalene er anbrakt inne i tunnelen på tvers av modellenes fremføringsretning gjennom tunnelen, slik at tørke-luften strømmer gjennom kanalen ut av utgangsenden og hen over modellene mens disse føres frem gjennom tunnelen, en anordning til å utføre endelig hastighetsregulering av luften, anbrakt i kanalens inngangsende, og en anordning' for å konsentrere luftens strømning mot de deler på modellene som er vanskeligst å tørke, idet denne anordning er anbrakt i kanalens utgangsende, og hvori hver rekkes individuelle luftavtrekksteder omfatter en anordning i nærheten av hvert tørkested til å forbinde tunnelen med tilbake-førings-samlekanalen for å fjerne fuktighetsfylt tørkeluft, før denne luft påvirker tørkeluft av regulert kvalitet ved andre tørkesteder, idet forbindelsesanordningen omfatter en anordning i for styring av mengden luft som fjernes for å opprettholde tilstrekkelig luftovertrykk i tunnelen for å hindre at luft utenfra trenger inn.

16. Apparat i samsvar méd krav 15, karakt e,.r i s e r t ved at tunnelen er U-formet og har et inngangs- og utgangsben, som i den ene ende munner ut i et arbeidsrom hvor modellene dyppes i slam og innstøves med kjeramiske partikler, og som i den annen ende er forbundet med en dreieseksjon, idet den første rekke tørkesteder er anbrakt i inngangsbenet og den annen rekke er anbrakt i utgangsbenet.

17. Apparat i samsvar med krav 15, karakterisert ved at de individuelle tø rkesteder i hver rekke består av to motstående kanaler hvorav den ene løper fra tunnelens ene vegg og den annen løper fra den motstående vegg, mens hver kanals inngangsende munner ut i en lufttilfø rsels-samlekanal som er anbrakt på langs ved siden av tunnelveggene og hver kanals utgangsende munner ut i tunnelen, idet utgangsendene er i motsatt forhold og tilstrekkelig atskilt til at modellene kan passere mellom dem når disse føres frem gjennom tunnelen, og hvor de individuelle luftavtrekksteder i hver rekke består av forbind-elsesanordninger som hver er anbrakt ved siden av de motstående kanaler.

18. Apparat i samsvar med krav 15, karakterisert ved at de individuelle tørkesteder består av en kanal som løper fra tunnelens ene vegg på tvers av modellenes fremførings-retning, og at de individuelle luftavtrekksteder består av for-bindelsesanordninger på den motstående vegg, idet kanalens utgangsende er i motsatt forhold til forbindelsesanordningen og tilstrekkelig atskilt fra denne til at modellene kan passere der igjennom mens disse føres gjennom tunnelen.

19. Apparat i samsvar med krav 15, karakterisert ved at transportøren er en endeløs transportør som har en arm som modellene er opphengt i vertikalt i tunnelen.

20. Apparat i samsvar med krav 19, karakterisert ved at armen er dreibart montert på transportøren og omfatter en anordning for dreining av armen for å bibringe dreining av de vertikalt opphengte modeller ved tørkestedene.

21. Apparat i samsvar med krav 15, karakterisert ved at transportøren omfatter en anordning for opphenging av modellene med deres hovedakse horisontalt i tunnelen og for å dreie modellene om nevnte akse når de føres frem gjennom tunnelen.

22. Apparat i samsvar med krav 15, karakterisert ved at den omfatter en anordning for føring av tørkeluft mot modellenes bunn ved de individuelle tørkesteder i hver rekke.

23. Apparat til tørking av et kjeramisk slamlag på modeller av en gjenstand som skal støpes, ved forming av innesluttings-støpe-former, karakterisert ved at det omfatter a) en U-formet tunnel med inngangs- og utgangsben, som i den ene ende munner ut i et arbeidsrom hvor modellene dyppes i slam og innstøves med kjeramiske . partikler, og som i den annen ende er forbundet med en dreieseksjon, idet en første rekke individuelle tørkesteder er anbrakt i inngangsbenet og en annen rekke tørkesteder er anbrakt i utgangsbenet, og idet tørkestedene fører tørkeluft av regulert kvalitet, såsom regulert våt termometertemperatur, tørr termometertemperatur og hastighet, hen over modellene, idet kvaliteten av den tørkeluft som føres hen over modellene ved den første rekke tørkesteder er tilpasset til slamlagets hurtige fuktighetavgivelses-kinetikk, og kvaliteten av den tørkeluft som føres hen over modellene ved den annen rekke tørkesteder er tilpasset til slamlagets nedsatte fuktighetavgivelses-kinetikk for å hindre skadeligø kning i modelltemperaturen under tørkingen, og idet hver rekke tørkesteder har en tilhørende rekke individuelle luftavtrekksteder for fjerning av tørkeluften når denne har passert hen over modellene, b) en transportør som løper i hele tunnelens lengde for transport av modellene fra et tørkested til det neste i inngangsbenet, gjennom dreieseksjonen og fra et tørkested til det neste i utgangsbenet, omfattende en anordning for avtakbar opphenging av modellene fra transportøren, c) en første og en andre luftkondisjoneringsanordning for å frembringe tørkeluft til henholdsvis den første og den andre rekke tørkesteder, omfattende en anordning for opprettholdelse av den våte termometertemperatur og den tørre termometertemperatur i den luft som tilføres hver rekke, på forutbestemte verdier og en anordning til i begynnelsen å bibringe luften regulert hastighet, d) lufttilfø rselskanaler som løper fra den første og den andre luftkondisjoneringsanordning til de respektive tunnelben for å føre tørkeluft til hver rekke tørkesteder, idet lufttil-førselskanalene omfatter to lufttilførsels-samlekanaler som er anbrakt ved siden av hvert tunnelben på disses motstående sider, til fordeling av tørkeluft til de individuelle tørkesteder, og tilbakeførings-kanaler som løper fra hvert tunnelben til de respektive luftkondisjoneringsanordninger og som omfatter to tilbakeførings-samlekanaler, som er anbrakt ved siden av hvert tunnelben på disses motstående sider for oppsamling av fuktighetsfylt tørkeluft fra de individuelle luftavtrekksteder i hver rekke, idet tilbakeførings-kanalen deretter sender den fuktighetsfylte luft tilbake fra hver rekke luftavtrekksteder til de respektive luftkondisjoneringsanordninger, samt e) individuelle tørkesteder som består av to kanaler som hver løper fra hver av tunnelens nevnte motstående sider på tvers av modellenes fremfø ringsretning i tunnelen, idet hver kanal har en inngangsende som munner ut i lufttilførsels-samlekanalen som er anbrakt nær nevnte side, og en utgangsende som munner ut i tunnelen, og idet utgangsendene er i motsatt forhold og tilstrekkelig atskilt slik at tørkeluften strømmer gjennom kanalene ut fra de motstående utgangsender og hen over modellene mens de passerer der imellom under transporten gjennom tunnelen, og idet en anordning for å utføre endelig hastighetsregulering av luften er anbrakt i hver kanals inngangsende, og en anordning til å konsentrere luftstrømmen mot de deler på modellene som er vanskeligst å tørke, er anbrakt i hver kanals utgangsende, og hvor de individuelle luftavtrekksteder i hver rekke omfatter en anordning ved siden av hver tørkesteds-kanal for å forbinde tunnelbenet med tilbakefø rings-samlekanalen ved siden av benet for fjerning av fuktighetsfylt tørkeluft før denne luft påvirker tørkeluft med regulert kvalitet ved andre tørkesteder, idet forbindelsesanordningen omfatter en anordning for styring av luftmengden som fjernes gjennom den for å opprettholde tilstrekkelig luftovertrykk og derved hindre at luft utenfra trenger inn.

24. Apparat i samsvar med krav 23, karakterisert ved at anordningen for utføring av endelig hastighetsregulering av tørkeluften består av to parallelle plater med innbyrdes avstand, som begge har åpninger med avstand og som er anbrakt på tvers av hver kanals inngangsende, idet platene er bevegelig i forhold til hverandre slik at det åpne område som luften passerer gjennom kan varieres.

25. Apparat i samsvar med krav 23, karakterisert ved at anordningen for konsentrering av tørkeluftstrømmen mot valgte deler på modellene omfatter regulerbare Csjalusi-åpninger på tvers av hver kanals utgangsende.

26. Apparat i samsvar med krav 23, karakterisert ved at lufttilførselsanordningen fra hver luftkondisjoneringsanordning omfatter en tredje lufttilførsels-samlekanal ved siden av hvert tunnelben på en side vinkelrett på de motstående sider, idet hver lufttilførsels-samlekanal er utstyrt med anordninger for å forbinde samlekanalen med tunnelbenet, slik at tørkeluften strømmer der igjennom og mot modellenes bunn mens disse føres frem mellom tørkestedskanalene, idet forbindelsesanordningene omfatter anordninger for å styre hastigheten av den luft som føres mot modellene.

27. Apparat i samsvar med krav 23, karakterisert ved at transportøren er en endeløs transportør med en arm hvor modellene er opphengt vertikalt i tunnelen.

28. Apparat i samsvar med krav 27, karakterisert ved at armen er dreibart montert på transportøren og omfatter en anordning for dreining av armen slik at det bibringes dreining av de vertikalt opphengte modeller ved tørkestedene.