NO760337L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO760337L NO760337L NO760337*[A NO760337A NO760337L NO 760337 L NO760337 L NO 760337L NO 760337 A NO760337 A NO 760337A NO 760337 L NO760337 L NO 760337L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- porcelain
- dental
- approx
- metal
- Prior art date
Links
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 claims description 127
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 99
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 99
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 74
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 74
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 48
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 37
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 29
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 27
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 25
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 25
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 24
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 24
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 23
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 22
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 22
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 19
- 239000003564 dental alloy Substances 0.000 claims description 17
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 14
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 14
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 12
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 30
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 19
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 19
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 15
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 15
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 13
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 12
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 10
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 8
- JVTAAEKCZFNVCJ-UHFFFAOYSA-N lactic acid Chemical compound CC(O)C(O)=O JVTAAEKCZFNVCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 8
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 7
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 5
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- XOLBLPGZBRYERU-UHFFFAOYSA-N tin dioxide Chemical compound O=[Sn]=O XOLBLPGZBRYERU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241001269524 Dura Species 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 230000001055 chewing effect Effects 0.000 description 4
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 4
- 239000002670 dental porcelain Substances 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 239000004310 lactic acid Substances 0.000 description 4
- 235000014655 lactic acid Nutrition 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 4
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical class [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LNSPFAOULBTYBI-UHFFFAOYSA-N [O].C#C Chemical group [O].C#C LNSPFAOULBTYBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 239000005548 dental material Substances 0.000 description 2
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 2
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000002845 discoloration Methods 0.000 description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013521 mastic Substances 0.000 description 2
- 239000006223 plastic coating Substances 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 2
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 229910001887 tin oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 2
- 229920002972 Acrylic fiber Polymers 0.000 description 1
- 229910001312 Amalgam (dentistry) Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- DJPURDPSZFLWGC-UHFFFAOYSA-N alumanylidyneborane Chemical compound [Al]#B DJPURDPSZFLWGC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000010485 coping Effects 0.000 description 1
- TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N copper zinc Chemical compound [Cu].[Zn] TVZPLCNGKSPOJA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000000448 dental amalgam Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000006355 external stress Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000009432 framing Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 238000011005 laboratory method Methods 0.000 description 1
- FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N lithium oxide Chemical compound [Li+].[Li+].[O-2] FUJCRWPEOMXPAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001947 lithium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005923 long-lasting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052652 orthoclase Inorganic materials 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 description 1
- 229940099259 vaseline Drugs 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61K—PREPARATIONS FOR MEDICAL, DENTAL OR TOILETRY PURPOSES
- A61K6/00—Preparations for dentistry
- A61K6/80—Preparations for artificial teeth, for filling teeth or for capping teeth
- A61K6/84—Preparations for artificial teeth, for filling teeth or for capping teeth comprising metals or alloys
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oral & Maxillofacial Surgery (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Veterinary Medicine (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Animal Behavior & Ethology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Public Health (AREA)
- Epidemiology (AREA)
- Plastic & Reconstructive Surgery (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Dental Prosthetics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
Dentalkonstruksjoner og -legeringer.
Oppfinnelsen angår dentalkonstruksjoner og dentallegeringer.
Tannarbeider som broer, kroner, fyllinger, halvfyl-linger, overfyllinger og lignende har vært utført i gull-legering i mange år. På grunn av den høye pris har man gjort mange forsøk på å benytte uedle metall-legeringer i stedet for gull. Slike uedle metall-legeringer beskrives f.eks. i U.S. patenter nr. 1.736.053, 2.089.587, 2.156.757, 2.134.423, 2.162.252, 2.631.095, 3.121.629, 3.464.817 og 3.544.315. Gull-legeringer har imidlertid mange fordeler som dentallegering og mange av de tidligere fremstilte uedle metall-legeringer har vist seg å være utilfredsstil-lende på forskjellige måter, sammenlignet med vanlig gull-legering.
Et av de problemer man støter på ved bruk av uedle metall-legeringer i dentalarbeider i stedet for gull, er at mange av legeringene er vanskelige å støpe på grunn av for høyt smelteområde. For å være generelt brukbare for en tanntekniker, bør smeltetemperaturen for legeringen ikke være særlig meget høyere enn 1320°C. Fortrinnsvis er temperaturen mellom 1100 og 1290°C og helst i nærheten av den nedre grense. En praktisk grunn for dette er at mange tannlabora-torier bruker brennere av gass/oksygentypen, som ikke vil oppvarme materialer særlig meget høyere enn 1370°C, slik at hvis man bruker høyere -smeltende legeringer må spesialbren-nerutstyr som oksygen-acetylen-brennere benyttes for bearbeiding av metallet. Selv om det har vært gjort forsøk på å tilpasse disse legeringer ved å modifisere støpemetodene f.eks. ved å forandre form, dimensjoner, antall og plaseringssteder for innløpskanalene, ved å bruke spesielle støpeformmateria-ler (investeringsmaterialer), eller ved å benytte spesielle etterstøp-behandlinger, har fordelene ved de hittil kjente uedle metall-legeringer ikke vært store nok til at de er an-sett som en foretrukket erstatning for gull-legering til dentalarbeider.
Et annet problem som er forbundet med de hittil kjente uedle metall-legeringer for dentalformål, er korrosjon. Uedle metall-legeringer er generelt ikke så resistente som gull overfor korrosjon fra munn-syrer. Ikke bare vil korrosjonen gi et tap av byggemetall, men når det gjelder tannarbeider som porselenskapper", kroner, broer etc, som er belagt med porselen , på forsiden, kan korrosjon gi opphav til fargede ioner som misfarger porselenet. For eksempel vil kobolt, kopper eller jern i vesentlige mengder i metall-legeringen ha tendens til å misfarge porselenet som er pålagt.
Et annet alvorlig problem som man støter på ved oppbygging av en metallramme eller kjerne, er vanskeligheten med å sveise de uedle metall-legeringsrrdeler til seg selv eller , til gull ved bruk av vanlige og lett tilgjengelige tannsveise-legeringer. Når vanlige sveiselegeringer som gull-legerings-blandinger brukes sammen med uedle metall-legeringer, fore-kommer galvanisk korrosjon ved kontaktflaten. Siden uedle metall-legeringer for dentalformål hittil også har vært vesentlig hårdere enn gull får man en øket ulempe ved den lang-varige bearbeiding og sliping av metallkjernen for presis til-passing etter støping.
I tillegg til problemer som er knyttet til egenskapene for de tidligere kjente uedle metall-legeringer som generell dentallegering, eksisterer også visse krav med hensyn på bruk av dentallegeringen som.et materiale som skal belegges med tannemaljeerstatning, som porselen. Således må utvidelseskoeffisienten være temmelig nær koeffisienten for porselen. Når det ikke er noen slik forenlighet mellom utvidelseskoeffisienten for metall og porselen, vil det kunne oppstå sprekker i porselenet under brenning og påfølgende avkjøling. Det foretrukne forhold mellom porselen og metall er slik at ved romtemperatur eksisterer et trykk (kompresjon) i porselen- eller glass-sjiktet og et strekk i metallet. Videre må legeringens smeltetemperatur, samtidig som den ikke må være så høy at den blir vanskelig å støpe, ligge tilstrekkelig høyt over porselenets brennetemperatur, slik at det ikke finner sted noen deformering av metallkjernen under brenningen. Videre må metall-legeringene binde tilstrekkelig til porselenet slik at når de utsettes for mekaniske påkjenninger vil det ikke forekomme noen separasjon ved kontaktflaten, hverken helt eller delvis.
Det er således oppfinnelsens hensikt å tilveiebringe dentalkonstruksjoner som broer, kroner etc. med en metall-
kjerne av uedel metall-legering og et utvendig belegg som simulerer tannemalje bundet til legeringen, hvor denne uedle metall-legering er fri for de ovennevnte ulemper og hvor forholdet mellom de fysikalske egenskaper for metallkjernen og belegget er slik at de ovennevnte problemer unngås. Fremstilling av en slik dentallegering av uedelt metall som er særlig egnet for dentalkonstruksjoner men som kan brukes for andre formål innen tannteknikken, er en annen hensikt med oppfinnelsen. Ennå en hensikt er å tilveiebringe en dental-konstruks jon som benytter uedel metall-legering og derved ikke bare er billigere enn gull, men har fordeler som dental-materiale i forhold til gull. Et annet trekk ved oppfinnelsen er at dentallegeringen kan benyttes uten vesentlig forandring av eksisterende teknikker eller utstyr.
Man har funnet at det kan fremstilles en dentalkonstruksjon som består av en metallkjerne med egnet form av en uedel metall-legering med et porselenbelegg sammenføyet med metallkjernen, hvilken enhet oppfyller de hensikter som er nevnt ovenfor ved at det til metallkjernen benyttes en metall-leger-
ing som har en smeltetemperatur i området fra ca. 13,5 x 10 — 6cm/cm pr. °C til ca. 13,8 x 10~<6>cm/cm/°C.
Betegnelsen "dental konstruksjon" uttrykker en metallkjerne av uedel metall-legering som er gitt ønsket ytre form samt minst et lag av porselen sammenføyet med kjernen. "Porselen" betegner dentalporselen som kjent på området og som skal beskrives nøyere senere. Normalt påføres porselen som flere belegg som brennes ved flere brenninger. Ved alle belegg etter det første belegget, vil derfor porselen føyes sammen med porselen. Ved det første belegg vil porselen føyes sammen med metall og problemene som skal løses angår særlig sammen-føyningen porselen/metall. Ifølge nåværende praksis er det porselen som føyes sammen med metallet av en type som kalles opak porselen, hvilket omtales nøyere senere, men foreliggende oppfinnelse er ikke begrenset til bruk av denne type porselen. Uttrykket "kjerne" betegner en metall-ramme eller underlag hvorav minst en del skal belegges med porselen. Denne kjerne kan ha en hvilken som helst form som avhenger av tann-arbeidet som utføres, bare med den forutsetning at en del av kjernen skal belegges med porselen. "Utvidelseskoeffisienten" for metall-legeringen uttrykker den lineære varmeutvidelseskoeffisient som måles på kjent måte fra data som bestemmes ved oppvarming fra romtemperatur og opp til 600°C i en hastighet på 15°C/minutt.
Metall-legeringene i kjernen, som i seg selv danner en del av oppfinnelsen, fremstilles fra nikkel, krom og silisium sammen med andre grunnstoffer i slike mengdeforhold og på en slik måte som beskrives mer nøyaktig senere. De foretrukne legeringer for bruk som byggemetaller for frémstilling av broer, kroner, dekklag etc. eller for bruk som innlegg eller over-trekk inneholder i tillegg til nikkel, krom og silisium mindre mengder molybden og bor. Legeringen i henhold til oppfinnelsen inneholder ca. 65 til 75 % nikkel, ca. 15 til 23,5 %, fortrinnsvis 15 til 21 % krom, og ca. 3,5 til 6 % silisium, samt 3 til 5 % molybden og 0,2 til 2 % bor. Legeringenes egenskaper i tillegg til smeltetemperaturen og utvidelseskoeffisienten nevnt ovenfor, er god korrosjonsmotstand, god oksydasjonsbestandighet, en strekkfasthet på minst 6300 kg/cm 2, prosentvis bruddforlengelse på ca. 0,5 til 5,0, en hårdhet Rockwell C i området 2 5 til 33. Legeringene hefter godt til porselen og man kan oppnå skjærbestandighet ved kontaktflaten, betegnet som porselen-bindingsstyrke, på over 500 kg/cm 2.
Disse egenskaper er særlig gunstige for fremstilling
av dentalkonstruksjoner og videre ved å gi ønskede egenskaper til de dannede tannarbeider som forklart nøyere i det følgende.
Dentalkonstruksjoner i henhold til foreliggende oppfin- neise omfatter en kjerne av den foreliggende nye uedle metall-legering, med egnet form og kontur, med et belegg av porselen sammenføyet med kjernen. De nye metall-legeringer som er en side av foreliggende oppfinnelse har en smeltetemperatur i området 1120°C til 1290°C og en varmeutvidelseskoeffisient i området 13,5 x 10 — 6 cm/cm/ oC til ca. 13,8 x 10 ^ cm/cm/°C og består i det vesentlige av nikkela krom og silisium, tilsatt mindre mengder molybden og bor.
De nye legeringer inneholder fra ca. 65 til 75 % nikkel, ca. 15 til 23,5 %, fortrinnsvis 15-21 % krom, ca. 3,5
til 6 % silisium, ca. 3 til 5 % molybden og ca.0,2 til 2 %
bor. Mangan i mengder opp til 1 % kan erstatte bor i en-
kelte blandinger, men foretrekkes ikke. I foreliggende be-skrivelse og de tilhørende krav, er prosentangivelser på vektbasis.
Disse legeringer har egenskaper som gjør dem egnet for bruk som byggemetall i dentalkonstruksjoner, hvor de skal belegges med et materiale som etterligner tannemalje, og en dentalkonstruksjon av den foreliggende legering belagt med tannemalje-erstatning, særlig når dette materiale er porselen, utgjør en del av oppfinnelsen. Metallkjernen kan også belegges med plastmateriale som akrylplast og kan dessuten være egnet som dentalmetall uten belegg. Legeringer med borinnhold i det nedre område er også egnet for innlegg, overlegg og delvise tanninnsetninger. I tillegg til ovennevnte smelte-temperaturer og utvidelseskoeffisient, er andre egenskaper for den aktuelle legering god korrosjonsmotstand, god oksydasjonsmotstand, bruddfasthet i området 6300 til 10.500 kg/cm 2, bruddforlengelse ca. 0,5 til 5,0, hårdhet Rockwell C ca. 25 til 33.
En foretrukket legeringsblanding inneholder på vektbasis: ca. 69 til 72 % nikkel, 18 til 20 % krom, 4 til 5,5% silisium, ca. 4 til 4,5 % molybden og ca. 1 til 1,5 % bor. Smeltetemperaturen for legeringer med foretrukket sammensetning er i området ca. 1120°C til 1185°C.
Smeltetemperaturområdet på 1120 - 1290°C for de aktuelle legeringer ligger innenfor det område hvor tannlaboratoriene vanligvis arbeider, slik at legeringen kan støpes til metall-kjerner og andre byggematerialer, uten forandring av utstyr og teknikk. Imidlertid er smeltetemperaturen tilstrekkelig høy slik at når metallkjernen skal belegges med porselen, kan den motstå deformering under brenning av porselene. Således er legeringenes smelteegenskaper ideelt egnet for dentalarbeider som skal belegges med emaljeetterlignende porselenbelegg.
Varmeutvidelseskoeffisienten på 13,6 x 10 _ g til ca. 13,8x10 cm/cm/°C er egnet for sammensetning med mange typer dentalporselen. Når egnet porselen, som beskrives nøyere senere, skal påføres på overflatene av de nye legeringene,
er de motstandsdyktige overfor krakkellering og andre brudd-dannelser som har hatt tendens til å opptre ved oppvarming til brennetemperatur, fulgt av langsom avkjøling til romtemperatur. Når legeringene benyttes sammen med porselen som har slike utvidelses- og sammentreknings-egenskaper at porselenet etter avkjøling står under kompresjon ved romtemperatur, får man særlig gode resultater. Ved sammenføyning med porselen oppnås en god heftekraft mellom porselen og metall. Skjær-fastheten ved kontaktflaten, med betegnelsen porselen-binde-styrke, vil kunne gå opp i over 500 kg/cm 2.
I tillegg til ovenstående er en annen viktig egenskap som metallkjerne for belegning med porselen, fravær av metaller som danner fargede metall-ioner. Mange metall-legeringer som er gunstige ut fra styrke og andre egenskaper inneholder ofte kobolt, kopper eller jern og er derfor uegnet for byggemateriale som skal belegges med porselen. De foreliggende legeringer har de'ønskede egenskaper uten innhold av slike metaller og en metallkjerne av foreliggende legeringer kan belegges med porselen eller plast uten misfarging eller flekkdannelse.
I tillegg til ovenstående gjør andre egenskaper at legeringene er overlegne som dental-byggemateriale, selv om de ikke skal belegges med porselen. Legeringene har god styrke, hårdhet, korrosjonsmotstand og oksydasjonsbestandighet, samtidig som de er lettere, sterkére og hårdere enn gull. Natur-ligvis er betegnelsen "god" relativ, men benyttet i foreliggende sammenheng mener man god for bruk som konstruksjonsmateriale av den angitte type. Således mener man med god styrke og hårdhet, en strekkfasthet og hårdhet som ligger høyere enn hos de vanlig brukte og foreliggende gull-legeringer. En god korrosjonsfasthet betegner en motstand mot etsing av saltsyre og melkesyre som er større enn motstanden hos de markeds-førte og kjente uedle metall-legeringer for dentalformål og en etsemotstand overfor vandig natriumkloridoppløsning som er omtrent som for vanlige dentallegeringer. God oksydasjonsmotstand betyr at metalloverflaten ikke vil oksydere under forming og bearbeiding i en slik grad at bindingen eller sammenføyningen med porselen vanskeliggjøres.
2 Bruddfastheten på ca. 6300 til 10500 kg/cm er gunstig
i forhold til gullets 4500 - 4900 kg/cm 2. Hårdheten på under ca. 35 Rockwell C (under ca. 120 Rockwell B) er gunstig sammenlignet med Rockwell B hårdhet ca. 86 for gull. Således har legeringene styrke og hårdhet som er bedre enn gull, samtidig som de ikke er så harde at de hindrer sliping og polering av tannarbeidene til ønsket form og glatthet. (Rockwell C hårdheten for de foreliggende legeringer kan overføres til Rockwell B hårdhet for å sammenligne med gull, ved hjelp av standard tabeller og formler).
Den gode korrosjonsbestandighet som de foreliggende legeringer oppviser, kan bestemmes ved etsefastheten som måles som vekttap etter nedsenkning ved romtemperatur, i 20 dager i 0,05 % saltsyre, 0,1 % melkesyre eller 1 % natriumklorid. Etsegraden ved nedsenkning i slik saltsyreoppløsning er i området 0,1 til 0,2 mg/cm 2 pr. dag, og i slik melkesyreoppløs-ning 0,01 til 0,03 mg/cm 2pr. dag, som er vesentlig mindre enn etsegraden for de kjente typer uedle metall-legeringer. Etsegraden i 1 % natriumkloridoppløsning er i området ca.
2 0,0015 til 0,009 mg/cm pr. dag, som er bedre eller like god
2
som 0,002 til 0,01 mg/cm pr. dag for vanlige dental-gull-legeringer.
Den gode oksydasjonsfasthet som de foreliggende legeringer oppviser fremgår av den lave oksyd-dannelse som kan måles ved vektøkning under oppvarmning ved 9 80°C i 5 minutter. Oksydasjonen under slike forhold er vanligvis ikke over ca. 0,7 x 10 —2 mg/cm 2 -minutt, hvilket er for litet til å vanske-liggjøre bindingen til porselen.
I tillegg til ovenstående kan legeringene omsmeltes og støpes uten tap av de fremragende fysikalske egenskaper, kan brukes sammen med dental-loddemetall (sveisemetall) som vanligvis benyttes for arbeidet med gull eller andre uedle metall-loddematerialer og kan belegges med tann-plastbelegg som akrylbelegg.
I forbindelse med oppfinnelsens metall-legeringer er ikke bare mengden metall-bestanddeler av betydning,, men også det relative forhold mellom bestanddélene. Et viktig inn-byrdes forhold er krom/nikkel-forholdet. Når innholdet av krom i forhold til nikkel blir for høyt, finner man at utvidelseskoeffisienten for legeringen blir for lav til at den stemmer godt overens med porselenets. Når krominnholdet blir for lavt, vil legeringen generelt få vesentlig dårligere oksydasjons- og korrosjonsmotstand enn man ønsker. Et krom/ nikkel-forhold på ca. 0,24 til 0,30 har vist seg å gi gunstige egenskaper. Et foretrukket forhold er 0,26 til 0,27. Disse forhold må da tas i betraktning ved siden av legeringens to-tale nikkelinnhold.
Som tidligere nevnt bør silisiuminnholdet fortrinnsvis være i området 4 til 5,5 vektprosent. Når silisium benyttes i mengder på særlig mye under 4 %, vil legeringens smeltetemperatur ligge høyere enn 1320°C, som er uønsket.
Når silisiuminnholdet er mye høyere enn 5,5 %, får legeringen en tendens til å bli sprø og miste en del av den mekaniske styrke. For de angitte formål er det avgjørende at silisiuminnholdet for legeringen ikke ligger høyere enn ca. 6 %.
Tilsetning av molybden til blandingen av nikkel, krom og silisium stabiliserer legeringens varmeutvidelsesegenskaper mot forandringer som vil forekomme under den nødvendige gjen-tatte brenning når porselen smeltes til metallkjernen under fremstilling av kappekroner, kroner, broer og lignende. Videre har molybden den egenskap at den forbedrer korrosjonsfastheten.
Tilsetning av bor eller mangan forbedrer heftfast-heten eller bindestyrken mellom legeringen og porselen. Imidlertid vil manganet ha en tendens til å nedsette korrosjonsfastheten og tendens til å misfarge porselenet. Av denne grunn foretrekker man å benytte bor til foreliggende legeringer. Imidlertid er det avgjørende at bor ikke brukes i
mengder på over ca. 2 vektprosent siden bor øker sprøheten.
I tillegg til den kritisk maksimale mengde bor som bør brukes, finnes et kritisk.forhold mellom mengdene silisium og bor i legeringen. Når således mengden bor øker senkes mengden silisium. Innenfor de grenser for silisium-
og bormengden som kan finnes i legeringsblandingen ligger bor/silisiumforholdet fortrinnsvis på mellom ca. 0,4 og 0,15.
Dentallegeringen kan inneholde mindre mengder andre stoffer som kan finnes som forurensninger i de metaller som brukes. Ingen av disse forurensningsmetaller er avgjørende i dentallegeringer i henhold til oppfinnelsen. Følgelig består de foreliggende dentallegeringer i det vesentlige av nikkel, krom og silisium inneholdende mindre mengder molybden og bor eller mindre gunstig, mangan til erstatning for en del av boret.
Legeringene kan fremstilles på vanlig måte, f.eks. ved å påfylle bestanddelene i en smeltet aluminiumoksydbeholder og smelte ingrediensene sammen under egnet blanding. I smeltet tilstand kan legeringen helles opp i former som lager støpeblokker.
Dentallegeringer i henhold til foreliggende oppfinnelse beregnet som byggemetaller for tannarbeider, kan benyttes som erstatning for det tyngre og dyrere gull som har vært det vanlige byggemetall for dentalformål. Legeringene er ideelle når de skal belegges med porselen, dvs. ved fremstilling av kunstige tenner eller tannproteser av forskjellig art, kroner, broer og lignende.
Legeringen kan også brukes for fremstilling av skall-belegg, både med plastbelegg og porselensbelegg. De fysikalske egenskaper gjør også legeringene egnet for fremstilling av metallkroner, hvor metallet fullstendig dekker den fremstilte tann, og for fremstilling av innlegg eller overlegg. For slik bruk finner man at dentallegeringer i henhold til foreliggende oppfinnelse ikke bare er like gode som det tidligere be-nyttede gull, men i mange henseende overlegen overfor slike gull-legeringer.
Dentalkonstruksjoner i henhold til foreliggende opp finnelse, kan lages ved først å fremstille en egnet metallkjerne med ønsket form, laget av den foreliggende nye metall-legering, ved støping etter kjente metoder, og deretter maling av metallkjernen med porselen fulgt av brenning for å binde porselenet til metallet. Derpå påføres flere sjikt av porselen fulgt av brenning mellom hver påføring for fremstilling av en kunstig tann eller annen form for tannarbeider eller proteser.
Med"porselen" betegner man dentalporselen som kjent
på området, betegnelsen omfatter også dentalglass. Disse masser inneholder vanligvis silisiumdioksyd, aluminiumoksyd, natriumoksyd, kaliumoksyder og mindre mengder av andre oksyder. •Normalt er det porselenet som først påføres på metallet en opak porselenstype. Opak porselen reduserer metal-lets tendens til å sees gjennom sluttbelegget. Opak porselen får man på markedet, og denne massen inneholder enten sir-koniumoksyd, tinnoksyd, sinkoksyd, titanoksyd eller sirkonium-silikat som opakiserende middel. Det opake porselen blir normalt belagt med flere sjikt av hvit porselen og et lag av. tyggeporselen på kjent måte. Det hvite porselenet kan ha en liten mengde opakiserende middel og tyggeporselenet har ikke opakiserende middel.
Den nøyaktige sammensetning for porselenstypene er ikke avgjørende, selv om porselenet generelt sett må velges blant porselen med ortoklas-feltspat som råmateriale. Det er imidlertid viktig at visse egenskaper opprettholdes ved valg av porselen. Således bør porselenet ha en maksimal smeltetemperatur på ca. 1010°C og en varmeutvidelseskoeffisient på ca. 10 x 10~<6>cm/cm/°C til 21 x 10~<6>cm/cm/°C. Det er ikke mulig å angi en meningsfylt enkelt utvidelseskoeffisient for porselen som for metall over et større temperåturområde mellom ca. romtemperatur og opp til 600°C og utvidelseskoeffisientene vil derfor være gyldige bare for et snevrere temperåturområde. Porselenstyper som kan benyttes sammen med metall-legeringer
i henhold til foreliggende oppfinnelse vil ha utvidelses-koeffisienter som ligger innenfor det ovenfor angitte område målt ved forskjellige temperaturintervaller opptil ca. 575 - 600°C.
Typiske porselensammensetninger finnes i standard verker som Skinner andPhillips: "The Science of Dental Materials", side 518, W.B. Saunders Company, Philadelphia,
og London 1967. sammensetninger for forskjellige typer markedsført porselen finnes på side 60 i Jean-Marc Meyer: "Contributions ål'Etude de la Liaison Céramemetallique des Porcelaines cuites sur Alliages en Prosthése Dentaire", (bidrag til studiet av den keramisk-metalliske binding for porselen brent på metall-legeringer som tannprotese), Thesis, Universitetet i Geneve,1971. Egnede porselenstyper er slike som har sammensetning som beskrevet i U.S. patent 3.052.982, med følgende oksydinnhold: 61-67,8 % Si02, 11,7-17,1 %
A1203, 0,1 - 2,6 % CaO, 0,1 - 1,8 % MgO, 2,37 - 9,6 % Na20 og 6,7 - 19,3 % 1^0. Ovenstående blanding kan forandres
'ved å tilsette litiumoksyd i mengder på opptil 5 % med innholdet av de andre oksyder redusert eller modifisert. I tillegg kan porselenet forandres ved å tilsette ca. 0,05 til ca. 25 % opakiserende middel med innhold av andre oksyder redusert etter ønske, begrenset av de angitte grenser for smeltetemperatur og utvidelse. Egnede opake porselener kan ha oksydinnhold i følgende områder : Si02 47 - 63 %, A120310 til 14 %, CaO 0,6 til 1,3 %, K20 8,5 til 11%, Na20 1,5 til 5 %, MgO 0,4 til 0,8 %• og Sn029 til 25 %.
F oreliggende oppfinnelse er ikke rettet mot porselenets kjemiske sammensetning og således kan alle typer markedsførte dentalporselen eller porselensammensetninger som er fremstilt av fagfolk benyttes i forbindelse med de aktuelle den-talkonstruks joner , forutsatt at de nevnte egenskaper oppfylles.
Blant porselen av nevnte type, kan man velge sær-lige porselener for sammenføyning med legeringer i henhold til foreliggende oppfinnelse, med henblikk på å oppnå god heftekraft ved empiriske forsøk. Ved et slikt forsøk benyttes prøvestaver av legering og porselen, med samme dimensjoner, fortrinnsvis tynne staver med ca. 5 cm lengde. Stavene oppvarmes fra romtemperatur og til 600°C og lengden måles ved 575°CiDe porselensstaver hvis lengder varierer innenfor ca.
6 % av legeringsstavenes lengde, ansees å være velegnet som beleggblanding for legeringer av den aktuelle type, og gi
gode bindingsegenskaper.
Ved utførelse av dentalkonstruksjoner i henhold til oppfinnelsen ut fra nye legeringer som angitt formes metallkjernen ved støping i formemasser, i det følgende kalt investment, som er fremstilt på kjent måte. Perler eller spon av metall-legering i henhold til oppfinnelsen anbringes i et beger, oppvarmes på kjent måte til legeringen smelter.
Den smeltede legering støpes på kjent måte og i kjent appa-ratur, f.eks. i en slyngestøpemaskin til en støpegjenstand som omtrent svarer til den ønskede kjerneform. Støpegjenstanden opparbeides på kjent måte og blir derpå slipt til den ønskede sluttform, og tørket.
Etter slipingen blir de områder av metallkjernen som skal motta porselenet sandblåst med kvartspulver og de skulder-partier som ikke skal dekkes med porselen poleres. Kjernene plaseres derpå i saltsyre en kort tid (ca. 5 minutter), skylles i destillert vann og deretter renset pånytt, fortrinnsvis med ultralyd i destillert vann, og tørket. Kjernene er da klar for behandling med porselen.
Porselenet, fortrinnsvis en type opak porselen som tidligere beskrevet, påføres det sandblåste område av metallkjernen. Det således malte kjerneområde blir (a) lufttørket, (b) anbragt i en ovn forvarmet til 650°C og (c) brent først under vakuum (66-74 cm Hg) ved oppvarming til ca. 930°C under en hastighet på 50 - 55°C pr. minutt, og deretter i luft ved å bryte vakuumet og fortsette oppvarmingen til ca. 1004 - 1010°C for fremstilling av en dentalkonstruksjon bestående av en metallkjerne med egnet form, belagt med et heftende porselenbelegg, som derpå tas ut av ovnen og avkjøles ved romtemperatur.
Selv om god bindingskraft oppnås mellom metall-legeringen i henhold til foreliggende oppfinnelse og porselen med varmeutvidelseskoeffisient som angitt tidligere, kan man oppnå en bedre kjemisk binding som gir dentalkonstruk-sjonen en ennå større separasjonsfasthet under ytre på-kjenning ved å benytte et bindemiddel. Bindemidlets sammensetning er ikke avgjørende. En hvilken som helst type bindemiddel kan brukes. Et av de foretrukne bindemidler er på basis av aluminiumbor i et organisk bærestoff. En sammensetning består av 30 % aluminium/bor i forholdet .2:1 i vaselin, som beskrevet i parallell ansøkning nr.
Når man bruker et bindemiddel tilpasses fremgangsmåten etter sliping av støpegjenstanden, og metoden beskrives nøyere nedenfor eller i ovenstående søknad. Den slipte kjerne renses med ultralyd i destillert vann og tørkes. Bindemidlet blir derpå påført på den del av metallkjernen som skal belegges med porselen. Bindemidlet settes til tørking og brennes på kjernen ved å anbringe den behandlede metallkjerne i en ovn forvarmet til 650°C
og derpå øke. temperaturen i ovnen til 1010°C. Kjernen tas ut av ovnen og settes til kjøling ved romtemperatur. Etter avkjøling fjernes overskudd av bindemiddel mekanisk og kjernen renses og tørkes og man har da en dentalkonstruksjon som består av en kjerne med'egnet form belagt med porselen-bindemiddel. Andre egnede fremgangsmåter for påføring av bindemiddel kan også brukes.
Generelt brennes de ytterligere . porselenssjikt -på på nevnte dentalkonstruksjon til en dentalkonstruksjon som utgjør en estetisk tilfredsstillende kunstig tann eller annen protese. De ytterligere porselenssjikt består av en tann-kjøtt-porselen som danner hovedmassen av den kunstige tann og en tyggeporselen som gir ytterkantene av tannen eller tann-partiet en viss gjennomskinnelighet. Ved oppbygging av en dentalkonstruksjon som er en estetisk tilfredsstillende protese eller annet tannarbeide, påføres flere sjikt tannkjøtt-porselen og derpå sjikt av tyggeporselen på tannelementet, som er belagt med et sjikt av opak porselen og brent ved oppvarming fra 650 - 930°C under vakuum (66 - 74 cm Hg) og videre til 980°C i luft, og derpå avkjølt ved romtemperatur, i separate trinn. Mer enn en brenning kan være nødvendig.
Følgende eksempler vil illustrere oppfinnelsen, men skal ikke oppfattes begrensende :
E KSEMPEL 1
I en smeltet beholder av aluminiumoksyd fylte man
1,4 g borpulver, 4,1 g silisiumpartikler som små blokker, 4,2 g molybden og 19,0 g krom i plateform. Man tilsatte
71,3 g nikkelhaggel. Begeret ble oppvarmet ved induksjon i argonatmosfære for å hindre oksydasjon. Innholdet ble oppvarmet til ca. 1600 o C , derpå ble smeiten avkjølt til 500 oC og den faste legering tatt ut.
Prøvestaver av legeringen ble utstøpt og man fant
at de hadde en bruddfasthet på 9 300 kg/cm 2, flytegrense på
2 — 6 2
7700 kg/cm , elastisitetsmodul lik 3,9 x 10 pr. cm , prosentvis forlengelse lik 1,45 % og Rockwell B hårdhet lik
106 R_. Legeringen hadde en varmeutvidelseskoeffisient lik
.79 x 10 6 cm/cm/ oC, en smeltetemperatur i området på
12 30 til 1260°C og en støpetemperatur på 1315°C.
Deler av legeringen fremstilt ovenfor, ble undersøkt med hensyn på støpeegenskaper ved vanlig slyngestøpeteknikk med voksmodell. Legeringen var godt støpbar.
Med standardmetoder ble deler av legeringen brukt
for fremstilling av metallkronér og broer, og porselensbelagte kroner og broer hvor porselenet ble smeltet på metallet.
Man fikk ingen misfarging av porselenet og en god heftekraft.
Legeringen kan også brukes for plastbelagte kroner
og broer etter vanlige metoder.
Ved oppvarming av legeringen er det en fordel å bruke en oksygen-gassflamme for smelting i stedet for en oksygen-acetylenflamme, selv om sistnevnte kan benyttes om man er forsiktig.
EKSEMPEL 2
Etter samme metode som beskrevet i eksempel 1 fremstilles en dentallegering med følgende prosentvise sammensetning:
Denne legeringen har en bruddfasthet på 8330 kg/cm , slipeområde 13000/cm 2 , elastisitetsmodul lik 1,7 x 10 —6 kg/cm2 prosentvis forlengelse lik 3,5 % og Rockwell B hårdhet lik 98 RB.
Legeringen er godt støpbar etter slyngstøpmetoden og kan lett håndteres for fremstilling av metallkroner og broer, porselenbelagte kroner og broer, innlegg og overlegg, og som plastbelagte kroner og broer. Ingen flekkdannelse noteres i bindelse med porselenbelegg. Man får fremragende bindingskraft.
EKSEMPEL 3
Følgende tabell I og II gjengir tall som sammenligner korrosjonsmotstand og oksydasjonsbestandighet for legeringer ifølge eks. 1 og 2, med korrosjonsfasthet og oksydasjonsbestandighet for representative og kjente materialer.. For at jevne sammenligningsresultater skulle oppnås, ble alle prøvene benyttet til oksydasjons- og korrosjonsprøver fremstilt på samme måte. Prøvené er oppvarmet til støpetemperatur og utstøpt i luft ved vanlig slyngstøpeteknikk. Støpegjenstandene ble etter avkjøling til romtemperatur slipt med slipepapir, polert med bomull og 0,3 mm aluminiumoksyd-polerpulver.
For å finne korrosjonsmotstanden.som fremgår av tabell
I, ble de polerte prøver vasket i vann og derpå i aceton. Siden ble prøvene oppvarmet i luft til 540°C og anbragt i en eksika-
tor for kjøling. Prøvene ble veid og vekten oppskrevet. Derpå
ble prøvene anbragt i en vandig oppløsning med den angitte kon-sentrasjon og holdt nedsenket i disse oppløsninger ved romtemperatur i 20 dager. Prøvene ble tørket, veid og vekttapet beregnet.
I tabell I over korrosjonsfastheten finnes tall også for naturlig tannemalje, tannamalgam, og kopper-sinkdentallegering. Disse tall er oppgitt av Kazuo Nagai i "Journal of Nihon Univers-ity School of Dentistry", Tokyo, Japan, bind 11 nr.4,1969. Nagai beskriver at metoden for fremstilling av prøvene besto i utstøp-ning og polering i henhold til fabrikkens instruksjoner.
For å finne oksydasjonsbestandigheten ble de polerte prø-vene tabell II vasket i vann og derpås i aceton. Siden ble de oppvarmet i luft til 540°C og anbragt i eksikator. Etter avkjøling ble prøvene veid og vekten oppskrevet. Prøvene ble anbragt i en liten ovn 7,6x7,6x3,8 cm og oppvarmet ved 9 80°C i 5 min. Ovnen ble utjevnet til temperaturen = 980°C før prøvene ble innsatt. Etter 5 min. oppvarming tok man prøvene ut og anbragte dem i eksikator fulgt av kjøling. Deretter ble de veid og vekten oppskrevet, idet vektforskjellen angir oksydasjonsgraden.
Prøver av legeringen undersøkes for å finne kutte, slipe og poler-egenskaper som følger : (a) kutting ble fore-tatt på en hurtig-dreiebenk med en Dedco-kutteskive (karbo-rundum skive fremstilt av Dental Development&Manufacturing Corp, New York), (b) sliping med "Shofu Dura Green stone", (silikat, produkt fra Shofu Dental Corp., California), fulgt av sliping med Shofu Dura White Stone (aluminiumoksyd, for-handlet av Shofu Dental Corp., California, U.S.A.), (c) polering med (i) Shofa Dura White Stone, (ii)Dedco glasurhjul med 25yum aluminiumoksydpulver, (iii) 3,8 cm filthjul med 9,5^,um aluminiumoksyd og (iv) filthjul med. diamantpasta.
De nevnte egenskaper ville når de ble anvendt på gull-legeringer beskrives som Lett og kan karakteriseres som Middels for legering C og D og Hård for legering A og B, sistnevnte krever diamantpasta for polering.
Legering B viste seg ved forsøk med korrosjonsmotstand som beskrevet i eksempel 3, å ha et vekttap på 0,111 mg/cm 2 pr. dag i 0,0 5 % saltsyre, 0,02 39 mg/cm 2pr. dag i 1,0 % melkesyre og 0,0080 mg/cm 2 pr. dag i 1,0 % vandig natriumklorid. Legering B hadde en oksydasjonsmotstand prøvet som beskrevet i eksempel 3, som tilsvarte et vekttap på -2 2
0,4765 x 10 mg/cm -minutt.
Alle legeringene har varmeutvidelseskoeffisienter omtrent som gull-legeringer.
EKSEMPEL 5
I et beger fyller man i angitt rekkefølge:
(1) 47,5 kg nikkelhaggel, (2) 2,8 kg borblokker, 8,2 kg silisiumblokker og 8,2 kg molybdenplater, (3) 25,4 kg krom-plater og (4) 47,5 kg nikkelhaggel, og digelen oppvarmes til en temperatur på mellom 1400 og 1600°C for å smelte innholdet, under argonatmosfære for å hindre oksydasjon. Etter utsmelting av disse bestanddeler påfylles 12,8 kg krom og 47,6 kg nikkel, og man fortsetter oppvarmingen til 1480°C for å få en fullstendig utsmeltet legering. Smeiten helles opp i støpeformer som gir stenger med diameter 0,8 cm.
Legeringssammensetningen er angitt nedenfor i vektprosent. Den opprinnelige sammensetning er vekten av tilsatte råstoffer, sluttsammensetningen er grunnstoffvekten ved analyse av legeringen. Forskjellene mellom opprinnelig og sluttsammensetning skyldes delvis at sluttsammensetningen angir analyseverdier og delvis forandringer som skjer ved forhøyet temperatur.
LEGERINGSSAMMENSETNING
Støpeblokker (ca. 1 cm) fremstilles av de utstøpte stenger og støpeblokkene støpes om igjen til strekkprøve-staver, for å finne de mekaniske egenskaper som viser seg å være :
Noen av støpeblokkene brukes for fremstilling av dekklag og sistnevnte prøves for å finne hårdheten, Rockwell C
hårdheten er 31 R .
c
Separate smeltepunktbestemmelser gir følgende smelte-områder : 1177° - 1240°C, 1150° - 1205°C, 1130° - 1188°C.
Ved prøver for å finne porselen/metall-bindestyrken ble opak porselen markedsført av "CERAMCO" (New York, U.S.A.) belagt omkring en støpestav med diameter 14 "gauge" (U.S.) og brent ved ca. 1010°C til porselenskiver med tykkelse 0,14 - 0,21 cm. Skivene hadde et underlag av dentalstein og man påsatte en strekkbelastning med en hastighet på 0,05 cm/min. Man fant strekkspenninger ved å dividere strekkbelastningen med den målte bindingsflate som ga bindingskrefter på vesent-2
lig høyere enn 500 kg/cm .
Deler av legeringen ble bedømt av en tanntekniker som fant legeringen tilfredsstillende som dentallegering. Legeringen smeltet og lot seg godt utstøpe med gass/oksygen-brenner med et oksygentrykk på opptil 0,6 kg/cm 2 . Legeringen tåolte gjentatt påføring og brenning av porselen, uten misfarging av porselenet. Kroner utstøpt fra legeringen, etter fjerning av investment og støperør etc. passer på de opprinnelige former uten vanskelighet. Legeringen har også.gode egenskaper med hensyn på lodding, kutting, sliping og polering.
EKSEMPEL 6
Ved fremgangsmåten fra eksempel 1, fremstilles legeringer med sammensetning som fremgår av tabell IV nedenfor. Legeringene brukes for de formål som er angitt under denne kolonne. For hvert anvendelsesområde finner man at legeringen er utmerket i bruk, når man benytter vanlige tann-laboratorieteknikker.
EKSEMPEL 7
En perle av uedel metall-legering med sammensetning som beskrevet i eksempel. 5 og vekt ca. 8 g, anbringes i en digel over en investert støpering, som er ferdiglaget på vanlig måte, og oppvarmet. Metallet oppvarmes med gass/oksygen-brenner med ca. 0,6 kg/cm 2oksygentrykk til legeringen er smeltet. Den omgivende støperingen (som holder investeringsmassen ) anbringes i i slyngestøpemaskinens vugge og metallet støpes på kjent måte inn i investeringsmassen, hvorpå man har den ønskede utstøpning av uedel metall-legering. På vanlig måte blir derpå støpegjenstanden avkjølt, tatt ut av investeringsmassen, renset og slipt først med Shofu Dura Green Stone (et silikat), og derpå med Shofu Dura White Stone (aluminiumoksydpulver) til man har den riktig formede kjerne av uedelt metall.
Metallkjernen sandblåses med kvartsslipemiddel på
de områder som skal belegges med porselen og poleres til blank overflate på skulderpartiene og områder som ikke belegges med porselen. Metallkjernen anbringes derpå i saltsyre i ca. 5 min., skylles med destillert vann, ultralydrenses med destillert vann i 15 min., tas ut og tørkes.
På vanlig måte påføres en opak porselen med kjemisk sammensetning på vektbasis: 55 % Si02, 11,65 % A^O^, 9,6 % K20, 4,75 % Na20, 0,16 % Zr02, 15 % Sn02, 0,04 % Rb20,
0,26 % ZnO og 3,54 % B2°3'c<0>2ogH20'p^ de sandbl^ste om~råder, tørkes ved forhøyet temperatur ved å settes i ovns-døren. Den tørkede metallkjerne med et belegg av opak porselen innsettes i en ovn forvarmet til 650°C og derpå oppvarmet til 926°C under vakuum (66 - 74 cm/Hg). Ved 926°C, avbrytes vakuumet og man fortsetter oppvarmingen i luft til en temperatur på 1010°C er nådd, for fremstilling av den ønskede dentalkonstruksjon som består av en metallkjerne med ønsket form belagt med porselenbelegg.
Den fremstilte dentalkonstruksjon ble satt til kjøling og ble derpå malt med flere lag av massiv porselen eller tann-kjøttporselen med kjemisk sammensetning : 62,2 % Si02, 13,4 % A1203, 0,98 % CaO, 11,3 % K20, 5,37 % Na20, 0,34 % Zr02,
0,5 % Sn02, 0,06 % Rk>20 og 5,85 % B203, C02 og H20 og derpå
med tyggeporselen med lignende sammensetning/men uten tinnoksyd, med brenrfing mellom hver påføring ved oppvarming i temperaturområdet 650 til 926°C under 66 - 7 4 cm Hg vakuum, fulgt av oppvarming til 980°C i luft, og avkjøling, for fremstilling av en dentalkonstruksjon i form av en kunstig tann. Det foretas rettelser av tannformen om nødvendig, og en slutt-glansing foretas ved oppvarming i luft ved 650 - 980°C, fulgt av avkjøling. Tannen ferdigbehandles og poleres til en estetisk godtagbar kunstig tann, med en metallkjerne påført porselenbelegg.
EKSEMPEL 8
På lignende måte som beskrevet i eksempel 7, fremstilles en kjerne av uedel metall-legering med riktig form.
Derpå påføres et bindemiddel på aluminium/borbasis
i henhold til tidligere nevnte parallelle ansøkning og den deri angitte sammensetning ved bestrykning på de områder av metalloverflaten som skal dekkes med porselen. Bindemidlet anbringes i ovnen ved 6 50°C og temperaturen økes til 1010°C i luft, hvorpå kjernen tas ut av ovnen og avkjøles. Etter avkjøling børstes metallkjernen med tannbørste og vann, anbringes i destillert vann i ultralydrenser i 5 min., tas ut og tørkes.
Den dannede metallkjernen males med opak porselen og brennes som beskrevet i eksempel 7 for fremstilling av en tannkonstruksjon i form av en egnet metallkjerne med porselen-bindemiddel. Denne enhet males og brennes flere ganger med masse-porselen og tyggeporselen og avsluttes og poleres som beskrevet i eksempel 7, til en kunstig tann med metallkjerne påført porselenbelegg, og med godt utseende.
Claims (14)
1. Dentalkonstruksjon bestående av en metallkjerne av uedel metall-legering med ønsket form og et porselenbelegg sammenføyet med kjernen, hvor metallkjernen består av en legering med en smeltetemperatur innenfor området 1120 - 12 90°C, og varmeutvidelseskoeffisient innenfor området 13,5 x 10 ^ til 13,8 x 10~ <6> cm/cm/°C.
2. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 1, karakterisert ved at legeringen er på basis av nikkel, krom og silisium inneholdende høyst 7 % av andre grunnstoffer som essensielle bestanddeler.
3. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 2, karakterisert ved at legeringen på vektbasis i det vesentlige består av 65 til 75 % nikkel, 15 til 23,5 % krom,
3,5 til 6 % silisium, 3 til 5 % molybden og ca. 0,2 til 2 % bor.
4. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 2, karakterisert ved at krom/nikkel-forholdet i legeringen er fra ca. 0,24 til 0,30 og at legeringen har en strekkfasthet 2
på minst 6 300 kg/cm .
5. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 1, karakterisert ved at legeringen består av 69 til 72 vektprosent nikkel, ca. 18 til 20 % krom, ca. 4 til 5,5 % silisium, ca. 4 til 4,5 % molybden og ca. 1 til 1,5 % bor.
6. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 5, karakterisert ved at legeringen har et krom/nikkel-forhold på fra ca. 0,25 til 0,26 og en strekkfasthet på minst 2
6 300 kg/cm .
7. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 1, karakterisert ved at porselenet har varmeutvidelses-koef f isienter i området ca. 10,33 til 20,25 x 10~ <6> cm/cm/°C.
8. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 7, karakterisert ved at porselenet står under kompresjons-spenning.
9. Dentalkonstruksjon som angitt i krav 1, karakterisert ved at metallkjernen er bundet til porse-lenbelegget ved hjelp av et bindemiddel.
10. Fremgangsmåte for fremstilling av en dentalkonstruksjon karakterisert ved at man :
(a) fremstiller en metallkjerne ved å utstøpe en uedel metall-legering med smeltetemperatur innenfor 1120 - 1290°C, og varmeutvidelseskoeffisient mellom 13,5 og 13,8 x 10 <6> cm/cm/°C,
(b) påfører overflaten av nevnte metallkjerne et porselen med utvidelseskoeffisient i området ca. 10 til
— 6 o
21 x 10 cm/cm/ C, og
(c) brenner porselenet på metallkjernen.
11. Dentallegering bestående av, på vektbasis, 65 til 75 % nikkel, 15 til 23,5 %.krom, 3,5 til 6 % silisium, 3 til 5 % molybden, og 0,2 til 2 % bor, hvilken legering har en smeltetemperatur i området 1120 til 1290°C, en strekkfasthet på minst 6300 kg/cm 2 og en utvidelséskoeffisient på 13,5 til 13,8 x 10~ <6> cm/cm/°C.
12. Legering som angitt i krav 11, karakterisert ved at krom/nikkel-forholdet er fra ca. 0,24 til 0,30.
13. Dentallegering egnet for bruk som byggemetall i tannarbeider, i det vesentlige bestående av, på vektbasis : 69 til 72 % nikkel, 18 til 20 % krom, 4 til 5,5 % silisium, 4 til 4,5 % molybden og 1 til 1,5 % bor, hvilken legering har en smeltetemperatur innenfor 112 0 til 1185°C, og en strekkfasthet på minst 6 300 kg/cm 2, samt en varmeutvidelses-koef f isient på ca. 13,6 til 13,8 x 10~ <6> cm/cm/°C.
14. Legering som angitt i krav 13, karakterisert ved at krom/nikkel-forholdet er fra ca. 0,25 til 0,26.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US54664275A | 1975-02-03 | 1975-02-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO760337L true NO760337L (no) | 1976-08-04 |
Family
ID=24181348
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO760337*[A NO760337L (no) | 1975-02-03 | 1976-02-02 |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4129944A (no) |
JP (1) | JPS5852550B2 (no) |
AR (1) | AR209629A1 (no) |
AU (1) | AU1074776A (no) |
BE (1) | BE838250R (no) |
BR (1) | BR7600674A (no) |
CA (1) | CA1076398A (no) |
CH (1) | CH619134A5 (no) |
DE (1) | DE2603860A1 (no) |
DK (1) | DK42676A (no) |
ES (1) | ES444892A1 (no) |
FI (1) | FI760251A (no) |
FR (1) | FR2299010A1 (no) |
GB (2) | GB1528092A (no) |
IE (1) | IE42261B1 (no) |
IL (1) | IL48956A0 (no) |
IT (1) | IT1053802B (no) |
MX (1) | MX4427E (no) |
NL (1) | NL7601088A (no) |
NO (1) | NO760337L (no) |
NZ (1) | NZ179842A (no) |
PH (1) | PH11366A (no) |
SE (1) | SE434117B (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK124879A (da) * | 1978-03-30 | 1979-10-01 | Johnson & Johnson | Dentalkonstruktioner og legeringer |
DE3008605A1 (de) * | 1980-03-06 | 1981-09-10 | Heraeus Edelmetalle Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zur herstellung von mit keramik verblendeten zahnprothetischen teilen |
US4392829A (en) * | 1981-03-31 | 1983-07-12 | Asami Tanaka | Metal-porcelain dental restoration and method of making |
US4461618A (en) * | 1982-01-25 | 1984-07-24 | Johnson & Johnson Dental Products Company | Process for producing a dental restoration |
JPS60156447A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-08-16 | 株式会社ジーシー | 歯科用修復物の強化方法 |
JPS60156446A (ja) * | 1984-01-26 | 1985-08-16 | 而至歯科工業株式会社 | 陶歯の強化方法 |
IT1216774B (it) * | 1987-01-09 | 1990-03-14 | Centro Speriment Metallurg | Lega non preziosa per protesi dentarie a base di nickel e contenente cromo |
JPS6469447A (en) * | 1987-08-28 | 1989-03-15 | Dow Chemical Co | Vacuum belt transporter |
JPH05228161A (ja) * | 1992-02-19 | 1993-09-07 | Olympus Optical Co Ltd | 歯科補綴物 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2190840A (en) * | 1938-05-02 | 1940-02-20 | Driver Harris Co | Corrosion resistant alloys |
US2864696A (en) * | 1956-01-31 | 1958-12-16 | Duriron Co | Nickel base alloys |
US2897595A (en) * | 1956-05-01 | 1959-08-04 | Dentists Supply Co | Porcelain type denture composition |
US2936229A (en) * | 1957-11-25 | 1960-05-10 | Metallizing Engineering Co Inc | Spray-weld alloys |
US3834024A (en) * | 1972-07-20 | 1974-09-10 | Star Dental Labor | Method of making dental restorations and product thereof |
US3896547A (en) * | 1974-05-02 | 1975-07-29 | Sterndent Corp | Prosthetic article and method for manufacture |
-
1976
- 1976-01-27 NZ NZ179842A patent/NZ179842A/xx unknown
- 1976-01-30 CA CA244,988A patent/CA1076398A/en not_active Expired
- 1976-02-02 FI FI760251A patent/FI760251A/fi not_active Application Discontinuation
- 1976-02-02 DE DE2603860*[A patent/DE2603860A1/de not_active Ceased
- 1976-02-02 IT IT47906/76A patent/IT1053802B/it active
- 1976-02-02 NO NO760337*[A patent/NO760337L/no unknown
- 1976-02-02 FR FR7602808*[A patent/FR2299010A1/fr active Granted
- 1976-02-02 SE SE7601072A patent/SE434117B/xx unknown
- 1976-02-02 GB GB3973/76A patent/GB1528092A/en not_active Expired
- 1976-02-02 DK DK42676*#A patent/DK42676A/da unknown
- 1976-02-02 IE IE200/76A patent/IE42261B1/en unknown
- 1976-02-02 IL IL48956A patent/IL48956A0/xx unknown
- 1976-02-02 AU AU10747/76A patent/AU1074776A/en not_active Expired
- 1976-02-02 GB GB51606/77A patent/GB1528093A/en not_active Expired
- 1976-02-03 BE BE164081A patent/BE838250R/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-02-03 CH CH132376A patent/CH619134A5/de not_active IP Right Cessation
- 1976-02-03 NL NL7601088A patent/NL7601088A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-02-03 MX MX76100559U patent/MX4427E/es unknown
- 1976-02-03 JP JP51010079A patent/JPS5852550B2/ja not_active Expired
- 1976-02-03 BR BR7600674A patent/BR7600674A/pt unknown
- 1976-02-03 AR AR262126A patent/AR209629A1/es active
- 1976-02-03 ES ES444892A patent/ES444892A1/es not_active Expired
- 1976-02-03 PH PH18046A patent/PH11366A/en unknown
-
1977
- 1977-02-24 US US05/771,507 patent/US4129944A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU1074776A (en) | 1977-08-11 |
NZ179842A (en) | 1979-03-28 |
IE42261B1 (en) | 1980-07-02 |
IE42261L (en) | 1976-08-03 |
AR209629A1 (es) | 1977-05-13 |
PH11366A (en) | 1977-11-08 |
GB1528092A (en) | 1978-10-11 |
MX4427E (es) | 1982-04-29 |
BE838250R (fr) | 1976-08-03 |
FI760251A (no) | 1976-08-04 |
DE2603860A1 (de) | 1976-08-05 |
JPS5852550B2 (ja) | 1983-11-24 |
CH619134A5 (no) | 1980-09-15 |
FR2299010A1 (fr) | 1976-08-27 |
ES444892A1 (es) | 1977-09-16 |
DK42676A (da) | 1976-08-04 |
JPS51103022A (no) | 1976-09-11 |
FR2299010B1 (no) | 1982-05-07 |
CA1076398A (en) | 1980-04-29 |
SE7601072L (sv) | 1976-08-04 |
GB1528093A (en) | 1978-10-11 |
IT1053802B (it) | 1981-10-10 |
BR7600674A (pt) | 1976-08-31 |
SE434117B (sv) | 1984-07-09 |
NL7601088A (nl) | 1976-08-05 |
IL48956A0 (en) | 1976-04-30 |
US4129944A (en) | 1978-12-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11744685B2 (en) | Lithium silicate materials | |
JP4777625B2 (ja) | ケイ酸リチウム材料を調製するためのプロセス | |
US3981723A (en) | White gold alloy | |
KR20150143403A (ko) | 산화세슘 함유 리튬 실리케이트 유리 세라믹 및 리튬 실리케이트 유리 | |
CA2359063A1 (en) | Method for molding dental restorations and related apparatus | |
JPH04230611A (ja) | 歯の補綴物の製造方法および歯科用陶材 | |
CN109180022B (zh) | 齿科微晶玻璃化学钢化用熔盐及其使用方法 | |
NO760337L (no) | ||
NO762009L (no) | ||
KR20230152056A (ko) | 석영 고용체 상을 갖는 유리 세라믹 | |
US3961420A (en) | Dental restoration combining dental porcelain and improved white gold alloy | |
US4268308A (en) | Dental alloys | |
CA1227954A (en) | Dental prostheses alloy | |
JP3916098B2 (ja) | 歯科鋳造用陶材焼付貴金属合金 | |
EP0005013B1 (en) | Dental restorative constructions and method of preparing same | |
CA1112916A (en) | Dental constructions and dental alloys | |
NO137111B (no) | Tannkonstruksjon. | |
JPS62108750A (ja) | 雲母・アイオライト系ガラスセラミツク材料 | |
KR820002313B1 (ko) | 치과용 비금속합금 | |
US20240050206A1 (en) | Cobalt-platinum based dental alloy materials | |
JPH05194130A (ja) | 歯科補綴物用コート材 | |
IE42262B1 (en) | Dental constructions | |
JP2007215844A (ja) | 歯科鋳造用陶材焼付貴金属合金 | |
KR20050118301A (ko) | 금 합금 및 치과 보철의 제조방법 | |
JPH06192031A (ja) | チタン材焼付用陶材組成物 |