NO338689B1 - Prosess og innretning for fremstilling av 1,2-dikloretan ved anvendelse av direkteklorering - Google Patents
Prosess og innretning for fremstilling av 1,2-dikloretan ved anvendelse av direkteklorering Download PDFInfo
- Publication number
- NO338689B1 NO338689B1 NO20073775A NO20073775A NO338689B1 NO 338689 B1 NO338689 B1 NO 338689B1 NO 20073775 A NO20073775 A NO 20073775A NO 20073775 A NO20073775 A NO 20073775A NO 338689 B1 NO338689 B1 NO 338689B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- dichloroethane
- liquid
- loop
- ethylene
- chlorine
- Prior art date
Links
- WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 1,2-Dichloroethane Chemical compound ClCCCl WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 82
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 title description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 48
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims abstract description 47
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 47
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 46
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 44
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims abstract description 41
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 9
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 6
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 abstract 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 12
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 239000000047 product Substances 0.000 description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- UBOXGVDOUJQMTN-UHFFFAOYSA-N 1,1,2-trichloroethane Chemical compound ClCC(Cl)Cl UBOXGVDOUJQMTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004581 coalescence Methods 0.000 description 2
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 2
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 2
- 229910021578 Iron(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000002815 homogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K iron trichloride Chemical compound Cl[Fe](Cl)Cl RBTARNINKXHZNM-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005501 phase interface Effects 0.000 description 1
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/2435—Loop-type reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
- B01F23/20—Mixing gases with liquids
- B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
- B01F23/232—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles
- B01F23/2323—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles by circulating the flow in guiding constructions or conduits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/20—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams
- B01F25/21—Jet mixers, i.e. mixers using high-speed fluid streams with submerged injectors, e.g. nozzles, for injecting high-pressure jets into a large volume or into mixing chambers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
- B01F25/3131—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit with additional mixing means other than injector mixers, e.g. screens, baffles or rotating elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/30—Injector mixers
- B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
- B01F25/313—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit
- B01F25/3132—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices
- B01F25/31322—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced in the centre of the conduit by using two or more injector devices used simultaneously
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
- B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
- B01F25/53—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle through a recirculation tube, into which an additional component is introduced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
- C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
- C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
- C07C17/25—Preparation of halogenated hydrocarbons by splitting-off hydrogen halides from halogenated hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C19/00—Acyclic saturated compounds containing halogen atoms
- C07C19/01—Acyclic saturated compounds containing halogen atoms containing chlorine
- C07C19/043—Chloroethanes
- C07C19/045—Dichloroethanes
Description
Oppfinnelsen vedrører en prosess og innretning for fremstilling av 1,2-dikloretan, heretter referert til som EDC, som primært tjener som et mellomprodukt i fremstillingen av vinylklorid monomer, heretter referert til som VCM, som igjen er anvendt for å fremstille polyvinylklorid (PVC). Når EDC reagerer for å danne VCM, oppstår hydrogenklorid (HC1). Følgelig fremstilles EDC fortrinnsvis fra etylen (C2H4) og klor
(CI2) på en måte, slik at balanse mellom hydrogenklorid (HC1) fremstilt og forbrukt i de forskjellige reaksjoner opprettholdes, som representert ved følgende reaksjonslikninger:
Prosessen for fremstillingen av VCM med en adekvat HC1 balanse - heretter referert til som "balansert VCM prosess" - består av følgende prosesstrinn: • direkteklorering, der en del av det nødvendige EDC er fremstilt fra etylen (C2H4) og klor (CI2) i nærvær av en homogen katalysator og blir gjort tilgjengelig som såkalt ren EDC; • oksyklorering, der den resterende del av det nødvendige EDC er fremstilt fra etylen (C2H4), hydrogenklorid (HC1) og oksygen (O2) og blir gjort tilgjengelig som såkalt rå EDC; • separasjonsrensning av EDC, der rå EDC sammen med resirkulert EDC returnert fra VCM separasjonstrinnet og, valgfritt, sammen med ren EDC fødes fra de sekundære produkter dannet i oksykloreringen og EDC pyrolysetrinnene for å oppnå en såkalt føde EDC egnet for anvendelse i EDC pyrolysetrinnet; som et valg er det også mulig å destillere det rene EDC fra direktekloreringstrinnet i den høytkokende kolonnen i EDC destillasj onsseksj onen; • EDC pyrolyse, der føde EDC krakkes termisk, og blandingen som forlater reaktoren, kjent som krakket gass, består av VCM, hydrogenklorid (HO) og ureagert EDC så vel som sekundærprodukter; • VCM separasjon, der det ønskede rene VCM produktet separeres fra den krakkede gassen, mens andre vesentlige stoffer, dvs hydrogenklorid (HC1) og ureagert EDC, som den krakkede gassen inneholder, gjenvinnes separat
som verdifulle stoffer og returneres som resirkulert HC1 eller resirkulert EDC til den balanserte VCM prosessen.
I de fleste industrielle prosesser anvendes en sirkulasjonsstrøm av EDC reaksjonsprodukt som reaksjonsmiddelet i direktekloreringen. Dette kan oppnås i en sløyfereaktor med ekstern eller intern sirkulasjon. Sirkulasjonen kan også oppnås i et system med naturlig eller tvungen sirkulasjon. I de fleste tilfeller anvendes jernklorid som katalysator og i tillegg kan natriumklorid, som er istand til å hindre dannelsen av høytkokende stoffer, bli tilsatt som et additiv.
Teknikkens stand med hensyn til direkteklorering er, for eksempel, beskrevet i DE 19 910 964 Al. Prosessen ifølge DE 19 910 964 Al sikter mot å undertrykke bireaksjoner, spesielt fortsettelsen av kloreringsprosessen av EDC til 1,1,2-trikloretan, ved å la mesteparten av kloreringsreaksjonen foregå i den homogene væskefasen. Etylenet som er mindre løselig i EDC enn klor, er fullstendig oppløst i hovedstrømmen av det sirkulerende EDC reaksjonsfluidumet i en medstrøms boblekolonne. Kloret som er mer lettløselig i EDC enn etylen, oppløses i en underavkjølt EDC delstrøm og den resulterende oppløsning av klor i EDC fødes til den sirkulerende hovedstrøm, som allerede inneholder det oppløste etylenet.
Reaksjon (1) kjøres som regel med et svakt etylenoverskudd for å unngå i hvert fall enhver korrosjon i reaktorsystemet, dannelsen av sekundærprodukter ved avslutningen av direktekloreringsreaksjonen og andre problemer forbundet med behandlingen av klorførende utløpsstrømmer. Klor og etylen fødes til reaktoren ved hjelp av en forholdsregulator, der styringsvariabelen er etyleninnholdet i reaksjonens utløpsstrøm. I dette tilfellet tas det alltid sikte på å minimalisere etylenoverskuddet ved reaktorutløpet så mye som mulig for å forhindre for store etylentap.
Det ble også funnet at reaksjon (1) frembrakte en særskilt høy rate av sekundærprodukter når den ble kjørt som væskefasereaksjon som vist i WO 03/070 673 Al. Dette nødvendiggjør at etylen er fullstendig oppløst i reaksjonsrøret før klor tilsettes. De små gassboblene som genereres i gassfordeleren vokser sakte ved koalesens når de beveger seg langsetter denne seksjonen og de når til slutt en konstant likevektsstørrelse som et resultat av koalesens og dekomposisjonsaktiviteter. Denne innvirkning påvirker masseoverføringen negativt da forstørrelsen av boblediameteren ved et gitt totalt gassvolum, reduserer overflaten som er tilgjenglig for masseoverføring.
Kinetikken i reaksjon (1) som finner sted i den tilstøtende reaksjonssone på en for en stor del homogen måte, følger hastighetsprinsippet av annen orden, følgelig med en meget høy hastighet. Reaksjonshastigheten faller brått ved slutten av reaksjonssonen når etylen- og klorkonsentrasj onene avtar gradvis.
De overlappende effekter som angår etylenløsningens oppførsel, selve reaksjonen og starten på kokingen, styrer åpenbart størrelsen på en i teknikkens stand kokende reaktor og gjør en påfølgende kapasitetsøkning vanskeligere.
Oppfinnelsens målsetting er derfor å fremskaffe en økonomisk og effektiv prosess som tillater et høyt produktutbytte i et så lite volum som mulig og dermed en kapasitetsøkning som ikke krever en større ekstern reaktordiameter og som samtidig leverer EDC med høy renhet.
Denne oppgaven realiseres med overholdelse av de tekniske detaljer i patentkrav 1. Det nevnte formålet løses som beskrevet nedenfor, der fødepunktene for klor og oppløst etylen arrangeres i benet på sløyfen, der væsken kan stige opp, og ethvert oppstrøms fødepunkt for etylen etterfølges av et fødepunkt for oppløst klor:
• ethvert fødepunkt for klor etterfølges av minst ett fødepunkt for EDC,
• tilsatsen av væskeformig EDC finner sted med så mye kinetisk energi at en
fullstendig blanding av EDC, oppløst klor og etylen effektueres. I et aspekt vedrører foreliggende oppfinnelse således en prosess for fremstilling av 1,2-dikloretan med høy renhet fra oppløst klor og oppløst etylen, som kommer i kontakt med hverandre i nærvær av et sirkulerende væskereaksjonsmiddel, der det nevnte middelet hovedsakelig består av 1,2-dikloretan og en katalysator, ved å anvende minst en reaksjonsenhet plassert vertikalt og designet i en sløyfe, der to benseksjoner i sløyfen står i forbindelse med en avgassingsbeholder plassert over enheten, der avgassingsbeholderen tjener til uttrekk av reaksjonsproduktet i gass- eller væskeform eller i begge former, fødepunktene for klor og oppløst etylen er plassert i sløyfens benseksjon der væsken stiger opp, ethvert oppstrøms fødepunkt for etylen etterfølges av et nedstrøms fødepunkt for oppløst klor, kjennetegnet ved at - ethvert fødepunkt for klor etterfølges av minst ett fødepunkt for væskeformig 1,2-dikloretan, og - tilsatsen av væskeformig 1,2-dikloretan finner sted med så mye kinetisk energi at fullstendig blanding av 1,2-dikloretan, oppløst klor og etylen er effektuert.
I et ytterligere aspekt vedrører foreliggende oppfinnelse en innretning for fremstilling av høyrent 1,2-dikloretan fra oppløst klor og oppløst etylen, som kommer i kontakt med hverandre i nærvær av et sirkulerende væskereaksjonsmiddel, der reaksjonsmiddelet hovedsakelig består av 1,2-dikloretan og en katalysator, ved å anvende utstyrsenheter beskrevet nedenfor:
- minst en reaksjonsenhet plassert vertikalt og designet som sløyfe,
- de to sløyfebenene står i forbindelse med en avgassingsbeholder plassert over enheten, der den nevnte beholderen tjener til å trekke ut reaksjonsproduktet i gass-eller væskeform, - fødepunktene for klor og oppløst etylen er plassert i sløyfens benseksjon der væsken stiger opp, - ethvert oppstrøms fødepunkt for etylen etterfølges av et nedstrøms fødepunkt for oppløst klor, kjennetegnet ved at - ethvert fødepunkt for klor etterfølges av minst ett fødepunkt for 1,2-dikloretan, og tilsatsen av væskeformig 1,2-dikloretan finner sted med så stor kinetisk energi at fullstendig blanding av 1,2-dikloretan, oppløst klor og etylen er effektuert.
Væskeformig EDC er normalt tilgjengelig i de fleste anlegg av denne type fordi EDC som regel trekkes ut fra reaksjonsbeholderen og resirkuleres for varmegjenvinning. Svakt nedkjølt EDC resirkuleres normalt til benseksjonen på reaktorbeholderen, der nedoverstrømmen av væsken blir svakere. Dette tillater nedoverstrømmen av væsken til å bli forsterket ved et tilleggsstøt som styrker den naturlige sirkulasjon. Det ble nå funnet at dette tilleggsstøtet ikke er nødvendig hvis utbyttet pr oppholdstidsenhet økes tilsvarende og følgelig den totale omsetningen av EDC, fordi den termiske effekten som oppnås slik, fører til en tilfredsstillende økning av den naturlige sirkulasjon. Med henblikk på det faktum at en gass-/væskefase kontaktflate fortsetter å være fraværende innenfor hovedreaksjonssonen, som kunne katalysere dannelsen av sekundærprodukter, spesielt 1,1,2-trikloretan.
En ytterligere utførelsesform av oppfinnelsen fremskaffer innblandingen av væskeformig 1,2-dikloretan ved å anvende en eller flere dyseblander/e som også kalles blandetanker. Driftsmåten for en slik blander er i samsvar med en væskeinjektor. Typiske anvendelser for dyseblandere er blandingen av væskeinnholdet i beholdere eller tanker med sikte på å undertrykke enhver temperatur- eller konsentrasjonsgradient. Blanderen opereres i en neddykket posisjon for å få den kinetiske energi fra strålen til å dra det omgivende medium og å blande det omgivende beholderinnholdet med drivmiddelet. Utløpsstrømmen fra dyseblanderen er mangedobbelt av drivmiddelet, slik at selv store beholderinnhold kan bli fullstendig blandet. Oppfinnelsens formål er å gjøre bruk av dyseblandere for å utnytte den kinetiske energien i EDC sløyfen, slik at reaksjonsparene klor og etylen kan bli blandet så raskt som mulig nedstrøms fødepunktet for oppløst klor.
Ytterligere utførelsesformer av oppfinnelsen vedrører plasseringen for dyseblanderen eller flere dyseblandere, hvis det er anvendelig. De/-n nevnte blander/-e kan plasseres inni reaktorsløyfen på en slik måte at væsken som forlater dem genererer enten en tangentiell strøm sett fra rørtverrsnittet og med hovedstrømmen strømmende oppover, eller en oppadgående strøm sett fra lengdesnittet og som forsterker den oppadgående strømmen, eller slik at begge strømningsretningene forsterkes. Dyseblanderplasseringen er anbrakt på tvers sett fra lengdesnittet eller rørtverrsnittet.
I det siste tilfellet strømmer utløpsstrømmen fra dyseblandere/-n i en oppadgåendeorientert retning. Når strømmen rettes inn aksielt er det ikke skadelig for strømmen om den inneholder en radiell komponent, et kritene som verken vil påvirke blandingsforholdet vesentlig eller øke det på noen måte. En fagspesialist vil velge en oppadgående aksiell retning når og hvis en statisk blander i tillegg monteres over dyseblandernivået.
Forholdsreglene beskrevet over åpenbarer at en kokende reaktor med konvensjonell størrelse kan bli utblokket ifølge den foreliggende oppfinnelsen, slik at omsetnings-hastigheten dobles ifølge reaksjon (1). Den vesentlige fordelen med oppfinnelsen består følgelig i den naturlige utblokking av den respektive enhet når kapasiteten økes i eksisterende anlegg. Det er logisk at denne fremgangsmåten blir spesielt effektiv i tilfeller med storskalaanlegg hvis den initielle planlegging allerede inkluderer teknikaliteter for fødeinnretningen som beskrevet i denne oppfinnelsen.
Oppfinnelsen omfatter også innretningen som kreves for å kjøre denne prosessen ved hjelp av en kokende reaktor som består av en avgassingsbeholder, en reaksjonssløyfe med naturlig sirkulasjon og uttrekksinnretninger for produsert EDC, og en eller flere dyseblandere installert på minst ett nivå og plassert på måten beskrevet ovenfor. Den nevnte innretningen kan valgfritt være utstyrt med statiske blandere.
Oppfinnelsen er illustrert på basis av eksemplet vist i Fig. 1 til Fig. 3. Fig. 1 viser en direktekloreringsreaktor som består av en avgassingsbeholder 1, der gassformig EDC 2 og væskeformig EDC 3 trekkes ut, og sløyfen 4 med sirkulerende væske EDC 5, som er representert ved en retningspil, og der reaksjonen (1) finner sted. Den oppstigende seksjonen av sløyfen 4 har plass til etterfølgende fødepunkter for etylen 6, oppløst klor 7 og EDC 8; imidlertid kan en mengde fødepunkter også bli plassert i selve reaktorsløyfen. Fig. 2 er et tverrsnittsutsnitt av den oppstigende rørformede seksjonen av sløyfe 4 med plasseringen av tre dyseblandere 9a, 9b og 9c referert til i dette eksempel og føde med EDC 8. EDC anvendt for dette formål kan dannes enten fra det væskeformige uttrekket EDC 3 ved frigivelse av varme eller fra kondensert EDC 2 som var gassformig før og blir returnert. Det er selvfølgelig mulig å nyttiggjøre en blanding av begge. I overensstemmelse med Fig. 1, kan en statisk blander bli installert over nivået til dyseblanderne. Fig. 3 viser et lengdeutsnitt av den oppstigende seksjon av sløyfe 4 der oppløsningen av etylen allerde har funnet sted. I dette tilfellet måles det oppløste klor 7 og blandes inn via en mengde dyser plassert over hele tverrsnittet. Dyseblanderen 9a, som fødes med EDC 8, er installert direkte over den nevnte klormålerseksjonen; de andre dyseblanderne er ikke vist på tegningen, men kan bli fremskaffet, og over blanderen 9a er det en statisk blander 10. Dyseblanderen 9a er rettet inn aksielt oppover og øker strømmen og bidrar til en støtkomponent, som skal kompensere for trykktapet forårsaket av den statiske blanderen, slik at det samtidig produseres en så fullstendig strømvirvling som mulig. Tegnforklaring tiJref(lra 8 ni røeransenumrene 1 AvgassingsbehoJder 2 Gassformig EDC
Væskeformig EDC
4 Sløyfe
5 Væskeformig EDC 6 FødeP«nktf0retyJen<7>-punkt forklor
8 EDC
9a DysebJander
95 DysebJander
9c %sebJander
10 Statisk blander
Claims (14)
1.
Prosess for fremstilling av 1,2-dikloretan med høy renhet fra oppløst klor og oppløst etylen, som kommer i kontakt med hverandre i nærvær av et sirkulerende væskereaksjonsmiddel, der det nevnte middelet hovedsakelig består av 1,2-dikloretan og en katalysator, ved å anvende minst en reaksjonsenhet plassert vertikalt og designet i en sløyfe, der to benseksjoner i sløyfen står i forbindelse med en avgassingsbeholder plassert over enheten, der avgassingsbeholderen tjener til uttrekk av reaksjonsproduktet i gass- eller væskeform eller i begge former, fødepunktene for klor og oppløst etylen er plassert i sløyfens benseksjon der væsken stiger opp, ethvert oppstrøms fødepunkt for etylen etterfølges av et nedstrøms fødepunkt for oppløst klor,
karakterisert vedat - ethvert fødepunkt for klor etterfølges av minst ett fødepunkt for væskeformig 1,2-dikloretan, og - tilsatsen av væskeformig 1,2-dikloretan finner sted med så mye kinetisk energi at fullstendig blanding av 1,2-dikloretan, oppløst klor og etylen er effektuert.
2.
Prosess ifølge krav 1,karakterisert vedat tilsatsen av væskeformig 1,2-dikloretan er effektuert ved hjelp av en eller flere dyseblandere.
3.
Prosess ifølge krav 2,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderne, strømmer på tvers av den oppadgående hovedstrømretningen.
4.
Prosess ifølge krav 2,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderne, genererer en tangentiell strøm sett fra rørtverrsnittet, der den nevnte strømmen overlapper og strekker seg ut over den oppadgående hovedstrømretningen.
5.
Prosess ifølge krav 2,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderne, genererer en oppadgående strøm sett fra lengdesnittet, der den nevnte strømmen forsterker den oppadgående hovedstrømretning.
6.
Prosess ifølge krav 2,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderen/blanderne, genererer en oppadgående strøm sett fra lengdesnittet, der den nevnte strømmen forsterker den oppadgående hovedstrømretning.
7.
Prosess ifølge ett av de foregående kravene 2 til 6,karakterisert vedat det er mulig også å sette til en statisk blander til dyseblanderne, der den statiske blanderen plasseres i den oppadgående sløyfeseksjonen i sløyfereaktoren.
8.
Innretning for fremstilling av høyrent 1,2-dikloretan fra oppløst klor og oppløst etylen, som kommer i kontakt med hverandre i nærvær av et sirkulerende væskereaksjonsmiddel, der reaksjonsmiddelet hovedsakelig består av 1,2-dikloretan og en katalysator, ved å anvende utstyrsenheter beskrevet nedenfor: - minst en reaksjonsenhet plassert vertikalt og designet som sløyfe, - de to sløyfebenene står i forbindelse med en avgassingsbeholder plassert over enheten, der den nevnte beholderen tjener til å trekke ut reaksjonsproduktet i gass-eller væskeform, - fødepunktene for klor og oppløst etylen er plassert i sløyfens benseksjon der væsken stiger opp, - ethvert oppstrøms fødepunkt for etylen etterfølges av et nedstrøms fødepunkt for
oppløst klor,
karakterisert vedat - ethvert fødepunkt for klor etterfølges av minst ett fødepunkt for 1,2-dikloretan, og - tilsatsen av væskeformig 1,2-dikloretan finner sted med så stor kinetisk energi at fullstendig blanding av 1,2-dikloretan, oppløst klor og etylen er effektuert.
9.
Innretning ifølge Krav 8,karakterisert vedat innretningen som er egnet for føden med høy kinetisk energi, slik at fullstendig blanding av 1,2-dikloretan, oppløst klor og etylen sikres, består av flere dyseblandere.
10.
Innretning ifølge Krav 9,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderen/blanderne strømmer på tvers av den oppadgående hovedstrømretningen.
11.
Innretning ifølge Krav 9,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater blanderen/blanderne genererer en tangentiell strøm sett fra rørtverrsnittet, der den nevnte strømmen overlapper og strekker seg ut over den oppadgående hovedstrømretningen.
12.
Innretning ifølge Krav 9,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater dyseblanderen/dyseblanderne genererer en oppadgående strøm sett fra lengderetningen, der den nevnte strømmen forsterker den oppadgående hovedstrømretningen.
13.
Innretning ifølge Krav 9,karakterisert vedat dyseblanderen/dyseblanderne er plassert i sløyfereaktoren på en slik måte at væsken som forlater dyseblanderen/dyseblanderne genererer en tangentiell strøm sett fra rørtverrsnittet, der den nevnte strømmen overlapper den oppadgående hovedstrømretning, så vel som en oppadgående strøm sett fra lengdesnittet, derved forsterkende den oppadgående strøm.
14.
Innretning ifølge et hvilket som helst av de foregående Krav 9 til 13,karakterisert vedat det er mulig å kombinere også en statisk blander med dyseblanderne, der den statiske blander plasseres i den oppadgående sløyfeseksj on i sløyfereaktoren.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE102004063090A DE102004063090A1 (de) | 2004-12-22 | 2004-12-22 | Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan mittels Direktchlorierung |
| PCT/EP2005/013535 WO2006069640A2 (de) | 2004-12-22 | 2005-12-15 | Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan mittels direktchlorierung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20073775L NO20073775L (no) | 2007-09-14 |
| NO338689B1 true NO338689B1 (no) | 2016-10-03 |
Family
ID=36579809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20073775A NO338689B1 (no) | 2004-12-22 | 2007-07-19 | Prosess og innretning for fremstilling av 1,2-dikloretan ved anvendelse av direkteklorering |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7671244B2 (no) |
| EP (1) | EP1828084B1 (no) |
| JP (1) | JP5008141B2 (no) |
| KR (1) | KR101279372B1 (no) |
| CN (1) | CN101102985A (no) |
| AT (1) | ATE398605T1 (no) |
| AU (1) | AU2005321593B2 (no) |
| BR (1) | BRPI0519200B1 (no) |
| DE (2) | DE102004063090A1 (no) |
| NO (1) | NO338689B1 (no) |
| RU (1) | RU2386610C2 (no) |
| TW (1) | TWI413632B (no) |
| UA (1) | UA88181C2 (no) |
| WO (1) | WO2006069640A2 (no) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102006053380A1 (de) * | 2006-11-13 | 2008-05-15 | Wacker Chemie Ag | Verfahren zur Herstellung von chlorierten Carbonylverbindungen in Jet Loop Reaktoren |
| DE102008020386B4 (de) * | 2008-04-23 | 2012-01-26 | Uhde Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zur Herstellung eines chlorierten Alkans |
| KR101380499B1 (ko) * | 2010-12-16 | 2014-04-01 | 주식회사 엘지화학 | 1,2-디클로로에탄의 제조방법 |
| US9133079B2 (en) | 2012-01-13 | 2015-09-15 | Siluria Technologies, Inc. | Process for separating hydrocarbon compounds |
| WO2013177433A2 (en) | 2012-05-24 | 2013-11-28 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane systems and methods |
| US9969660B2 (en) | 2012-07-09 | 2018-05-15 | Siluria Technologies, Inc. | Natural gas processing and systems |
| WO2014089479A1 (en) | 2012-12-07 | 2014-06-12 | Siluria Technologies, Inc. | Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products |
| US10047020B2 (en) | 2013-11-27 | 2018-08-14 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| CN110655437B (zh) | 2014-01-08 | 2022-09-09 | 鲁玛斯技术有限责任公司 | 乙烯成液体的系统和方法 |
| US9701597B2 (en) | 2014-01-09 | 2017-07-11 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane implementations for olefin production |
| US10377682B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-13 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| US9334204B1 (en) | 2015-03-17 | 2016-05-10 | Siluria Technologies, Inc. | Efficient oxidative coupling of methane processes and systems |
| US10793490B2 (en) | 2015-03-17 | 2020-10-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane methods and systems |
| US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
| RU2577120C1 (ru) * | 2015-06-15 | 2016-03-10 | Олег Иванович Квасенков | Способ производства хлебного кваса |
| US9328297B1 (en) | 2015-06-16 | 2016-05-03 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| WO2016205411A2 (en) | 2015-06-16 | 2016-12-22 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| EP3362425B1 (en) | 2015-10-16 | 2020-10-28 | Lummus Technology LLC | Separation methods and systems for oxidative coupling of methane |
| WO2017180910A1 (en) | 2016-04-13 | 2017-10-19 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane for olefin production |
| US20180169561A1 (en) | 2016-12-19 | 2018-06-21 | Siluria Technologies, Inc. | Methods and systems for performing chemical separations |
| WO2018217924A1 (en) | 2017-05-23 | 2018-11-29 | Siluria Technologies, Inc. | Integration of oxidative coupling of methane processes |
| AU2018298234B2 (en) | 2017-07-07 | 2022-11-17 | Lummus Technology Llc | Systems and methods for the oxidative coupling of methane |
| CN110947281A (zh) * | 2018-09-27 | 2020-04-03 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种含氯尾气的处理装置和方法以及一种含盐酸的混合物及其应用 |
| WO2023102821A1 (zh) * | 2021-12-09 | 2023-06-15 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 一种制备二氯乙烷的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19910964A1 (de) * | 1999-03-12 | 2000-09-21 | Krupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Ethylendichlorid (EDC) |
| WO2003070673A1 (de) * | 2002-02-21 | 2003-08-28 | Uhde Gmbh | Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan mittels direktchlorierung |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1552849A (no) * | 1967-07-13 | 1969-01-10 | ||
| DE19953762C2 (de) * | 1999-11-09 | 2003-07-10 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Nutzung der bei der 1,2-Dichlorethan-Herstellung im Direktchlorierungsreaktor anfallenden Wärme |
| DE102004029147B4 (de) * | 2004-06-17 | 2008-01-03 | Uhde Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan mittels Direktchlorierung |
-
2004
- 2004-12-22 DE DE102004063090A patent/DE102004063090A1/de not_active Ceased
-
2005
- 2005-12-13 TW TW094144063A patent/TWI413632B/zh active
- 2005-12-15 UA UAA200708369A patent/UA88181C2/ru unknown
- 2005-12-15 WO PCT/EP2005/013535 patent/WO2006069640A2/de active IP Right Grant
- 2005-12-15 CN CNA2005800468203A patent/CN101102985A/zh active Pending
- 2005-12-15 JP JP2007547292A patent/JP5008141B2/ja active Active
- 2005-12-15 RU RU2007127880/04A patent/RU2386610C2/ru active
- 2005-12-15 US US11/793,882 patent/US7671244B2/en active Active
- 2005-12-15 AU AU2005321593A patent/AU2005321593B2/en active Active
- 2005-12-15 BR BRPI0519200-5A patent/BRPI0519200B1/pt active IP Right Grant
- 2005-12-15 DE DE502005004480T patent/DE502005004480D1/de active Active
- 2005-12-15 KR KR1020077013940A patent/KR101279372B1/ko active IP Right Grant
- 2005-12-15 AT AT05850281T patent/ATE398605T1/de not_active IP Right Cessation
- 2005-12-15 EP EP05850281A patent/EP1828084B1/de active Active
-
2007
- 2007-07-19 NO NO20073775A patent/NO338689B1/no unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19910964A1 (de) * | 1999-03-12 | 2000-09-21 | Krupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Ethylendichlorid (EDC) |
| WO2003070673A1 (de) * | 2002-02-21 | 2003-08-28 | Uhde Gmbh | Verfahren zur herstellung von 1,2-dichlorethan mittels direktchlorierung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5008141B2 (ja) | 2012-08-22 |
| ATE398605T1 (de) | 2008-07-15 |
| EP1828084A2 (de) | 2007-09-05 |
| BRPI0519200A2 (pt) | 2008-12-30 |
| KR101279372B1 (ko) | 2013-07-04 |
| US7671244B2 (en) | 2010-03-02 |
| CN101102985A (zh) | 2008-01-09 |
| TW200626521A (en) | 2006-08-01 |
| RU2386610C2 (ru) | 2010-04-20 |
| DE502005004480D1 (de) | 2008-07-31 |
| BRPI0519200B1 (pt) | 2015-07-07 |
| NO20073775L (no) | 2007-09-14 |
| WO2006069640A2 (de) | 2006-07-06 |
| UA88181C2 (ru) | 2009-09-25 |
| JP2008524283A (ja) | 2008-07-10 |
| TWI413632B (zh) | 2013-11-01 |
| US20080146854A1 (en) | 2008-06-19 |
| DE102004063090A1 (de) | 2006-07-06 |
| KR20070091623A (ko) | 2007-09-11 |
| WO2006069640B1 (de) | 2006-10-12 |
| AU2005321593B2 (en) | 2011-11-03 |
| RU2007127880A (ru) | 2009-01-27 |
| WO2006069640A3 (de) | 2006-08-03 |
| AU2005321593A1 (en) | 2006-07-06 |
| EP1828084B1 (de) | 2008-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO338689B1 (no) | Prosess og innretning for fremstilling av 1,2-dikloretan ved anvendelse av direkteklorering | |
| US7579509B2 (en) | Method and device for producing 1,2-dichlorethane by means of direct chlorination | |
| JP5960143B2 (ja) | 酢酸製造用ポンプアラウンド反応器 | |
| NO341002B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av 1,2-dikloretan | |
| NO148410B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av klordioksyd, klor og et alkalimetallsalt. | |
| US20190023631A1 (en) | Improved processes for preparing halogenated alkanes | |
| EP3490963B1 (en) | Process for the production of chlorinated hydrocarbons | |
| WO2020014211A1 (en) | Eductor nozzle to improve gas hold up in gas-liquid reactor | |
| JP2002322106A (ja) | ２，３−ジクロル−１−プロパノール及びエピクロルヒドリンの製造方法 | |
| JP2019522012A5 (no) | ||
| US3330877A (en) | Process for the chlorination of unsaturated hydrocarbons and unsaturated chlorohydrocarbons | |
| EP1494799A1 (en) | Method for producing hydrogen peroxide from hydrogen and oxygen | |
| CN213314212U (zh) | 一种氯化石蜡生产尾气处理装置 | |
| JP5320684B2 (ja) | ジクロロブテンの製造方法 | |
| CN110790631B (zh) | 一种液相法管道化连续分离生产氟化烷烃的装置 | |
| US5068464A (en) | Process for the oxidation of hydrocarbons utilizing partitioning of oxidizing gas | |
| RU2367511C2 (ru) | Реактор прямого хлорирования этилена | |
| JPH06157365A (ja) | 二塩化エタンの製造方法 | |
| WO2019066311A1 (ko) | 1,1,2-트리클로로에탄의 제조 방법 | |
| NO173602B (no) | Fremgangsmaate og innretning for fremstilling av hoey ren 1,2-dikloretan med samtidig varmegjenvinning | |
| JPS6128A (ja) | 二塩化エタンの製造方法 | |
| NO319656B1 (no) | Prosess for produksjon av vinylklorid |