NO333535B1 - Overgangssone i vindturbinblader. - Google Patents
Overgangssone i vindturbinblader. Download PDFInfo
- Publication number
- NO333535B1 NO333535B1 NO20044400A NO20044400A NO333535B1 NO 333535 B1 NO333535 B1 NO 333535B1 NO 20044400 A NO20044400 A NO 20044400A NO 20044400 A NO20044400 A NO 20044400A NO 333535 B1 NO333535 B1 NO 333535B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- blade
- fiber
- wind turbine
- fibers
- type
- Prior art date
Links
- 230000007704 transition Effects 0.000 title claims abstract description 70
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 121
- 229920002430 Fibre-reinforced plastic Polymers 0.000 claims abstract description 12
- 239000011151 fibre-reinforced plastic Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 8
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 41
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 41
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 claims description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 claims description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229920006231 aramid fiber Polymers 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000004918 carbon fiber reinforced polymer Substances 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 description 3
- 235000012766 Cannabis sativa ssp. sativa var. sativa Nutrition 0.000 description 3
- 235000012765 Cannabis sativa ssp. sativa var. spontanea Nutrition 0.000 description 3
- 239000004760 aramid Substances 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 235000009120 camo Nutrition 0.000 description 3
- 235000005607 chanvre indien Nutrition 0.000 description 3
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 3
- 239000011487 hemp Substances 0.000 description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- 241000208202 Linaceae Species 0.000 description 2
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 210000004177 elastic tissue Anatomy 0.000 description 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 239000012783 reinforcing fiber Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 1
- 239000004593 Epoxy Substances 0.000 description 1
- 229920000271 Kevlar® Polymers 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 239000004761 kevlar Substances 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 239000012779 reinforcing material Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 description 1
- 238000009755 vacuum infusion Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03D—WIND MOTORS
- F03D1/00—Wind motors with rotation axis substantially parallel to the air flow entering the rotor
- F03D1/06—Rotors
- F03D1/065—Rotors characterised by their construction elements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2031/00—Other particular articles
- B29L2031/08—Blades for rotors, stators, fans, turbines or the like, e.g. screw propellers
- B29L2031/082—Blades, e.g. for helicopters
- B29L2031/085—Wind turbine blades
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/70—Wind energy
- Y02E10/72—Wind turbines with rotation axis in wind direction
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
- Y02P70/50—Manufacturing or production processes characterised by the final manufactured product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Wind Motors (AREA)
Abstract
Oppfinnelsen angår et vindturbinblad og et overgangsskall for fremstilling av skallet for et vindturbinblad, idet bladet eller overgangsskallet er fremstilt av fiberforsterket polymer med en første type fibere (1, 3, 6) av en første stivhet og en første bruddforlengelse, og en andre fibertype (2, 5, 7) av en annen stivhet og en annen bruddforlengelse. Ifølge oppfinnelsen blir de to fibertypene fordelt i polymermatrisen. Sett i snitt vinkelrett på bladets langsgående retning eller overgangsskallet, varierer det kvantitative forhold mellom de to fibertypene kontinuerlig i bladets eller overgangsskallets langsgående retning.
Description
Oppfinnelsen angår et turbinblad ifølge innledningen til krav 1 og et prefabrikkert overgangslaminat ifølge innledningen til krav 13.
Vindturbinblader typisk fremstilt ved hjelp av to bladskallhalvdeler av fiberforsterket polymer. Under montering blir de to halvdelene limt sammen langs kantene og via to avstivere som tidligere har blitt limt til innerflaten av en av bladskallhalvdelene. Den andre bladskallhalvdel blir så anordnet på toppen av avstiverne og limt dertil langs kantene.
Bladskallhalvdelene er som sådan typisk fremstilt ved vakuuminfusjon hvor jevnt fordelte fibere, glassfiberbunter, som er fiberbunter, bånd av glassfiberbunter eller matter som kan være filtmatter eller enkeltfibere, eller vevede matter av fibere, blir lagt i en støpformdel og dekket av en vakuumpose. Ved å fremstille vakuum (typisk 80-90%) i hulrommet mellom innerflaten av formdelen og vakuumposen, blir resin suget inn i og fyller hulrommet med fibermaterialet. For å oppnå optimal fordeling av resinet, blir såkalt fordelingslag og fordelingskanaler ofte brukt mellom vakuumposen og fibermaterialet.
Det brukte polymer er typisk polyester eller epoksy og fiberforsterkningen er vanligvis basert på glassfiber. Det er imidlertid også kjent å bruke karbonfibere som er stivere enn glassfibere, men som har mindre bruddforlengelse enn glassfiber. Karbonfibrene kan tilsettes for å oppnå en høyere grad av stivhet og/eller mindre vekt. Det er således mulig å la en del av fiberforsterkningen være karbonfibere for å minske vekten av bladet uten at bladet mister for mye stivhet. Karbonfibere har imidlertid ulempen med at de er vesentlig mye dyrere enn glassfibere, noe som er en grunn til hvorfor vindturbinblader av karbonfiberforsterket polymer ikke brukes i større utstrekning. Andre typer forsterkningsfibere, f.eks. aramidfibere (Kevlar) og andre typer plastfibere, naturfibere, f.eks. hampfibere og linfibere kan også brukes for fremstilling av vindturbinblader.
Fra WO 98/53200 og WO 00/79128, er det kjent å forsyne et vindturbinbladskall av glassfiberforsterkede polymer med et karbonfiberlag, hvis elektrisk ledende egenskaper kan brukes for å varme opp bladet for avisning. Karbonfiberlaget kan bakes inn i fiberglasslaminatet.
Fra WO 00/14405, er det kjent å forsterke et vindturbinblad av glassfiberpolymer med langsgående bånd av karbonfiberforsterket polymer. Den samme publikasjonen beskriver såkalte hybridkomposittmaterialer hvor en blanding av glassfibere og karbonfibere har blitt brukt som fiberforsterkning.
US 6 287 122 beskriver fremstillingen av langstrakte komposittprodukter hvor en variasjon i produktets stivhet langs lengden oppnås ved å endre fiberinnholdet eller vinklingen av flettede fibere.
US 5 520 532 beskriver en støpedel av fiberforsterket polymer av varierende stivhet, idet stivheten oppnås ved å variere antall fibermattelag.
US 4 077 740 beskriver et helikopterrotorblad av fiberkomposittmateriale, idet bladets stivhet varierer i den langsgående retning. Dette trekk oppnås ved å variere fiberinnretningen, for å oppnå en forbedret vibrasjonsdempning.
Et vindturbinblads stivhet avhenger naturligvis av skalltykkelsen, tverrsnittsgeometrien og materialet. Tverrsnittsdimensj onene av vindturbinbladet og skalltykkelsen varierer i bladets langsgående retning. Naturligvis befinner de største tverrsnitt seg ved bladroten hvor bladets tverrsnitt ofte er regulært. Langsetter bladet antar det en mer flat form som vesentlig tilsvarer en ellipse.
Som nevnt ovenfor er det kjent å kombinere fibertyper i laminatet for å oppnå ønskede egenskaper eller kompromisser mellom de forskjellige fibertypenes egenskaper når det gjelder vekt, stivhet og bruddforlengelse. Konstruksjonen av et blad med varierende materialegenskaper i bladets langsgående retning, kan imidlertid også være ønskelig. Karbonfibere er fordelaktige på grunn av deres stivhet og lav tetthet, men på den annen side er de kostbare sammenlignet med glassfibere. Følgelig kan det være ønskelig å bruke karbonfiberforsterkning hvor bruken av dette er mer fordelaktig. Det kan således være fordelaktig å forsterke den ytterste delen av bladet med karbonfibere og den innerste del av bladet med glassfibere for å redusere vekten i den ytterste del og derved minimere dødlastmomentet. Mindre materialer og/eller mindre tverrsnitt er således nødvendig i den innerste del av bladet og belastningen på turbinnavet blir redusert. Den ytterste del av bladet kan videre være forsynt med økt stivhet, hvorved risikoen for at bladet bøyes så mye at bladspissen slår mot turbintårnet, blir redusert. Problemet med høy dødlast og utilstrekkelig stivhet har økt i de senere år etter hvert som lengden av vindturbinbladene har økt kontinuerlig. Denne tendensen ser ut til å fortsette i fremtiden.
For å minske størrelsen av monterte flenser og lignende, kan det være behov for et mindre tverrsnitt ved bladroten. Den totale vekten av bladet kan reduseres betydelig ved å bruke karbonfibere som forsterkningsmaterialet i den innerste del av bladet, dvs. for bladroten.
Andre fibertyper, f.eks. cellulosebaserte fibere, f.eks. hamp eller lin, er potensielle materialer for forsterkning av vindturbinblader.
Det kan også være andre årsaker for å bruke forskjellige typer forsterkningsfibere i de forskjellige delene av vindturbinbladene. Hvis to soner av et vindturbinblad, som befinner seg ved siden av hverandre i langsgående retning, blir forsterket med forskjellige fibertyper og med forskjellig stivhet og bruddforlengelse, kan dette medføre at bladet får en brå endring i stivheten. Ved tyngre dynamiske eller statiske belastninger, foregår det meste av belastningen i de ytterste deler av de stiveste fibrene, noe som fører til en stor risiko for at disse fibrene og således bladet blir ødelagt. Med andre ord vil en avbøyning av bladet forårsake en stor belastningskonsentrasjon ved grenseflaten mellom de to soner i sonen med de stiveste fibrene. Problemet er især alvorlig ved dynamiske belastninger som vindturbinbladene utsettes for.
Det er et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe et vindturbinblad med fiberforsterket polymer med en første fibertype av en første stivhet og første bruddforlengelse og en andre fibertype av en annen stivhet og annen bruddforlengelse, hvor hvert område av bladet kan optimeres når det gjelder styrke, dødlast og stivhet uten å påføres ulemper som f.eks. en brå endring i stivheten.
Ifølge oppfinnelsen oppnås formålet ved at to typer fibere blir fordelt i polymermatrisen og at det kvantitative forhold mellom de to typer fibere varierer kontinuerlig i bladets langsgående retning. I denne sammenheng er uttrykket "kontinuerlig" å forstå i en bred betydning og dekker således også "gradvis" og "jevn".
Som resultat oppnås en jevn overgang mellom de to områdene av et vindturbinblad, idet områdene har to forskjellige stivhetsgrader på grunn av det forskjellige kvantitative forhold mellom de to fibertyper.
Ifølge en utførelse av oppfinnelsen kan den første fibertype være glassfiber og den andre type være karbonfibere, hvorved vindturbinbladet er utformet slik at mengden av karbonfibere øker mot bladets spiss. Vekten blir således redusert i den ytterste del, hvorved dødlastmomentet minimeres. Mindre materialer og/eller mindre tverrsnitt blir således nødvendig ved den innerste delen av bladet og lasten mot turbinnavet reduseres.
Ved en bestemt stivhetsgrad kan dødlasten reduseres ved å bruke karbonfibere i den ytre endedel, hvorved de dynamiske lastene på bladskallet og bladroten også kan reduseres, idet delene er spesielt følsomme mot dynamiske laster. Ved en bestemt stivhetsgrad kan dødlasten reduseres ved å bruke karbonfibere i den ytterste endedel hvorved de dynamiske lastene på bladskallet og bladroten også kan reduseres, idet delene er især følsomme mot dynamiske laster.
Ved å endre karbonfiberinnholdet i den ytre endedel eller lengden derav, kan stivheten samt naturlige frekvenser varieres. Stivheten og de naturlige frekvenser kan således optimeres til de spesifikke forholdene.
En relativt stiv ytre endedel og en relativt stiv innerendedel fører til en fordelaktig avbøyningsform når det gjelder aerodynamisk dempning, idet dempningene er avhengige av den integrerte avbøyning langs bladet under en vibrasjon. En økt aerodynamisk dempning er fordelaktig ved at den aerodynamiske lasten således blir redusert.
Sammenlignet med et blad som bare er fremstilt av glassfiberforsterket polymer, eller et blad bare fremstilt av karbonfiberforsterket polymer, vil et blad ifølge oppfinnelsen oppnå et optimalt stivhets/kostnads-forhold.
Enden av vindturbinbladet med bladroten kan også være forsynt med en relativt stor mengde karbonfibere med en høyere stivhet enn glassfibere, hvorved bladets tverrsnitt ved bladroten og følgelig også størrelsen av monteringsflensen og lignende, kan bli redusert. Ifølge en utførelse kan det kvantitative forhold øke eller minske kontinuerlig fra et første nivå til et andre nivå.
Ifølge en foretrukket utførelse varierer det kvantitative forhold bare i en overgangssone i en lengde som er kortere enn bladets lengde. Det kvantitative forhold kan således varieres bare innenfor et begrenset område, noe som kan være fordelaktig ut fra produksjonshensyn.
Ifølge en foretrukket utførelse er overgangssonen forsynt med en første og en andre sone av et vesentlig ensartet kvantitativt forhold. Overgangssonen kan f.eks. ha en lengde som varierer mellom 0,5 og 1 meter. En lengde på opptil 10 meter eller over er imidlertid også å foretrekke. Den første sone, som kan omfatte bladroten, kan også inneholde mest glassfibere og den andre sone som kan omfatte bladspissen, kan mest inneholde karbonfibere, hvorved overgangssonen blir tilveiebrakt i en posisjon midt i bladet.
Ifølge en alternativ utførelse kan bladet deles i overgangssonen med bladroten og en annen sone omfattende resten av bladet. Karbonfibermengden kan således øke gradvis fra bladroten til posisjonen hvor den andre sonen begynner, hvorved karbonfiberinnholdet holder seg vesentlig konstant.
Ifølge en alternativ utførelse kan bladet være delt i en overgangssone med bladspissen og en annen sone omfattende resten av bladet.
Lengden av sonen med bladspissen kan utgjøre 5 %, 10 %, 15 %, 20 %, 25 %, 30 %, 35 %, 40 %, 45 %, 50 %, 55 %, 60 %, 65 %, 70 %, 75 %, 80 %, 85 % eller 90 % av bladets hele lengde.
Ifølge en utførelse kan fibere eller fiberbunter av den første type av forskjellig lengde, strekke seg fra den første ende av overgangssonen og fibere eller fiberbunter av den andre type strekke seg fra den motstående ende av overgangssonen, hvorved det kan oppnås en særlig jevn overgang i stivhet.
Ifølge en annen utførelse kan overgangssonen være dannet av et laminat av flere fiberlag hvor hvert fiberlag har en grenseflate ved en posisjon i den langsgående retning, idet fiberlaget omfatter karbonfibere på den ene side av grenseflaten og glassfibere på den andre side av grenseflaten, idet grenseflatene av hvert fiberlag er forskjøvet i forhold til hverandre i den langsgående retning av bladet. Som resultat oppnås en gradvis variasjon i stivheten i overgangssonen på en særlig enkel måte.
Ifølge en alternativ utførelse kan grenseflatene være taggete i et snitt parallelt med fiberlagene. En enda jevnere overgang i stivhet oppnås således i overgangssonen.
Ifølge en utførelse kan spissene av de taggete grenseflatene være forskjøvet i forhold til hverandre i bladets tverrgående retning. Som resultat oppnås en ekstra jevn variasjon i stivhet i overgangssonen.
Ifølge oppfinnelsen kan to typer fibere fordeles i avstivende bånd som strekker seg i bladets langsgående retning, idet de gjenværende deler av bladets tverrsnitt har et vesentlig konstant innhold av fibere av den første type og/eller av den andre type. De lastbærende deler av bladet blir ofte fremstilt med slike forsterkningsbånd og oppfinnelsen egner seg naturligvis for slike deler.
Oppfinnelsen har også et prefabrikkert overgangsskall for fremstilling av skallet for et vindturbinblad, idet overgangsskallet er fremstilt av fiberforsterket polymer, herunder en første fibertype med en første stivhet og en første bruddforlengelse og en andre fibertype av en annen stivhet og en annen bruddforlengelse, og hvor det kvantitative forhold mellom de to fibere varierer i bladets langsgående retning sett i snitt vinkelrett på bladets langsgående retning, idet de to fibertypene blir fordelt i polymermatrisen og det kvantitative forhold varierer kontinuerlig i den langsgående retning av overgangsskallet. Et slikt prefabrikkert overgangsskall gjør produksjonen av vindturbinbladene raskere og enklere ettersom overgangsskallet ikke behøver å være fremstilt under produksjonen av vindturbinbladet som sådan.
Det prefabrikkerte overgangsskallet kan være utformet som et bånd for forsterkning av områdene av bladskallet som utgjør trykk- og sugesidene av bladet og som er anbrakt lengst fra hverandre fra midten av tverrsnittet.
Hvis en eksisterende vindturbin skal forsynes med lengre blader, kan dette oppnås ved å erstatte den ytterste delen av bladet med en overgangssone som omfatter en eller flere overgangsskall og en karbonfiberspiss. Vekten av bladet blir bare økt litt eller ingenting, sammenlignet med de opprinnelige bladene som helt er fremstilt av glassfiberforsterket polymer. Eventuelt kan helt nye blader fremstilles for en eksisterende vindturbin eller den ytterste delen av bladene kan bli kuttet av og erstattet av en karbonfiberspiss med eller uten overgangssoner.
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet i detalj under henvisning til eksempler på utførelser og vedføyde tegninger, hvor: Figur 1 viser en vindturbin med tre blader, figur 2 viser et vindturbinblad, figur 3 viser en kontinuerlig variasjon av det kvantitative forhold mellom to forskjellige fibertyper ifølge en første utførelse av oppfinnelsen, figur 4 viser en kontinuerlig variasjon av det kvantitative forhold mellom to forskjellige fibertyper ifølge en andre utførelse av oppfinnelsen, figur 5 viser en kontinuerlig variasjon av det kvantitative forhold mellom to forskjellige fibertyper ifølge en tredje utførelse av oppfinnelsen, og figur 6 viser skjemaer om hvordan det kvantitative forhold mellom to forskjellige fibertyper kan varieres i bladets langsgående retning. Figur 1 viser en moderne vindturbin med et tårn 12 med et nav 13 og tre vindturbinblader 14 som strekker seg ut fra navet. Figur 2 viser et vindturbinblad med en første sone 17 og med bladspiss, idet sonen er vesentlig forsterket av karbonfibere. Bladet omfatter videre en andre sone 15 som er forsterket vesentlig av glassfibere. Den første sone 17 strekker seg inn i den andre sone 15 via en overgangssone 16 eller overgangsområde, hvor en type fibere blir gradvis erstattet av den andre fibertype.
Den første utførelse av oppfinnelsen vist på figur 3, er et snitt av et vindturbinbladskall i et overgangsområde hvor det kvantitative forhold mellom to typer fibere med forskjellige egenskaper endres gradvis. Den første fibertype 1, f.eks. karbonfibere, strekker seg fra den venstre side av snittet i form av bunter eller enkeltfibere med forskjellig lengde. Den andre fibertype 2, f.eks. glassfibere, er ikke synlig på figur 3, men kompletterer karbonfibrene. Overgangen mellom de to fibertypene er således diffus, slik at det oppnås en jevn overgang fra den del av bladet som forsterkes vesentlig av karbonfibere, til den del av bladet som vesentlig er forsterket av glassfibere 2. Ettersom glassfibrene tåler en større avbøyning enn karbonfibrene, vil avbøyningen av bladet forårsake en høy konsentrasjon av belastning i deler av karbonfibrene som grenser opp mot grenselaget mellom de to fibertypene. Dette unngås i utførelsen vist på figur 3. Figur 4 viser en andre utførelse hvor fibermattene av ikke-vevde fibere eller strikkede fiberbunter har blitt slått inn i og som er forsynt med tagger i en av endene. To matter, basert på forskjellige typer fibere i samme fiberlag har likeledes formet tagger og blandes således med hverandre. Taggene i to stablede fiberlag kan være forskjøvet i forhold til hverandre, som vist på figur 4, hvorved en jevn overgang oppnås fra stivheten i området vist på venstre side til stivheten i området vist på høyre side. Figur 4 viser skjematisk to stablede karbonfiberlag, 3, 4. To tilsvarende glassfiberlag er tilveiebrakt i området 5. Som også vist på figur 4 er spissene 12 til taggene 11 av de to karbonfiberlag 3, 4 forskjøvet i tverretningen for å sikre en jevn overgang av stivheten. En overgangssone mellom området med karbonfibere og området med glassfibere blir således bestemt av taggenes lengde. Følgelig kan overgangssonen variere ifølge behovet ved enten å forkorte eller forlenge taggenes lengde. Figur 5 viser en særlig enkel utførelse av overgangssonen mellom en første sone og en andre sone. Figur 5 viser skjematisk fire stablede fiberlag hvor fiberlagene 6 er f.eks. dannet av karbonfibere og fiberlagene 7 er dannet av glassfibere. Glassfiberlag har en grenseflate 10 hvor karbonfibrene er erstattet av glassfibere, idet en overgangssone av en viss lengde oppnås, siden hver grenseflate 10 er forskjøvet i forhold til de andre flatene. Lengden av overgangssonen kan naturligvis varieres ifølge behovet ved å forskyve grenseflatene mer eller mindre i forhold til hverandre og/eller ved å bruke flere fiberlag. Figur 6 er et riss av det kvantitative forhold mellom en type fibere og en andre type fibere i bladets langsgående retning. En første overgangssone I og en andre overgangssone III inneholder begge et konstant kvantitativt forhold mellom første type fibere 8 og den andre type fibere 9. En overgangssone II er tilveiebrakt mellom de to sonene, idet forholdet til den andre type fibere 9 i nevnte sone stadig øker fra nivået i den første sone I til nivået i den andre sone III. Figur 6a viser således en utførelse hvor den første sone I bare er dannet av fibere av den første type 8 og den andre sone III bare er dannet av fibere av den andre type 9. Figur 6b viser en utførelse hvor den første sone I bare er dannet av fibere av den første type 8 og den andre sone III omfatter en konstant mindre mengde av den første type fibere 9 og en konstant største mengde av den andre type fibere 9. Figur 6c viser en utførelse hvor den første sone II omfatter en konstant største mengde av den første type fibere 8 og en konstant mindre mengde av den andre type fibere 9 og hvor den andre sone III bare er dannet av den andre type fibere 9. Figur 6d viser en utførelse hvor den første sone I omfatter en konstant, største mengde av den første type fibere 9 og hvor den andre sone III omfatter en konstant mindre mengde av den første type fibere 8 og en konstant større mengde av den andre type fibere 9.
Figur 6a viser skjematisk en foretrukket utførelse av et vindturbinblad hvor den første sone I er den ytre endedel av bladet med bladspissen og hvor den andre sone III er den indre endedel av bladet med bladroten. Delen av bladet som omfatter bladspissen kan således bare være dannet av karbonfibere og delen av bladet som omfatter bladroten kan bare være dannet av glassfibere. Følgelig kan en posisjon mellom de to ender av bladet være en overgangssone II hvor karbonfibrene og glassfibrene gradvis erstatter hverandre. Denne overgangssone II kan ha en begrenset lengde på f.eks. 0,5-1 meter. Bladet kan imidlertid også være dannet ifølge de kvantitative forhold vist på figur 6b-6d. Bladet kan også bare omfatte to soner, dvs. enten den første sone I og overgangssonen II eller overgangssonen III og den andre sone III. Endelig kan bladet bare omfatte overgangssonen II, slik at mengden av en type fibere f.eks. gradvis øker i bladets hele lengde.
En overgangssone kan være tilveiebrakt i bladet under fiberleggingen som sådan i støpte deler. Det er imidlertid også mulig å bruke prefabrikkerte overgangslaminater fremstilt ifølge prinsippene vist på figurene 3, 4 og 5. Slike prefabrikkerte overgangslaminater er fordelaktig av produksjonsårsaker ved at tiden for å legge fibrene vesentlig blir lik produksjonen av konvensjonelle vindturbinblader hvor det samme materialet brukes i hele bladets langsgående retning.
Prøver har vist at de ytterste delene av fibertypene som har høyest stivhet i overgangssonen, kan bryte ved bøyningen i overgangssonen, men dette er ikke bare en uønsket effekt ettersom det bidrar til ytterligere utjevning av stivhetsovergangen. Hyppigheten av brutte fibere kan således være høy, men ikke kritisk ettersom de omgis av mer elastiske fibere. Imidlertid vil de brutte fibrene bidra til å minske bøyningen og således brytningen av andre fibere. Den gradvise og jevne overgangen mellom egenskapene til komposittmaterialet basert på de forskjellige typer fibere, oppnås således ved hjelp av to faktorer. Den første faktor er fordelingen av stive og elastiske fibere for å oppnå en jevn overgang fra det stive til det elastiske området. Den andre faktor er den ikke-kritiske brytning som ytterligere jevner ut overgangen.
En annen ikke vist utførelse av vindturbinbladet ifølge oppfinnelsen kan oppnås ved hjelp av en såkalt besprutningsprosess. I denne fremgangsmåte brukes en sprøytepistol for polymermaterialet og en blanding av kappede fibere av to typer blir ført inn i en resinstrøm og besprutet inn i formen. Ved å variere blandingsforholdet under besprutningsprosessen, kan den tiltenkte overgangssone oppnås.
Oppfinnelsen er ikke begrenset til ovennevnte utførelser. I tillegg til glass- og karbonfibere, kan andre fibertyper brukes for fremstillingen av et vindturbinblad ifølge oppfinnelsen. Eksempler på mulige fibere, omfatter hamp eller andre cellulosefibere, f.eks. aramidfibere og andre plastfibere.
Følgelig er det oppnådd et vindturbinblad, hvor den ene ende med bladroten primært er fremstilt av glassfiberforsterket polymer og hvor en midtre del av bladet er fremstilt av karbonfiberforsterket polymer, mens bladspissen er fremstilt av aramidfiberforsterket polymer, idet tettheten av aramidfibrene er mindre enn for karbonfibrene. Overgangssonen kan således være tilveiebrakt mellom en glassfiberforsterket del og den karbonfiberforsterkede del og mellom den karbonfiberforsterkede del og den aramidfiberforsterkede del.
I tillegg til bladskallet som sådan kan forsterkningsbj eikene og andre innvendige forsterkningselementer i vindturbinbladet være fremstilt av polymerere som er forsterket av forskjellige typer fibere, idet det kvantitative forhold av en type i forhold til den andre type varierer kontinuerlig i bladets langsgående retning.
Fordelene i forhold til oppfinnelsen oppnås spesielt i forbindelse med lastbærende deler. De lastbærende deler omfatter blant annet hovedlaminater i form av langsgående fiberforsterkede polymerbånd som strekker seg i sugeområdene og trykksidene av bladskallet lengst bort fra midten av bladets tverrsnitt. Laminatene som forsterker bladet i kantretningen ved bladets fremre og bakre kanter kan også fortrinnsvis ha et kontinuerlig varierende, kvantitativt forhold mellom de to typer fibere.
For beskyttelse mot tordenvær, kan det være fordelaktig å gjøre den ytterste del av bladspissen helt av glassfiber for å sikre at lynet slår ned i en spesielt bygget lynmottaker og ikke det elektrisk ledende karbonfibermaterialet.
Glassfibrenes bruddforlengelse er typisk omtrent 4,8 %, mens det typisk varierer mellom 0,3 % og 1,4 % for karbonfibere. Young's glassfibermodul er omtrent 73.000 MPa, mens karbonfibermodulen (gjennomsnittlig modul) typisk er omtrent 245.000 MPa. Karbonfibere er typisk 3-4 ganger stivere enn glassfibere. Glassets tetthet er omtrent 2,54 g/cm<3>, mens karbontettheten er omtrent 1,75 g/cm<3>.
Claims (15)
1. Vindturbinblad av fiberforsterket polymer omfattende en første type fibere (1, 3, 6) av en første stivhet og en første bruddforlengelse og en andre type fibere (2, 5, 7) av en annen stivhet og annen bruddforlengelse,karakterisert vedat de to fibertypene er fordelt i polymermatrisen og at det kvantitative forhold mellom de to fibertypene varierer kontinuerlig i bladets langsgående retning, sett i snitt vinkelrett på bladets langsgående retning.
2. Vindturbinblad ifølge krav 1,karakterisert vedat den første fibertype er glassfiber (1) og den andre fibertype er karbonfibere (2).
3. Vindturbinblad ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat det kvantitative forholdet øker eller avtar kontinuerlig fra et første nivå til et andre nivå.
4. Vindturbinblad ifølge ett av kravene 1-3,karakterisert vedat det kvantitative forhold varierer kontinuerlig i en overgangssone i en lengde som er mindre enn bladets lengde.
5. Vindturbinblad ifølge krav 4,karakterisert vedat overgangssonen er tilveiebrakt mellom en første sone (I) og en andre sone (III), idet sonen har et vesentlig ensartet kvantitativt forhold mellom de to fibertyper.
6. Vindturbinblad ifølge krav 5,karakterisert vedat lengden av overgangssonen (II) er mellom 0,5 og 1 meter.
7. Vindturbinblad ifølge krav 4,karakterisert vedat bladet er delt i overgangssonen (II) med bladroten og en annen sone som omfatter resten av bladet.
8. Vindturbinblad ifølge krav 4,karakterisert vedat bladet er delt i overgangssonen (II) med bladspissen og en annen sone som omfatter resten av bladet.
9. Vindturbinblad ifølge ett av kravene 4-8,karakterisert vedat fibrene eller fiberbuntene av den første type (1) med forskjellige lengder strekker seg fra en første ende av overgangssonen (II) og fibere eller fiberbunter av den andre type (2) strekker seg fra den motstående ende av overgangssonen (II).
10. Vindturbinblad ifølge krav 4,karakterisert vedat overgangssonen (II) er dannet av et laminat av flere fiberlag (6, 7), hvor hvert fiberlag har en grenseflate (10) ved en posisjon i den langsgående retning, idet fiberlaget omfatter fibere av den første type (6) på den ene side av grenseflaten og fibere av den andre type (7) på den annen side av grenseflaten, idet grenseflatene (10) av hvert fiberlag er forskjøvet i forhold til de andre lagene i bladets langsgående retning.
11. Vindturbinblad ifølge krav 10,karakterisert vedat grenseflatene (11) er tagget sett i snitt, parallelt med fiberlagene (3,4, 5).
12. Vindturbinblad ifølge krav 11,karakterisert vedat spissene (12) av de taggete grenseflater (11) er forskjøvet i forhold til hverandre i bladets tverretning.
13. Vindturbinblad ifølge ett av de foregående krav,karakterisert vedat de to fibertyper (1, 2, 3, 5, 6, 7) er fordelt i forsterkningsbånd som strekker seg i bladets langsgående retning, idet de gjenværende deler av bladets tverrsnitt har et konstant innhold av fibere av den første type (1,3, 6) og/eller av den andre type (2, 5, 7).
14. Prefabrikkert overgangsskall for fremstilling av skallet for et vindturbinblad, idet overgangsskallet er fremstilt av fiberforsterket polymer som omfatter en første fibertype (1, 3, 6) av en første stivhet og en første bruddforlengelse og en andre type fibere (2, 5, 7) av en annen stivhet og en annen bruddforlengelse,karakterisert vedat de to fibertyper er fordelt i polymermatrisen og hvor det kvantitative forhold varierer kontinuerlig i den langsgående retning av overgangsskallet, sett i snitt vinkelrett på bladets langsgående retning.
15. Prefabrikkert overgangsskall ifølge krav 14,karakterisert vedat det er formet som et bånd for forsterkning av bladskallets områder som utgjør trykk- og sugesiden av bladet og som befinner seg i størst avstand fra midten av bladets tverrsnitt.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK200200425A DK175275B1 (da) | 2002-03-19 | 2002-03-19 | Overgangsområde i vindmöllevinge |
PCT/DK2003/000184 WO2003078832A1 (en) | 2002-03-19 | 2003-03-19 | Transition zone in wind turbine blade |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20044400L NO20044400L (no) | 2004-10-18 |
NO333535B1 true NO333535B1 (no) | 2013-07-01 |
Family
ID=27837992
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20044400A NO333535B1 (no) | 2002-03-19 | 2004-10-18 | Overgangssone i vindturbinblader. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7364407B2 (no) |
EP (1) | EP1485610B1 (no) |
CN (1) | CN1328500C (no) |
AU (1) | AU2003218631B2 (no) |
CA (1) | CA2479604C (no) |
DK (2) | DK175275B1 (no) |
ES (1) | ES2401573T3 (no) |
NO (1) | NO333535B1 (no) |
PL (1) | PL206772B1 (no) |
WO (1) | WO2003078832A1 (no) |
Families Citing this family (101)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK175562B1 (da) * | 2002-03-19 | 2004-12-06 | Lm Glasfiber As | Vindmöllevinge med kulfibertip |
CA2517956C (en) | 2003-03-06 | 2008-07-08 | Vestas Wind Systems A/S | Connection between composites with non-compatible properties and method for preparation |
DE60319150T3 (de) * | 2003-03-06 | 2018-11-22 | Vestas Wind Systems A/S | Vor-form und verfahren zum vorbereiten einer vor-form |
CN1910436B (zh) * | 2004-01-23 | 2010-05-26 | Lm玻璃纤维有限公司 | 包括用于纤维增强结构中应变测量的温度补偿系统的装置 |
CN102287322B (zh) * | 2004-06-30 | 2015-12-16 | 维斯塔斯风力系统有限公司 | 由两个分离的部分制成的风轮机叶片以及装配方法 |
DK200401225A (da) | 2004-08-13 | 2006-02-14 | Lm Glasfiber As | Metode til afskæring af laminatlag, eksempelvis et glasfiber- eller kulfiber-laminatlag i en vindmöllevinge |
DK176418B1 (da) * | 2004-12-22 | 2008-01-21 | Lm Glasfiber As | Fremgangsmåde til fremstilling af en fiberforstærket del til et vindenergianlæg |
DE102005014884B3 (de) * | 2005-04-01 | 2006-09-14 | Nordex Energy Gmbh | Rotorblatt für eine Windenergieanlage |
US7690895B2 (en) * | 2005-07-29 | 2010-04-06 | General Electric Company | Multi-piece passive load reducing blades and wind turbines using same |
US7802968B2 (en) * | 2005-07-29 | 2010-09-28 | General Electric Company | Methods and apparatus for reducing load in a rotor blade |
US20090249779A1 (en) * | 2006-06-12 | 2009-10-08 | Daw Shien Scientific Research & Development, Inc. | Efficient vapor (steam) engine/pump in a closed system used at low temperatures as a better stirling heat engine/refrigerator |
US20080296906A1 (en) * | 2006-06-12 | 2008-12-04 | Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. | Power generation system using wind turbines |
US20090211223A1 (en) * | 2008-02-22 | 2009-08-27 | James Shihfu Shiao | High efficient heat engine process using either water or liquefied gases for its working fluid at lower temperatures |
US20090044535A1 (en) * | 2006-06-12 | 2009-02-19 | Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. | Efficient vapor (steam) engine/pump in a closed system used at low temperatures as a better stirling heat engine/refrigerator |
US7766620B2 (en) * | 2007-02-08 | 2010-08-03 | General Electricc Company | Rotor blade with a lightning protection unit, wind energy system having the same and a method for constructing a rotor blade |
US8752293B2 (en) * | 2007-12-07 | 2014-06-17 | The Boeing Company | Method of fabricating structures using composite modules and structures made thereby |
GB2451192B (en) * | 2008-07-18 | 2011-03-09 | Vestas Wind Sys As | Wind turbine blade |
US20100045037A1 (en) * | 2008-08-21 | 2010-02-25 | Daw Shien Scientific Research And Development, Inc. | Power generation system using wind turbines |
JP2012502223A (ja) * | 2008-09-08 | 2012-01-26 | フロデザイン ウィンド タービン コーポレーション | 強風の状況において風力タービンを保護するためのシステムおよび方法 |
WO2010048370A1 (en) * | 2008-10-22 | 2010-04-29 | Vec Industries, L.L.C. | Wind turbine blade and method for manufacturing thereof |
GB2465770A (en) | 2008-11-28 | 2010-06-02 | Vestas Wind Sys As | Manufacturing wind turbine rotor blade by moulding |
CA2745652C (en) * | 2008-12-05 | 2017-10-10 | Modular Wind Energy, Inc. | Efficient wind turbine blades, wind turbine blade structures, and associated systems and methods of manufacture, assembly and use |
EP2194278A1 (de) | 2008-12-05 | 2010-06-09 | ECP Entwicklungsgesellschaft mbH | Fluidpumpe mit einem rotor |
US20100143142A1 (en) * | 2008-12-11 | 2010-06-10 | Afroz Akhtar | Sparcap system for wind turbine rotor blade and method of fabricating wind turbine rotor blade |
US7942637B2 (en) * | 2008-12-11 | 2011-05-17 | General Electric Company | Sparcap for wind turbine rotor blade and method of fabricating wind turbine rotor blade |
EP2391807B1 (en) * | 2009-01-27 | 2015-04-22 | Vestas Wind Systems A/S | A sectional wind turbine blade |
US7942640B2 (en) * | 2009-03-19 | 2011-05-17 | General Electric Company | Method and apparatus for use in protecting wind turbine blades from lightning damage |
US8461713B2 (en) * | 2009-06-22 | 2013-06-11 | Johann Quincy Sammy | Adaptive control ducted compound wind turbine |
US20110052404A1 (en) * | 2009-08-25 | 2011-03-03 | Zuteck Michael D | Swept blades with enhanced twist response |
AU2010350690A1 (en) * | 2009-11-23 | 2012-04-19 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | CNT-tailored composite air-based structures |
US8702397B2 (en) * | 2009-12-01 | 2014-04-22 | General Electric Company | Systems and methods of assembling a rotor blade for use in a wind turbine |
US8066490B2 (en) * | 2009-12-21 | 2011-11-29 | General Electric Company | Wind turbine rotor blade |
US8142164B2 (en) * | 2009-12-31 | 2012-03-27 | General Electric Company | Rotor blade for use with a wind turbine and method for assembling rotor blade |
JP5830471B2 (ja) | 2010-02-02 | 2015-12-09 | アプライド ナノストラクチャード ソリューションズ リミテッド ライアビリティー カンパニーApplied Nanostructuredsolutions, Llc | 平行に配列されたカーボン・ナノチューブを含むカーボン・ナノチューブ導入繊維材料の生産方法 |
US8172539B2 (en) | 2010-06-17 | 2012-05-08 | General Electric Company | Wind turbine rotor blade joint |
EP2407186A1 (de) | 2010-07-15 | 2012-01-18 | ECP Entwicklungsgesellschaft mbH | Rotor für eine Pumpe, hergestellt mit einem ersten, elastischen Werkstoff |
DE102010039705B4 (de) * | 2010-08-24 | 2020-02-27 | Airbus Operations Gmbh | Strukturelement für ein Luft- und Raumfahrzeug und Verfahren zum Herstellen eines derartigen Strukturelementes |
US9017854B2 (en) | 2010-08-30 | 2015-04-28 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | Structural energy storage assemblies and methods for production thereof |
CN101956675B (zh) * | 2010-10-28 | 2012-06-20 | 马可超 | 喷气式风力发电机 |
WO2012064335A1 (en) * | 2010-11-12 | 2012-05-18 | Bell Helicopter Textron Inc. | Composite rotor blade having weighted material for mass balancing |
US20110243736A1 (en) * | 2010-12-08 | 2011-10-06 | General Electric Company | Joint sleeve for a rotor blade assembly of a wind turbine |
CN103299185A (zh) * | 2011-01-11 | 2013-09-11 | 西门子公司 | 用于确定具有分布于层压材料中的多个纤维的纤维强化部件中的纤维取向的方法 |
DK2511477T3 (da) * | 2011-04-11 | 2014-09-01 | Lm Wp Patent Holding As | Vindmølle med overgangsområde |
GB201109412D0 (en) * | 2011-06-03 | 2011-07-20 | Blade Dynamics Ltd | A wind turbine rotor |
EP2543874A1 (en) | 2011-07-06 | 2013-01-09 | LM Wind Power A/S | A wind turbine blade |
CN103958835B (zh) * | 2011-07-20 | 2016-08-17 | Lmwp专利控股有限公司 | 具有过渡区域的风力涡轮机叶片 |
US10024301B2 (en) * | 2011-10-24 | 2018-07-17 | The Regents Of The University Of Michigan | Textile composite wind turbine blade |
CN103249543A (zh) * | 2011-12-09 | 2013-08-14 | 三菱重工业株式会社 | 风轮机叶片的制造方法和风轮机叶片 |
KR20130084612A (ko) * | 2011-12-09 | 2013-07-25 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 풍차 날개 |
FR2984418B1 (fr) * | 2011-12-19 | 2014-01-24 | Valeol | Procede de degivrage de structures en materiaux composites, notamment de pales d'une eolienne, composition adaptee et dispositif adapte |
US20130177433A1 (en) * | 2012-01-11 | 2013-07-11 | General Electric Company | Multi-material retrofitted wind turbine rotor blade and methods for making the same |
US8602700B2 (en) | 2012-02-16 | 2013-12-10 | General Electric Company | Shipping fixture and method for transporting rotor blades |
IN2012DE00573A (no) * | 2012-02-29 | 2015-06-05 | Gen Electric | |
CN102817794B (zh) * | 2012-08-24 | 2014-07-23 | 中国人民解放军国防科学技术大学 | 可加长大型复合材料风电叶片 |
US9470205B2 (en) | 2013-03-13 | 2016-10-18 | Vestas Wind Systems A/S | Wind turbine blades with layered, multi-component spars, and associated systems and methods |
US9297357B2 (en) | 2013-04-04 | 2016-03-29 | General Electric Company | Blade insert for a wind turbine rotor blade |
EP2815861B1 (de) | 2013-06-18 | 2016-09-07 | Nordex Energy GmbH | Verfahren und Formwerkzeug zur Herstellung eines Gurtsegments für ein Windenergieanlagenrotorblatt |
WO2015003713A1 (en) * | 2013-07-09 | 2015-01-15 | Vestas Wind Systems A/S | Wind turbine blade with sections that are joined together |
US9506452B2 (en) | 2013-08-28 | 2016-11-29 | General Electric Company | Method for installing a shear web insert within a segmented rotor blade assembly |
US9868536B2 (en) * | 2013-10-30 | 2018-01-16 | Goodrich Corporation | Electrical interconnects for ice protection systems |
EP2902620A1 (en) * | 2014-01-30 | 2015-08-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Wind turbine blade with three parts each comprising a different material and method for manufacturing the same |
MX2016009454A (es) | 2014-01-31 | 2017-01-18 | Lm Wp Patent Holding As | Parte del aspa de una turbina eolica fabricada en dos pasos. |
CN106457719B (zh) * | 2014-01-31 | 2021-09-07 | Lm Wp 专利控股有限公司 | 具有改进的纤维过渡的风力涡轮机叶片 |
TR201808856T4 (tr) * | 2014-06-16 | 2018-07-23 | Lm Wind Power Int Tech Ii Aps | Ayrı ayrı lif matlardan bir sürekli lif takviye tabakası üretme usulü. |
WO2016161118A1 (en) * | 2015-04-03 | 2016-10-06 | Bright Lite Structures Llc | Apparatus for controllably cutting fibers and related methods |
GB201508004D0 (en) | 2015-05-11 | 2015-06-24 | Blade Dynamics Ltd | A wind turbine blade |
MA43346A (fr) * | 2015-12-23 | 2017-06-28 | Lm Wp Patent Holding As | Pales d'éolienne et systèmes d’équilibrage de tension |
CN108700028B (zh) * | 2015-12-23 | 2021-08-24 | Lm Wp 专利控股有限公司 | 风力涡轮机叶片及相关制造方法 |
US10450870B2 (en) * | 2016-02-09 | 2019-10-22 | General Electric Company | Frangible gas turbine engine airfoil |
US10451030B2 (en) * | 2016-05-27 | 2019-10-22 | Blade Dynamics Limited | Wind turbine blade and a method of assembling a wind turbine blade and a spar cap connection piece |
EP3532120B1 (en) | 2016-10-25 | 2024-05-01 | Magenta Medical Ltd. | Ventricular assist device |
US10830206B2 (en) | 2017-02-03 | 2020-11-10 | General Electric Company | Methods for manufacturing wind turbine rotor blades and components thereof |
US11098691B2 (en) | 2017-02-03 | 2021-08-24 | General Electric Company | Methods for manufacturing wind turbine rotor blades and components thereof |
JP6993092B2 (ja) * | 2017-03-27 | 2022-02-04 | 本田技研工業株式会社 | 繊維強化樹脂製品 |
FR3070425B1 (fr) * | 2017-08-25 | 2019-08-16 | Safran Aircraft Engines | Element aubage profile d'un ensemble propulsif en composite stratifie |
US10961982B2 (en) | 2017-11-07 | 2021-03-30 | General Electric Company | Method of joining blade sections using thermoplastics |
US10821652B2 (en) | 2017-11-21 | 2020-11-03 | General Electric Company | Vacuum forming mold assembly and method for creating a vacuum forming mold assembly |
US10920745B2 (en) | 2017-11-21 | 2021-02-16 | General Electric Company | Wind turbine rotor blade components and methods of manufacturing the same |
US10913216B2 (en) | 2017-11-21 | 2021-02-09 | General Electric Company | Methods for manufacturing wind turbine rotor blade panels having printed grid structures |
US11040503B2 (en) | 2017-11-21 | 2021-06-22 | General Electric Company | Apparatus for manufacturing composite airfoils |
US10773464B2 (en) | 2017-11-21 | 2020-09-15 | General Electric Company | Method for manufacturing composite airfoils |
US11390013B2 (en) | 2017-11-21 | 2022-07-19 | General Electric Company | Vacuum forming mold assembly and associated methods |
US10865769B2 (en) | 2017-11-21 | 2020-12-15 | General Electric Company | Methods for manufacturing wind turbine rotor blade panels having printed grid structures |
US11248582B2 (en) | 2017-11-21 | 2022-02-15 | General Electric Company | Multiple material combinations for printed reinforcement structures of rotor blades |
US11668275B2 (en) * | 2017-11-21 | 2023-06-06 | General Electric Company | Methods for manufacturing an outer skin of a rotor blade |
US10905808B2 (en) | 2018-01-10 | 2021-02-02 | Magenta Medical Ltd. | Drive cable for use with a blood pump |
CN115192897A (zh) | 2018-01-10 | 2022-10-18 | 马真塔医药有限公司 | 心室辅助装置 |
US10821696B2 (en) | 2018-03-26 | 2020-11-03 | General Electric Company | Methods for manufacturing flatback airfoils for wind turbine rotor blades |
US11035339B2 (en) | 2018-03-26 | 2021-06-15 | General Electric Company | Shear web assembly interconnected with additive manufactured components |
CA3098715A1 (en) * | 2018-04-28 | 2019-10-31 | The Research Foundation For The State University Of New York | Flexible wind turbine blade with actively variable twist distribution |
US10830207B2 (en) | 2018-08-28 | 2020-11-10 | General Electric Company | Spar configuration for jointed wind turbine rotor blades |
FR3087699B1 (fr) * | 2018-10-30 | 2021-11-26 | Safran Aircraft Engines | Hybridation des fibres du renfort fibreux d'une aube |
US11761422B2 (en) | 2018-12-10 | 2023-09-19 | Vestas Wind Systems A/S | Relating to wind turbine blade manufacture |
CN109760334B (zh) * | 2019-01-22 | 2022-01-07 | 远景能源有限公司 | 一种防褶皱预制件及其制造方法 |
US11191944B2 (en) | 2019-01-24 | 2021-12-07 | Magenta Medical Ltd. | Distal tip element for a ventricular assist device |
PT3712424T (pt) * | 2019-03-21 | 2023-10-27 | Siemens Gamesa Renewable Energy As | Pá de turbina eólica e turbina eólica |
US11131290B2 (en) * | 2019-06-25 | 2021-09-28 | General Electric Company | Scarf connection for a wind turbine rotor blade |
US11215054B2 (en) | 2019-10-30 | 2022-01-04 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with encapsulating sheath |
US11466576B2 (en) * | 2019-11-04 | 2022-10-11 | Raytheon Technologies Corporation | Airfoil with continuous stiffness joint |
CN114278493B (zh) * | 2020-09-27 | 2023-10-27 | 上海电气风电集团股份有限公司 | 主梁结构、风机叶片及其加工方法、风力发电机组 |
CN114347503A (zh) * | 2022-01-05 | 2022-04-15 | 泰山玻璃纤维有限公司 | 用于风电叶片主梁的碳-玻混拉板 |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1262704A (en) * | 1968-08-10 | 1972-02-02 | Messerschmitt Boelkow Blohm | Helicopter rotor blade |
GB1526433A (en) * | 1975-08-06 | 1978-09-27 | Secr Defence | Helicopter rotor blades |
US4000956A (en) * | 1975-12-22 | 1977-01-04 | General Electric Company | Impact resistant blade |
GB2012698B (en) | 1978-01-03 | 1982-02-10 | Secr Defence | Aerofoils |
US4533297A (en) | 1982-09-15 | 1985-08-06 | Bassett David A | Rotor system for horizontal axis wind turbines |
GB2164309B (en) * | 1984-09-11 | 1987-09-09 | Secr Defence | Helicopter rotor blades |
US4976587A (en) * | 1988-07-20 | 1990-12-11 | Dwr Wind Technologies Inc. | Composite wind turbine rotor blade and method for making same |
US4979587A (en) * | 1989-08-01 | 1990-12-25 | The Boeing Company | Jet engine noise suppressor |
US5108262A (en) * | 1990-03-23 | 1992-04-28 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | High damping flexible propeller/impleller |
US5140856A (en) | 1990-12-03 | 1992-08-25 | Dynamic Rotor Balancing, Inc. | In situ balancing of wind turbines |
US5520532A (en) | 1994-08-01 | 1996-05-28 | United Technologies Corporation | Molding assembly for forming airfoil structures |
FR2740380B1 (fr) | 1995-10-30 | 1998-01-02 | Eurocopter France | Procede de fabrication d'une pale a pas variable en materiau composite pour rotor d'helicoptere |
SG79227A1 (en) | 1998-04-17 | 2001-03-20 | Inst Materials Research & Eng | Fiber-reinforced composite product with graded stiffness |
DK173460B2 (da) * | 1998-09-09 | 2004-08-30 | Lm Glasfiber As | Vindmöllevinge med lynafleder |
NL1019957C2 (nl) | 2002-02-13 | 2003-10-03 | Stork Fokker Aesp Bv | Gelamineerd paneel met discontinue inwendige laag. |
DE20206942U1 (de) * | 2002-05-02 | 2002-08-08 | Repower Systems Ag | Rotorblatt für Windenergieanlagen |
CA2517956C (en) * | 2003-03-06 | 2008-07-08 | Vestas Wind Systems A/S | Connection between composites with non-compatible properties and method for preparation |
US7575417B2 (en) * | 2003-09-05 | 2009-08-18 | General Electric Company | Reinforced fan blade |
US7427189B2 (en) * | 2006-02-13 | 2008-09-23 | General Electric Company | Wind turbine rotor blade |
-
2002
- 2002-03-19 DK DK200200425A patent/DK175275B1/da not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-03-19 AU AU2003218631A patent/AU2003218631B2/en not_active Expired
- 2003-03-19 PL PL371010A patent/PL206772B1/pl unknown
- 2003-03-19 US US10/508,385 patent/US7364407B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-19 EP EP03711857A patent/EP1485610B1/en not_active Revoked
- 2003-03-19 WO PCT/DK2003/000184 patent/WO2003078832A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-03-19 CA CA2479604A patent/CA2479604C/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-19 ES ES03711857T patent/ES2401573T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-19 CN CNB038064057A patent/CN1328500C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-19 DK DK03711857.7T patent/DK1485610T3/da active
-
2004
- 2004-10-18 NO NO20044400A patent/NO333535B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2003218631B2 (en) | 2009-01-08 |
ES2401573T3 (es) | 2013-04-22 |
DK175275B1 (da) | 2004-08-02 |
EP1485610A1 (en) | 2004-12-15 |
EP1485610B1 (en) | 2012-11-28 |
PL206772B1 (pl) | 2010-09-30 |
US7364407B2 (en) | 2008-04-29 |
PL371010A1 (en) | 2005-06-13 |
WO2003078832A1 (en) | 2003-09-25 |
NO20044400L (no) | 2004-10-18 |
CA2479604A1 (en) | 2003-09-25 |
DK1485610T3 (da) | 2013-03-11 |
US20050180854A1 (en) | 2005-08-18 |
CN1643249A (zh) | 2005-07-20 |
AU2003218631A1 (en) | 2003-09-29 |
CN1328500C (zh) | 2007-07-25 |
DK200200425A (da) | 2003-09-20 |
CA2479604C (en) | 2010-06-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO333535B1 (no) | Overgangssone i vindturbinblader. | |
EP1485611B1 (en) | Wind turbine blade with carbon fibre tip | |
US9920630B2 (en) | Wind turbine blade with transition region | |
CN111720260B (zh) | 风力涡轮机叶片和风力涡轮机 | |
GB2451192A (en) | Wind turbine blade reinforced with different types of carbon fibres | |
WO2013010979A2 (en) | Wind turbine blade with transition region | |
CA3163019A1 (en) | Lightning protection system for main laminate of rotor blade of wind turbine | |
NO331759B1 (no) | Vindturbinblad med karbontupp. | |
US11773822B2 (en) | Wind turbine blade | |
CN113840719A (zh) | 风力涡轮机叶片的增强壳体部件的制造 | |
CN117062980A (zh) | 具有等电位结合的风力涡轮机转子叶片翼梁帽 | |
CN102985683A (zh) | 新型竹质叶片结构 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK1K | Patent expired |