NO20151383L - Fremgangsmåte og anordning for reduksjon av NOx og N2O i gasser - Google Patents

Fremgangsmåte og anordning for reduksjon av NOx og N2O i gasser

Info

Publication number
NO20151383L
NO20151383L NO20151383A NO20151383A NO20151383L NO 20151383 L NO20151383 L NO 20151383L NO 20151383 A NO20151383 A NO 20151383A NO 20151383 A NO20151383 A NO 20151383A NO 20151383 L NO20151383 L NO 20151383L
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
catalyst
nox
gas
catalyst layer
catalyst layers
Prior art date
Application number
NO20151383A
Other languages
English (en)
Other versions
NO343521B1 (no
Inventor
Rainer Maurer
Rolf Siefert
Meinhard Schwefer
Michael Groves
Original Assignee
Uhde Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=29723158&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=NO20151383(L) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Publication of NO20151383L publication Critical patent/NO20151383L/no
Application filed by Uhde Gmbh filed Critical Uhde Gmbh
Publication of NO343521B1 publication Critical patent/NO343521B1/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
    • B01D53/8625—Nitrogen oxides
    • B01D53/8628—Processes characterised by a specific catalyst
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65
    • B01J29/7007—Zeolite Beta
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/54—Nitrogen compounds
    • B01D53/56—Nitrogen oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/08—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the faujasite type, e.g. type X or Y
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/18—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/18—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type
    • B01J29/20—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type containing iron group metals, noble metals or copper
    • B01J29/24—Iron group metals or copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/40—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the pentasil type, e.g. types ZSM-5, ZSM-8 or ZSM-11, as exemplified by patent documents US3702886, GB1334243 and US3709979, respectively
    • B01J29/42—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the pentasil type, e.g. types ZSM-5, ZSM-8 or ZSM-11, as exemplified by patent documents US3702886, GB1334243 and US3709979, respectively containing iron group metals, noble metals or copper
    • B01J29/46—Iron group metals or copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/65—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the ferrierite type, e.g. types ZSM-21, ZSM-35 or ZSM-38, as exemplified by patent documents US4046859, US4016245 and US4046859, respectively
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/008—Details of the reactor or of the particulate material; Processes to increase or to retard the rate of reaction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0403—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal
    • B01J8/0407—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more cylindrical annular shaped beds
    • B01J8/0411—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more cylindrical annular shaped beds the beds being concentric
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0403—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal
    • B01J8/0407—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more cylindrical annular shaped beds
    • B01J8/0415—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the fluid flow within the beds being predominantly horizontal through two or more cylindrical annular shaped beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
    • B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2255/00—Catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2255/00—Catalysts
    • B01D2255/20—Metals or compounds thereof
    • B01D2255/207—Transition metals
    • B01D2255/20738—Iron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2255/00—Catalysts
    • B01D2255/50—Zeolites
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B01D2257/402—Dinitrogen oxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/40—Nitrogen compounds
    • B01D2257/404—Nitrogen oxides other than dinitrogen oxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/0015—Plates; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00539—Pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00831—Stationary elements
    • B01J2208/00849—Stationary elements outside the bed, e.g. baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/02—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor with stationary particles
    • B01J2208/023—Details
    • B01J2208/024—Particulate material
    • B01J2208/025—Two or more types of catalyst
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/08—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the faujasite type, e.g. type X or Y
    • B01J29/10—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the faujasite type, e.g. type X or Y containing iron group metals, noble metals or copper
    • B01J29/14—Iron group metals or copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/65—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the ferrierite type, e.g. types ZSM-21, ZSM-35 or ZSM-38, as exemplified by patent documents US4046859, US4016245 and US4046859, respectively
    • B01J29/66—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the ferrierite type, e.g. types ZSM-21, ZSM-35 or ZSM-38, as exemplified by patent documents US4046859, US4016245 and US4046859, respectively containing iron group metals, noble metals or copper
    • B01J29/68—Iron group metals or copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65
    • B01J29/72—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups B01J29/08 - B01J29/65 containing iron group metals, noble metals or copper
    • B01J29/76—Iron group metals or copper
    • B01J29/7615—Zeolite Beta
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/10—Capture or disposal of greenhouse gases of nitrous oxide (N2O)

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Manufacture Of Iron (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)

Abstract

Fremgangsmåten omfatter å lede den N2O- og NOx-holdige gassen over en rekke av to katalysatorsjikt inneholdende en eller flere med jernladede zeolitter, tilsetning av et reduksjonsmiddel for NOx mellom katalysatorsjiktene, innstilling av en temperatur på mindre enn 500°C i det første og andre katalysatorsjiktet, innstilling av et gasstrykk på minst 2 bar i begge katalysatorsjikt og valg av en slik romhastighet i det første og andre katalysatorsjiktet slik at det i det første katalysatorsjiktet skjer en reduksjon av N2O- innholdet i gassen på høyest opptil 90%, basert på N2O-innholdet ved innløpet til det første katalysatorsjiktet, og at det i det andre katalysatorsjiktet foregår en ytterligere reduksjon i N2O-innholdet til gassen på minst 30% basert på N2O-innholdet ved innløpet til det andre katalysatorsjiktet. Den første reaksjonssonen tjener til reduksjon av N20, i den andre reaksjonssonen blir NOx redusert og minst en del av det resterende N20 nedbrutt. Den beskrevne anordning omfatter minst et radialt gjennomstrømmet katalysatorsjikt.

Description

Den foreliggende oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte for reduksjon av innholdet av nitrogenoksider i gasser, spesielt i prosess- og avgasser, så vel som en dertil tilpasset anordning.
Ved mange prosesser som for eksempel forbrenningsprosesser eller ved industriell fremstilling av salpetersyre er resultatet en med nitrogenmonoksid NO, nitrogendioksid NO2(sammen betegnet som NOx) så vel som lattergass N2O ladet avgass. Mens NO og NO2 lenge har vært kjent som forbindelser med økotoksikologisk relevans (surt regn, smogdannelse), og ved fastlagt verdensomspennende grenseverdier for maksimal tillatt emisjon, er i de seneste årene i økende grad også lattergass kommet inn i fokus for miljøbeskyttelse, da denne i ikke ubetydelig grad bidrar til nedbrytning av stratosferisk ozon og til drivhuseffekten. Det finnes derfor av miljøbeskyttelsesgrunner et presserende behov for tekniske løsninger som fjerner lattergassemisjonen sammen med NOx-emisjonen.
For separat fjernelse av N2O kjennes på den ene eller andre siden allerede tallrike muligheter.
Ved NOx-reduksjonen trekkes den selektive katalytiske reduksjon (SCR) av NOx ved hjelp av ammoniakk i nærvær av vanadiumholdige Ti02-katalysatorer frem (jevnfør for eksempel Erti, H. Knozinger J. Weitkamp: Handbook of Heterogeneous Catalysis, Vol. 4, side 1633-1668, VCH Weinheim (1997)). Disse forløper alt etter katalysator ved temperaturer fra ca 150°C til ca 450°C, og muliggjør en NOx-nedbrytning på mer enn 90%. Det er den mest anvendte variant av NOx-reduksjon fra avgasser fra industrielle prosesser.
Det finnes også fremgangsmåter for reduksjon av NOx på basis av zeolittkatalysatorer som forløper under anvendelse av forskjellige reduksjonsmidler. Ved siden av Cu-utbyttede zeolitter (jevnfør for eksempel EP-A-0914866), ser spesielt jernholdige zeolitter ut til å være interessant med hensyn til praktisk anvendelse.
Således gjør US-A-4,571,329 krav på en fremgangsmåte for reduksjon av NOx i en gass som består minst av 50% NO2, ved hjelp av ammoniakk i nærvær av Fe-zeolitter. Forholdet av NO3til NO2utgjør minst 1.3. Ifølge den her beskrevne fremgangsmåten skal de NOx-holdige gassene reduseres med ammoniakk uten at det skjer en dannelse av N2O som biprodukt.
US 5,451,387 beskriver en fremgangsmåte for selektiv katalytisk reduksjon av NOx med NH3over jernutbyttede zeolitter som arbeider ved temperaturer omkring 400°C.
I motsetning til NOx-reduksjon i avgasser som i mange år har vært etablert innen teknikken eksisterer det for N20-fjernelse kun få tekniske prosesser som i det minste er rettet mot en termisk eller katalytisk nedbrytning av N2O. En oversikt over katalysatorer hvis prinsipiell egnethet for nedbrytning og reduksjon av lattergass er blitt ettervist, gir kaptein et al. (Kaptein F. et al., Appl. Cat. B: Environmental 9 (1996) 25-64).
Som spesielt egnet fremtoner igjen Fe- og Cu-zeolittkatalysatorer som enten bevirker en ren nedbrytning av N2O i N2og O2(US-A-5, 171, 553), eller akser til katalytisk reduksjon av N2O ved hjelp av NH3eller hydrokarboner til N2og H20, henholdsvis C02.
Således beskrives i JP-A-07 060 126 en fremgangsmåte for reduksjon av N2O med NH3i nærvær av jernholdige zeolitter av pentasiltypen ved temperaturer på 450°C. N2O-nedbrytningen som oppnås ved denne fremgangsmåten ligger på 71%.
Mauvezin et al. angir i Catal. Lett. 62 (1999) 41-44 en oversikt over egnetheten med hensyn til dette av forskjellige jernutbyttezeolitter av typene MOR, MFI, BEA, FER, FAU, MAZ og OFF. Ifølge denne kan en mer enn 90% N20-reduksjon gjennom NH3-tilsetning under 500°C kun oppnås i tilfellet med Fe-BEA.
Ved siden av de før nevnte fremgangsmåter for separat fjernelse av N2O og NOx, eksisterer dog også ved fremgangsmåter for kombinert fjernelse som forløper under anvendelsen av en enkelt katalysator.
Fra WO-A-00/48715 kjennes en fremgangsmåte ved hvilken en NOx- og N20-holdig avgass ved temperaturer mellom 200 og 600°C ledes hen over en jern-zeolittkatalysator av typen beta (= type BEA), hvorved avgassen videre inneholder NH3i et mengdeforhold mellom 0.7 og 1.4 basert på totalmengden av NOx og N2O. NH3tjener her som reduksjonsmiddel så vel for NOx som også for N2O. Fremgangsmåten arbeider godt nok ved temperaturer lavere enn 500°C, men har som den før nevnte fremgangsmåten den prinsipielle ulempen at det til fjernelse av N20-innholdet benyttes en nesten ekvimolar mengde reduksjonsmiddel (her NH3).
Fra WO-A-01/51, 181 kjennes en fremgangsmåte for fjernelse av NOx og N2O, hvor en prosess- eller avgass føres gjennom to reaksjonssoner som inneholder jernladede zeolitter som katalysatorer. I den første reaksjonssonen nedbrytes herved N2O, mellom den første og den andre reaksjonssonen tilsettes ammoniakk til gassblandingen og i den andre reduksjonssonen reduseres NOx.
Det ble nå overraskende funnet at effektiviteten av den ovenfor nevnte fremgangsmåten kan økes betydelig når minskningen av N20-innholdet til den ønskede nedbrytningsgraden ikke alene foregår i den første reaksjonssonen, men at også reaksjonssonen for NOx-reduksjon utnyttes til N20-minskning. Dette ble mulig idet det overraskende ble fastslått at ved anvendelse av jernladede zeolittkatalysatorer er en simultan NOx-reduksjon (for eksempel ved hjelp av NH3) og N20-nedbrytning mulig. Bidraget til N20-nedbrytning i det andre reaksjonstrinnet er da spesielt stort når fremgangsmåten drives ved forhøyet trykk, det vil si trykk over 2 bar, fortrinnsvis over 4 bar.
Oppgaven for den foreliggende oppfinnelsen er å tilveiebringe en enkel, men økonomisk fremgangsmåte, som gir bra omsetning så vel for NOx- som også for N2O-nedbrytningen, som er kjennetegnet ved minimale drifts- og investeringskostnader. Til først nevnte teller ved siden av energien for innstilling av den nødvendige driftstemperatur forbruket av reduksjonsmiddel så vel som energitapet gjennom strømningsmotstand i katalysatorsjiktet (trykktap). Investeringskostnadene bestemmes i det vesentlige av den benyttede mengden av katalysator og det dermed forbundne apparatvolum.
I tillegg finnes problemet med innføring av reduksjonsmiddelet, hvilket må blandes grunding med gasstrømmen som skal behandles for å sikre en mest mulig høy virkningsgrad av reduksjonsmiddelet (unngåelse av tap av ikke-reagert reduksjonsmiddel ("schlupf') og sidereaksjoner). Den dertil nødvendige blanderen bør av konstruksjonstekniske og økonomiske grunner være anordnet mest mulig plassbesparende.
Denne oppgaven ble løst gjennom fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, og anordningen ifølge oppfinnelsen.
Gjenstand for oppfinnelsen er en fremgangsmåte for minskning av innholdet av NOx og N2O i gasser, spesielt i prosessgasser og avgasser, omfattende tiltakene: a) å lede den N2O- og NOx-holdige gassen over en rekke av to katalysatorsj ikter inneholdende en eller flere jernladede zeolitter,
b) å tilsette et reduksj onsmiddel til NOx mellom katalysatorsj iktene,
c) å innstille en temperatur på mindre enn 500°C i det første katalysatorsjiktet og det andre katalysatorsjiktet,
d) å innstille et gasstrykk på minst 2 bar i begge katalysatorsj iktene,
e) å velge en slik romhastighet i det første og andre katalysatorsjiktet at det i det første katalysatorsjiktet foregår en nedbrytning av N20-innholdet i gassen på
høyst opptil 90%, basert på N20-innholdet i innløpet til det første katalysatorsjiktet, og at det i det andre katalysatorsjiktet foregår en ytterligere senkning av N20-innholdet til gassen med minst 30% basert på N20-innholdet ved innløpet til det andre katalysatorsjiktet.
I det første katalysatorsjiktet til ren N20-nedbrytning akselererer den da stadig i gassen tilstedeværende NOx som forventet den ønskede N20-nedbrytning gjennom en aktiverende virkning slik som denne ble beskrevet for forskjellige N20/NOx-forhold av Kogel et al. i Catal. Comm. 2 (2001) 273-6.
Også i det andre katalysatorsjiktet kan en merkbar N20-nedbrytning oppnås gjennom nedbrytning i nitrogen og oksygen. Dette var overraskende da for det første NOx-innholdet som aktiverer N20-nedbrytningen reduseres gjennom tilsetning av reduksjonsmiddelet, for det andre ble det forventet at det tilsatte reduksjonsmiddelet ble absorbert intermediært på katalysatoroverflaten og dermed blokkere de aktive sentrene for N20-nedbrytning.
Under de valgte fremgangsmåtebetingelsene, altså det økte trykk og spesielt et redusert NH3/NOx-forhold fremkommer disse påvirkningene åpenbart ikke.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen muliggjør dermed gjennomføringen av nedbrytningen av N2O, også reduksjon av NOx ved en lavere driftstemperatur og økonomisk romhastighet og samtidig å oppnå høye nedbrytningsrater for N2O og NOx.
Under begrepet romhastighet forstås herved kvotienten av volumandelen gassblanding (målt ved 0°C og 1.014 bar) per time basert på en volumandelkatalysator. Romhastigheten kan således innstilles med volumstrømmen til gassen og/eller med katalysatormengden.
Den med nitrogenoksidladede gassen blir vanligvis ført inn med en romhastighet på 200-200 000 h"<1>, fortrinnsvis fra 5 000 til 100 000 h"<1>, helst spesielt fra 5 000 til 50 000 h"<1>, basert på det adderte katalysatorvolum til begge katalysatorsjikt.
Innholdet av N2O etter at gassen forlater det første katalysatorsjiktet til fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ligger fortrinnsvis over 200 ppm, spesielt over 300 ppm. I det første katalysatorsjiktet foregår en høyst 90%, fortrinnsvis høyst 80% minskning av N2O-innholdet som var tilstede ved begynnelsen av det første katalysatorsjiktet.
Etter utgangen fra det første katalysatorsjiktet blir gassen inneholdende N2O og NOx først blandet med gassformet reduksjonsmiddel, fortrinnsvis NH3, etterfølgende for samtidig fjernelse av N2O (gjennom nedbrytning) og NOx (gjennom reduksjon) ved en temperatur på fortrinnsvis mindre enn 450°C med den valgte romhastigheten ført over katalysatoren.
I det andre katalysatorsjiktet foregår en ytterligere minst 30%, fortrinnsvis minst 40% minskning av det ved begynnelsen av det andre katalysatorsjiktet tilstedeværende N2O-innhold.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes i det første og andre katalysatorsjiktet jernholdig zeolitt. Derved kan det dreie seg om forskjellige katalysatorer i de respektive katalysatorsj iktene, eller fortrinnsvis om den samme katalysatoren.
Ved en romlig adskillelse av katalysatorsj iktene er det mulig å innstille temperaturen til det andre katalysatorsjiktet, det vil si den innstrømmende gasstrømmen gjennom varme uttak eller -tilføring slik at den er lavere eller høyere enn den til det første katalysatorsj iktet.
Temperaturen til gasstrømmen i det første katalysatorsjiktet i hvilket det kun fjernes N2O, blir så vel som i det andre katalysatorsjiktet i hvilket N2O og NOx fjernes, ligger ifølge oppfinnelsen under 500°C, fortrinnsvis i området fra 250-500°C, spesielt ved 300-450°C og helt spesielt foretrukket ved 350-450°C. Temperaturen til det andre katalysatorsjiktet tilsvarer fortrinnsvis temperaturen i det første katalysatorsjiktet. Temperaturen i katalysatorsjiktet kan formålssenlig bestemmes som en aritmetisk middelverdi av temperaturen til gasstrømmene ved innløpet og utløpet til katalysatorsj iktet.
Valget av driftstemperaturen er her så vel som på den valgte romhastigheten bestemt av den ønskede nedbrytningsgraden av N2O.
Fortrinnsvis foregår valget av temperatur, volumstrøm og katalysatormengde i det første katalysatorsjiktet slik at høyst 90%, fortrinnsvis høyst 80% og helst spesielt foretrukket høyst 70%, av det ved begynnelsen av det første katalysatorsjiktet tilstedeværende N2O omsettes der.
Fortrinnsvis foregår valget av temperatur, volumstrøm og katalysatormengde i det andre katalysatorsjiktet slik at det foregår i en ytterligere reduksjon av N20-innholdet i gassen med minst 30%, basert på N20-innholdet ved innløpet til det andre katalysatorsjiktet.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjennomføres ved et forhøyet trykk på minst 2 bar, fortrinnsvis minst 3 bar, helt spesielt foretrukket på 4 til 25 bar. Innmatningen av reduksjonsmiddelet mellom det første og andre katalysatorsjiktet, det vil si etter det første og før det andre katalysatorsjiktet foregår gjennom en egnet anordning for eksempel med en tilsvarende trykkventil eller tilsvarende utformede dyser.
I den første reaksjonssonen foretrekkes generelt en relativt lav vannkonsentrasjon da et meget høyt vanninnhold vil gjøre det nødvendig med høye driftstemperaturer (for eksempel > 500°C). Disse kan alt etter den anvendte zeolittypen av driftstiden overskride den hydrotermale stabilitetsgrensen for katalysatoren. Imidlertid spiller NOx-innholdet her en avgjørende rolle da denne kan oppheve deaktiveringen gjennom vann.
Til NOx-reduksjon i den andre reaksjonssonen spiller et høyt vanninnhold en underordnet rolle og allerede ved relativt lave temperaturer oppnås høye NOx-nedbrytningsrater.
Reduksjonsmiddelet tilsettes i en slik mengde som er nødvendig for reduksjonen av NOx. Herunder forstås innenfor rammene av denne beskrivelsen den mengde av reduksjonsmiddel som er nødvendig, for å redusere andelen av NOx i gassblandingen fullstendig eller til den ønskede sluttkonsentrasjon, uten at en merkbar reduksjon av N2O finner sted.
Som reduksjonsmiddel innenfor rammen av oppfinnelsen, kan det anvendes slike stoffer som har en høy aktivitet og selektivitet for reduksjon av NO2og hvis selektivitet og aktivitet under de valgte reaksjonsbetingelsene er større enn for mulig reduksjon av N20.
Som reduksjonsmiddel ifølge oppfinnelsen, er eksempelvis hydrokarboner, hydrogen, karbon monooksid, ammoniakk og deres blandinger som for eksempel syntesegass anvendelig. Spesielt foretrukket blir ammoniakk og stoffer som frigir ammoniakk ved innføring som urea eller ammoniumkarbonat.
Den tilførte mengden av reduksjonsmiddel må herved ikke være nevneverdig større enn det som kreves ved de valgte reaksjonsbetingelsene for reduksjon av NOx.
I tilfellet med ammoniakk som reduksjonsmiddel anvender man alt etter ønsket grad av reduksjon av NOx-innholdet opp til maksimalt 1.2, fortrinnsvis 1.0 til 1.2 molarandeler ammoniakk basert på 1 molar andel NOx. Ønskes en lavere reduksjonsgrad av NOx så utgjør mengden av molare andeler av ammoniakk maksimalt 1.2<*>y, basert på en molar andel NOx, hvor y er den prosentvise andel NOx som skal forbrukes i reduksjonen. ;Ved valg av egnede katalysatorer og fremgangmåtebetingelser virker det tilsatte NH3ikke som reduksjonsmiddel for N2O, men reduserer selektivt det i avgassen inneholdte NOx. ;Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen gjør det mulig å gjennomføre fjernelsen av N2O og NOxved en lavere driftstemperatur med et lavere forbruk av gassformig reduksjonsmiddel som NH3, hvilket inntil nå ikke har vært mulig med de innen kjent teknikk beskrevne fremgangsmåter. ;Dette er spesielt da av stor fordel når store mengder av N2O skal fjernes.;Også måten for innføring av det gassformige reduksjonsmiddel i gasstrømmen som skal behandles i henhold til oppfinnelsen, kan velges fritt så lenge denne foregår i strømningsretningen før det andre katalysatorsjiktet. Den kan for eksempel foregå i tilføringsledningen for beholderen til det andre katalysatorsjiktet eller umiddelbart for katalysatorsjiktet. Reduksjonsmiddelet kan innføres i form av en gass eller også en væske, henholdsvis vandig oppløsning som fordamper i gasstrømmen som skal behandles. ;Den ifølge oppfinnelsen anvendte katalysatoren inneholder hovedsakelig fortrinnsvis;> 50 vekt-%, spesielt > 70 vekt-% av en eller flere med jernladede zeolitter. Således kan det ifølge oppfinnelsen anvendte katalysatoren eksempelvis ved siden av en Fe-ZSM-5-zeolitt inneholde en ytterligere jevn ladet zeolitt som for eksempel en jernholdig zeolitt av MFI- eller FER-typen. ;Der utover kan katalysatoren anvendt ifølge oppfinnelsen ytterligere inneholde for fagmannen kjente tisetningsstoffer som for eksempel bindemidler. ;Katalysatorer anvendt ifølge oppfinnelsen er fortrinnsvis basert på zeolitter i hvilke de er innført jern gjennom faststoff! onebytting. Vanligvis tar man dertil utgangspunkt i de kommersielt tilgjengelige ammoniumzeolitter (for eksempel NH4-ZSM-5) og de tilsvarende jernsalter (for eksempel FeSC>4 x 7 H20) og blander disse på mekanisk måte intensivt med hverandre i en kulemølle ved romtemperatur. (Turek et al.; Appl. Catal. 184, (1999) 249-256, EP-A-0 955 080). Det refereres dermed utrykkelig til denne litteratur. De oppnådde katalysatorpulverne blir etterfølgende kalsinert i en kammerovn i luft ved temperaturer i området fra 400-600°C. Etter kalsineringen blir de oppnådde jernholdige zeolittene vasket intensivt i destillert vann og etter filtreringen tørkes zeolitten. Til slutt blir de således oppnådde jernholdige zeolittene omsatt med egnet bindemiddel, blandet og eksempelvis ekstrudert til sylindriske katalysatorleiver. Som bindemiddel egner seg alle vanligvis anvendte bindemidler, de mest anvendelige er her aluminiumsilikater som for eksempel kaolin. ;Ifølge den foreliggende oppfinnelsen er de anvendbare zeolittene ladet med jern. Jerninnholdet kan her, basert på massen av zeolitten, utgjøre opptil 25%, fortrinnsvis dog 0.1-10%. ;Fortrinnsvis dreier det seg om jernladede zeolitter av typene MFI, BEA, FER, MOR, FAU og/eller MEL spesielt av typen ZSM-5. ;I en foretrukket utførelsesform blir det minst i det andre katalysatorsjiktet anvendt en jernladet zeolitt hvis krystall struktur ikke har noen pore, henholdsvis kanaler, med krystallografisk diameter større enn eller lik 7.0 ångstrøm. ;Hertil teller jernladede zeolitter av typen MFI, FER og/eller MEL, spesielt av typen ZSM-5. ;I fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen omfattes også anvendelsen av slike zeolitter i hvilke gitteraluminium er delvis isomorft substituert med en eller flere elementer eksempelvis erstattet med en eller flere elementer valgt blant B, Be, Ba, Fe, Cr, V, As, Sb og Bi. Også omfattet er anvendelsen av zeolitter i hvilke gjttersilisiumet er isomorft substituert med en eller flere elementer eksempelvis erstattet med en eller flere elementer valgt blant Ge, Ti, Zr og Hf. ;Presise angivelser med hensyn til oppbygningen eller strukturen av zeolittene anvendt ifølge oppfinnelsen er gitt i Atlas of Zeolite Structure Types, Elsevier, 4* revised Edition 1996, som det herved uttrykkelig refereres til.
Spesielt foretrukket i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kommer de lengre oppe definerte zeolittkatalysatorene til anvendelse som er behandlet med vanndamp ("dampede" katalysatorer). Gjennom denne type behandling blir gitteret til zeolitten dealuminert, denne behandlingen er kjent for fagmannen. Overraskende er disse hydrotermisk behandlede zeolittkatalysatorene i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kjennetegnet ved en spesielt høy aktivitet.
Fortrinnsvis anvendes hydrotermisk behandlede zeolittkatalysatorer som er ladet med jern, og i hvilke forholdet av ekstra-gitter-aluminium til gitter-aluminium utgjør minst 1:2, fortrinnsvis 1:2 til 20:1.
Vanninnholdet til reaksjonsgassen ligger fortrinnsvis i området fra <25 volum-%, spesielt i området <15 volum%. Et lavere vanninnhold er generelt å foretrekke.
Generelt foretrekkes en relativt lav vannkonsentrasjon der høyere vanninnhold vil gjøre høyere driftstemperatur nødvendig. Dette kan alt etter den anvendte zeolittypen og driftstid overskride den hydrotermiske stabilitetsgrensen til katalysatoren, og må således tilpasses det respektivt valgte enkelttilfelle.
Også tilstedeværelsen av CO2, så vel som andre deaktiverende bestanddeler i reaksjonsgassen som er kjent for fagmannen, bør om mulig minimeres da disse vil virke negativt på N20-fjernelsen.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen arbeider også i nærvær av O2, da katalysatorene anvendt ifølge oppfinnelsen har tilsvarende selektivitet som ved temperaturer < 500°C undertrykker en reaksjon av det gassformige reduksjonsmiddel, som NH3, med O2. Alle disse påvirkningsfaktorer, så vel som den valgte katalysatorbelastningen, det vil si romhastighet, må tas i betraktning ved valg av den egnede driftstemperatur til reaksjonssonen.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan spesielt anvendes ved salpetersyreproduksjonen, ved avgasser fra kraftverk eller ved gassturbiner. I disse prosesser dannes nitrogenoksidholdige prosess- og avgasser som økonomisk kan renses for nitrogen ("entstickt") ved hjelp av den her anførte fremgangsmåten. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir formålsmessig anvendt på restgass fra salpetersyreproduksjon etter absorbsjonstårnet.
Utførelsen av katalysatorsjiktet kan ifølge oppfinnelsen utføres fritt. Således kan katalysatoren eller katalysatorene eksempelvis anordnes i et aksialt, eller fortrinnsvis radialt gjennomstrømmet katalysatorsjikt som er anbragt i en eller flere beholdere.
Gjenstand for oppfinnelsen er videre en anordning for minimering av innholdet av NOx og N2O i gasser, spesielt i prosessgasser og avgasser, omfattende: A) to etter ved andre koblede katalysatorsjikt inneholdende en eller flere med jernladede zeolitter som gjennomstrømmes av gassen inneholdende NOx og N20, B) en mellom katalysatorsj iktene anordnet anordning for innføring av et gassformig reduksjonsmiddel i strømmen av gassen inneholdende NOx og N2O, hvor C) minst et av katalysatorsj iktene gjennomstrømmes radialt av gassen inneholdende NOxogN20.
I en foretrukket utførelsesform er begge katalysatorsj iktene anordnet i en beholder. Hvilket tydelig minsker apparatkostnadene.
Ifølge oppfinnelsen blir minst et katalysatorsjikt, fortrinnsvis begge katalysatorsjikt, radialt gjennomstrømmet av gassen som skal renses, hvilket forårsaker et tydelig mindre trykktap.
De radiale gjennomstrømmende katalysatorsj iktene er eksempelvis konstruert på formen av hule sylindere, men kan også ha andre former. De radialt gjennomstrømmede katalysatorsj iktene kan være anordnet under hverandre eller de kan velges i en kombinasjon av aksial og radial gjennomstrømmende katalysatorsjikt. Derved må gassveien angis gjennom egnede anbragte adskillelsesflater mellom katalysatorsj iktene slik at først det første og deretter det andre katalysatorsjiktet gjennomstrømmes.
I tilfelle med radial gjennomstrømmende katalysatorskik, kan disse også foreligge på formen av konsentriske inne i hverandre anordnede hule sylindre. Også ved denne utførelsesform må man påse at gassens vei gjennom egnede anbragte skilleflater mellom katalysatorsj iktene, angis slik at først det første og deretter det andre katalysatorsjiktet gj ennomstrømmes.
Strømningsretningen til gassen kan i radialkurvreaktoren forløpe innenfra og ut eller utenfra og inn.
I en foretrukket utførelsesform foreligger to radialt gjennomstrømmende katalysatorsjikt eksempelvis i form av to hule sylindere med forskjellige mål, hvor den ytre diameteren av det ene katalysatorsjiktet er mindre enn den indre diameteren av det andre katalysatorsjiktet, hvor begge katalysatorsj iktene er anordnet konsentrisk i forhold til hverandre og hvor veien til gassene gjennom egnet anbragte adskillelsesflater mellom katalysatorsj iktene angis slik at først det første og deretter det andre katalysatorsjiktet gj ennomstrømmes.
I en ytterligere foretrukket utførelsesform av anordningen ifølge oppfinnelsen, blir gassen etter gjennomstrømning av det første katalysatorsjiktet, ført til en blander som fortrinnsvis er anordnet i sentrum av anordningen, i hvilket tilførselen av reduksjonsmiddelet er tiltenkt som munner ut i rommet etter det første katalysatorsjiktet og før eller fortrinnsvis i blanderen, og hvor gassen som skal renses etter at den forlater bl ånderen, føres til det andre katalysatorsjiktet.
Blanderen tjener til grundig fordeling av reduksjonsmiddelet i gasstrømmen. Blanderen kan utformes fritt innenfor rammen av oppfinnelsen, eksempelvis som statisk blander med tilsvarende innsatser eller som dynamisk blander. Også den enkleste form i et fortrinnsvis turbulent gjennomstrømmet rør skal anses som en blander innenfor rammen av oppfinnelsen. Figur 1-6 beskriver foretrukne utførelsesformer av anordningen ifølge oppfinnelsen i lengdesnitt. Figur 1 forestiller en anordning ifølge oppfinnelsen med gassløp 1 og gassutløp 2.1 det øvre mot gassinnløpet 1 rettede indre rom, er det første katalysatorsjiktet anordnet i form av en hul sylinder 4 og befinner seg på en skillevegg som deler rommet til anordningene i to halvdeler. Videre er den øvre sideflaten til hul sylinderen 4 lukket med en skillevegg. Gassen som skal renses strømmer radialt gjennom det første katalysatorsjiktet gjennom innløpet 1 og gjennom den ringformede spalten til innløpet 7, til det første katalysatorsjiktet til den ringformede spalten til utløpet 8, til det første katalysatorsjiktet. Derfra strømmer den til blanderen 6 hvis innløpssiden i en innføringsledning 3 for reduksjonsmiddelet munner ut. Blanderen 6 føres gjennom skilleveggen, og gassen strømmer da radialt gjennom det andre katalysatorsjiktet gjennom den ringformede spalten til innløpet 9, til det andre katalysatorsjiktet 5 anordnet under det første katalysatorsjiktet 4, til den ringformede spalten til utløpet 10 til det andre katalysatorsjiktet 5. Derfra forlater den rensede gassen anordningen gjennom gassutløpet 2. Figur 2 beskriver en lignende utførelsesform som figur 1, med den endring at det første katalysatorsjiktet 4 er anordnet under det andre katalysatorsjiktet 5, og gassinnløpet 1 og gassutløpet 2 er anordnet på siden til anordningen. De andre henvisningene har betydningene anført ved beskrivelsen av figur 1. Figur 3 forestiller en ytterligere utstillingsform av anordningen ifølge oppfinnelsen med gassinnløp 1 og gassutløp 2. Første katalysatorsjikt 4 og andre katalysatorsjikt 5 er her utformet i form av to konsentriske inn i hverandre anordnede hule sylindre. Det første katalysatorsjiktet 4 befinner seg utenfor en konsentrisk skillevegg 11, som lukker av den nedre sideflaten til katalysatorsjiktet 4, de ringformede spaltene 7 og 8, så vel som det indre rommet til anordningen og den øvre sideflaten til det andre katalysatorsjiktet 5.
Gassen som skal renses, inn gjennom gassinnløpet 1 til anordningen, gjennomstrømmer radialt utenfra og inn det første katalysatorsjiktet fra det ringformede spalteinnløpet 7 til det ringformede spalteutløpet 8. Derfra strømmer den til blanderen 6 på hvis innløpsside i en innløpsledning 3 for reduksjonsmiddelet munner ut. Blanderen 6 munner ut i det indre rommet til det andre katalysatorsjiktet 5 som nedentil er lukket gjennom en skillevegg. Gassen strømmer da radialt ut gjennom den ringformede spalten til innløpet 9 til det andre katalysatorsjiktet til den ringformede spalten til utløpet 10. Derfra forlater den rensede gassen anordningen gjennom gassutløpet 2.
Figur 4 beskriver en lignende utførelsesform som figur 3, med den endring at det første katalysatorsjiktet 4 danner den indre hule sylinderen og det andre katalysatorsjiktet 5 danner den ytre hulesylinderen. De resterende henvisningstall har betydningen anført i beskrivelsen av figur 3.
Figur 5 beskriver en utførelsesform i hvilken det tiltenkte aksiale og radiale gjennomstrømmede katalysatorsjikt. Gassen strømmer over gassinnløpet 1 aksialt
gjennom det første katalysatorsjiktet 4 og inn i blanderen 6.1 anordningen befinner det seg en skillevegg som oppdeler rommet til anordningene i to halvdeler. På innløpssiden til blanderen 6 munner en innløpsledning 3 ut for reduksjonsmiddelet. Fra blanderen 6 strømmer gassen i den ringformede spalten til innløpet 9 til det andre katalysatorsjiktet 5, og gjennom dette radialt i den ringformede spalten til utløpet 10. Derfra forlater den rensede gassen anordningen gjennom gassutløpet 2.
Figur 6 beskriver en lignende utførelsesform som figur 5, med den endring at det første katalysatorsjiktet 4 gjennomstrømmes radialt, og det andre katalysatorsjiktet 5 gjennomstrømmes aksialt. De resterende henvisningstall har betydningen anført ved beskrivelsen av figur 3.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir forklart gjennom det etterfølgende eksempelet. Som katalysator blir det anvendt en jernladet zeolitt av typen ZSM-5. Fremstillingen av Fe-ZSM-5-katalysatoren foregikk gjennom faststoffionebytting startende fra en kommersiell tilgjengelig zeolitt på ammoniumform (ALSI-PENTA, SM27). Detaljert angivelse til fremstilling kan finnes i: M. Rauscher, K. Kesore, R. Monning, W. Schwieger, A. Tissi er, T. Turek: "Preparation of higly active Fe-ZSM-5 catalyst through solid state ion exchange for the catalytic decomposition of N2O" in Appl. Catal. 184 (1999) 249-256.
Katalysatorpulveret ble kalsinert i luft i 6 timer ved 823 K, vasket og tørket natten over ved 383 K. Etter tilsetning av tilsvarende bindemiddel, fulgte ekstruderingen til sylindriske katalysatorleiver.
Som anordning til minskning av NOx- og N20-innholdet ble det anvendt to etterhverandre koblede rørreaktorer, som respektivt var fylt med en slik mengde av katalysatoren over, at basert på den innløpende gasstrømmen det respektivt resulterte i en romhastighet på 15 000 h"<1>. Mellom de to reaksjonssonene foregikk tilsetningen av NH3-gass. Driftstemperaturen til reaksjonssonene ble innstilt gjennom oppvarming. Analysen av gasstrømmene inn og ut av reaktoren foregikk ved hjelp av en FTIR-gassanalysator.
Ved inngangskonsentrasjoner på 1 500 ppm N20,350 ppm NOx, 3 000 ppm H20 og 1.2 volum-% 02i N2og en intermediær tilsetning av NH3, resulterte ved en enhetlig driftstemperatur på 425°C og et driftstrykk på 6.5 bar, de i følgende tabell anførte omsetningsresultater for N2O, NOx og NH3.

Claims (21)

1. Fremgangsmåte for minskning av innholdet av N0X og N2 0 i gasser, spesielt i prosessgasser og avgasser, omfattende tiltakene: a) å lede den N2 O- og NOx -holdige gassen over en rekke av to katalysatorsjikt inneholdende en eller flere med jernladede zeolitter, b) å tilsette et reduksj onsmiddel for NOx mellom katalysatorsj iktene, c) i innstille en temperatur på mindre enn 500°C i det første katalysatorsjiktet og det andre katalysatorsjiktet, d) å innstille et gasstrykk på minst 2 bar i begge katalysatorsj iktene, e) å velge en slik romhastighet i det første og andre katalysatorsjiktet slik at det i første katalysatorsjikt foregår en reduksjon av N2 0-innholdet til gassen på høyst 90%, basert på N2 0-innholdet ved innløpet til det første katalysatorsjiktet, at N2 0-innholdet innstiller seg på mer enn 200 ppm og at det i det andre katalysatorsjiktet foregår en ytterligere reduksjon av N2 0-innholdet til gassen på minst 30% basert på N2 0-innholdet ved innløpet til det andre katalysatorsjiktet.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den samme katalysatoren anvendes i det første og andre katalysatorsjiktet.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den eller de med jernladede zeolitter er av typen MFI, BEA, FER, MOR, F AU og/eller MEL.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at den med jernladede zeolitten er av typen MFI.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at zeolitten er en Fe-ZSM-5.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at fremgangsmåten gjennomføres ved et trykk i området fra 4 til 25 bar.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det som reduksjonsmiddel forNOx anvendes ammoniakk som innføres i en mengde på 1.0 til 1.2 molardeler basert på en molarandel av NOx som skal nedbrytes.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den NOx - og N2 0-holdige gassen ledes hen over katalysatorsj iktene med en romhastighet på 5 000 til 50 000 h" <1> basert på det aderte katalysatorvolum.
9. Fremgangmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at temperaturen i den første og den andre reaksjonssonen ligger på mellom 350 til 450°C.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det i minst en av katalysatorsj iktene anvendes en med jernladet zeolitt som er blitt behandlet med vanndamp.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det som katalysator i minst et av katalysatorsj iktene anvendes en jernladet zeolitt i hvilken forholdet mellom ekstra-gjtter-aluminium til gjtter-aluminium utgjør minst 0.5.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at denne er integrert i fremgangsmåten for salpetersyreproduksjon.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at denne er integrert i driften av en gassturbin.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at denne er integrert i prosessen for drift av et kraftverk.
15. Anordning for minsking av innholdet av NOx og N2 0 i gasser, spesielt i prosessgasser og avgasser omfattende: A) to etterhverandre koblede katalysatorsjikt inneholdende en eller flere med jernladede zeolitter som gjennomstrømmes av den NOx - og N2 0-holdige gassen, B) en mellom katalysatorsj iktene anordnet anordning til innføring av et gassformig reduksjonsmiddel i strømmen av den NOx - og N2 0-holdige gassen, omfattende en blander gjennom hvilken gassen føres etter gjennomstrømning av det første katalysatorsjiktet og omfattende en tilførsel for reduksjonsmiddel, som munner ut i rommet etter det første katalysatorsjiktet og før eller i blanderen, hvor gassen som skal renses etter at den forlater blanderen ledes gjennom det andre katalysatorsjiktet og hvor C) minst et av katalysatorsj iktene er utformet på formen av en hul sylinder som gjennomstrømmes radialt av den NOx - og N2 0-holdige gassen.
16. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at begge katalysatorsjikt er anordnet i en beholder.
17. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at begge katalysatorsjikt gjennomstrømmes radialt av den NOx - og N2 0-holdige gassen.
18. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at to radialt gjennomstrømmende katalysatorsjikt er anordnet over hverandre eller at det foreligger en kombinasjon av overhverandre anordnede aksial- og radialt gjennomstrømmende katalysatorsjikt, hvor veien til gassen gjennom egnet anbragte skilleflater mellom katalysatorsj iktene angis slik at først det første, og deretter det andre, katalysatorsjiktet gjennomstrømmes.
19. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at det foreligger to radialt gjennomstrømmende katalysatorsjikt med forskjellige mål, hvor ytterdiameteren av et katalysatorsjikt er mindre enn den indre diameteren til de andre katalysatorsj iktene, begge katalysatorsjikt er anordnet konsentrisk i forhold til hverandre og hvor veien til gassen gjennom egnet anbragte skilleflater mellom katalysatorsj iktene angis slik at først det første, og deretter det andre, katalysatorsjiktet gj ennomstrømmes.
20. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at gassen etter gjennomstrømning av det første katalysatorsjiktet ledes inn i en i sentrum av anordningen av anordnet blander.
21. Anordning ifølge krav 15, karakterisert ved at blanderen er utformet som statisk blander eller som dynamisk blander, fortrinnsvis i form av et gjennomstrømmet rør.
NO20151383A 2002-06-13 2015-10-13 Anordning for reduksjon av NOx og N2O i gasser NO343521B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10226461A DE10226461A1 (de) 2002-06-13 2002-06-13 Verfahren und Vorrichtung zur Verringerung des Gehaltes an NOx und N2O in Gasen
PCT/EP2003/006051 WO2003105998A1 (de) 2002-06-13 2003-06-10 VERFAHREN UND VORRICHTUNG ZUR VERRINGERUNG DES GEHALTS AN NOx UND N2O IN GASEN

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20151383L true NO20151383L (no) 2005-03-14
NO343521B1 NO343521B1 (no) 2019-04-01

Family

ID=29723158

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20050119A NO343594B1 (no) 2002-06-13 2005-01-10 Fremgangsmåte for reduksjon av NOx og N2O i gasser
NO20151383A NO343521B1 (no) 2002-06-13 2015-10-13 Anordning for reduksjon av NOx og N2O i gasser

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20050119A NO343594B1 (no) 2002-06-13 2005-01-10 Fremgangsmåte for reduksjon av NOx og N2O i gasser

Country Status (21)

Country Link
US (1) US7462340B2 (no)
EP (2) EP2286897B2 (no)
KR (1) KR101053426B1 (no)
CN (1) CN100337725C (no)
AT (1) ATE518579T1 (no)
AU (1) AU2003236729B2 (no)
CA (1) CA2489109C (no)
CO (1) CO5631413A2 (no)
DE (1) DE10226461A1 (no)
DK (2) DK1515791T4 (no)
EG (1) EG24866A (no)
ES (2) ES2369078T5 (no)
HU (1) HU0600118V0 (no)
IN (1) IN2004CH02775A (no)
MX (1) MXPA04012384A (no)
NO (2) NO343594B1 (no)
PL (2) PL209337B1 (no)
PT (2) PT1515791E (no)
RU (1) RU2318581C2 (no)
WO (1) WO2003105998A1 (no)
ZA (1) ZA200409479B (no)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10001539B4 (de) * 2000-01-14 2006-01-19 Uhde Gmbh Verfahren zur Beseitigung von NOx und N2O
DE102005022650A1 (de) 2005-05-11 2006-11-16 Uhde Gmbh Verfahren zur Verringerung des Gehaltes an Stickoxiden in Gasen
DE102006023145A1 (de) * 2006-05-16 2007-11-22 Emitec Gesellschaft Für Emissionstechnologie Mbh Verfahren und Vorrichtung zur Aufbereitung des Abgases einer Verbrennungskraftmaschine
DE102006033452A1 (de) * 2006-07-19 2008-01-24 Süd-Chemie AG Verfahren zur Herstellung metalldotierter Zeolithe und ihre Verwendung bei der katalytischen Umwandlung von Stickoxiden
JP5459965B2 (ja) * 2008-02-05 2014-04-02 メタウォーター株式会社 排ガス中のｎ２ｏ除去方法
US7824636B1 (en) 2009-07-24 2010-11-02 General Electric Company Model-based tuning of ammonia distribution and control for reduced operating cost of selective catalytic reduction
KR101011830B1 (ko) 2009-09-30 2011-01-31 상명대학교 산학협력단 질소산화물 분해용 혼합금속산화물 촉매
ES2655323T3 (es) * 2009-12-18 2018-02-19 Basf Se Zeolita que contiene hierro, procedimiento para la preparación de zeolitas que contienen hierro y procedimiento para la reducción catalítica de óxidos de nitrógeno
KR101177026B1 (ko) * 2010-02-18 2012-08-27 임인권 매연저감장치 및 매연저감방법
DE102010022775A1 (de) 2010-06-04 2011-12-08 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Beseitigung von NOx und N2O
DE102011013271A1 (de) 2011-03-07 2012-09-13 L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude Verfahren und Anlage zur Reduktion von Stickoxidemissionen bei der Dampfreformierung
DE102011121188A1 (de) 2011-12-16 2013-06-20 Thyssen Krupp Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Beseitigung von NOx und N20
KR102064625B1 (ko) 2012-02-06 2020-01-09 바스프 에스이 질소 산화물을 함유하는 가스 스트림의 처리 방법 및 장치
KR102186666B1 (ko) * 2012-10-19 2020-12-04 바스프 코포레이션 혼합된 금속 8-고리 소 공극 분자체 촉매 조성물, 촉매성 물품, 시스템 및 방법
DE102013000013A1 (de) 2013-01-02 2014-07-03 Thyssenkrupp Industrial Solutions Gmbh Beseitigung von Ammoniak und niederen Alkanen und/oder Wasserstoff in Abgasströmen in Industrieanlagen
RU2015143694A (ru) * 2013-03-14 2017-04-20 Басф Корпорейшн Каталитическая система селективного каталитического восстановления
JP6594292B2 (ja) 2013-03-14 2019-10-23 ビーエーエスエフ コーポレーション 選択的な触媒作用の還元触媒系
US9517457B2 (en) 2013-10-30 2016-12-13 Cummins Inc. Aftertreatment systems with reduced N2O generation
KR101560065B1 (ko) 2013-12-30 2015-10-13 두산엔진주식회사 선택적 촉매 환원 반응기
GB201400805D0 (en) 2014-01-17 2014-03-05 Johnson Matthey Plc Method of loading a vessel
DE102014210661A1 (de) 2014-06-04 2015-12-17 Thyssenkrupp Ag Verringerung der Emission von Stickoxiden beim Anfahren von Anlagen zur Herstellung von Salpetersäure
PL3227019T3 (pl) 2014-12-03 2019-07-31 Basf Se Katalizator rodowy do rozkładu podtlenku azotu, jego wytwarzanie i zastosowanie
US9789441B2 (en) * 2015-06-18 2017-10-17 Johnson Matthey Public Limited Company Single or dual layer ammonia slip catalyst
EP3162427A1 (en) * 2015-10-28 2017-05-03 Casale SA A method and apparatus for removing nox and n2o from a gas
RU2746371C2 (ru) * 2016-09-23 2021-04-12 Касале Са Каталитический химический реактор аксиально-радиального потока с двумя слоями катализатора
RU2755022C2 (ru) 2016-10-28 2021-09-09 Касале Са Способ удаления оксидов азота из газа с использованием подвергнутого ионному обмену с железом цеолитного катализатора
WO2019105635A1 (en) 2017-11-30 2019-06-06 Casale Sa PROCESS FOR THE PRODUCTION OF NITRIC ACID WITH TERTIARY ABATEMENT OF N2O AND NOx
EP3741449A1 (en) 2019-05-21 2020-11-25 Haldor Topsøe A/S A process for the removal of dinitrogen oxide in process off-gas
DE102021201811A1 (de) 2020-02-25 2021-08-26 Thyssenkrupp Ag Reaktor für die katalytische Behandlung eines Gasstroms
WO2021170756A1 (de) 2020-02-25 2021-09-02 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Reaktor für die katalytische behandlung eines gasstroms
WO2023117758A1 (en) 2021-12-23 2023-06-29 Topsoe A/S A process for treating gas streams with high concentration of n2o
CN114699911B (zh) * 2022-04-11 2023-06-20 苏州晶拓半导体科技有限公司 一种基于热量回收的臭氧破坏装置及其臭氧破坏方法
DE102022119570A1 (de) 2022-08-04 2024-02-15 Man Energy Solutions Se Brennkraftmaschine
SE546132C2 (en) * 2022-09-12 2024-06-04 Medclair AB An apparatus for catalytic decomposition of nitrous oxide

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2475855A (en) * 1947-10-13 1949-07-12 Sun Oil Co Catalytic reaction apparatus
US3733181A (en) * 1971-05-14 1973-05-15 Chemical Construction Corp Catalytic exhaust gas treatment apparatus
FR2460707B1 (fr) * 1979-07-13 1986-09-05 Ammonia Casale Sa Reacteur de synthese, notamment pour la synthese catalytique d'ammoniac et de methanol
IT1141102B (it) † 1980-11-28 1986-10-01 Ammonia Casale Sa Reattore assiale-radiale per sintesi eterogenee
US4374095A (en) * 1981-10-29 1983-02-15 Chevron Research Company Method and apparatus for restraining radial flow catalytic reactor centerpipes
US4571329A (en) * 1984-08-13 1986-02-18 Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha Ammonia reduction-denitration process and apparatus therefor
DE3604204C2 (de) * 1986-02-11 1994-10-27 Uhde Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Gasen, insbesondere zur Entschwefelung und Entstickung von Rauchgasen
US5024981A (en) 1989-04-20 1991-06-18 Engelhard Corporation Staged metal-promoted zeolite catalysts and method for catalytic reduction of nitrogen oxides using the same
US5171553A (en) * 1991-11-08 1992-12-15 Air Products And Chemicals, Inc. Catalytic decomposition of N2 O
US5250270A (en) * 1992-07-17 1993-10-05 The M. W. Kellogg Company Catalytic reactor bed
JPH0760126A (ja) 1993-08-27 1995-03-07 Babcock Hitachi Kk 排ガス中の亜酸化窒素除去用触媒
CA2193951A1 (en) † 1994-07-07 1996-01-25 Costandi Amin Audeh Catalytic system for the reduction of nitrogen oxides
US5482692A (en) † 1994-07-07 1996-01-09 Mobil Oil Corporation Selective catalytic reduction of nitrogen oxides using a ferrocene impregnated zeolite catalyst
US5451387A (en) * 1994-07-07 1995-09-19 Mobil Oil Corporation Selective catalytic reduction of nitrogen oxides using an iron impregnated zeolite catalyst
FR2770418B1 (fr) 1997-11-04 1999-12-03 Grande Paroisse Sa Procede pour l'elimination dans le gaz des oxydes d'azote nox par reduction catalytique selective (scr) a l'ammoniac sur catalyseurs zeolitiques ne provoquant pas la formation de protoxyde d'azote
FR2773144B1 (fr) * 1997-12-31 2000-02-04 Grande Paroisse Sa Catalyseur a base de ferrierite/fer pour la reduction catalytique de la teneur de gaz en protoxyde d'azote. son procede d'obtention. application au traitement de gaz industriels
DE19820515A1 (de) 1998-05-08 1999-11-11 Alsi Penta Zeolithe Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Katalysators für die Reinigung von Abgasen, die Stickstoffoxide in Gegenwart von Sauerstoff und Wasser enthalten
DE19828777A1 (de) 1998-06-27 1999-12-30 Krupp Uhde Gmbh Vorrichtung zur Durchführung katalytischer chemischer Reaktionen eines Fluids in der Gasphase
FR2788450B1 (fr) 1999-01-20 2002-04-26 Air Liquide Installation de traitement de fluide comportant plusieurs lits de particules maintenus par une grille de separation
FR2789911B1 (fr) 1999-02-18 2001-05-04 Grande Paroisse Sa Procede pour abattre simultanement les oxydes nitriques et le protoxyde d'azote dans les gaz qui en contiennent
DE10001541B4 (de) * 2000-01-14 2005-04-28 Uhde Gmbh Verfahren zur Beseitigung von NOx und N¶2¶O aus dem Restgas der Salpetersäureproduktion
DE10001539B4 (de) * 2000-01-14 2006-01-19 Uhde Gmbh Verfahren zur Beseitigung von NOx und N2O
DE10020100A1 (de) † 2000-04-22 2001-10-31 Dmc2 Degussa Metals Catalysts Verfahren und Katalysator zur Reduktion von Stickoxiden
US20020159923A1 (en) * 2001-02-26 2002-10-31 Platvoet Erwin M.J. Gas phase reactor and process for reducing nitrogen oxide in a gas stream

Also Published As

Publication number Publication date
ATE518579T1 (de) 2011-08-15
DE10226461A1 (de) 2004-01-22
US7462340B2 (en) 2008-12-09
CN100337725C (zh) 2007-09-19
KR20050020998A (ko) 2005-03-04
RU2318581C2 (ru) 2008-03-10
DK1515791T4 (da) 2019-10-28
EP2286897B1 (de) 2012-07-11
MXPA04012384A (es) 2005-02-25
IN2004CH02775A (no) 2006-02-10
ES2391380T5 (es) 2019-02-25
PT2286897E (pt) 2012-10-16
AU2003236729A1 (en) 2003-12-31
RU2005100520A (ru) 2005-08-10
DK2286897T4 (en) 2019-01-21
EP1515791A1 (de) 2005-03-23
MX264791B (es) 1999-02-27
PL209337B1 (pl) 2011-08-31
HU0600118V0 (en) 2006-06-28
EG24866A (en) 2010-11-02
KR101053426B1 (ko) 2011-08-03
CN1658956A (zh) 2005-08-24
PT1515791E (pt) 2011-10-04
NO343594B1 (no) 2019-04-08
NO343521B1 (no) 2019-04-01
DK1515791T3 (da) 2011-11-14
EP2286897B2 (de) 2018-10-03
DK2286897T3 (da) 2012-10-01
ES2369078T3 (es) 2011-11-25
NO20050119L (no) 2005-03-14
ZA200409479B (en) 2005-12-28
ES2391380T3 (es) 2012-11-23
CA2489109C (en) 2012-03-27
EP2286897A1 (de) 2011-02-23
NO20050119D0 (no) 2005-01-10
PL394192A1 (pl) 2011-07-04
AU2003236729B2 (en) 2009-05-07
CA2489109A1 (en) 2003-12-24
ES2369078T5 (es) 2020-05-06
EP1515791B1 (de) 2011-08-03
US20060051277A1 (en) 2006-03-09
WO2003105998A1 (de) 2003-12-24
CO5631413A2 (es) 2006-04-28
EP1515791B2 (de) 2019-08-21
PL214529B1 (pl) 2013-08-30
PL374320A1 (en) 2005-10-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO20151383L (no) Fremgangsmåte og anordning for reduksjon av NOx og N2O i gasser
DK1881867T3 (en) Process for reducing the content of nitrogen oxides in gases.
US20180264408A1 (en) Process and Apparatus for Eliminating NOx and N2O
US9238196B2 (en) Device and method for eliminating NOx and N2O
NO335080B1 (no) Innretning og fremgangsmåte til minsking av innholdet av NOx og N2O i prosessgasser og avgasser
NO331909B1 (no) Fremgangsmate for minskning av nitrogenoksider
NO334708B1 (no) Fremgangsmåte for redusering av innholdet av N2O og NOx i gasser
Schwefer et al. Method and device for reducing the NO X and N 2 O of gases
Schwefer et al. Device and method for eliminating NO x and N 2 O

Legal Events

Date Code Title Description
MK1K Patent expired