NO180809B - Fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfeil - Google Patents
Fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfeilInfo
- Publication number
- NO180809B NO180809B NO914638A NO914638A NO180809B NO 180809 B NO180809 B NO 180809B NO 914638 A NO914638 A NO 914638A NO 914638 A NO914638 A NO 914638A NO 180809 B NO180809 B NO 180809B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- signal
- gain
- phase
- errors
- shadow
- Prior art date
Links
- 238000012937 correction Methods 0.000 title claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 2
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 3
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03D—DEMODULATION OR TRANSFERENCE OF MODULATION FROM ONE CARRIER TO ANOTHER
- H03D1/00—Demodulation of amplitude-modulated oscillations
- H03D1/22—Homodyne or synchrodyne circuits
- H03D1/2245—Homodyne or synchrodyne circuits using two quadrature channels
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S13/00—Systems using the reflection or reradiation of radio waves, e.g. radar systems; Analogous systems using reflection or reradiation of waves whose nature or wavelength is irrelevant or unspecified
- G01S13/02—Systems using reflection of radio waves, e.g. primary radar systems; Analogous systems
- G01S13/50—Systems of measurement based on relative movement of target
- G01S13/58—Velocity or trajectory determination systems; Sense-of-movement determination systems
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/35—Details of non-pulse systems
- G01S7/352—Receivers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/35—Details of non-pulse systems
- G01S7/352—Receivers
- G01S7/358—Receivers using I/Q processing
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/02—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S13/00
- G01S7/40—Means for monitoring or calibrating
- G01S7/4004—Means for monitoring or calibrating of parts of a radar system
- G01S7/4021—Means for monitoring or calibrating of parts of a radar system of receivers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører behandling av radar-signaler. Mer bestemt gjelder foreliggende oppfinnelse fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfell som skyldes ubalanse i en synkron detektor, omfattende
å innføre et signal i detektoren og ekstrahere fra denne et mottatt signal og et tilsvarende skyggesignal, å innføre det mottatte signal i et første Dopplerfilter, og å innføre skyggesignalet i et andre Dopplerfilter.
Selv om foreliggende oppfinnelse her er beskrevet under henvisning til illustrerende utførelsesformer for bestemte anvendelser, skal det påpekes at oppfinnelsen ikke er begrenset til dette. De som har vanlige kunnskaper på området og adgang til de opplysninger som finnes i denne beskrivelse vil kunne komme frem til ytterligere modifikasjoner, anvendelser og utførelser innenfor oppfinnelsens omfang og ytterligere felt der foreliggende oppfinnelse vil kunne være av betydelig nytte.
Koherente radarer måler hastigheten på siktemålet langs synslinjen ved å bestemme dopplerfrekvensens forskyvning i det mottatte returnerte radarsignal. I et typisk tilfelle benyttes en I/Q synkrondetektor til å danne I- og Q—kompo-nentene i det mottatte signal. Disse komponenter blir deretter digitalisert og behandlet i en digital FFT (Fast Fourier Transform) for å danne dopplerfiltere med smale bånd. Hvis et signal med en enkel frekvens føres til en ideell mottaker uten fasefeil eller forsterkningsfell, vil signalet opptre i ett filter ved dopplerfilterets utgang. Hvis I— og Q—kanalene ikke har nøyaktig samme forsterkning eller om faseforskyvningen mellom de to kanaler ikke er nøyaktig 90° , vil et uekte signal, vanligvis betegnet som "skyggesignal" fremkomme ved utgangen for dopplersignalprosessoren. Størrelsen på det uekte signal er direkte proporsjonal med forsterkningsfell og fasefeil mellom de to kanaler. Frekvensen for det uekte signal er lik frekvensen for det sanne signal, men med motsatt fasedreining.
I en digital dopplerfiltersats med N filtere nummerert fra 0 til N-l med et signal i filteret k, vil skyggesignalet opptre i filteret N—k—1. Dette uekte signal kan feilaktig oppfattes som et reelt signal eller kan dekke over returnerende reelle målsignaler. Det er derfor på dette området behov for en teknikk som kan redusere størrelsen på det uekte signal.
En teknikk til kontroll med ubalanse når det gjelder fase og forsterkning, medfører oppbygning av radarmottakerens maskinvare etter meget strenge spesifikasjoner. For eksempel vil fagfolk på området være klar over at for å sikre at skyggesignalet ligger 25 dB under retursignalet må forsterkningsfell og fasefeil ligge på omtrent 0,5 dB resp. 5°. Ved anvendelser der disse toleranser må opprettholdes over et stort temperaturområde og/eller der omfattende måling og tilpasning av kretskomponentenes verdi ikke er kostnads-effektiv, må ytterligere kompliserte detaljer tilføyes mottakerkonstruksjonen for å sikre at toleransene overholdes. Jo sterkere kravet er til mindre skyggesignal, desto mer komplisert blir oppbygningen av mottakeren.
Til ytterligere belysning av den kjente teknikk skal det vises til IEEE TRANSACTIONS ON AEROSPACE AND ELECTRONIC SYSTEMS, vol. 17, no. 1, Januar 1981, New York, US, sidene 131-137; FE. CHURCHILL ET AL.: "The correction of I an Q errors in a coherent processor", der det beskrives en fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfell som skyldes ubalanse i synkrone detektorer, samt EP publ. patentsøknad 48 229 som viser et arrangement for ovennevnte formål, hvor arrangementet har en anordning (RN) for påvisning av fasefeil og forsterkningsfell på grunn av ubalanse, samt beregning av en korreksjonsfaktor basert på de påviste fasefeil og forsterkningsfell, og en ytterligere anordning (KE) for korrigering av fasefeil og forsterkningsfell .
Det foreligger således på dette området et behov for en enkel teknikk som ville gjøre det mulig å måle ubalanse når det gjelder fase og forsterkning og fjerne feil i sann tid. Dette ville gjøre det mulig å tilfredsstille kravene til skyggesignaler ved hjelp av en forenklet og mindre kostbar analog mottakerutførelse som er bygget etter mindre strenge toleranser.
Fremgangsmåten, ifølge oppfinnelsen, kjennetegnes ved å danne en første diskriminant g=Re< V-j-xVj/| V-pl 2) ;
å danne en andre diskriminant h=Im{ VfxVj/| V-j-l 2) ;
der:
V-p = den komplekse spenningsutmatning for et mål på utgangen av det første filter, og Vj = den komplekse spenningsutmatning for et skyggesignal av målet på utgangen av det annet filter,
å beregne en fasefeil (0) og forsterkningsfell (p) på grunnlag av de første og andre diskriminanter ifølge forholdene:
og
å beregne de første og andre korreksjonsfaktorer (henholdsvis m og n) basert på de nevnte fasefeil og forsterkningsfell ifølge forholdende:
og
å anvende korreksjonsfaktorene for å korrigere fasefeil og forsterkningsfell som skyldes ubalanse.
Ifølge en ytterligere utførelsesform av fremgangsmåten der korreksjonsfaktorene anvendes dannes I' og Q' ifølge forholdene:
I<*>= I
Q' = mO - ni
der Q' er det korrigerte kvadratursignal og I' er stilt lik det mottatte i—fasesignal I.
Oppfinnelsen vil i det følgende bli forklart nærmere under henvisning til tegningene der:
Figur 1 viser mottakeren ifølge oppfinnelsen, og
figur 2 viser som illustrasjon en virkeliggjørelse av kompensasjonskretsen ifølge foreliggende oppfinnelse.
Illustrerende utførelsesformer og eksempler på anvendelser vil nå bli beskrevet under henvisning til tegningene for å vise fordelene ved foreliggende oppfinnelse.
Figur 1 viser mottakeren 10 ifølge oppfinnelsen innbefattende en synkrondetektor 12 med en forsterkningsubalanse på +p og
-p og en faseubalanse på +$ og -$ i henholdsvis I-kanalen og U-kanalen. Det mottatte signal er i formen cosinus [(a>+a)t+6] der co representerer IF (mellomfrekvens) og LO (lokal-oscillator) frekvens, a representerer dopplerfrekvensen og 0 representerer den opprinnelige fase for mellomfrekvensens inngangssignal. Kvadraturblandere 14 og 16 tjener til å frembringe i-fase- og kvadratursignalkomponentene i det mottatte signal ved å blande det mottatte signal med cosinus og minus-sinus funksjoner for lokaloscillatorens frekvens co. En faseubalanse er representert av $ leddene i cosinus og
sinusuttrykkene som er innmating til kvadraturblanderne 14 og 16. Forsterkere 18 og 20 tjener til å forsterke kvadratursignalene. En forsterkningsubalanse er representert av p forsterkningsleddene som er vist i forsterkerne 18 og 20. Den synkrone detektor 12 er komplett med lavpassfiltere 22 og 24 for I—kanalen og Q—kanalen.
I henhold til vanlige kunnskaper blir utmatning fra den synkrone detektor 12 digitalisert med analog—til—digital-omformere 26 og 28 og ført som innmatning til en digital signalprosessor 32. Signalprosessoren utfører komplekse, hurtige Fourier transformasjoner for å omforme det digitale signal i tidsverdiområdet til data i frekvensverdiområdet.
I henhold til den foreliggende lære blir de komplekse utganger fra Fourier transformeringen (FFT) sendt til en universell datamaskin 34 og benyttet til å frembringe to korreksjonsfaktorer. I den viste utførelsesform blir de to korreksjonsfaktorer benyttet i en kompensasjonskrets 30 for å korrigere den digitaliserte utmatning fra mottakeren, slik at man fjerner feil som er oppstått i I/Q fasen og i for-sterkningen på grunn av ubalanse.
Figur 2 viser som illustrasjon en virkeliggjørelse av kompensasjonskretsen 30 i foreliggende oppfinnelse. Kompensasjonskretsen 30 innbefatter to digitale multiplikatorer 36 og 38, to datalåser 40 og 42 og en subtraherer 44. Datalåsene 40 og 42 er lastet med korrigeringsfaktorkoeffisienter som er mottatt over en databuss og blir ført som innmatning til kompensasjonskretsen 30 fra den vanlige datamaskin 34 gjennom et datagrensesnitt 46. Deretter blir de digitaliserte I— og Q signaler som er mottatt fra analog—til—digitalomformerne 26 og 28 multiplisert med m og n korreksjonsfaktorene og subtrahert fra hverandre for å avgi den kompenserte kvadra-turutmatning Q'.
Det vises igjen til figur 1, og med ingen kompensasjon påtrykket (dvs. m=log n=0) blir det i mottakeren innført et signal som setter det mottatte signal og skyggesignalene i atskilte dopplerfiltere. To diskriminanter blir da dannet:
der:
Vf = den komplekse utmatning fra målet ved FFT utgangen og
Vj= den komplekse utmatning for skyggen ved FFT utgangen.
Fra g og h kan fasefeilene (0) og forsterkningsfeilene (p) beregnes. Når man kjenner <J> og p, kan to korreksjonsfaktorer m og n bli bestemt. Sluttelig blir verdien for 0 korrigert ved bruk av formelen:
der Q' er det korrigerte kvadratursignal. I—fasesignalet (I) som er ført som innmatning til kompensasjonskretsen er uforandret og føres direkte til utgangen som I'.
Ligningene som utfører korreksjonen representerer en lukket form for løsning og vil på en effektiv måte eliminere det uekte skyggesignal.
I bruk vil I— og 0—utgangene som frembringes av den synkrone detektor 12 med forsterkningsfell og fasefeil være: 2to leddene blir filtrert ut av lavpassfilterne 22 og 24 og gir:
La I-kanalen være referanse og bli ført direkte gjennom kompensasjonskretsen 30. Da vil:
Evis:
vil amplitudene for I' og Q' være identiske, det vil si med lik forsterkning på (1+p) og faseforskjellen vil være gjenopprettet til 90° (kvadraturfase på cos[at+8—$] og sin[at+6-c])] ). Med den rette forsterkning og faseforholdene gjenopprettet er det uønsket uekte skyggesignal eliminert.
Utledning av Q' fra I og Q:
Med ligningen [6], regruppering av Q, multiplisering av hver side med (l+p)/(l—p) og utvikling får man: Imidlertid gir i henhold til ligning [7] og i henhold til ligning [5], slik at:
eller:
der:
Dette viser at hvis det er mulig å behandle de ukorrigerte I— og Q—signaler for å bestemme forsterkningsfell og fasefeil, p og $, kan de to korreksjonsfaktorer m og n beregnes og påtrykkes I og Q for å danne Q' , en Q kanalutgang som er reskalert og justert i fase slik at forsterkningene i de to kanaler er like (1+p) og fasene for de to kanaler er atskilt med 90"(cos[at+Ø-O] og sin[at+0-t|>] ).
Utledning av korreks. ionsfaktorer:
I korthet kan man si at ved behandling av I— og Q—signalene gjennom en kompleks FFT, kan målsignaler og skyggesignaler atskilles i atskilte dopplerfiltere. En diskriminant D dannes ved å manipulere utgangene fra de to dopplerfiltere slik:
der:
V-p = den komplekse utgang fra dopplerf ilteret
inneholdende målet; Vj= den komplekse utgang fra dopplerfilteret
inneholdende skyggen; l-p = den reelle komponent av V-p;
Q-p = den imaginære komponent av V-p;
lp = den reelle komponent av Vp; og
Op = den imaginære komponent av Vp.
Derfor er:
der: og
Det vil nedenfor bli vist at:
Med fasefeil og forsterkningsfell kjent kan korreksjonsfaktorene m og n finnes ved å sette inn [20] og [21] i [14] og [15]. Dermed kan verdien for Q' beregnes fra [13].
Ved riktig manipulering av utgangene fra dopplerfiltrene som inneholder målsignaler og skyggesignåler kan på denne måte korreksjonsfaktorene beregnes, noe som gjør det mulig å fjerne målskyggen.
Evaluering av p og ti) :
Utvides ligningene [5] og [6] som summer av funksjoner av (at+Ø) og 0 gir:
Derfor er:
Omgruppering av leddene med en felles faktor for cos§ eller jsin(J) gir:
Og avsluttende utfakturering av [cos(at+8)+jsin(at+0)] og [cos(at+0)-jsin(at+6)] leddene gir:
De som har kunnskaper på dette området vil kjenne igjen leddet i formen A[cos(at+6 )+j sin(oct+6)] som den komplekse form for en sinusformet bølge med amplituden A, frekvensen a/2n og opprinnelig fase 6. På tilsvarende måte er uttrykket i formen A[cos(at+0)-jsin(at+©)] den komplekse form for en sinusformet bølge med amplituden A, frekvensen -a/2n (motsatt dreieretning) og opprinnelig fase -0. Disse to frekvenser vil bli trukket ut av to atskilte filtre i FFT 32. Utgangsfølsom- heten for hvert filter vil være proporsjonal med signalampli-tuden A og fasen vil være lik den opprinnelige fase Q.
For signalet I+jQ i ligning [27] trekker FFT 32 ut +a og -a frekvensene, slik at de komplekse FFT utganger er mål-spenningen, V-j-: og skyggesignalets spenning, Vj:
der eksponentlalleddet e<±>3<Q>er benyttet for å uttrykke den opprinnelige fase, cos(G^jsinC©).
Anvendes nå ligning [16] for å danne diskriminanten D får man:
Merk at for små forsterkningsfell og fasefeil er gzp og h^cosøsinøst 1/2)sin(0/2).
Løses ligning [32] med hensyn på cos^d) og sin^cj) uttrykt som g og p gir:
Innsetning av ligningene [36] og [38] i ligning [33] setter oss i stand til en løsning med hensyn på forsterkningens p ubalanse uttrykt som g og h som ble beregnet ut fra FFT utgangene. Dermed fåes:
Da man fra ligning [32] gs:p når det gjelder to røtter for p, er den ene av interesse denne:
Rearrangering av ligning [36] setter oss i stand til å løse med hensyn på faseubalanse $ uttrykt som den målte verdi g og den beregnede verdi p fra ligning [45]. Dermed fåes:
Denne utledning viser at fasefeil og forsterkningsfell $ og p kan beregnes ut fra diskriminantene g og h som ble beregnet på grunnlag av utgangen fra FFT filterne 32 inneholdende målsignaler og skyggesignaler.
Beregning av korreksjonsfaktorene m og n:
Som vist i ligningene [14] og [15] ovenfor er:
Dermed blir korreksjonsfaktorene m og n beregnet av den alminnelig anvendelige datamaskin 34 og matet tilbake til kompensasjonskretsen 30. Kompensasjonskretsen 30 justerer et av kvadratursignalene i overensstemmelse med ligning [13]: Hvis det bare finnes en forsterkningsfell fåes I dette spesielle tilfellet (eller hvis virkningen av fasefeil utelates) kan kompensasjon oppnås ved bare å bruke en multiplikasjon siden koeffisienten n er lik null.
Kalibrering:
Et målsignal anvendes i et dopplerfilter slik at målfilteret og skyggefilteret blir atskilt. De reelle og imaginære utganger fra FFT er utganger til datamaskinen og ligningene
[32] og [33] brukes slik:
Mottakeren 10 er beregnet til bruk i et radarsystem for eksempel for en rakett (missil) (ikke vist).
Dermed er foreliggende oppfinnelse her blitt beskrevet under henvisning til en bestemt utførelse for et bestemt formål. Fagfolk på området som har adgang til de foreliggende informasjoner vil være klar over ytterligere modifikasjoner, anvendelser og utførelser innenfor oppfinnelsens omfang.
Det er derfor hensikten at de følgende krav skal dekke alle mulige ytterligere anvendelser, modifikasjoner og utførelser innenfor rammen av den foreliggende oppfinnelse.
Claims (2)
1.
Fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfell som skyldes ubalanse i en synkron detektor, omfattende
a) å innføre et signal i detektoren og ekstrahere fra denne et mottatt signal og et tilsvarende skyggesignal,
b) å innføre det mottatte signal i et første Dopplerfilter, og
c) å innføre skyggesignalet i et andre Dopplerfilter, karakterisert ved at
d ) å danne en første diskriminant g=Re{V-pxVp/| V-p| 2>;
e) å danne en andre diskriminant h=Im(V-pxVp/ | V-p | 2>;
der:
V-p = den komplekse spenningsutmatning for et mål på utgangen av det første filter, og
Vp = den komplekse spenningsutmatning for et skyggesignal av målet på utgangen av det annet filter,f) å beregne en fasefeil ($) og forsterkningsfell (p) på grunnlag av de første og andre diskriminanter ifølge forholdene:
og
g) å beregne de første og andre korreksjonsfaktorer (henholdsvis m og n) basert på de nevnte fasefeil og forsterkningsfell ifølge forholdende:
og h) å anvende korreksjonsfaktorene for å korrigere fasefeil og forsterkningsfell som skyldes ubalanse.
2.
Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at trinnet h) innbefatter trinnet å danne I' og Q' ifølge forholdene:
der 0' er det korrigerte kvadratursignal og I' er stilt lik det mottatte i—fasesignal I.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/624,951 US5105195A (en) | 1990-12-10 | 1990-12-10 | System and method for compensation of in-phase and quadrature phase and gain imbalance |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO914638D0 NO914638D0 (no) | 1991-11-26 |
NO914638L NO914638L (no) | 1992-06-11 |
NO180809B true NO180809B (no) | 1997-03-24 |
NO180809C NO180809C (no) | 1997-07-02 |
Family
ID=24503998
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO914638A NO180809C (no) | 1990-12-10 | 1991-11-26 | Fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfeil |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5105195A (no) |
EP (1) | EP0490275A3 (no) |
JP (1) | JP2581862B2 (no) |
CA (1) | CA2054995C (no) |
IL (1) | IL100053A (no) |
NO (1) | NO180809C (no) |
TR (1) | TR26255A (no) |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5315620A (en) * | 1992-05-01 | 1994-05-24 | Grumman Aerospace Corporation | Arrangement for correction of synchronous demodulator quadrature phase errors |
US5221928A (en) * | 1992-06-12 | 1993-06-22 | Motorola, Inc. | Method and apparatus for accurate, high speed pulse-echo measurement calibration |
DE4236546C1 (de) * | 1992-10-29 | 1994-05-05 | Hagenuk Telecom Gmbh | Homodynempfänger und Verfahren zur direkten Konvertierung |
DE4236547C2 (de) * | 1992-10-29 | 1994-09-29 | Hagenuk Telecom Gmbh | Homodynempfänger und Verfahren zur Korrektur des konvertierten Empfangssignals |
DE4244608C2 (de) * | 1992-12-31 | 1997-03-06 | Volkswagen Ag | Mittels eines Computers durchgeführtes Radarverfahren zur Messung von Abständen und Relativgeschwindigkeiten zwischen einem Fahrzeug und vor ihm befindlichen Hindernissen |
US5313210A (en) * | 1993-02-23 | 1994-05-17 | Ball Corporation | Polarimetric radar signal mapping process |
US5369411A (en) * | 1993-06-01 | 1994-11-29 | Westinghouse Electric Corporation | Imbalance correction of in-phase and quadrature phase return signals |
SE503070C2 (sv) | 1994-07-05 | 1996-03-18 | Ericsson Telefon Ab L M | Förfarande för bestämning av tidsfel i samband med analog- digitalomvandling av kvadraturdetekterade signaler |
US6009317A (en) * | 1997-01-17 | 1999-12-28 | Ericsson Inc. | Method and apparatus for compensating for imbalances between quadrature signals |
US6044112A (en) * | 1997-07-03 | 2000-03-28 | Hitachi America, Ltd. | Methods and apparatus for correcting amplitude and phase imbalances in demodulators |
WO1999040457A1 (en) * | 1998-02-09 | 1999-08-12 | Alliedsignal Inc. | Aircraft weather information system |
US5872538A (en) * | 1998-02-26 | 1999-02-16 | Lockheed Martin Corporation | Frequency domain correction of I/Q imbalance |
US6377620B1 (en) * | 1999-01-19 | 2002-04-23 | Interdigital Technology Corporation | Balancing amplitude and phase |
CN100508508C (zh) * | 1999-01-19 | 2009-07-01 | 交互数字技术公司 | 相移键控接收机中振幅和相位不平衡的校正方法及相应信号平衡器 |
US6289048B1 (en) * | 2000-01-06 | 2001-09-11 | Cubic Communications, Inc. | Apparatus and method for improving dynamic range in a receiver |
US6765623B1 (en) * | 2000-04-18 | 2004-07-20 | Conexant Systems, Inc. | Method and apparatus for correcting phase imbalance in received in-phase and quadrature signals |
EP1168597A1 (en) * | 2000-06-23 | 2002-01-02 | NTT DoCoMo, Inc. | Quadrature Receiver with Orthogonality Correction |
US7616705B1 (en) * | 2000-07-27 | 2009-11-10 | Sirf Technology Holdings, Inc. | Monolithic GPS RF front end integrated circuit |
US7061994B2 (en) * | 2001-06-21 | 2006-06-13 | Flarion Technologies, Inc. | Methods and apparatus for I/Q imbalance compensation |
DE10136071A1 (de) † | 2001-07-25 | 2003-02-13 | Infineon Technologies Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Kompensation eines Phasenfehlers eines Empfangs- und/oder Sendesystems mit I/Q-Schnittstelle |
US20030231726A1 (en) * | 2002-06-12 | 2003-12-18 | Andreas Schuchert | Arrangement and method for frequency domain compensation of OFDM signals with IQ imbalance |
US8208530B2 (en) * | 2005-03-14 | 2012-06-26 | Broadcom Corporation | Apparatus and method for correcting IQ imbalance |
EP1763146A1 (en) * | 2005-09-12 | 2007-03-14 | Sigma Designs, Inc. | Ultra wideband baseband chip with intelligent array radio and method of use thereof |
TWI284472B (en) * | 2005-10-12 | 2007-07-21 | Sunplus Technology Co Ltd | Apparatus and method for adaptively correcting I/Q imbalance |
CN1953441B (zh) * | 2005-10-21 | 2010-05-05 | 凌阳科技股份有限公司 | 适应性校正正交失衡的装置与方法 |
US7362107B2 (en) * | 2005-11-08 | 2008-04-22 | Mediatek Inc. | Systems and methods for automatically eliminating imbalance between signals |
KR101622251B1 (ko) * | 2008-10-07 | 2016-05-20 | 삼성전자주식회사 | 이동통신 시스템에서 아이큐 불일치를 보상하기 위한 장치 및 방법 |
RU2470320C1 (ru) * | 2011-06-28 | 2012-12-20 | Открытое акционерное общество "НИИ измерительных приборов - Новосибирский завод имени Коминтерна" (ОАО "НПО НИИИП - НЗиК") | Способ селекции движущихся целей и устройство для его реализации |
US8670738B2 (en) * | 2011-09-19 | 2014-03-11 | Mediatek Inc. | Imbalance compensator for correcting mismatch between in-phase branch and quadrature branch, and related imbalance compensation method and direct conversion receiving apparatus thereof |
US9239372B2 (en) | 2012-09-13 | 2016-01-19 | Raytheon Company | Extracting spectral features from a signal in a multiplicative and additive noise environment |
US9383433B2 (en) * | 2013-03-15 | 2016-07-05 | Autoliv Asp, Inc. | System and method for calibration and built-in self test of automobile radar system |
CN104813626B (zh) * | 2013-09-12 | 2018-01-02 | 华为技术有限公司 | 一种相位误差补偿方法及装置 |
US9684070B2 (en) | 2013-12-20 | 2017-06-20 | Delta Mobile Systems, Inc | Radar apparatus with quiet switch calibration and associated methods |
US9448301B2 (en) | 2013-12-20 | 2016-09-20 | Delta Mobile Systems, Inc. | Calibrated radar apparatus and associated methods |
KR101674747B1 (ko) * | 2014-11-18 | 2016-11-09 | 재단법인대구경북과학기술원 | I/q 불균형을 보상하기 위한 레이더 신호 처리 장치 및 방법 |
JP6862670B2 (ja) * | 2016-04-01 | 2021-04-21 | 富士通株式会社 | 電子回路、レーダ装置、及びレーダの送信チャネルの補正方法 |
US10145937B2 (en) * | 2016-04-01 | 2018-12-04 | Texas Instruments Incorporated | Dynamic IQ mismatch correction in FMCW radar |
US10641866B2 (en) * | 2016-08-05 | 2020-05-05 | Texas Instruments Incorporated | Failure detection in a radar system |
US10816655B2 (en) * | 2016-12-07 | 2020-10-27 | Texas Instruments Incorporated | In-phase (I) and quadrature (Q) imbalance estimation in a radar system |
US10958217B2 (en) * | 2017-12-14 | 2021-03-23 | U-Blox Ag | Methods, circuits, and apparatus for calibrating an in-phase and quadrature imbalance |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3950750A (en) * | 1974-10-03 | 1976-04-13 | Raytheon Company | Radar system having quadrature phase detector compensator |
US4003054A (en) * | 1974-10-03 | 1977-01-11 | Raytheon Company | Method of compensating for imbalances in a quadrature demodulator |
US4122448A (en) * | 1977-07-21 | 1978-10-24 | Westinghouse Electric Corp. | Automatic phase and gain balance controller for a baseband processor |
NL7902974A (nl) * | 1979-04-17 | 1980-10-21 | Hollandse Signaalapparaten Bv | Monopulsradarapparaat met piloottoongenerator. |
SE419581B (sv) * | 1980-09-12 | 1981-08-10 | Ericsson Telefon Ab L M | Anordning i ett radarsystem for korrektion av fas- och amplitudfel, som uppstar i kvadraturdetektorn |
JPS5958376A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-04 | Toshiba Corp | レ−ダ装置 |
JPS6353481A (ja) * | 1986-08-25 | 1988-03-07 | Mitsubishi Electric Corp | レ−ダ装置 |
JPS6483174A (en) * | 1987-09-26 | 1989-03-28 | Mitsubishi Electric Corp | Detecting device of phase |
DE3889326D1 (de) * | 1988-05-27 | 1994-06-01 | Itt Ind Gmbh Deutsche | Korrekturschaltung für ein digitales Quadratur-Signalpaar. |
US4994810A (en) * | 1990-03-26 | 1991-02-19 | Allied-Signal Inc. | Monopulse processor digital correction circuit |
-
1990
- 1990-12-10 US US07/624,951 patent/US5105195A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-11-06 CA CA002054995A patent/CA2054995C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-11-14 IL IL10005391A patent/IL100053A/en not_active IP Right Cessation
- 1991-11-26 NO NO914638A patent/NO180809C/no unknown
- 1991-12-03 TR TR91/1111A patent/TR26255A/xx unknown
- 1991-12-05 EP EP19910120913 patent/EP0490275A3/en not_active Withdrawn
- 1991-12-09 JP JP3324504A patent/JP2581862B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2581862B2 (ja) | 1997-02-12 |
CA2054995C (en) | 1995-09-26 |
US5105195A (en) | 1992-04-14 |
JPH04269683A (ja) | 1992-09-25 |
NO914638L (no) | 1992-06-11 |
TR26255A (tr) | 1995-02-15 |
IL100053A (en) | 1995-12-08 |
EP0490275A3 (en) | 1992-08-05 |
IL100053A0 (en) | 1992-08-18 |
NO180809C (no) | 1997-07-02 |
CA2054995A1 (en) | 1992-06-11 |
EP0490275A2 (en) | 1992-06-17 |
NO914638D0 (no) | 1991-11-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO180809B (no) | Fremgangsmåte til korrigering av fasefeil og forsterkningsfeil | |
US4003054A (en) | Method of compensating for imbalances in a quadrature demodulator | |
US3950750A (en) | Radar system having quadrature phase detector compensator | |
US5150128A (en) | In-phase and quadrature conversion error compensator | |
US5369411A (en) | Imbalance correction of in-phase and quadrature phase return signals | |
EP0884836B1 (en) | In-phase and quadrature signal regeneration | |
Grandke | Interpolation algorithms for discrete Fourier transforms of weighted signals | |
US4484194A (en) | Arrangement in a radar system for correction of phase and amplitude errors in a video signal | |
US4475088A (en) | Gain imbalance corrected quadrature phase detector | |
US4675614A (en) | Phase difference measurement system | |
US4011438A (en) | Simplified digital moving target indicator filter | |
US5019823A (en) | Frequency measurement | |
US5315620A (en) | Arrangement for correction of synchronous demodulator quadrature phase errors | |
US5872538A (en) | Frequency domain correction of I/Q imbalance | |
US5235287A (en) | Frequency measurement receiver with bandwidth improvement through phase shifted sampling of real signals using sampling rate selection | |
KR0161273B1 (ko) | Fm 신호 복조기 | |
Maskell et al. | The estimation of subsample time delay of arrival in the discrete-time measurement of phase delay | |
Shen et al. | A new phase difference measurement algorithm for extreme frequency signals based on discrete time Fourier transform with negative frequency contribution | |
GB2234411A (en) | Integrated circuit for digital demodulation | |
US4804924A (en) | Digital double demodulator | |
CN114563769A (zh) | 数字相控阵接收通道相位非线性的测量方法及装置 | |
US5987077A (en) | Method of synchronizing a digital signal receiver | |
JPS63147265A (ja) | デイジタル可変帯域位相成分出力器 | |
US20230333235A1 (en) | Real number sine/cosine wave basis function transform circuit | |
CN116805882B (zh) | 用于接收机的信号幅度超出ad量程的处理方法 |