NO180155B - Fremgangsmåte ved strengstöping av metaller - Google Patents

Description

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte ved strengstøping av metaller, særlig av aluminium eller aluminiumlegeringer, i et multippel-kokillestøpeanlegg, hvor hver kokille har en varmehode-påsats, og hvor det i kokilleformhulrommet under varmehode-påsatsen innføres en under trykk stående gass og et smøremiddel.

En fremgangsmåte av denne type er eksempelvis kjent fra EP 0 218 855. Strengstøpekokillen er i dette tilfelle forsynt med en varmehode-påsats, hvis innervegg rager ut over kokillens innervegg under dannelse av et overheng. Ved dette overheng blir trykkgassen innført i strengstøpekokillens formhulrom sammen med smøremiddelet. Gassen tilføres med konstant strømningsmengde over hele støpefasen. I multippel-kokille-støpeanlegg er gasstilførselsystemet vanligvis utført slik at samtlige kokiller tilføres samme konstante gassmengde.

Det har imidlertid vist seg at det ved bruk av denne metode bare under absolutt forstyrrelsesfrie støpebetingelser kan oppnås gode resultater med hensyn til overflatekvalitet og kantstrukturkvalitet for samtlige strengstøpte barrer. Slike betingelser har man imidlertid knapt i praksis. Særlig i de nevnte multippel-kokillestøpeanlegg kan man stadig observere kokiller som trenger avvikende gassmengder. Dessuten kan gassbehovet til de enkelte kokiller også endre seg under støpingen. Dette gjelder særlig for kokiller med en diameter på mer enn 25 cm. Det har videre vist seg at det må skje en regelmessig overprøving av gassmengdeinnstillingen. Heller ikke under normale støpebetingelser kan man utelukke at den i en enkelt kokille nødvendige gassmengde endrer seg. Derfor er det ved bruk av denne metode ikke mulig å oppnå jevnt gode barrekvaliteter, fordi det i et kokilleanlegg alltid vil fremkomme barrer som totalt sett har redusert kvalitet og/eller har en over støpelengden sterkt vekslende kvalitet.

Fra EP 0 44 9 771 er det kjent nok en fremgangsmåte av den innledningsvis nevnte type. Der innstilles det ved begynnende kokillefylling en høyere gassmengde, hvilken gassmengde avtar sterkt med stigende metallnivå i kokillen. Ved den påfølgende innføring av barren i den vannkjølte sone oppstår det et koldløp som følge av barrens krymping. Spalten mellom metall og kokillevegg øker derved, slik at det kreves en meget stor

i

gassmengde for a opprettholde trykkpolsteret i formhulrommet. Dette fenomen skjer vanligvis ikke nøyaktig samtidig og heller ikke i samme grad for de enkelte kokiller i et multippel-støpeanlegg, slik at således kokillene må tilføres ulike gassmengder for opprettholdelse av gasspolsteret. Dette gjelder likeledes for andre forstyrrelser i som kan oppstå i de enkelte kokiller under støpingen, såsom eksempelvis rissdannelse i varmehodet eller en for dårlig smøring av kokille-innerveggen som følge av forstyrrelse i skillemiddel-tilførselen. Ifølge den beskrevne fremgangsmåte er en regulering av gasstilførselen bare mulig 'samtidig (i samme grad) for samtlige kokiller. Man vil således på denne måte ikke være sikret at man til en hver tid har det nødvendige gasspolster i den enkelte kokille. Dette! gir nødvendigvis redusert kvalitet, i det minste for enkelte barrer fra en og samme strøm.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er derfor å til-veiebringe en fremgangsmåte hvor man med en gang kan korrigere for forstyrrelser i støpingen, slik at det kan oppnås optimale barrekvaliteter. Særlig i multippel-kokille-støpeanlegg skal det kunne fremstilles barrer med jevn høy overflatekvalitet og kantstrukturkvalitet. I

i

Ifølge oppfinnelsen oppnås dette med en fremgangsmåte med de i krav 1 angitte trekk. Fordelaktige videreutviklinger av fremgangsmåten går frem av de uselvstendige krav.

Ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir gassen tilført hver kokille i et multippel-strengstøpean'legg ved hjelp av minst en gassledning. I hver gassledning ér det en reguleringsventil for innstilling av gassvolumstrømmen, en etterkoplet trykkføler samt en innretning for registrering av gassvolumstrømmen. I en første støpefase, som strekker seg fra begynnelsen av fyllingen av kokillen med flytende metall og til et tidspunkt etter at metallstrengen har gått inn i det vannkjølte område, holdes gassvolumstrømmen automatisk på en konstant høy og på forhånd gitt verdi uavhengig av det respektive kokille-fyllnivå. I den derpå følgende andre støpefase reguleres gassvolumstrømmen i hver gassledning slik automatisk at gasstrykket i ledningen holdes konstant på en gitt verdi.

På denne måten vil det være mulig å unngå henholdsvis raskt å hindre koldløp-problemer i den begynnende støpefase og forstyrrelser av støpeprosessen i den stasjonære støpefase.

Det prinsippielle gassforsyningssystem for den nye fremgangsmåte er vist skjematisk i fig. 1. Fra en hovedgassledning 1 grener det av gassledninger 2 til de enkelte kokiller i et multippel-støpeanlegg. Til hver kokille går det minst en gassledning 2. I hver gassledning 2 er det en måle- og reguleringsenhet 3 for måling og regulering av gassvolum-strømmen og gasstrykket.

Fig. 2 viser den prinsippielle oppbygging av disse måle- og reguleringsenheter. I gassledningen 2 er det anordnet en innretning 4, som innbefatter et måleapparat for registrering av gassvolumstrømmen samt en elektronisk styrbar reguleringsventil for innstilling av gassvolumstrømmen. Ved hjelp av en trykkføler 5 måles er-verdien til gasstrykket i gassledningen 2. I en elektronisk styreenhet 6 kan en trykk-skal-verdi, eventuelt samtidig med en øvre og/eller en nedre grenseverdi for gassvolumstrømmen, eller alternativt en skal-verdi for gassvolumstrømmen inngis. Styringen av reguleringsventilen skjer i samsvar med de gitte verdier ved hjelp av styre-enheten 6. Valgvis kan de innstilte verdier inngis ved hjelp av en prosessregneenhet 7, eksempelvis i samsvar med forprogrammerbare støpeprogrammer for ulike kokilletyper og/eller legeringer.

i

I en foretrukken utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilveiebringes det en trykk-skial-verdi for de enkelte gassledninger til kokillene. Reguleringen av gassvolumstrømmen i hver gassledning skjer: da fra støpe-begynnelsen (tom kokille) på en slik måte at gassvolum-strømmen økes når det målte trykk i gassledningen ligger under trykk-skal-verdien, henholdsvis senkes når det målte trykk ligger over trykk-skal-verdien. Gassvolumstrømmen begrenses til en gitt maksimalverdi, fordi det ellers som følge av manglende mottrykk ville kunne( innstille seg ubegrenset høye luftmengder. På denne måtenj oppnås samtidig at gassvolumstrømmen i den begynnende støpefase forblir konstant på den gitte maksimalverdi helt til ikokillen er fylt i en slik grad at det metall-statiske trykk i kokillen tilsvarer den på forhånd gitte trykk-skal-verdi. Ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen styres fyllingen av kokillen slik at dette punkt først nås etter at støpebarrene er kommet inn i det vannkjølte område. i

Fig. 3 viser støpeprosessen ifølge oppfinnelsen, under utnyttelse av tidsavhengige verdier for metallnivået i kokillen såvel som for gassvolumstrømmen og gasstrykket i gassledningen til en kokille. På tidspunktet t^g begynner kokillefyllingen. Gassvolumstrømmen vil ved begynnelsen av fyllingen ligge på den gitte maksimalverdi. Det i gassledningen målte trykk øker med stigende 1 metallnivå. Når metallnivået har nådd en høyde som fortrinnsvis ligger på 50 til 85$ under det maksimale fyllnivå i vårmehodet, holdes metallnivået i kokillen til å begynne med konstant på denne verdi (tidspunkt t^i). Gasstrykket forblir tilsvarende konstant. Omtrent på dette tidspunkt senkes støpebordet. Støpebarrens nedre del går på tidspunktet t^2 inn i det vannkjølte område (direktekjøling). Metallnilvået til kokillen holdes konstant helt til man har nådd (t^cj) en støpelengde som omtrent svarer til halve barrediameteren eller halve barretykkelsen, med konstant maksimal volumstrøm. Derved vil man være sikret at det i dette kritiske område opprettholdes et tilstrekkelig gasspolster til tross for en øking av spalten mellom metall og kokillevegg som følge av barrens kraftigere krymping.

Deretter øker man metallnivået ytterligere. Gasstrykket stiger tilsvarende. Herunder forblir gassvolumstrømmen konstant helt til det målte gasstrykk har nådd den gitte trykk-skal-verdi. I eksempelet skjer dette på tidspunktet t^4. I samsvar med det ved maksimal gassvolumstrøm event7uelt opptredende trykktap i gassledningen (avhengig av tverrsnitt og lengde for den enkelte gassledning) nås dette punkt like før kokillen er helt fylt. Fra dette tidspunkt holdes gasstrykket automatisk konstant på den gitte trykk-skal-verdi. Den for opprettholdelse av dette trykk nødvendige gassvolumstrøm synker merkbart helt til fullstendig fylling (tj^) av kokillen. Under den videre støping vil det under normale betingelser bare være nødvendig med små endringer av gassvolumstrømmen for nøyaktig konstantholding av trykket på den gitte skal-verdi. På tidspunktet tj^ begynner tømmingen av kokillen. I samsvar med senkingen av metallnivået øker volumstrømmen igjen til den gitte maksimalverdi, mens gasstrykket holdes konstant. Etter tidspunktet t^7 synker gasstrykket til null, ved fullstendig tømt kokille.

Den foran beskrevne trykkregulering kan også anvendes ved kontinuerlig stigende fylling av kokillene. Fyllhastigheten styres da slik at det metallnivå hvor det målte trykk i gassledningen svarer til den gitte skal-verdi, først nås på et tidspunkt etter at støpebarren er gått inn i direkte-kjøl ingen.

Ifølge en ytterligere utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan man også arbeide med høyere fyllhastigheter. I et slikt tilfelle fastlegges det i den første støpefase en skal-verdi for gassvolumstrømmen. Gassvolumstrømmen holdes konstant på denne verdi uavhengig av gasstrykket, helt til et tidspunkt etter at barren er gått inn i direktekjølingen. Først deretter skjer det en omkopling til en konstanttrykk-regulering. En mulig støping i samsvar med d'enne utførelses-form er vist i fig. 4.

Fyllingen av kokillen begynner på tidspunktet tgg- Gassvolum-strømmen holdes konstant på den gitte s^al-verdi i fra begynnelsen av fyllingen. Denne skal-verdi velges fortrinnsvis i samsvar med gassvolumets maksimalverdi ved konstant trykkregulering. På tidspunktet tj^ begynner ;støpebordet å gå ned. Det i gassledningen målte trykk øker med økende metallnivå og vil ved tg£ nå en maksimalverdi ved fullstendig fylt kokille. Denne maksimalverdi ligger over den for den andre støpefase på forhånd gitte trykk-skal-verdi. Dette er betinget av det ved maksimal gassvolumstrøm eventuelt opptredende trykktap i gassledningen (avhengig av tverrsnitt og lengde for den enkelte gassledning). På 1 tidspunktet tg3 går barren inn i direktekjølingen. Gassvolumene holdes konstant på den gitte skal-verdi helt til tidspunktet tg4. Derved vil man også i dette anvendelsestilfélle være sikret et tilstrekkelig gasspolster i det kritiske barreinnløps-område i direktekjølingen. Først på dette tidspunkt koples det så om til en konstant trykkregulering i samsvar med det som er sagt foran i forbindelse med fig. j 3. Gasstrykket synker dermed til den gitte trykk-skal-verdi og holdes konstant på denne verdi under den fortsatte støping. Er det for den konstante trykkreguleringsfase gitt en maksimalverdi for gassvolumstrømmen, så foregår kokilletømmingen som beskrevet foran i forbindelse med fig. 3.

De maksimal-/skal-verdier for gassvolumstrømmen som bestemmes på forhånd i forbindelse med fremgangsmåten vil være uavhengig av kokille-metall-nivået. Verdien bestemmes på forhånd i avhengighet av det barreformat som skal støpes. Ved strengstøping av aluminium eller dets legeringer ligger de anvendbare verdier mellom 0,2 og 2,0 Nl/h pr. mm omkrets av formhulrommet i den respektive kokille. For innstilling av optimale støpebetingelser har en verdi på ca. 0,32 Nl/h pr. mm formhulromomkrets vist seg som særlig gunstig. Med fastleggingen av en slik maksimalverdi for gassvolumstrømmen vil man i tillegg til de allerede nevnte fordeler også være sikret at det ved forekomst av eksepsjonelle feil, eksempelvis rissdannelser og lekkasjer i gassforsyningssystemet, ikke innstilles noen ubegrenset høy gassvolumstrøm.

I en ytterligere foretrukken utførelsesform av den nye fremgangsmåte blir det område hvor gassvolumstrømmen kan bevege seg bestemt nedad med en gitt minimalverdi. På denne måten vil man være sikret at en minstegassvolumstrøm føres inn i formhulrommet, slik at det opprettholdes et gasspolster mellom metall og kokillevegg, også i tilfelle av forstyrrelser under støpingen, hvilke forstyrrelser vil kunne føre til et høyt mottrykk, som ligger over den gitte trykk-skal-verdi henholdsvis over smeltens metall-statiske trykk, eksempelvis ved en hindring av gassgjennomgangen i støperet-ningen. For aluminium og dets legeringer har av formhul-rommets omkrets uavhengige verdier mellom 10 og 130 Nl/h vist seg som gunstige. Fortrinnsvis fastlegges det en minimalverdi på ca. 20 Nl/h.

For fremgangsmåten ifølge fig. 3 og 4 ligger gassvolum-strømmen på den innstilte maksimalverdi ved slutten av støpefasen. Ved synkende metallnivå i kokillen vil det ikke være til å unngå at man får en gjennomblåsing av gassen gjennom smeiten. Dette kan føre til redusert barrekvalitet i hodeområdet, eksempelvis som følge av oksid-inneslutninger og/eller som følge av uønskede høye gassinnhold. Barrehodet må i dette tilfelle kappes i sterkere grad, med tilhørende betydelige metalltap. Dette kan man eksempelvis unngå ved hjelp av en trinnvis eller kontinuerlig redusering av den gitte trykk-skal-verdi etter oppnåelsen av en bestemt støpelengde eller støpetid, slik at derved gassvolumstrømmen senkes under tømmestøpingen. En annen mulighet er å benytte en konstant lavere gassvolumstrøm i denne sluttfase. De verdier som benyttes velges fortrinnsvis i; området til de allerede nevnte minimalverdier for gassvolumstrømmen. Inngivelsen av de reduserte verdier for trykk-skal-verdien henholdsvis for volumstrømmen skjer fortrinnsvis programstyrt via prosessregnemaskinen 7 (fig. 2).

For å sikre en skikkelig regulering av gassforsyningen inntilles gassfortrykket i hovedgassledningen på en verdi på minst 2 bar. Den minste innerdiameter for gassledningene til de enkelte kokiller velges slik at trykkitapene i gassledningene blir ubetydelige for de gassvolumstrømverdier som innstiller seg i den andre støpefase (konstant trykkregulering). Under disse betingelser kan trykk-skal-verdien

I

innstilles slik at den nærmest er i overensstemmelse med det

I

metall-statiske trykk ved fullstendig fylt kokille, hen-I

holdsvis bare ligger noe over denne verdi. Disse betingelser nås særlig når gassledningenes innerdiameter^ utgjør minst 6 mm.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan fordelaktig benyttes

i

for strengestøping av aluminium og dets legeringer i rundbarrekokiller (sirkelformet tverrsnitt), valsebarrekokiller (rettvinklet tverrsnitt) samt i ovalbarrekokiller med rette sidevegger og halvsirkelformede endevegger. Da lufttilfør-selen til den enkelte kokille kan reguleres uavhengig ifølge fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, kan man særlig i forbindelse med valsebarrestøping også benytte kokiller av ulike typer og/eller med ulike dimensjoner 1 i et og samme multippel-støpeanlegg. De på forhånd gitte ' fremgangsmåte-parametre tilpasses i dette tilfelle det respektive kokilleformat.

Ved bruk av store kokilleformat, særlig ved valse- eller ovalbarrekokiller med tverrsnitt fra omtrent 1050 x 300 mm, har det vist seg gunstig å tilføre gassen tlil den enkelte kokille via flere delgassledninger. Det benyttes da eksempelvis 1 til 2 delgassledninger til hver kokillelengdeside og en delgassledning til hver kokilleendeside. Måling og regulering av gassvolumstrøm henholdsvis trykk skjer separat i hver delgassledning i samsvar med systemet i fig. 2. Gassvolum-strømmen i hver delgassledning begrenses oppad til en del av den for den respektive kokille totalt på forhånd gitte maksimalverdi. Andelen retter seg herunder etter avstanden mellom delgassledningene på kokilleformhulrommets omkrets. Den for hver delgassledning gitte trykk-skal-verdi vil være upåvirket av antall delgassledninger/kokille.

Som gasser for anvendelse i den nye fremgangsmåte egner seg særlig luft eller også nitrogen.

En vesentlig fordel med den nye fremgangsmåte er blant annet at det med gassen tilførte smøremiddel kan innføres med konstant volumstrøm. Reguleringsbehovet for smøremiddelet er således tilsvarende lite. For opprettholdelse av optimale støpebetingelser tilføres smøremiddelet den enkelte formhulromomkrets med en konstant volumstrøm i området mellom 0,1 og 1,0 ml/h pr. mm omkrets. Fordelaktig benyttes smøremidler hvis viskositet ved 40°C ligger i området mellom 35 og 220 mm<2>/sekund. Eksempler er særlig rhizinusolje og rapsolje.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen benyttes for den simultane strengestøping i multippel-kokillestøpeanlegg hvor det i den stasjonære støpefase arbeides med et konstant høyt metallnivå i kokillene. De enkelte kokiller fylles samtidig. Støpe-barrene blir likeledes senket samtidig ved hjelp av et støpebord. Under de beskrevne betingelser vil det, særlig i den begynnende fase i hver kokille i anlegget være mulig å bygge opp et tilstrekkelig gasspolster og å opprettholde dette under hele støpefasen. Da reguleringen av gasstil-førselen skjer separat for hver kokille vil hver kokille få nøyaktig den luftmengde som sikrer de optimale arbeids-betingelser. På denne måten vil man i et slikt anlegg i stor utstrekning kunne oppnå feilfrie barrer med jevn og høy overflatekvalitet. Man unngår koldløpsproblemer ved barrens inngang i direktekjølingen. Forstyrrelser som vil kunne oppstå i den stasjonære støpefase blir med en gang utlignet eller helt eliminert som følge av at gasstrykket holdes nøyaktig konstant ved hjelp av automatisk > regulering av volumstrømmen selv ved små avvik fra den gitte skal-verdi. Videre kan man ved hjelp av egnede støpeprogrammer og en prosessregnemaskin bygge opp et nærmest' helautomatisk støpesystem.

Claims (31)

1. Fremgangsmåte ved strengestøping av metaller, særlig aluminium eller aluminiumlegeringer, i et multippel-kokille-støpeanlegg, hvor hver kokille er forsynt med en varmehode-påsats, og det i kokilleformhulrommet under varmehode-påsatsen innføres en under trykk stående gass og et smøre-middel , karakterisert ved at gassen tilføres hver kokille gjennom minst en gassledning, idet det i hver gassledning anordnes en reguleringsventil for innstilling av gassvolumstrømmen og en etterkoplet trykkføler samt en innretning for registrering av gassvolumstrømmen, og at gassvolumstrømmen i hver gassledning i en første støpefase fra begynnelsen av fyllingen av kokillen med flytende metall og til et tidspunkt etter at metallstrengen er gått inn i det vannkjølte område, automatisk holdes konstant på en gitt verdi, uavhengig av det respektive fyllnivå i kokillen, og ved at i en andre støpefase gassvolumstrømmen i hver gassledning reguleres slik automatisk at gasstrykket i hver gassledning holdes konstant på en gitt verdi.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ifyllingen av det flytende metall i kokillene skjer slik at kokillen fylles fullstendig før metallstrengen går inn i det vannkjølte område, idet gassvolumstrømmen i hver gassledning frem til et tidspunkt etter at metallstrengen har gått inn i det vannkjølte område holdes konstant på den gitte verdi, uavhengig av gasstrykket i gassledningen, og at etter dette tidspunkt gassvolumstrømmen i hver gassledning reguleres automatisk slik at gasstrykket i hver gassledning holdes konstant på den gitte verdi.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, kara kj teri sert ved at i den andre støpefase måles gasstrykkets er-verdi i hver gassledning og sammenlignes med en gitt skal-verdi, og at gassvolumstrømmen økes når gasstrykkets er-verdi ligger under den gitte skal-verdi, og senkes når gasstrykkets er-verdi ligger over den gitte skal-verdi.

4 . Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at ifyllingen av det flytende metall i kokillene skjer slik at metallstrengen går inn i det vannkjølte område i før kokillen er fullstendig fylt, idet gassvolumstrømmen i hver gassledning frem til et tidspunkt som ligger mellom metallstrengens innføring i det vannkjølte område og den fullstendige fylling av kokillen, på hvilket tidspunkt gasstrykket i gassledningen har nådd den gitte verdi, holdes konstant, og ved at gassvolumstrømmen etter dette tidspunkt automatisk reguleres slik i hver gassledning!at gasstrykket i hver gassledning holdes konstant på den gitte verdi.

Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakjterisert ved at metallbadnivået innenfor den begynnende støpefase og frem til et tidspunkt etter at metallstrengen har gått inn i det vannkjølte område holdes på en konstant lav verdi, som ligger mellom 50 og 85% under det maksimale fyllnivå i varmehodet, hvoretter kokillen fylles fullstendigL

6. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 4 ellér 5, karakterisert ved at i den første og andre støpefase måles er-verdien til gasstrykket i hver gassledning og sammenlignes med en gitt skal-verdi, og ved at gassvolum-strømmen økes når gasstrykkets er-verdi ligger under den gitte skal-verdi, og senkes når gasstrykkets er-verdi ligger over den gitte skal-verdi.

7. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at gassens volumstrøm begrenses av en gitt maksimalverdi.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at det som maksimalverdi benyttes en verdi mellom 0,2 og 2,0 Nl/h pr. mm omkrets av kokillens formhulrom.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at det som maksimalverdi benyttes en verdi på ca.

0,32 Nl/h pr. mm omkrets av kokillens formhulrom.

10. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at gassens volumstrøm begrenses av en gitt minimalverdi.

11. Fremgangsmåte ifølge krav 10, karakterisert ved at det som minimalverdi uavhengig av kokillens formhulromomkrets benyttes en verdi "mellom 10 og 130 Nl/h.

12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at det som minimalverdi benyttes en verdi på ca. 20 Nl/h.

13. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den gitte skal-verdi for gasstrykket i hver gassledning i det minste svarer til smeltens metall-statiske trykk ved fullstendig fylt kokille.

14. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at etter oppnåelsen av en gitt støpelengde eller støpetid senkes den gitt^ skal-verdi for gasstrykket trinnvist eller kontinuerlig.

15. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 1-13, karakterisert ved at etter oppnåelsen av enj gitt støpelengde eller støpetid senkes gassens volumstrøm til en gitt konstant verdi.

16. Fremgangsmåte ifølge krav 15, karakjterisert ved at etter oppnåelsen av en gitt støpelengde eller støpetid holdes gassens volumstrøm konstant på den gitte minimalverdi.

17. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at gassens fortrykk foran de enkelte reguleringsventiler for innstilling av gassvolum-strømmen innstilles på en verdi på minst 2 bar.

18. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at gassledningenes minste innerdiameter velges slik at trykktapene i gassledningene ved regulert volumstrøm er ubetydelige i sammenligning med den gitte skal-verdi for gasstrykket.

19. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, k a r a k- I terisert ved at gassledningenes innerdiameter i det minste utgjør 6 mm.

20. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at hver kokille tilføres gass oppdelt i flere delgassledninger, idet målingen og reguleringen av gassvolumstrømmen/gasstrykket gjennomføres separat for hver delgassledning.

21. Fremgangsmåte ifølge krav 20, karakterisert ved at gassvolumstrømmen for hver delgassledning til en kokille begrenses oppad til en del av den for kokillen gitte maksimalverdi.

22. Fremgangsmåte ifølge et av kravene 20 eller 21, karakterisert ved at det for hver delgassledning til en kokille fastlegges samme skal-verdi for gasstrykket, idet denne skal-verdi i det minste svarer til smeltens metall-statiske trykk ved fullstendig fylt kokille.

23. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det som gass benyttes luft eller nitrogen.

24. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at smøremiddelet tilføres med konstant volumstrøm.

25. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at smøremiddelet tilføres med en volumstrøm i området mellom 0,1 og 1,0 ml/h pr. mm formhulromomkrets.

26. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det benyttes et smøremiddel hvis kinematiske viskositet ved 40°C ligger i området mellom 35 og 220 mm<2>/sekund.

27. Fremgangsmåte ifølge krav 26, karakterisert ved at det som smøremiddel anvendes rhizinusolje eller rapsolje.

28. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det som kokijller anvendes rundbarrekokiller med sirkelformet tverrsnitt. , i

29. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at det som kokilller anvendes valsebarrekokiller med rettvinklet tverrsnitt. ! i

30. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, k a r a k- I terisert ved at det som kokiller benyttes ovalbarrekokiller med rette sidevegger og halvsirkelformede endevegger.

31. i I Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, k a r a k- terisert ved at det for kokiller med ulike dimensjoner i et og samme multippel-støpeanlegg benyttes ulike skal-verdier for gasstrykket.