NO168275B - Optisk koplingsledd. - Google Patents
Optisk koplingsledd. Download PDFInfo
- Publication number
- NO168275B NO168275B NO833153A NO833153A NO168275B NO 168275 B NO168275 B NO 168275B NO 833153 A NO833153 A NO 833153A NO 833153 A NO833153 A NO 833153A NO 168275 B NO168275 B NO 168275B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- conical
- vessel
- extraction apparatus
- vessel according
- base surface
- Prior art date
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title 1
- 229910000497 Amalgam Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 claims description 20
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 19
- 239000002585 base Substances 0.000 claims description 15
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 11
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 11
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 8
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 5
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 31
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 20
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- MJGFBOZCAJSGQW-UHFFFAOYSA-N mercury sodium Chemical compound [Na].[Hg] MJGFBOZCAJSGQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 5
- 229910001023 sodium amalgam Inorganic materials 0.000 description 5
- PFUVRDFDKPNGAV-UHFFFAOYSA-N sodium peroxide Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][O-] PFUVRDFDKPNGAV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000004973 alkali metal peroxides Chemical group 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 229910000474 mercury oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- UKWHYYKOEPRTIC-UHFFFAOYSA-N mercury(ii) oxide Chemical class [Hg]=O UKWHYYKOEPRTIC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 description 1
- TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N caesium atom Chemical compound [Cs] TVFDJXOCXUVLDH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000003421 catalytic decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001309 chloro group Chemical group Cl* 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- -1 e.g. an alkaline Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 description 1
- CBBVHSHLSCZIHD-UHFFFAOYSA-N mercury silver Chemical compound [Ag].[Hg] CBBVHSHLSCZIHD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229940008718 metallic mercury Drugs 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 238000005063 solubilization Methods 0.000 description 1
- 230000007928 solubilization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29379—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device
- G02B6/2938—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means characterised by the function or use of the complete device for multiplexing or demultiplexing, i.e. combining or separating wavelengths, e.g. 1xN, NxM
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/26—Optical coupling means
- G02B6/28—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals
- G02B6/293—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means
- G02B6/29346—Optical coupling means having data bus means, i.e. plural waveguides interconnected and providing an inherently bidirectional system by mixing and splitting signals with wavelength selective means operating by wave or beam interference
- G02B6/29361—Interference filters, e.g. multilayer coatings, thin film filters, dichroic splitters or mirrors based on multilayers, WDM filters
- G02B6/2937—In line lens-filtering-lens devices, i.e. elements arranged along a line and mountable in a cylindrical package for compactness, e.g. 3- port device with GRIN lenses sandwiching a single filter operating at normal incidence in a tubular package
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
- G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
- G02B6/4204—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details the coupling comprising intermediate optical elements, e.g. lenses, holograms
- G02B6/4206—Optical features
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
- G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
- G02B6/4246—Bidirectionally operating package structures
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/24—Coupling light guides
- G02B6/42—Coupling light guides with opto-electronic elements
- G02B6/4201—Packages, e.g. shape, construction, internal or external details
- G02B6/4274—Electrical aspects
- G02B6/4277—Protection against electromagnetic interference [EMI], e.g. shielding means
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Optical Couplings Of Light Guides (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Mechanical Coupling Of Light Guides (AREA)
Description
Ekstraksjonsapparat for gjenvinning av peroksyder fra alkalimetallamalgamer.
Foreliggende oppfinnelse vedrører et nytt
og virkningsfullt ekstraksjonsapparat, egnet for
gjenvinning av peroksyder fra alkalimetallamalgamer.
Man har lenge befattet seg med ekstrak-sjonsmetoder som i alminnelighet omfatter en
kilde hvorfra et verdifullt produkt kan fjernes
ved selektiv oppløselighet. Karakteristisk for de
produktene som fremstilles på denne måten, er
metaller som fåes ved ekstraksjon av malm.
Foreliggende oppfinnelse vedrører kontakt mellom et fluidum og et annet fluidum som ikke er
blandbart med det førstnevnte, og den vedrører
i særdeleshet ekstraksjonssystemene som om-tales som væske-væske, gass-væske og væske-slam-ekstraksjon. I alminnelighet er det ved sli-ke systemer nødvendig med en blandingssone og
en bunnfellings- eller klaringssone for å gi den
nødvendige kontakt mellom de to flytende stoffer og for å fraskille det behandlede fluidum
fra det fluidum som brukes ved behandlingen. Man har imidlertid nylig utviklet et apparat hvor blandingen og bunnfellingen eller klaringen er blitt så nær knyttet til hverandre at kontakttrinnet og fraskillelsestrinnet finner sted nesten samtidig i et enkelt apparat som kalles en blander-bunnfeller («mix-settler»).
Foreliggende oppfinnelse vedrører et ekstraksjonsapparat eller -kar, f. eks. for omdannelse og gjenvinning av peroksyder fra alkalimetallamalgamer, med en konisk røreinnretning. Forskjellige problemer har oppstått i forbindelse med utvaskning av oksydert amalgam, særlig ved utvaskning av oksydert natriumamalgam da kvikksølvoksydene som dannes ved oksydasjon av amalgamet har en tendens til å oppvise en katalytisk virkning ved spaltningen av alkalimetallperoksydet. Utvaskningen må følgelig fin-ne sted så hurtig som mulig mens den samtidig gir den høyest mulige omdannelse til det ønskede peroksyd og gjenvinning av dette produkt. Opp-løsningsvarmen av alkalimetallperoksydet når det oppløses i utvaskningsoppløsningen forårsa-ker også en økning av temperaturen i reaksj ons-massen i utvaskningsapparatet, noe som også fremmer den tidligere nevnte spaltning. Tids-og temperaturparametrene er derfor meget vik-tige med hensyn til motvirkning og nedsettelse av dekomponeringen eller spaltningen av perok-sydoppløsninger.
En type vanlig utvaskningsapparatur som
er alminnelig kjent og brukt for de ovenfor nevnte formål er en vertikalt oppstilt kolonne eller et tårn som er utstyrt med midler for av-kjøling og pakket med ringer, avbøyningsplater eller lignende som har til formål å blande eller agitere innholdet i kolonnen. Ved drift av et slikt tårn tilføres oksydert amalgam ved toppen mens utvaskningsmiddelet som f. eks. et alkalisk, vandig medium tilføres ved bunnen for å frembringe en agitert motstrømsbevegelse av stoffene. På denne måten bringes den vandige oppløsningen i kontakt med amalgamet når dette på en forhindret måte på grunn av de nevnte avbøyningsplater eller ringer, beveger seg nedover i kolonnen, dette fremmer blandingen eller apiteringen og omdanner det oksyderte alkali-metallamalgamet til peroksydoppløsning og elementært kvikksølv. Kvikksølvet f j ernes ved bunnen av kolonnen mens oppløsningen oppsamles ved overspill fra toppen av tårnet eller kolonnen. Eventuelt kan pH-verdien av utvasknings-oppløsningen justeres slik at det oksyderte amalgam omdannes enten til hydrogenperoksyd eller til alkalimetallperoksyd.
Til tross for at et slikt apparat tillater eller
muliggjør en akseptabel utvaskningsbehandling, er det uønsket da det krever relativt lang kontakttid, noe som således fremmer den kataly-tiske spaltning av peroksydet som beskrevet
ovenfor. En vanlig minste kontakttid er omtrent 2 minutter. En slik kontakttid er for lang, noe som vises av den kjensgjerning at 13 til 16% av peroksyd-forekomsten kan gå tapt ved utvaskningen i tårnet. I tillegge til dette har tårn-vaskeren begrenset kapasitet. Det er således be-hov for et hurtigarbeidende og virkningsfullt apparat for utvaskning, som muliggjør kort kontakttid og en utvaskningsbehandling med høy kapasitet.
Det er blitt gjort mulig å utføre ekstraksjonen i løpet av kortere tid med en bemerkel-sesverdig reduksjon av peroksydforekomstene ved å utføre ekstraksjonen i et nytt ekstraksjonsapparat eller -kar. I henhold til det foran anførte vedrører foreliggende oppfinnelse et ekstraksjonsapparat eller -kar, f. eks. for omdannelse og gjenvinning av peroksyder fra alkalimetallamalgamer, med en konisk røreinn-retning, og apparatet er karakterisert ved at den koniske røreinnretning består av en omvendt, hul rett-avkuttet seksjon av en rett kjegle med sirkelformet grunnflate og i fast, samarbeidende stilling med denne en rund slyngeplate som er anbragt i avstand over og parallell med den største grunnflaten av den koniske seksjon, og at den samarbeidende mekanisme kan rotere om en akse som går gjennom sentrum av grunnflatene og slyngeplaten.
Andre trekk ved oppfinnelsen vil fremgå
av den følgende beskrivelse.
Slyngeplaten er anbragt adskilt fra, ovenfor og parallelt med den største flaten av kjegleseksjonen og den største flaten er anbragt loddrett over den minste flaten. Den samarbeidende mekanisme, dvs. slyngeplaten og den avkuttede kjegleseksjon, er opphengt slik at den kan roteres om en akse som går gjennom sentrene av grunnflatene i kjeglen og platen.
Det er ønskelig at den kjegleformede eller koniske seksjon av den samarbeidende mekanisme har en topp-punkts vinkel fra 3 til 50°.
Det er fordelaktig at én eller flere flate plater, vinger eller skovler er rettet utover fra og parallelt med rotasjonsaksen innenfor kjegleseksjonen. Slyngeplaten har fortrinnsvis en diameter som er minst like stor som diameteren av den største flaten av kjegleseksjonen. Det kan være ønskelig at ytterveggene som omslutter den samarbeidende mekanisme har sylindrisk form. På en fordelaktig måte kan de også ha form av en rett-avkuttet kjegle hvor den minste flaten er anbragt loddrett over den største flaten. Ytterveggene kan imidlertid anta form av en kjegleseksjon hvor den største-flaten er anbragt loddrett over den minste flaten. Dessuten kan ytterveggene være utstyrt med midler for oppvarmning eller for avkjøling av ekstraksjons-karet eller -apparatet.
Apparatet i henhold til oppfinnelsen vil for-ståes bedre av den følgende detaljerte beskri- . velse når denne leses i forbindelse med vedlagte tegninger: Figur 1 viser et oppriss, delvis gjennomskå-ret, av én utførelsesform for apparatet i henhold til foreliggende oppfinnelse. Figur 2 er et grunnriss av figur 1 langs linjen 2—2 på figur 1. Figur 3 er et grunnriss av figur 1 langs linjen
3—3.
Under henvisning til tegningen, viser figur 1 en spesiell utførelsesform av det nye apparatet i henhold til foreliggende oppfinnelse som omfatter en kombinasjon av: et reaksjonskar eller en reaktor 6, som fortrinnsvis har en lukkean-ordning som kan fjernes, 8, ved toppen som holdes på plass med bolter og muttere, 9 og 9', det nevnte kar, 6, er forsynt med en tilførselsåpning, 10, som er anbragt i karets vegg, 12, ved eller nær toppen og fortrinnsvis på motsatt side av tilførselsåpningen, 10, er det anbragt en utløps-åpning, 16. Toppen, 8, er utstyrt med en til-førselsåpning, 18. I tillegg til dette finnes det ved, eller nær bunnen av reaktoren en Utløps-åpning, 20.1 apparatet er det som vist på figur 1 anbragt en vertikal drivaksel, 22, den ene enden, 24, av drivakselen er rettet oppover gjennom en åpning, 26, i toppen, 8, og ut av reaktor-karet, den nevnte åpningen, 26, som drivakselen, 22, er ført igjennom er f. eks. utstyrt med en tet-ningsanordning, 28. Delen, 24, som er utenfor reaktoren er via et lager og en støtteanordning, 30 og 30', forbundet med en drivanordning, som
f. eks. en remskive, 32, som er montert ovenfor reaktorens topp, 8, ved hjelp av en vertikal støt-
teanordning, 34, og en motor (ikke vist). Ved eller nær den andre, gjengede ende (nedre ende), 36, av drivakselen, 22, er det ved hjelp av en rekke radialt anordnede støtter, 38, forbundet en hul, roterbar, omvendt, avkuttet kjegleseksjon, 40, som har en kjeglevinkel «B» i området fra 3 til 30° og fortrinnsvis fra 8 til 10°. De radialt anordnede støtter, 38, er forbundet med veggen av kjeglen og er anbragt med i alt vesentlig den samme vinkel mellom hver av støttene, 38. Den sentrale forbindelse mellom støttene, 38, er en rørformet forbindelse, 42, som danner en slure-kontakt med enden, 24, av drivakselen, 22, og som holdes i en definert stilling på akselen, 22, ved hjelp av en kile-anordning, 44, stoppskive, 46, og mutter, 48. Det koniske element eller kjeg-leelementet, 40, er anbragt vertikalt inne i reaktoren og har en grunnflate med større diameter (øvre) ende, 50, en grunnflate med mindre diameter, 52, og er anbragt slik at det danner et mellomrom mellom raktor-veggen, 12, toppen, 8, og bunnen, 14, av reaktoren som er tilstrekkelig til at materialer kan strømme gjennom dette mellomrommet og det koniske element, 40, er utstyrt med flere innadrettede finner, 54, som er fast forbundet, og vertikalt anordnet i samme innbyrdes avstand rundt innsiden av det koniske element, 40. Mellom det nevnte koniske element, 40, og toppen, 8, men nedenfor utløpsåpningen, 16, og forbundet med drivakselen, 22, ved hjelp av en settskrue, 56, er det anbragt en slyngeplate eller slyngering, 58, på den nevnte aksel tett ved, men adskilt fra den øvre enden, 50, av det koniske element, 40. Diameteren av slyngeplaten, 58, er minst så stor som diameteren av toppen, 50, av det koniske element, 40, og fortrinnsvis litt større. For temperaturkontroll er det anbragt en kjølekappe, 60, med innløps-åpning, 62, for kjølemediet og en utløpsåpning, 64, for kjølemediet, kjølekappen er anbragt rundt utsiden av reaksj onskaret, 6, slik at det dannes en ring, 66, eller i virkeligheten et kar med dob-belt vegg. Den nevnte innløpsåpning, 62, for kjølemediet og utløpsåpningen, 64, er fortrinnsvis anbragt i veggen, 60, i kjølekappen for å muliggjøre best mulig sirkulasjon av kjøleme-diet rundt reaktoren.
Den koniske seksjonen, 40, (se figur 1) er vesentlig for foreliggende nye apparat for at dette skal kunne arbeide på en tilfredsstillende måte. En sylinder med loddrette vegger gir ikke den nødvendige pumpevirkning som er nødven-dig for å sirkulere de reagerende stoffer i reaktoren under drift.
Ved utførelse av foreliggende oppfinnelse ved anvendelse av en form for utvaskningsapparat i likhet med det som er vist på tegnin-gene, utvaskes f. eks. oksydert natriumamalgam enten med vann eller en vandig nøytral, basisk eller alkalisk utvasknings-oppløsning som har en maksimal normalitet på f. eks. 4. Apparatet set-tes først i bevegelse ved at det koniske element, 40, og slyngeplaten, 58, roteres hurtig, f. eks. fra 200 til 600 omdreininger pr. minutt ved hjelp av en drivanordning. En kontinuerlig strøm av utvasknings-oppløsning innføres derefter i reaktoren gjennom innløpsåpningen, 10, mens oksydert amalgam innføres gjennom innløpsåpnin-gen, 18, i toppen, 8, av apparatet. Det oksyderte amalgam faller ned på slyngeplaten, 58, og slyn-ges eller kastes av mot reaktorveggen, 12, hvor-på det strømmer nedover de nevnte vegger, i kontakt med utvaskningsmidlet, til bunnen, 14, i reaktoren hvor det oppfanges av den roterende koniske seksjon, 40, ved hjelp av finnene, 54, i denne og løftes til et punkt hvor det kommer i kontakt med undersiden av slyngeplaten og avbøyes igjen for å danne en nedover-rettet strøm mellom reaktor-veggen og det koniske
element. Finnene gir den nødvendige friksjon
mellom det roterende koniske element og stoffet
eller materialet i bunnen av reaktoren som er
nødvendig for å heve eller løfte det nevnte stoffet ved hjelp av det koniske element. Andre midler for dannelse av friksjon eller turbulens enn finnene kan naturligvis også anvendes. Amalgamet kommer derved i ytterligere kontakt med den nevnte oppløsning som en følge av sentrifu-galkraften som oppstår. Strømmen av utvask-nings-oppløsningen gjennom apparatet justeres
slik at den gir en egnet utstrømningshastighet og en temperatur som er tilstrekkelig for å om-danne i alt vesentlig alt det oksyderte alkalimetall til peroksyd samtidig som den muliggjør
en usedvanlig kort kontakttid mellom de reagerende stoffer i reaktoren. Peroksyd-oppløsning
som er omdannet på denne måte tappes kontinuerlig av gjennom utløpsåpningen, 16. Kvikk-sølv avsuges eller tappes av ved hjelp av utløps-åpningen, 20, i bunnen, 14, av reaktoren. I tillegg til dette sirkuleres også et kjølemedium som vann gjennom kjølekappen, 60, under drift, med en hastighet som gir den rette avkjøling som i alminnelighet måles på utstrømningstemperatu-ren av den produserte peroksyd-oppløsning.
Ved drift, for omdannelse og gjenvinning av peroksyder fra alkalimetall-amalgamer som
nevnt ovenfor, dannes forurenset elementært metallisk kvikksølv ved bunnen av reaktoren sammen med oksydert og delvis forbrukt amalgam som skal utvaskes. Det er derfor av vesentlig betydning for kontinuerlig sirkulasjon av amalgamet i kontakt med utvaskningsoppløs-ningen at det er friksjons-dannende innretnin-ger rundt innsiden av det koniske element, 40, og at bunnen, 52, av det ovenfor angitte koniske element, 40, er i tilstrekkelig kontakt med det nevnte kvikksølv og amalgam som dannes ved bunnen, 14, i reaktoren for å gi den nødvendige sentrifugale løftevirkning av stoffet når det koniske element roteres. En tilstrekkelig kontakt mellom det koniske element, 40, og det nevnte materiale kan f. eks. oppnåes ved enten å an-bringe det koniske element, eller ved å kontrol-lere nivået av det nevnte material, slik at i alle tilfelle det koniske element dypper ned i kvikk-sølv-amalgam til en dybde på f. eks. fra 6,4 til 12,7 mm. I alminnelighet reguleres imidlertid dybden ved å justere nivået av det flytende stoff i bunnen av reaktoren. Dette kan lett oppnåes ved å fjerne elementært kvikksølv-biprodukt gjennom utløpet, 20, under kontroll.
En egnet driftstemperatur for utvaskning i dette apparatet er en ved hvilken dannelsen av skadelige kvikksølvoksyder er minst mulig, denne er i alminnelighet innenfor området fra 0° til 5° C. En særlig driftstemperatur avhengig av stoffet som skal behandles, kan i alle tilfelle lett bestemmes av fagfolk.
Under utvaskningen omdannes ved kontakt med utvaskningsmidlet det oksyderte alkalimetall i amalgamet til det tilsvarende peroksyd i oppløsningen, eller eventuelt til hydrogenperoksyd, avhengig av om utvasknings-oppløsningen er henholdsvis nøytral eller alkalisk, eller sur. Omdannelse til alkalimetall-peroksyd foretrek-kes imidlertid, da sur omdannelse har en tendens til å fremme spaltning i høyere grad.
Ved hjelp av det foreliggende nye apparat holdes amalgamet i konstant agitert kontakt med utvaskningsoppløsningen, men ved den ret-
te, lavest mulige kontakt-temperatur og kortest mulig kontakttid for å unngå uheldig katalytisk spaltning av peroksydet med kvikksølv-oksyder.
Eksempel 1.
0,0061 mol-prosent natriumamalgam ble oksydert støkiometrisk til natriumperoksyd med oksygen i et oksydasjonsapparat. Amalgamet som var oksydert på denne måten ble derefter ledet til et utvaskningsapparat i likhet med det som er vist på figurene, det koniske element i dette hadde en diameter på 6,35 cm ved toppen,
en diameter på 3,8 cm ved bunnen og en høyde på 7,6 cm, og var konstruert i henhold til foreliggende oppfinnelse og arbeidet med en omdreiningshastighet på 200 omdreininger pr. minutt for det koniske element, med en tilførselshastig-het av amalgam som svarte til 2 kg natrium pr. time. Som utvaskningsmiddel ble 80,5 kg pr. time vann med en temperatur på 12° C tilført apparatet.
Utvaskningsapparatet ble avkjølt ved å sirkulere vann med en temperatur på 3° C i kjøle-kappen slik at natriumperoksyd-effluenten holdt en temperatur på 17° C. Den totale varmeoverfø-rings-koeffisienten var 237 (cal/time/cm<2>/°C). Utbyttet av natriumperoksyd (3 % Na202-opp-løsning) som ble tappet fra utvaskeren var 96,6 % noe som representerer et tap på bare 3,4 % (dette skyldes ufullstendig omdannelse av det oksyderte alkalimetall samt katalytisk spaltning). Det dannede elementære kvikksølv ble tappet av ved bunnen av reaktoren som nød-vendig. Efter vaskning ble dette brukt på ny for fremstilling av mere oksydert amalgam.
Tapet på 3,4 % i eksempel 1, er derfor be-merkelsesverdig mindre enn det tap på 13—16 % som oppstår ved bruk av en kolonne- eller tårn-vasker av tilsvarende størrelse som omtalt ovenfor, dette illustrerer således den overlegne ytelse av den foreliggende nye utvaskeren sammenlig-net med de konvensjonelle kolonner eller tårn som er brukt hittil.
Eksempel 2.
0,103 mol-prosent natriumamalgam ble oksydert støkiometrisk til peroksydet med oksygen i et oksydasjonsapparat. Amalgamet som var oksydert på denne måten ble tilført et utvaskningsapparat i henhold til foreliggende oppfinnelse, og som var konstruert av nikkel og arbei-
det med en omdreiningshastighet av det koniske element på 200 omdreininger pr. minutt med en tilførselshastighet av amalgam på 2040 kg pr. time (65,5 kg Na202). Det koniske element hadde en topp-diameter på 39,5 cm og en lengde på 58,5 cm. Klaringen mellom det koniske element og reaktor-veggen var 5,1 mm. Slyngeplaten hadde en diameter på 40 cm med en klaring på 22,8 cm mellom seg og det koniske element og en klaring på 6,4 mm med reaktorens sidevegg.
Utvaskningsapparatet ble avkjølt ved å sirkulere vann med en temperatur på 4° C i kjøle-kappen for å holde natriumperoksyd-effluenten på temperaturen 6,5° C. Den totale varmeover-førings-koeffisient var 103 cal/time/cm<2>/°C. Utbyttet av natriumperoksyd (3 % Na202-oppløs-ning) som ble tappet fra utvaskeren var 100 %, dette betyr et utvaskningstap som er så lite at det ikke lett kan måles. Det dannede elementære kvikksølv ble tappet av ved bunnen av reaktoren som nødvendig og ble efter vaskning anvendt på ny for fremstilling av ytterligere oksydert amalgam.
Dette utvaskningsapparat og -behandling hadde tilstrekkelig kapasitet til å fjerne 99 %
av det oksyderte natrium-amalgam fra en 60 000 ampére kvikksølv/klor-celle. I tillegg til dette ble det muliggjort en minste kontakttid mellom peroksyd-oppløsning og amalgam på 45 sekun-der.
Det fremgår således tydelig at det foreliggende, nye utvaskningsapparat har en langt høyere ytelse enn vanlige utvaskningsapparater, som angitt ovenfor, ved at det muliggjøres en meget nedsatt kontakttid mellom de reagerende stoffer, noe som i utpreget grad øker gjennom - strømnings-mengden og i høy grad øker virk-ningsgraden og hurtigheten for gjenvinnelse av oksydert alkalimetall i form av peroksyd i opp-løsning.
Skjønt det foreliggende apparat er beskre-
vet først og fremst med hensyn til utvaskning og til utvaskning av natrium-forekomster, kan det også brukes ved andre anvendelser for fraskil-lelse eller utvaskning som er særlig anvendbare for det foreliggende apparat og prinsippene for dette. Dessuten kan det anvendes ved utvaskning av oksyderte amalgamer andre enn natrium-amalgamer, som f. eks. oksyderte kalium-, li-tium- og cesium-amalgamer.
Claims (8)
1. Ekstraksjonsapparat eller -kar, f. eks. for omdannelse og gjenvinning av peroksyder fra alkalimetallamalgamer, med en konisk røreinn-retning, karakterisert ved at den koniske røreinnretning består av en omvendt, hul rett-avkuttet seksjon av en rett kjegle med sirkelformet grunnflate (40) og i fast, samarbeidende stilling med denne en rund slyngeplate (58) som er anbragt i avstand over og parallell med den største grunnflaten (50) av den koniske seksjon,
og at den samarbeidende mekanisme kan rotere om en akse som går gjennom sentrum av grunnflatene og sl<y>ngeplaten.
2. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold
til krav 1, karakterisert ved at den koniske delen av den samarbeidende mekanisme har en topp vinkel (B) fra 3° til 30°.
3. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold til krav 1 eller 2, karakterisert ved at én eller flere flate plater (38) er slik anbragt at de er rettet utover fra og parallelt med rotasjonsaksen inne i den konisek seksjon.
4. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold til en av kravene 1, 2 eller 3, karakterisert ved at slyngeplaten (58) har en diameter som er minst lik diameteren i den største grunnflaten av den koniske seksjon.
5. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold til et av kravene 1 til 4, karakterisert ved at karets vegger (12) som omgir den koniske seksjon av den samarbeidende mekanisme har en sylindrisk form.
6. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold
til et av kravene 1 til 4, karakterisert ved
at veggene (12) av karet som omgir den koniske seksjon av den samarbeidende mekaniske har form av en hul, rett-avkuttet seksjon av en kjegle med sirkelformet grunnflate.
7. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold til krav 6, karakterisert ved at den stør-ste grunnflaten av den koniske delen av karets vegg (12) er loddrett over den minste grunnflaten.
8. Ekstraksjonsapparat eller -kar i henhold til krav 6, karakterisert ved at den stør-ste grunnflaten av den koniske delen av karets vegg (12) er vertikalt under den minste grunnflaten.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19823232793 DE3232793A1 (de) | 1982-09-03 | 1982-09-03 | Optisches koppelglied |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO833153L NO833153L (no) | 1984-03-05 |
| NO168275B true NO168275B (no) | 1991-10-21 |
| NO168275C NO168275C (no) | 1992-01-29 |
Family
ID=6172405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO833153A NO168275C (no) | 1982-09-03 | 1983-09-02 | Optisk koplingsledd. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4592619A (no) |
| EP (1) | EP0105177B1 (no) |
| JP (1) | JPS5965809A (no) |
| DE (2) | DE3232793A1 (no) |
| DK (1) | DK159341C (no) |
| NO (1) | NO168275C (no) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3412766A1 (de) * | 1984-04-05 | 1985-10-17 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Gehaeuse fuer eine faseroptische anordnung |
| JPS6261009A (ja) * | 1985-09-12 | 1987-03-17 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 導波型分波合波回路 |
| JPS6283704A (ja) * | 1985-10-08 | 1987-04-17 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | 光分波合波回路 |
| US4767171A (en) * | 1986-03-27 | 1988-08-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Transmission and reception module for a bidirectional communication network |
| US4834485A (en) * | 1988-01-04 | 1989-05-30 | Pencom International Corporation | Integrated fiber optics transmitter/receiver device |
| US4842391A (en) * | 1988-02-05 | 1989-06-27 | Tacan Corporation | Two spherical lens optical coupler |
| DE3833311A1 (de) * | 1988-09-30 | 1990-04-19 | Siemens Ag | Optoelektronische sende- und empfangsvorrichtung |
| IT1227614B (it) * | 1988-12-22 | 1991-04-22 | Italtel Spa | Modulo ibrido ricetrasmittente per la trasmissione bidirezionale su una fibra ottica monomodale di due segnali ottici |
| DE3903196A1 (de) * | 1989-02-03 | 1990-08-09 | Licentia Gmbh | Anordnung zum befestigen mindestens eines mikrooptischen bauelementes |
| EP0419767B1 (de) * | 1989-09-29 | 1993-11-24 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Körpers aus Silizium |
| FR2688319B1 (fr) * | 1992-03-06 | 1994-12-23 | Thomson Hybrides | Coupleur optique a haute isolation. |
| WO1996000996A1 (en) * | 1994-06-30 | 1996-01-11 | The Whitaker Corporation | Planar hybrid optical amplifier |
| US5673342A (en) * | 1996-05-28 | 1997-09-30 | Lucent Technologies Inc. | Communication system comprising a low cost optical filter |
| US6151336A (en) * | 1998-02-11 | 2000-11-21 | Sorrento Networks, Inc. | Time division multiplexing expansion subsystem |
| US6400478B1 (en) | 1998-04-02 | 2002-06-04 | Sorrento Networks, Inc. | Wavelength-division-multiplexed optical transmission system with expanded bidirectional transmission capacity over a single fiber |
| US6298103B1 (en) | 1998-06-16 | 2001-10-02 | Sorrento Networks Corporation | Flexible clock and data recovery module for a DWDM optical communication system with multiple clock rates |
| US6525881B2 (en) * | 2001-03-05 | 2003-02-25 | Nexfon Corporation | Optical filters derived from spherical lenses and method of fabrication thereof |
| CN2485873Y (zh) * | 2001-06-18 | 2002-04-10 | 福建华科光电有限公司 | 一种光电接发收器 |
| US6939058B2 (en) * | 2002-02-12 | 2005-09-06 | Microalign Technologies, Inc. | Optical module for high-speed bidirectional transceiver |
| WO2003089966A2 (en) * | 2002-04-18 | 2003-10-30 | Cierra Photonics, Inc. | Wavelenght selective fiber optic coupler |
| US7343060B2 (en) * | 2005-03-04 | 2008-03-11 | Fuji Xerox Co., Ltd. | Light transmission and reception module, sub-mount, and method of manufacturing the sub-mount |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL180882C (nl) * | 1976-05-31 | 1987-05-04 | Philips Nv | Optisch koppelelement en optische koppelinrichting met zulke koppelelementen. |
| US4327971A (en) * | 1978-06-05 | 1982-05-04 | Nippon Electric Co., Ltd. | Electro-optical light modulators, light wavelength multiplex signal transmitting apparatus and light wavelength separating switches utilizing the same |
| US4289373A (en) * | 1978-08-17 | 1981-09-15 | Nippon Electric Co., Ltd. | Bidirectional optical fiber transmission system |
| US4268756A (en) * | 1978-11-13 | 1981-05-19 | Trw Inc. | Optical transceiver |
| US4210803A (en) * | 1979-03-15 | 1980-07-01 | University Of Delaware | Method and apparatus for signal transmission via an optical fiber |
| JPS55129303A (en) * | 1979-03-28 | 1980-10-07 | Hitachi Ltd | Thin film photo branching and photodetector |
| DE2916234A1 (de) * | 1979-04-21 | 1980-10-30 | Philips Patentverwaltung | Kopplungsvorrichtung zum ein- bzw. auskoppeln von optischen signalen in eine bzw. aus einer uebertragungsglasfaser |
| JPS56106211A (en) * | 1980-01-26 | 1981-08-24 | Ritsuo Hasumi | Thick-film lens with optical filter |
| US4448524A (en) * | 1980-02-11 | 1984-05-15 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Reflective containment of electromagnetic radiation in matrix isolation thin films |
| US4348074A (en) * | 1980-03-03 | 1982-09-07 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Application of ion implantation to LiNbO3 integrated, optical spectrum analyzers |
| DE3025492A1 (de) * | 1980-07-04 | 1982-02-04 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Filterelement fuer die optische nachrichtentechnik |
| JPS5781227A (en) * | 1980-11-10 | 1982-05-21 | Fujitsu Ltd | Optical branching filter |
-
1982
- 1982-09-03 DE DE19823232793 patent/DE3232793A1/de not_active Ceased
-
1983
- 1983-08-25 EP EP83108369A patent/EP0105177B1/de not_active Expired
- 1983-08-25 DE DE8383108369T patent/DE3379517D1/de not_active Expired
- 1983-08-31 US US06/528,069 patent/US4592619A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-09-02 DK DK400883A patent/DK159341C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-09-02 JP JP58160576A patent/JPS5965809A/ja active Granted
- 1983-09-02 NO NO833153A patent/NO168275C/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0541963B2 (no) | 1993-06-25 |
| US4592619A (en) | 1986-06-03 |
| EP0105177A1 (de) | 1984-04-11 |
| NO168275C (no) | 1992-01-29 |
| JPS5965809A (ja) | 1984-04-14 |
| DK159341B (da) | 1990-10-01 |
| DK159341C (da) | 1991-03-11 |
| DK400883A (da) | 1984-03-04 |
| DE3232793A1 (de) | 1984-03-08 |
| DE3379517D1 (en) | 1989-05-03 |
| EP0105177B1 (de) | 1989-03-29 |
| NO833153L (no) | 1984-03-05 |
| DK400883D0 (da) | 1983-09-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO168275B (no) | Optisk koplingsledd. | |
| EP0151434A1 (en) | Method of and apparatus for treating and breaking up a liquid with the help of centripetal force | |
| EP0325614A1 (en) | METHOD FOR SUFFERING SOLID GRANULAR SUBSTANCES. | |
| US3278295A (en) | Method of stirring dispersing or homogenizing metal or slag charges having a temperature of at least 800deg. c. | |
| NO160529B (no) | Innretning for behandling av en stroem av aluminium- ellermagnesiumbasert flytende metall eller legering. | |
| US6017499A (en) | Apparatus for contacting solids in the form of freeflowing lumps with liquids or gases | |
| CN209771417U (zh) | 一种新型中药材提取罐 | |
| CA3088865A1 (en) | Reactor for gas-liquid mass transfer | |
| NO115573B (no) | ||
| SE448825B (sv) | Forfarande for separation av tallolja fran en sur saplosning och separationsanordning for utforande av forfarandet | |
| NO792508L (no) | Fremgangsmaate og innretning for behandling av et flytende metall eller en legering med et fast eller flytende flussmiddel | |
| US3071450A (en) | Method for the treatment of potassium ores | |
| CN105617944B (zh) | 一种立式连续松脂干法熔解器 | |
| US3326674A (en) | Conical leaching apparatus | |
| KR100347107B1 (ko) | 원전연료 펠릿의 탈피복 방법 및 장치 | |
| US1942202A (en) | Rotator | |
| US4356033A (en) | Process for refining metals by drossing procedures | |
| US4904420A (en) | Method and a device for introducing a gas into a liquid | |
| US3395907A (en) | Reactor for hydrometallurgical processes | |
| CN221028608U (zh) | 一种贵金属湿法冶炼提纯用轻型反应釜 | |
| JPS6051542B2 (ja) | 鉛から銅を除去する連続方法 | |
| US3439904A (en) | Multistage absorption column contactor for dispersing gas in liquids or slurries | |
| US2773740A (en) | Process and apparatus for the continuous production of aqueous solutions of sodium hydrosulfite from sodium amalgam and gaseous so2 | |
| US1573829A (en) | Apparatus for refining or separating metals | |
| JP2024004408A (ja) | 食品用連続式脱液装置 |