NO166703B - Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass. - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass. Download PDFInfo
- Publication number
- NO166703B NO166703B NO83833252A NO833252A NO166703B NO 166703 B NO166703 B NO 166703B NO 83833252 A NO83833252 A NO 83833252A NO 833252 A NO833252 A NO 833252A NO 166703 B NO166703 B NO 166703B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- zone
- catalytic conversion
- water vapor
- fresh
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 64
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims description 41
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 80
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 41
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 41
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 31
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 22
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 18
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 18
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 17
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 16
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 16
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 claims description 4
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 3
- 238000002453 autothermal reforming Methods 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002835 noble gases Chemical class 0.000 description 2
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 2
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical group 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011143 downstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- -1 natural gas Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Denne oppfinnelse angår fremstilling av ammoniakk ut fra normalt gassformige hydrokarboner, så som naturgass, og angår mer spesielt fremstilling av ammoniakk-syntese-gass, det vil si hydrogen og nitrogen, med reduserte brennstoff-fordringer mulig-gjort ved sløyfing av den fyrte primær-omformer som hittil har vært anvendt i industriell praksis. Det henvises til krav 1.
De vanlige trinn omfattende primær og sekundær omformning
for fremstilling av ammoniakk-syntese-gass er velkjente både teknisk og økonomisk. Fra sistnevnte synspunkt ansees disse trinn som reguleringsfaktorer ved bestemmelse av "utgangsmaterial- og brennstoff-"fordringer for hver enhet av ammoniakk som produseres, fordi begge trinn krever varme fra forbrenning av hydrokarbon for den endoterme reaksjon mellom vanndamp og hydrokarbon-utgangsmateriale.
Industrielle primær-omformere er brennstoff-fyrte ovner
med store rør fyllt med nikkel-holdig katalysator, i hvilke ca.
55 volum% av det friske hydrokarbon-utgangsmaterialet omdannes til hydrogen og karbonoksyder under tilsetning av vanndamp.
Den primær-omformede gass inneholder dessuten ureagert vanndamp
og metan. Primæromformeren blir i det foreliggende også kalt en endoterm, katalytisk omdanneIsessone som drives under vanndamp-omformingsbetingelser, men betegnes oftest som den primære omformer eller primæromformeren.
Primæromformet gass blir så ført til den sekundære omformer, som typisk er en ildfast foret beholder som er fyllt med nikkel-holdig katalysator, og som i motsetning til den vanlige primær-omformer ikke er forsynt med innretninger for utvendig oppvarming. Ved sekundæromformning blir varme for den endoterme reaksjon mellom vanndamp og metan tilveiebragt ved forbrenning av en del av den primæromformede gass med utenfra tilført luft, i-det sistnevnte også er kilden for nitrogen i den ønskede syntese-gass. Den sekundære omformer blir i det foreliggende av og til kalt en adiabatisk, katalytisk omdannelses-sone som drives under autotermiske omformningsbetingelser, men kalles oftest den sekundære omformer.
Rå, varm syntese-gass fra den sekundære omformer består av hydrogen, nitrogen, karbonoksyder, ureagert vanndamp, restmetan og små mengder av edelgasser. Industrielt blir denne varme gass varme-utvekslet med dampkjel-fødevann for fremstilling av turbin-damp som trenges for sekundæromformerluft-kompresjon og ammoniakk-syntese-gass-kompresjon. Til tross for denne anvendelse har man i praksis lenge ønsket alternativt å anvende varme i den sekundære omformers utløpsgass ved primæromformnings-betjening ved anvendelse av eksempelvis en reaktor-utveksler. For å kunne utnytte denne mer effektive bruk av "utgangsmateriale og brennstoff", anså de at en betydelig del av primæromformningens oppgaver måtte overføres til den sekundære omformer, som derfor ville få et høyere brenselsforbruk og dermed også større luft-forbruk. En ytterligere luft som anvendes resulterer i nitrogen-innhold i syntese-gassen utover det støkiometriske forhold for ammoniakk-syntese, men nitrogen-overskuddet kan fjernes på kjent måte om det ønskes.
Beklageligvis faller det forhøyede varmebehov i den sekundære omformer sammen med tap av varme i den innkommende tilfør-selsluft, fordi sekundæromformerluft vanligvis oppvarmes med røkgassen i primæromformningsovnens konveksjons-seksjon. Hvis denne ovn sløyfes, elimineres også denne kilde for sekundær-omf ormerluf t-f orvarmning. Varmetapet kan kompenseres for ved mer utgangsgass-forbrenning i den sekundære omformer, men dette medfører nødvendigvis ytterligere utgangsmateriale og brennstoff. Alternativt kan vanndamp/karbon-forholdet til den sekundære omformer økes for oppnåelse av en utløpslikevektstilstand til-svarende den påkrevede produksjon av hydrogen og karbonoksyder, men her vil det økte vanndampforbruk medføre økede mengder av utgangsmateriale og brennstoff. Dessuten må apparaturens stør-relse økes i og med det resulterende større samlede gassvolum.
Et ytterligere problem som skapes av at oppgaver overføres fra den primære til den sekundære omformer, er at betydelige mengder av utgangsgass passerer ureagert gjennom den primære omformer. Ved den ønskede driftstemperatur ved primæromforme-rens utløp vil den resulterende ugunstige Boudouard-likevekt høyst sannsynlig medføre karbonavsetning på omformnings-kataly-satoren. Korreksjon av denne tilstand ved økning av vanndamp-mengden resulterer imidlertid i øket forbruk av utgangsmateriale og brennstoff.
Det er derfor et siktemål med den foreliggende oppfinnelse
å utnytte varme fra sekundæromformningen ved produksjon av ammoniakk-syntese-gass i det primære omformningstrinn under slike
betingelser at varmen for omdannelsen i den primære omformer i sin helhet tilføres fra den sekundære omformer, samtidig som utgangsmaterial- og brennstoff-fordringene ved prosessen mini-meres .
I henhold til oppfinnelsen fremstilles ammoniakk-syntese-gass ved innføring av normalt gassformig, friskt hydrokarbon-utgangsmateriale og vanndamp i en endoterm, katalytisk omdannelsessone som drives under primæromformningsbetingelser, under dannelse av primæromformet gass, som deretter sammen med luft, evt. under tilførsel av supplerende vanndamp tilføres en adiabatisk, katalytisk omdannelsessone som drives under autotermiske vanndampomformningsbetingelser, hvorved det produseres rå, varm ammoniakk-syntese-gass, som i sin tur føres til sonen for endoterm katalytisk omdannelse i indirekte varmeveksling med normalt gassformig, friskt hydrokarbonutgangsmateriale og vanndamp for tilveiebringelse av all den varme som er påkrevet for omdannelsen i den endoterme sone. Rå ammoniakk-syntese-gass som er relativt utarmet på varme, blir så
utvunnet fra sonen for den endoterme katalytiske omdannelse.
Luft som er påkrevet for driften av den adiabatiske sone, blir ennvidere tilveiebragt av en sentrifugalkompressor drevet av en gassturbin. Avløpsgassen fra gassturbinen blir indirekte varmevekslet mot sekundæromformerluften og den oppvarmede komprimerte luft deretter ført til sonen for den adiabatiske katalytiske omdannelse i tillegg til omformet primærgass.
Sonen for den endoterme katalytiske omdannelsen drives
under primæromformningsbetingelser, som typisk anvender inn-løpstrykk i området fra 25 til 50 bar og innløpstemperatur fra 450 til 700°C, med et vanndamp/C^-forhold på fra 2,5 til 4,5 basert på mol vanndamp pr. karbonatom i det friske utgangsmateriale. I den endoterme sone anvendes ikke en fyrt omformings-rørovn som ved klassisk praksis, men det anvendes en reaktor-varmeveksler av typen kappe-og rør-varmevekslere hvor rørdia-meteren er tilstrekkelig stor for opptagelse av det påkrevede volum av nikkelholdig omformningskatalysator. Reaktor-veksle-
ren av den type som er beskrevet i US-patent nr. 4.127.389 kan anvendes. Den primære omformers utløpstrykk er litt lavere enn innløpstrykket slik det kan ventes på grunn av reaktantenes trykktap gjennom katalysatorrørene. Utløpstemperaturen i pri-mæromf ormeren er i området fra 680 til 790°c. Dette utløps-
temperaturområde er lavere enn det som er vanlig i industriell, praksis, og velges for å begrense graden av omdannelse i den primære omformer og følgelig øke den sekundære omformers oppgaver.
Sonen for den adiabatiske katalytiske omdannelse, som gen-relt er av konvensjonell utførelse, drives under autotermiske omformningsbetingelser som er spesialisert, innbefattende en utgangsmaterial-innløpstemperatur som hovedsakelig tilsvarer primæromformer-utløpstemperaturen, som er lavere enn normalt,
og overskuddsstrømning av luft som er tilstrekkelig til å til-veiebringe det økede behov for forbrenningsvarme og indikert ved et støkiometrisk overskudd av nitrogen i den rå ammoniakk-syntese-gass på fra 25 til 130 mol%. Meget viktig er det at den mengde brennstoff som brennes for varme i den sekundære omformer, og den mengde vanndamp som forøvrig er påkrevet for bibeholdelse av gunstig utløpsgass-likevekt, minimaliseres ved tilførsel av oppvarmet komprimert luft til den sekundære omformer ved en kritisk høy temperatur i området fra 700 til 900°C, hvilket i kombinasjon med andre betingelser resulterer i en sekundær-omformer-utløpstemperatur i området fra 850 til 1000°C. Sistnevnte temperatur er tilstrekkelig for primærom-formningsytelse, mens de samlede sekundæromformerbetingelser er økonomisk gunstige med hensyn til utgangsmaterial- og brennstoff -behovet.
Som nevnt ovenfor blir sekundæromformerluft tilført av en sentrifugalkompressor drevet av en gassturbin. Hensiktsmessig avpasning mellom gassturbin- og samlet luftkompresjonsbehov, det vil si sekundæromformerluft og gassturbinforbrenningsluft, resulterer i en turbinavgass ved ca. 540°C, hvilken temperatur er for lav for oppvarming av sekundæromformerluft til den påkrevede temperatur. Temperaturen av turbinavgassen blir derfor hevet til temperatur i området fra 860 til 1060°C, fortrinnsvis ved supplerende fyring oppstrøms for sekundæromformerluftens forvarmingsspiral i turbinavgass-varmevekslersonen. I den kaldere nedstrømsdel av denne sone blir turbinavgass ytterligere anvendt i anvendelser ved lavere temperatur, så som oppvarming av fødevann til dampkjeler, oppvarming av hydrokarbon-utgangsmateriale og innledende luftforvarming.
Ved en foretrukken utførelsesform av oppfinnelsen blir samlet friskt hydrokarbon-utgangsmateriale til prosessen delt mellom den primære og den sekundære omformer, samtidig som vanndamp/C^-forholdet i den primære holdes innenfor det tidligere angitte område fra 2,5 til 4,5. Sammenlignet med konvensjonell praksis reduseres behovet for primæromformningsvanndamp på grunn av mindre hydrokarbon-utgangsmateriale, og likevel sikrer det relativt høye vanndamp/Cj -forhold karbonfri drift. Høyt vanndamp/Cj -forhold i den primære omformer medfører ikke øket behov for utgangsmateriale og brennstoff da ureagert vanndamp føres, som del av den omformede primærgass, til den sekundære omformer, hvor den forenes med den gjenværende andel av friskt hydrokarbonutgangsmateriale. Den sekundære omformer drives derfor med et samlet vanndamp/c.j-forhold i området 2-3 basert på hydrokarbon og vanndamp i den omformede primærgass, friskt hydrokarbonutgangsmateriale til den sekundære og noe vanndamp tilført sammen med den oppvarmede, komprimerte sekun-dæromf ormerluf t for å hindre hydrokarbon-tilbakestrømning.
Fordelingen av friskt hydrokarbon-utgangsmateriale mellom den primære og den sekundære sone er fortrinnsvis i et forhold fra 1:1 til 3:1, mer foretrukket slik at friskt utgangsmateriale til den primære omformer er omtrent to ganger så meget som det som tilføres den sekundære omformer. Opprettholdelse av vanndamp/C^ -forhold i den primære omformer innenfor det mest foretrukne område fra 3 til 4 under disse betingelser med delt utgangsmateriale tillater begrensning av samlet vanndamp/C^ -behov for prosessen, det vil si både endoterme og adiabatiske omdan-nelsessoner, til en økonomisk verdi på ca. 2,5.
Tegningen viser et flytskjema vedrørende en prosess for utførelse av oppfinnelsen. Foruten å vise en foretrukken ut-førelsesform av oppfinnelsen for fremstilling av ammoniakk-syntese-gass, illustrerer flytskjemaet integreringen av syntesegass-fremstilling med kjente nedstrøms-prosesstrinn som anvendes ved fremstilling av ammoniakk.
Det vises til tegningen. Naturgass som er blitt avsvovlet og forvarmet, innføres i prosessen gjennom ledning 101. En del av gassen forenes med vanndamp som tilføres gjennom ledning 102, og det resulterende blandede utgangsmateriale forvarmes til ønsket omformningstemperatur i utgangsmaterial/avløpsmate-rial-varmeveksleren 103 og føres via ledning 104 til rørsiden av reaktor-varmeveksleren 105, som er en sone for endoterm katalytisk omdannelse og drives under vanndamp-omformningsbetingelser. Omformet primærgass fra varmeveksleren 105, den • eneste kilde for slik gass, blir så forenet med resten av det friske utgangsmateriale fra ledning 101 og ytterligere vanndamp tilført gjennom ledning 106 og via ledning 107 tilført den sekundære omformer 108, som er en sone for adiabatisk katalytisk omdannelse og drives under autotermiske omformings-betingelser. Det vil si at den påkrevede endoterme reaksjons-varirie fremskaffes internt ved partiell oksydasjon av innkommende metan og, i mindre grad, forbrenning av hydrogen. Den sekundære omformer er en med varmefast materiale foret trykk-beholder som har blande- og forbrenningssoner i sin øvre del og kromoksyd- og nikkel-holdig katalysator anordnet inne i be-holderen.
Sekundæromformerluft tilføres fra ledning 109 til sentrifugalkompressoren 110, som drives av en gassturbin 111. Turbin-luft tilføres kompressoren 112, hvor den komprimeres og anvendes som forbrenningsluft for turbinbrennstoff som innføres gjennom ledning 113. Etter ekstraksjon av aksel-arbeide av turbinen 111 blir varm avgass fra turbinen ført via ledning 114 til turbingassvarmeveksleren 115, som er en sone for indirekte varmeveksling som i sin innløpsdel er forsynt med midler for forbrenning av supplerende brennstoff som tilføres gjennom ledning 116, hvorved temperaturen av turbinavgassen heves. Komprimert luft fra sentrifugalkompressoren 110 føres til en luftforvarmningsspiral i den varme ende eller oppstrømsenden av turbingassvarmeveksleren 115, hvor den underkastes indirekte varmeveksling med turbinavgass ved en forhøyet temperatur og oppvarmes til en temperatur over temperaturen av den omformede primærgass. Således blir oppvarmet komprimert luft deretter innført i den sekundære omformer 108 via ledning 117 for reaksjon og forbrenning med omformet primærgass og friskt utgangsmateriale som tilføres gjennom ledning 107. Den tilførte mengde av oppvarmet komprimert luft er betydelig større enn den som er påkrevet for dannelse av ammoniakk-syntese-gass i det konvensjonelle I^/<N>j-forhold på ca. 3:1.
Rå, varm ammoniakk-syntese-gass fra den sekundære omformer 108 føres via ledning 118 til mantelsiden av reaktor-varmeveksleren 105, hvor den ledes i motstrøm til reaktantstrømmen i katalysatorrørene og således delvis kjøles. Den resulterende rå ammoniakk-syntese-gass inneholdende hydrogen, karbonoksyder, nitrogen i overksudd i forhold til ammoniakk støkiometrien, restmetan og små mengder av edelgasser kjøles ytterligere i utgangsmaterial/avløpsmaterial-varmeveksleren 103 og dampkjelen 119.
Den rå syntesegass behandles deretter i kjente prosesstrinn omfattende skift-omdannelse 120, karbondioksyd-fjerning 121 og metanisering 122 og føres deretter gjennom ledning 123 til kompressoren 124 for frisk syntesegass og kompressoren 125 for resirkulasjonsgass, hvor trykket økes til det syntesetrykk som er valgt for den spesielle syntesekatalysator og syntesesløyfe-utførelse som anvendes. Syntesegassen kan først prosesseres gjennom nitrogenfjerningstrinn 126 for partiell eller fullsten-dig fjerning av nitrogenoverskudd ved eksempelvis et trykk-svinge-absorbsjonssystem. Nitrogenoverskudd utover den mengde som ønskes i syntesesløyfen, blir fortrinnsvis fjernet i en rensestrøm fra syntesesløyfen, som beskrevet nedenfor. Ved denne foretrukne arbeidsmåte vil ammoniakk-syntese-gassen til frisk-gass-kompressoren 124 inneholde hydrogen og nitrogen i et molforhold på ca. 2:1.
Syntesesløyfen omfatter kompressoren 125 for resirkulasjonsgass, reaktoren 127 for katalytisk fremstilling av ammoniakk, samt midler for utvinning av ammoniakk-produktet.
Frisk syntese-gass forenes med resirkulasjons-gass i kompres-oren 125 og føres gjennom ledning 126 til katalysereaktoren 127. Reaktorens konstruksjon/design er basert på hele sløyfens ut-førelse, valget av syntese-katalysator, syntese-gassens sammen-setning og volumet av den gass som prosesseres. En representa-tiv ammoniakk-reaktor med radial-konstruksjon og utstyrt for kjøling mellom sjiktene er beskrevet i US-patent nr. 4.230.669. Reaksjonsgass fra reaktoren 127 inneholdende ammoniakk og ureagert syntesegass føres via ledning 128 til kjøleveksleren 129, hvor strømmen kjøles til under kondensasjonstemperaturen for ammoniakk. Den kjølte strøm ledes deretter gjennom ledning 130 til ammoniakk-separator 131, fra hvilken flytende ammoniakk-produkt uttas via ledning 132. Fra toppen av separatoren strøm-mer kald, ammoniakk-utarmet syntese-gass gjennom ledning 132 tilbake til kjøleveksleren 129 i indirekte varmeveksling med reaksjonsgass og returneres via ledningene 133 og 134 til kompressoren 125 for resirkulasjonsgass, hvorved syntesesløyfen er gjennomløpt.
En rensestrøm 135 tas fra ledning 133 og prosesseres i hydrogen-utvinningsenheten 136. Denne kan være en separasjons-innretning med semi-permeabel membran, men er fortrinnsvis en kryogen gass-separasjonsprosess. Inerte gasser innbefattende nitrogen, argon og metan fraskilles i hydrogenutvinningsen-heten og fjernes gjennom ledning 137 for anvendelse som turbinbrennstoff 113 og supplerende brennstoff 116 som er beskrevet tidligere. Hydrogenrik gass som uttas fra enheten, komprimeres på ny i en kompressor 138 og forenes igjen med resirkulasjons-gass i ledning 134 i syntesesløyfen.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass, hvor
normalt gassformig, friskt hydrokarbonutgangsmateriale og vanndamp innføres i en sone for endoterm katalytisk omdannelse under vanndampomformningsbetingelser for fremstilling av omformet primærgass inneholdende hydrogen, karbonoksyder, metan og vanndamp,
den omformede primærgass og oppvarmet komprimert luft, eventuelt under tilførsel av supplerende vanndamp, komprimert ved hjelp av en sentrifugal innretning drevet av en gassturbin, innføres i en sone for adiabatisk katalytisk omdannelse som opereres under autotermiske omformningsbetingelser, for fremstilling av rå, varm ammoniakk-syntese-gass,
rå, varm ammoniakk-syntese-gass føres til sonen for endoterm katalytisk omdannelse i indirekte varmeveksling med det normalt gassformige hydrokarbon og vanndampen i denne for tilveiebringelse av hele omdannelsesvarmen til sonen for endoterm katalytisk omdannelse, og
rå ammoniakk-syntese-gass utvinnes fra sonen for endoterm katalytisk omdannelse,
karakterisert ved at den oppvarmede komprimerte luft oppvarmes til en temperatur i området fra 700°C til 900°C ved indirekte varmeveksling med avgass fra gassturbinen, og at den rå, varme ammoniakk-syntese-gass som føres til sonen for endoterm katalytisk omdannelse har en temperatur i området mellom 850°C og 1000°C.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,
karakterisert ved at vanndamp/C^-forholdet med hensyn til friskt utgangsmateriale som innføres i sonen for endoterm katalytisk omdannelse, er fra 2,5 til 4,5, og normalt gassformig, friskt hydrokarbon-utgangsmateriale innføres i sonen for adiabatisk katalytisk omdannelse i blanding med omformet primærgass og supplerende vanndamp, slik at samlet vanndamp/C^-forhold i sonen for adiabatisk katalytisk omdannelse basert på tilgjengelig hydrokarbon er fra 2 til 3.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,
karakterisert ved at det friske utgangsmateriale som innføres i sonen for endoterm katalytisk omdannelse og det friske utgangsmateriale som innføres i sonen for adiabatisk katalytisk omdannelse, er i forholdet fra 1:1 til 3:1.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at avgass fra gassturbinen ytterligere oppvarmes ved forbrenning av supplerende brennstoff som tilsettes før indirekte varmeveksling med den komprimerte luft.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at rå ammoniakk-syntese-gass som utvinnes fra sonen for endoterm katalytisk omdannelse, føres i indirekte varmeveksling med i det minste en del av det friske utgangsmateriale som innføres i sonen for endoterm katalytisk omdannelse.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/417,718 US4479925A (en) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | Preparation of ammonia synthesis gas |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO833252L NO833252L (no) | 1984-03-14 |
| NO166703B true NO166703B (no) | 1991-05-21 |
| NO166703C NO166703C (no) | 1993-12-15 |
Family
ID=23655143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO833252A NO166703C (no) | 1982-09-13 | 1983-09-12 | fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4479925A (no) |
| EP (1) | EP0106076B1 (no) |
| JP (1) | JPS5964501A (no) |
| KR (1) | KR900007863B1 (no) |
| AU (1) | AU554331B2 (no) |
| BR (1) | BR8304939A (no) |
| CA (1) | CA1194309A (no) |
| DE (1) | DE3381197D1 (no) |
| EG (1) | EG16484A (no) |
| ES (1) | ES525546A0 (no) |
| GR (1) | GR79065B (no) |
| IN (1) | IN159764B (no) |
| MX (1) | MX165020B (no) |
| NO (1) | NO166703C (no) |
| PT (1) | PT77327B (no) |
| TR (1) | TR22395A (no) |
| YU (1) | YU44858B (no) |
Families Citing this family (69)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IN160096B (no) * | 1982-12-02 | 1987-06-27 | Exxon Research Engineering Co | |
| GB8308343D0 (en) * | 1983-03-25 | 1983-05-05 | Ici Plc | Steam reforming |
| US5039510A (en) * | 1983-03-25 | 1991-08-13 | Imperial Chemical Industries Plc | Steam reforming |
| US4822521A (en) * | 1983-06-09 | 1989-04-18 | Uop | Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons |
| US4524056A (en) * | 1983-07-05 | 1985-06-18 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for the production of ammonia |
| GB2146632B (en) * | 1983-09-19 | 1987-05-28 | Foster Wheeler Energy Ltd | Utilisation of gas turbine exhaust in ammonia/urea plants |
| CA1229485A (en) * | 1984-01-23 | 1987-11-24 | Toyo Engineering Corporation | Process for refining an ammonia synthesis gas |
| US4592860A (en) * | 1984-02-07 | 1986-06-03 | Union Carbide Corporation | Process and apparatus for ammonia synthesis gas production |
| DE3571797D1 (en) * | 1984-03-02 | 1989-08-31 | Ici Plc | Process for producing ammonia synthesis gas |
| US4725380A (en) * | 1984-03-02 | 1988-02-16 | Imperial Chemical Industries Plc | Producing ammonia synthesis gas |
| WO1986000286A1 (en) * | 1984-06-30 | 1986-01-16 | Stamicarbon B.V. (Licensing Subsidiary Of Dsm) | Process for preparing ammonia |
| US4568532A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Supplemental ammonia synthesis |
| US4568531A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Ammonia purge gas conversion |
| US4568530A (en) * | 1984-10-16 | 1986-02-04 | The M. W. Kellogg Company | Ammonia synthesis |
| DE3566878D1 (en) * | 1984-10-18 | 1989-01-26 | Ici Plc | Production of ammonia synthesis gas |
| DE3679090D1 (de) * | 1985-03-08 | 1991-06-13 | Ici Plc | Synthesegas. |
| EP0349011A1 (en) * | 1985-06-27 | 1990-01-03 | Stone & Webster Engineering Corporation | A convective reforming device for production of synthesis gas |
| GB8609099D0 (en) * | 1986-04-15 | 1986-05-21 | British Petroleum Co Plc | Production of synthesis gas |
| DE3719780A1 (de) * | 1987-06-13 | 1988-12-22 | Uhde Gmbh | Verfahren zur herstellung von ammoniak aus erdgas |
| US4813980A (en) * | 1987-10-16 | 1989-03-21 | Air Products And Chemicals, Inc. | Recovery of nitrogen, hydrogen and carbon dioxide from hydrocarbon reformate |
| GB8724474D0 (en) * | 1987-10-19 | 1987-11-25 | Ici Plc | Ammonia synthesis gas |
| US4846851A (en) * | 1987-10-27 | 1989-07-11 | Air Products And Chemicals, Inc. | Purification of ammonia syngas |
| US5077030A (en) * | 1988-01-06 | 1991-12-31 | Ormat Systems, Inc. | Method of and means for producing power and cooling in manufacturing of ammonia and related products |
| US4792441A (en) * | 1988-01-19 | 1988-12-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Ammonia synthesis |
| US4836833A (en) * | 1988-02-17 | 1989-06-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production and recovery of hydrogen and carbon monoxide |
| GB8803766D0 (en) * | 1988-02-18 | 1988-03-16 | Ici Plc | Methanol |
| EP0334540B1 (en) * | 1988-03-24 | 1993-10-20 | Imperial Chemical Industries Plc | Two-step steam-reforming process |
| US4869888A (en) * | 1988-03-29 | 1989-09-26 | Uop | Ammonia production process utilizing enhanced boiling surface in refrigeration zone |
| US4988490A (en) * | 1988-09-14 | 1991-01-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive process for recovering nitrogen from flue gas |
| US5202057A (en) * | 1988-09-14 | 1993-04-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of ammonia synthesis gas |
| US5068058A (en) * | 1989-05-04 | 1991-11-26 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of ammonia synthesis gas |
| US5011625A (en) * | 1989-12-11 | 1991-04-30 | The M. W. Kellogg Company | Autothermal steam reforming process |
| US5122299A (en) * | 1989-12-11 | 1992-06-16 | The M. W. Kellogg Company | Autothermal steam reforming process |
| GB9000389D0 (en) * | 1990-01-08 | 1990-03-07 | Ici Plc | Steam reforming |
| BE1004477A4 (fr) * | 1990-06-26 | 1992-12-01 | Catalysts & Chem Europ | Nouveau procede de production de gaz de synthese pour la fabrication de l'ammoniac. |
| TR25395A (tr) * | 1991-04-05 | 1993-03-01 | Kellogg M W Co | TABII GAZ GIBI HIDRO KARBONLARDAN AMONYA SENTEZ GAZI, HIDROJEN VE NITROJEN üRETIMI ILE ILGILI OTOTERMAL ISTIM REFORMING PROSESI. |
| FR2692245B1 (fr) * | 1992-06-10 | 1995-01-20 | Air Liquide | Procédé et installation de production combinée d'ammoniac de synthèse et d'hydrogène pur. |
| US5741440A (en) * | 1994-02-28 | 1998-04-21 | Eastman Chemical Company | Production of hydrogen and carbon monoxide |
| US6409974B1 (en) | 1998-12-11 | 2002-06-25 | Uop Llc | Water gas shift process and apparatus for purifying hydrogen for use with fuel cells |
| GB9817526D0 (en) | 1998-08-13 | 1998-10-07 | Ici Plc | Steam reforming |
| US6162267A (en) * | 1998-12-11 | 2000-12-19 | Uop Llc | Process for the generation of pure hydrogen for use with fuel cells |
| US6436354B1 (en) | 1998-12-11 | 2002-08-20 | Uop Llc | Apparatus for generation of pure hydrogen for use with fuel cells |
| US6280864B1 (en) | 1999-06-18 | 2001-08-28 | Uop Llc | Control system for providing hydrogen for use with fuel cells |
| US6190623B1 (en) * | 1999-06-18 | 2001-02-20 | Uop Llc | Apparatus for providing a pure hydrogen stream for use with fuel cells |
| US6299994B1 (en) | 1999-06-18 | 2001-10-09 | Uop Llc | Process for providing a pure hydrogen stream for use with fuel cells |
| US6548029B1 (en) | 1999-11-18 | 2003-04-15 | Uop Llc | Apparatus for providing a pure hydrogen stream for use with fuel cells |
| EP1136444B1 (en) * | 2000-03-22 | 2012-05-09 | Ammonia Casale S.A. | Process for hydrocarbon reforming |
| DE10055818A1 (de) * | 2000-11-10 | 2002-05-23 | Ammonia Casale Sa | Verfahren zum Herstellen von Ammoniak aus einem Stickstoff-Wasserstoff-Gemisch aus Erdgas |
| NL1016848C2 (nl) * | 2000-12-11 | 2002-06-13 | Continental Engineering B V | Werkwijze en inrichting voor de bereiding van ammoniak. |
| US7192458B1 (en) | 2001-03-22 | 2007-03-20 | Hyradix Incorporated | Process, control system and apparatus for the distribution of air in a fuel cell/fuel processor system |
| US7094384B1 (en) * | 2005-09-19 | 2006-08-22 | University Of Central Florida Research Foundation, Inc. | Combined methane decomposition and ammonia formation cell |
| FR2941937B1 (fr) * | 2009-02-09 | 2011-08-19 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production d'hydrogene avec captation totale du co2, et reduction du methane non converti |
| EP2284125A1 (en) | 2009-08-13 | 2011-02-16 | Ammonia Casale S.A. | Process for revamping an ammonia plant with nitrogen-based washing of a purge stream |
| AU2010201203B2 (en) * | 2009-09-16 | 2014-06-19 | Mitsubishi Heavy Industries Engineering, Ltd. | Ammonia generating method and apparatus therefor |
| JP5766397B2 (ja) * | 2009-09-16 | 2015-08-19 | 三菱重工業株式会社 | アンモニア製造方法及び装置 |
| CA2800508A1 (en) * | 2010-05-26 | 2011-12-01 | Gtlpetrol Llc | Producing ammonia using ultrapure, high pressure hydrogen |
| US8287763B2 (en) | 2010-10-28 | 2012-10-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Steam-hydrocarbon reforming with limited steam export |
| US8992842B2 (en) * | 2012-04-17 | 2015-03-31 | Roger Gordon | Systems and methods of making ammonia using hydrogen and nitrogen gases |
| WO2014028623A1 (en) * | 2012-08-17 | 2014-02-20 | Vinod Kumar Arora | Ammonia plant upgrading-multistage integrated chilling of process air compressor with ammonia compressor followed by air flow split and multistage air preheating to secondary ammonia reformer |
| EP2801550A1 (en) | 2013-05-10 | 2014-11-12 | Ammonia Casale S.A. | A process for producing ammonia synthesis gas with high temperature shift and low steam-to-carbon ratio |
| EP2957544A1 (en) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | Casale SA | Process for production of ammonia and derivatives, in particular urea |
| EP2993158A1 (en) | 2014-09-05 | 2016-03-09 | Casale SA | Process for production of ammonia and derivatives, in particular urea |
| EA201791153A1 (ru) * | 2014-11-25 | 2017-11-30 | Хальдор Топсёэ А/С | Способ получения синтез-газа посредством рециркуляции газообразных продуктов горения |
| EP3037386A1 (en) | 2014-12-23 | 2016-06-29 | Casale SA | A plant and a process for ammonia production with cryogenic purification, and a related method of revamping |
| UA127220C2 (uk) | 2017-07-25 | 2023-06-14 | Хальдор Топсьое А/С | Спосіб спільного виробництва метанолу та аміаку |
| CA3069817A1 (en) | 2017-07-25 | 2019-01-31 | Haldor Topsoe A/S | Method for the preparation of ammonia synthesis gas |
| NZ760489A (en) | 2017-07-25 | 2024-07-05 | Haldor Topsoee As | Method for the preparation of synthesis gas |
| KR102596272B1 (ko) | 2017-07-25 | 2023-11-01 | 토프쉐 에이/에스 | 합성 가스의 제조 방법 |
| WO2021151885A1 (en) * | 2020-01-31 | 2021-08-05 | Casale Sa | Reforming process integrated with gas turbine generator |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2579843A (en) * | 1947-12-10 | 1951-12-25 | Method foe the manufacture of | |
| US3278452A (en) * | 1959-12-24 | 1966-10-11 | Pullman Inc | Production of hydrogen-containing gases |
| US3264066A (en) * | 1962-05-01 | 1966-08-02 | Pullman Inc | Production of hydrogen |
| GB991523A (en) * | 1963-08-14 | 1965-05-12 | Pullman Inc | Production of hydrogen-containing gases particularly useful for ammonia synthesis |
| GB1134621A (en) * | 1965-01-20 | 1968-11-27 | Humphreys & Glasgow Ltd | Improvements in or relating to the manufacture of ammonia |
| US3442613A (en) * | 1965-10-22 | 1969-05-06 | Braun & Co C F | Hydrocarbon reforming for production of a synthesis gas from which ammonia can be prepared |
| US3584998A (en) * | 1968-07-03 | 1971-06-15 | Du Pont | Process for making ammonia |
| US3795485A (en) * | 1971-06-28 | 1974-03-05 | Fluor Corp | Synthesis gas generation apparatus |
| US4079017A (en) * | 1976-11-19 | 1978-03-14 | Pullman Incorporated | Parallel steam reformers to provide low energy process |
| JPS5382691A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-21 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Preparation of synthetic gas for ammonia without using external heat type steam modifying device |
| JPS5382690A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-21 | Chiyoda Chem Eng & Constr Co Ltd | Improved preparation of synthetic gas for ammonia |
| US4127389A (en) * | 1977-04-04 | 1978-11-28 | Pullman Incorporated | Exchanger reactor |
| EP0000993B1 (en) * | 1977-08-22 | 1982-12-08 | Imperial Chemical Industries Plc | Ammonia production process |
| US4230278A (en) * | 1978-10-23 | 1980-10-28 | John Zink Company | Apparatus for reducing hydrocarbon fuel requirement for Haber ammonia synthesis |
| US4224299A (en) * | 1978-11-02 | 1980-09-23 | Texaco Inc. | Combination chemical plant and Brayton-cycle power plant |
| FR2473032A1 (fr) * | 1980-01-07 | 1981-07-10 | Banquy David | Procede de production d'ammoniac et du gaz de synthese correspondant |
| IT1129704B (it) * | 1980-01-08 | 1986-06-11 | Montedison Spa | Processo di sintesi dell'ammoniaca da idrocarburi |
| NL8100003A (nl) * | 1980-01-08 | 1981-08-03 | Montedison Spa | Werkwijze voor het bereiden van ammoniak. |
-
1982
- 1982-09-13 US US06/417,718 patent/US4479925A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-07-27 CA CA000433280A patent/CA1194309A/en not_active Expired
- 1983-08-05 IN IN538/DEL/83A patent/IN159764B/en unknown
- 1983-08-24 EP EP83108338A patent/EP0106076B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-08-24 DE DE8383108338T patent/DE3381197D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1983-08-24 AU AU18371/83A patent/AU554331B2/en not_active Ceased
- 1983-08-31 EG EG535/83A patent/EG16484A/xx active
- 1983-08-31 MX MX26599A patent/MX165020B/es unknown
- 1983-09-06 GR GR72387A patent/GR79065B/el unknown
- 1983-09-08 YU YU1825/83A patent/YU44858B/xx unknown
- 1983-09-12 JP JP58166813A patent/JPS5964501A/ja active Pending
- 1983-09-12 BR BR8304939A patent/BR8304939A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-09-12 PT PT77327A patent/PT77327B/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-09-12 ES ES525546A patent/ES525546A0/es active Granted
- 1983-09-12 NO NO833252A patent/NO166703C/no unknown
- 1983-09-13 KR KR1019830004307A patent/KR900007863B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1983-09-13 TR TR5924A patent/TR22395A/xx unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES8504619A1 (es) | 1985-04-16 |
| US4479925A (en) | 1984-10-30 |
| BR8304939A (pt) | 1984-04-24 |
| EG16484A (en) | 1991-12-30 |
| YU182583A (en) | 1985-10-31 |
| EP0106076A3 (en) | 1985-10-30 |
| TR22395A (tr) | 1987-03-23 |
| IN159764B (no) | 1987-06-06 |
| EP0106076A2 (en) | 1984-04-25 |
| NO166703C (no) | 1993-12-15 |
| DE3381197D1 (de) | 1990-03-15 |
| PT77327B (en) | 1986-02-06 |
| YU44858B (en) | 1991-04-30 |
| AU554331B2 (en) | 1986-08-14 |
| KR840006169A (ko) | 1984-11-22 |
| CA1194309A (en) | 1985-10-01 |
| MX165020B (es) | 1992-10-14 |
| JPS5964501A (ja) | 1984-04-12 |
| NO833252L (no) | 1984-03-14 |
| ES525546A0 (es) | 1985-04-16 |
| GR79065B (no) | 1984-10-02 |
| PT77327A (en) | 1983-10-01 |
| EP0106076B1 (en) | 1990-02-07 |
| KR900007863B1 (ko) | 1990-10-22 |
| AU1837183A (en) | 1984-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO166703B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass. | |
| KR100201886B1 (ko) | 자동열 증기 개질방법 | |
| US20220194789A1 (en) | Atr-based hydrogen process and plant | |
| US4910228A (en) | Methanol | |
| EP0504471B1 (en) | Autothermal steam reforming process | |
| US4650651A (en) | Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
| US4822521A (en) | Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
| AU742314B2 (en) | Steam reforming | |
| US4337170A (en) | Catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
| US4985231A (en) | Production of hydrogen-containing gas streams | |
| US20070264186A1 (en) | Process for Production of Hydrogen and/or Carbon Monoxide | |
| EP0242199A1 (en) | Process and apparatus for the production of synthesis gas | |
| EP2464598B1 (en) | Combined reforming process for methanol production | |
| NO179318B (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av en hydrogenholdig gass-ström | |
| WO2019005225A1 (en) | PROCESS AND APPARATUS FOR COPRODUCTION OF METHANOL AND HYDROGEN | |
| NO306855B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av en hydrogenholdig syntesegass | |
| JPS6261521B2 (no) | ||
| WO2014176022A1 (en) | Method and system for producing methanol using an oxygen transport membrane based reforming system | |
| NO160655B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk. | |
| NO153564B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av syntesegass fra en avsvovlet hydrokarbonholdig charge. | |
| NO165911B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av syntesegass. | |
| NO163893B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av en syntesegass inneholdende hydrogen og karbonoksyder. | |
| CN111217331A (zh) | 通过蒸汽重整和co转化生产氢气的方法 | |
| US4442020A (en) | Catalytic steam reforming of hydrocarbons | |
| NO315938B1 (no) | Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass |