NO315938B1 - Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass - Google Patents
Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass Download PDFInfo
- Publication number
- NO315938B1 NO315938B1 NO19973970A NO973970A NO315938B1 NO 315938 B1 NO315938 B1 NO 315938B1 NO 19973970 A NO19973970 A NO 19973970A NO 973970 A NO973970 A NO 973970A NO 315938 B1 NO315938 B1 NO 315938B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- gas
- methanol
- synthesis gas
- cooled
- reactor
- Prior art date
Links
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 93
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 53
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 title claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 107
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 54
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 54
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 17
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 10
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 claims description 4
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 claims 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
- C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
- C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
- C07C29/1516—Multisteps
- C07C29/1518—Multisteps one step being the formation of initial mixture of carbon oxides and hydrogen for synthesis
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass, hvorved man omsetter naturgassen med vanndamp og molekylært oksygen katalytisk og fra den katalytiske omsetningen trekker av en rå syntesegass som inneholder H2, CO og CO2, hvorved man tilblander den rå syntesegassen en H2-rik gass og kretsløpsgass og frembringer en syntesegassblanding som man leder gjennom minst en matanolsyntesereaktor som inneholder en kobberkatalysator og som drives ved et trykk i området fra 10 til 150 bar og temperaturer i området fra 180 til 350°C, hvorved man fra metanolsyntesereaktoren trekker av en gassblanding inneholdende en metanoldamp som man avkjøler inntil metanolen utkondenserer, hvorved en avkjølt restgass fjernes adskilt fra metanol og deles i kretsløpgassen og i en andre delstrøm (spylegass), hvorved man fra spylegassen, som oppviser et H2-innhold på minst 30 volumprosent (beregnet tørt) i en adskillelsesinnretning fra generell H2-rik gass og denne tilblandes den rå syntesegassen.
En slik fremgangsmåte er kjent fra EP-B 0233076. Herved ledes naturgassen eller en delstrøm av naturgassen først gjennom en dampreformering (Steam Reforming), og man tilsetter så den derved oppnådde spaltegassen sammen med resterende naturgass til en reaktor inneholdende katalysator som drives autotermt.
Dampreformeringen foregår, som vanlig, i rørovner, hvorved en nikkelkatalysator er anordnet i tallrike rør, som befinner seg i et brennkammer og som oppvarmes utenfra ved hjelp av varm forbrenningsgass. Dampreformeringen av den kjente fremgangsmåten tjener til å forhøye hydrogeninnholdet i etterfølgende autoterm reaktor og sørger også for et forhøyet hydrogeninnhold i den oppnådde rå syntesegassen.
EP-A-0533231 beskriver en metanolfremstilling som angis som autotern, hvorved for anrikning syntesegassen hydrogen stilles til rådighet fra et annet anlegg. Dersom denne H2-mengden fremdeles ikke er tilstrekkelig for innstilling av det nødvendige forholdet mellom H2og karbonoksyder, føres det i tillegg bort fra metanolsyntesen en hydrogenrik restgass og denne ledes inn i reformeringsreaktoren, eller en hydrogenrik gass tilføres til et skilleanlegg og tilblandes deretter syntesegassen.
I artikkelen i Nitrogen, Nr. 222 (1996) 37 beskrives en utvidelse av et bestående metanolanlegg ved hjelp av en "add-on unit". H2-underksuddet i det i etterhånd instillerte parallellanlegget dekkes av restgassene fra det opprinnelige anlegget og det tilføyde anlegget. En vesentlig del av det i det tilføyde anlegger nødvendige H2tas også fra et fremmedanlegg.
Til grunn for oppfinnelsen ligger den oppgaven å modifisere den kjente fremgangsmåten på en slik måte at fremgangsmåten kan realiseres med lave investeringskostnader og at det samtidig kan oppnås et gunstig forbruk av prosessmidler. Derved bør det også kunne gis avkall på dampreformeringen. Ifølge oppfinnelsen skjer dette ved en fremgangsmåte av den innledningsvisnevnte art ved at
(a) den katalytiske omsetningen av naturgassen med vanndamp og oksygen gjennomføres bare i autotermt drevet reaktor, som oppviser minst en, med naturgass og oksygen matet brenner og som underbrenneren for oppviser en fylling av
kornformet katalysator:
(b) den rå syntesegassen trekkes av med en temperatur i området fra 800 til 1200°C fra den autotermt drevne reaktoren, avkjøles, vanndamp utkondenseres og det dannede
kondensatet fraskilles:
(c) den rå, avkjølte syntesegassen har ført til blandingen av f^-rik gass et støkiometritall på 1,3 til 1,9, hvorved S beregnes fra de molare konsentrasjonene av H2, CO og CO2
ifølge S = (H2- C02): (CO + C02):
(d) spylegassen består i et omfang på 30 til 80 volumprosent av H2, i et omfang på 7 til 35 volumprosent, og fortrinnsvis i et omfang på minst 10 volumprosent av CO2
i et omfang på 3 til 25 volumprosent av CO,
(e) mengden pr. time av spylegass utgjør 8 til 25% og fortrinnsvis 10 til 15% (beregnet
tørt) av mengden pr. time av avkjølt, rå syntesegass:
(f) den i spylegass til adskillelsesinnretningen tilførte mengden pr. time av CO2utgjør 10 til 50%, og fortrinnsvis 15 til 35%, av C02-mengden pr. time i avkjølt, rå
syntesegass,
(g) den i spylegass til adskillelsesinnretning tilførte mengden pr. time av CO utgjør 2 til
10% av CO-mengden pr. time i avkjølt, rå syntesegass,
(h) den fra adskiUelseinnretningenen avtrukne, H2-rike gassen som er tilblandet den rå
syntesegassen, har et H2-innhold på minst 80 volumprosent, hvorved det ved H2-tilblandingene i syntesegassen oppnås et støkiometritall S på 1,95 til 2,2.
Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen sørges det for at spylegassen utgjør en relativt stor gasstrøm. Dette oppnås ved at man driver metanolsyntesereaktoren på en slik måte at ved siden av metanoldampen kan det stadig trekkes av en stor restgasstrøm. Man gir derved bevist avkall på i syntesereaktoren å oppnå en optimal høy omsetning av H2, CO og CO2. Spesielt reduseres omsetningen av CO2, hvorved også H2-omsetningen reduseres betydelig. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen sørger man for at spylegassmengden minst inneholder den mengden av hydrogen som er nødvendig for den nødvendige økningen av støkiometritallet for den rå syntesegassen. I metanolsyntesereaktoren blir den nødvendige katalysatormengden mindre, slik at metanolsyntesereaktoren kan uføres mindre. Likeledes er det mulig å drive reaktoren med relativt lavt trykk eller med lavt kretsløpsforhold. I tillegg til disse fordelene som betydelig reduserer kostnadene for anlegget kommer det til at man også arbeider uten CO-konvertering og uten C02-fjernelse i rå syntesegass. Idet man ifølge oppfinnelsen gir avkall på dampreformering kan man i autotermt drevet reaktor prinsipielt arbeide ved høyere trykk. Idet samtidig trykket i metanolsyntesereaktoren kan være relativt lavt så oppstår muligheten av en vidtgående utligning av trykket i gassfremstillingen og syntesen.
Den autotermt drevne reaktoren, som arbeider uten direkte oppvarming av katalysatoren er kjent og f.eks. beskrevet i «Ullman's Encyclopedia of Industrial Chemistry», 5. Opplag, bind A 12, sidene 202 til 204. Naturgassen tilsettes til reaktoren fortrinnsvis i forvarmet tilstand. Vanligvis tilfører man brenneren av reaktoren teknisk rent oksygen for å holde innholdet av inertgass i rå syntesegass lavest mulig. Tilførselen av vanndamp ligger vanligvis i området fra 0,5 til 3,0 mol, angitt på basis av det molare karbon-innholdet i naturgassen. Den autotermt drevne reaktoren kan være utformet i en del eller som flertrinnsreaktor. I stedet for naturgass kan den autotermt drevne reaktoren også tilføres andre stoffer, f.eks. drives med flytende gass eller rafinerigass.
For metanolsyntesereaktoren kunne i og for seg kjente konstruksjoner komme på tale, spesielt den vannkjølte rørreaktoren eller den adiabatisk drevne fastsjiktreaktoren.
Adskillelsesinnretningen for oppnåelse av H2-rik gass utformes likeledes på i og for seg kjent måte, f.eks. som trykkvekslingsadsorbsjonsanlegg eller lavtemperatur-gasspaltning.
Utformingsmuligheter for fremgangsmåten belyses ved hjelp av tegningen. Tegningen viser et flytskjema for fremgangsmåten.
Den autotermt drevne reaktoren (1) oppviser en fylling (2) av kornet nikkelkatalysator. Over fyllingen befinner det seg en brenner (3), som man via røret (4) tilfører avsvovlet naturgass, gjennom rør (5) 02-rik gass og gjennom rør (6) vanndamp. Som 02-rik gass anvendes vanligvis teknisk rent oksygen. Den for omsetningen i reaktoren (1) nød-vendige varmen skaffes alene ved bare partiell oksydasjon. Temperaturene ved utløp (8) av reaktoren (1) ligger i området fra 800 til 1200°C, og vanligvis ved minst 900°C. Varm, rå syntesegass forlater reaktoren (1) og strømmer gjennom en kjøling (9) som kan være utformet i flere trinn, hvilket ikke er angitt detaljert i tegningen. Ved kjøling faller det ut et vandig kondensat som fjernes i rør (10). Den avkjølte, rå syntesegassen som strømmer gjennom røret (11) oppviser vanligvis temperaturer i området fra 20 til 80°C. Denne gassen fortettes av en kompressor (12). Gjennom røret (14) tilføres H2-rik gass, som kommer fra en adskillelsesinnretning (15). H2-innholdet i gass i rør (14) utgjør minst 80 volumprosent og fortrinnsvis minst 90 volumprosent.
Støkiometritallet S for gassen i rør (11) ligger i området fra 1,3 til 1,9 og for det meste ved høyst 1,8. Ved tilblanding av H2-rik gass i rør (14) forhøyes støkiometritallet i syntesegass i rør (16) til 1,95 til 2,2, hvilket er nødvendig for metanolsyntesen. S beregnes på i og for seg kjent måte fra de molare konsentrasjonene av Ffe, CO og CO2ifølge S = (H2- C02) : (CO + C02).
Gassen i rør (16) tilblandes gjennom rør (18) kretsløpsgass og den derved dannede syntesegassblandingen føres i røret (19) først til en varmeveksler (20), før den gjennom rør (21) trer inn i metanolsyntesereaktoren (22).
I tegningen er reaktoren (22) angitt som en i og for seg kjent rørreaktor, hvorved kobberkatalysatoren er anordnet i tallrike rør (23).For indirekte kjøling av innerområdet av rørene (23) tilfører man reaktoren gjennom rør (24) kjølevann og trekker oppvarmet og delvis fordampet kjølemedium av gjennom røret 25.1 rørene (23) ligger temperaturene i området fra 180 til 350°C og for det meste i området fra 200 til 300°C. Trykket i rørene utgjør 10 til 150 bar og ligger for det meste i området fra 20 til 100 bar.
Fra reaktoren (22) trekker man gjennom røret (26) av en gassblanding inneholdende metanoldamp, som man først avkjøler i varmeveksler (20) og deretter gjennom røret (27) fører til en indirekte kjøler (28). Gjennom røret (29) når blandingen til kondensator (30) hvorfra man gjennom røret (31) trekker av et kondensat inneholdene metanol og vann. Den videre destillative behandlingen av dette kondensatet, som i og for seg er kjent, trenger her ikke nærmere omtale.
Fra kondensatoren (30) trekker man gjennom røret (32) av avkjølt restgass og deler denne i to gasstrømmer. Den første strømmen tilbakeføres som kretsløpsgass gjennom røret (18). Den andre strømmen, som her betegnes spylegass, tilføres i røret (33) til adskillelsesinnretning (15), som f.eks. arbeider ifølge prinsippet med trykkvekslings- adsorbsjon. I adskillelsesinnretningen (15) dannes det ved siden av den H2-rikegassen i rør (14) en metan, CO og CO2holdig avgass, som trekkes av i røret (34) og som er anvendbar som brenngass eller kan tilføres en annen utnyttelse.
For å kunne tilblande gassene i rørene (14) og (18) til syntesegassen er en fortetter nødvendig, som imidlertid av enkelhets grunner er utelatt fra tegningen. Reaktoren (1) kan man drive ved et trykk over 40 bar, hvorved kompressoren 12 kan falle bort.
Eksempler:
De følgende eksemplene, som delvis er beregnede, har frembringelsen av 1000 dagstonn metanol som mål. Nikkelkatalysatoren i reaktor (1) består av 15 vektprosent nikkel på en Al203-holdig bærer. Kobberkatalysatoren for metanolsyntesen inneholder 60 vektprosent kobber, 30 vektprosent sinkoksyd og 10 vektprosent aluminiumoksyd og arbeider ved et trykk på 80 bar. Adskillelsesinnretaingen (15) er et trykkvekslingsadsorbsjonsanlegg, for hvilket et H2-utbytte på 85% antas.
Eksempel 1:
Man arbeider med et anlegg som tilsvarer tegningen; naturgass i rør (4) er forvarmet til 500°C, likeledes det teknisk rene oksygenet i rør (5) og vanndampen i rør (6). Det tilføres brenneren (3) pr. time 1472 kmol naturgass, 1946 kmol vanndamp og 850 kmol O2. Naturgassen inneholder i tillegg til metan 1,5 mol % C2H6og 0,4 mol % C3H8+ C4H10. Ytterligere enkeltheter fremgår av den etterfølgende tabell I, hvor i forskjellige rør komponentene av den aktuelle blandingen er angitt i mol % og kmol/time.
Støkiometritallet S utgjør i rå syntesegass i rør (8) 1,79 og i gassen i rør (16) S = 2,0.
Eksempel 2:
Trykket i reaktoren (1) utgjør nå 50 bar, slik at fortetteren (12) kan falle bort. Det anvendes samme naturgass som i eksempel 1, temperaturen i rørene (4), (5) og (6) utgjør i hvert tilfelle 600°C. Til brenneren (3) tilfører man pr. time 1498 kmol naturgass, 1982 kmol vanndamp og 800 kmol teknisk rent oksygen. Ytterligere data fremgår fra tabell It:
1. sammenligningseksempel ( beregnet) :
For frembringelsen av 1000 dagstonn metanol anvender man naturgassen fra eksempel 1, forvarmet til 500 °C, og leder derav 360 kmol/time gjennom en konvensjonell rørovn for dampreformering på en vanlig nikkelkatalysator. Man oppnår på denne måten en H2-holdig primærgass med ca. 40 volumprosent H2, som man tilblander 1030 kmol/time naturgass. Blandingen tilsettes til en autotermt drevet reaktor, som på samme måte som i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen på tegningen bare anvendes alene. Under tilsats av O2og vanndamp oppstår en rå syntesegass i en samlet mengde på 5900 kmol/time, hvis temperatur utgjør 1000°C og hvis trykk utgjør 35 bar, hvor ved S = 1,95. Gjennom røret (14) tilblander man denne gassen 66 kmol/time hydrogen og forhøyer på denne måten S til 2,0. Spylegassmengden (rør 33) utgjør bare 147 kmol/time, som tilføres et trykk vekslingsadsorbsjonsanlegg. Gjennom røret (34) føres det bort 81 kmol/time avgass, som er sammensatt av (i kmol/time) 8,2 CO2,4,1 CO, 21,1 H2, 0,5 metanol, 2,4 N2og 44,7 CH4. Det kan fastslås at spesielt mengden og sammensetningen av spylegassen er betydelig forskjellig fra eksemplene 1 og 2.
2. sammenligningseksempel ( beregnet) :
Man anvender naturgassen fra eksempel 1 og fremgangsmåtegj ennomføringen på tegningen. Fra den rå syntesegassen i rør (11) fjernes 20% av C02, slik at støkiometri-tallet øker til 1,93.1 forskjellige rør har man følgende gassmengder og gassammen-setninger:
Også her er sammensetningen og mengden av spylegass i rør (33) betydelig forskjellig fra den i eksemplene 1 og 2.
Claims (3)
1.
Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass, hvorved naturgassen omsettes katalytisk med vanndamp og molekylært oksygen og fra den katalytiske omsetningen trekkes det av en rå syntesegass som inneholder H2, CO og CO2, hvor ved man tilblander den rå syntesegassen en H2-rik gass og kretsløpsgass og frembringer en syntesegassblanding som man fører gjennom minst en metanolsyntesereaktor som inneholder en kobberkatalysator og drives ved et trykk i området fra 10 til 150 bar og temperaturer i området fra 180 til 350°C, hvorved man fra metanolsyntesereaktoren trekker av en gassblanding inneholdene metanoldamp, som avkjøles så vidt at metanolen utkondenseres, hvorved en avkjølt restgass trekkes av adskilt fra metanol og deles i kretsløpsgass og i en andre delstrøm (spylegass), hvorved man fra spylegassen, som oppviser et H2-innehold på minst 30 volumprosent (beregnet tørt), i en adskillelsesinnretning skiller ut en H2-rik gass og tilfører denne til den rå syntesegassen,karakterisert vedat (a) den katalytiske omsetningen av naturgassen med vanndamp og oksygen gjennomføres bare i autotermt drevet reaktor som oppviser minst en, med naturgass og oksygen matet brenner og som under brenneren oppviser en fylling av kornformet katalysator; (b) den rå syntesegassen trekkes av med en temperatur i området fra 800 til 1200°C fra den autotermt drevne katalysatoren, avkjøles, vanndamp utkondenseres og dannet kondensat fraskilles; (c) den rå, avkjølte syntesegassen har før tilblandingen av H2-rik gass et støkiometritall S på 1,3 til 1,9, hvorved S beregnes fra de molare konsentrasjonene av H2, CO og C02ifølge S = (H2- C02): (CO + C02); (d) spylegassen består i et omfang på 30 til 80 volumprosent av H2,
i et omfang på 7 til 35 volumprosent av CO2og
i et omfang på 3 til 25 volumprosent av CO, (e) mengden pr. time av spylegass utgjør 8 til 25% (beregnet tørt) av mengden pr. time av avkjølt, rå syntesegass; (f) den i spylegass til adskillelsesinnretning tilførte mengden pr. time av karbondioksyd utgjør 10 til 50% av mengden pr. time av CO2i avkjølt, rå syntesegass; (g) den i spylegass til adskillelsesinnretning tilførte mengden pr. time av karbonmonoksyd utgjør 2 til 10% av mengden pr. time av CO i avkjølt, rå syntesegass, (h) den fra adskillelsesinnretningen avtrukne, H2-rike gassen som er tilblandet den rå syntesegassen har et H2-innhold på minst 80 volumprosent, hvorved ved H2-tilblandingen i syntesegass et støkiometritall på 1,95 til 2,2 oppnås.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat den fra adskillelsesinnretningen avtrukne og den rå syntesegassen tilblandede t^-rike gassen har et H2-innhold på minst 90 volumprosent.
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat man driver den autotermt drevne reaktoren ved trykk over minst 40 bar og den rå syntesegassen føres uten anvendelse av en gassfortetter til metanolsyntese.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19644216A DE19644216A1 (de) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | Verfahren zum Erzeugen von Methanol aus Erdgas |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO973970D0 NO973970D0 (no) | 1997-08-29 |
| NO973970L NO973970L (no) | 1998-04-27 |
| NO315938B1 true NO315938B1 (no) | 2003-11-17 |
Family
ID=7809871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19973970A NO315938B1 (no) | 1996-10-24 | 1997-08-29 | Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0839786B1 (no) |
| CA (1) | CA2213025C (no) |
| DE (2) | DE19644216A1 (no) |
| DK (1) | DK0839786T3 (no) |
| MY (1) | MY125560A (no) |
| NO (1) | NO315938B1 (no) |
| SA (1) | SA98180958B1 (no) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO314989B1 (no) | 1999-12-28 | 2003-06-23 | Statoil Asa | Fremgangsmåte for ökning av produksjonen i et eksisterende prosessanlegg for konvertering av naturgass til et produkt, samt prosessanlegg |
| CA2357527C (en) | 2001-10-01 | 2009-12-01 | Technology Convergence Inc. | Methanol recycle stream |
| US7205376B2 (en) | 2004-05-04 | 2007-04-17 | General Electric Company | Processes for the production of cumene, polyetherimides, and polycarbonates |
| DE102004028200B3 (de) * | 2004-05-28 | 2005-12-15 | Hippweb E.K. | Verfahren zur Durchführung heterogen katalytischer exothermer Gasphasenreaktionen für die Methanolsynthese |
| US7019039B1 (en) * | 2005-07-14 | 2006-03-28 | Starchem Technologies, Inc. | High efficiency process for producing methanol from a synthesis gas |
| KR101087931B1 (ko) | 2006-05-30 | 2011-11-28 | 스타쳄 테크놀로지스, 인코포레이티드 | 메탄올 생산 방법 및 시스템 |
| WO2014173452A1 (de) * | 2013-04-26 | 2014-10-30 | Silicon Fire Ag | Verfahren und reaktoranlage zur synthese von methanol mit kreisgas- und purgegasrückführung |
| JP6663211B2 (ja) | 2015-12-04 | 2020-03-11 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | メタノール製造システム及び製造方法 |
| EP3181540B1 (de) * | 2015-12-18 | 2019-07-24 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren zur trennung von methanol aus gasgemischen |
| EP3181541B1 (de) * | 2015-12-18 | 2018-08-29 | L'Air Liquide Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Verfahren und vorrichtung zur wiedergewinnung vom methanol |
| RU2616919C1 (ru) * | 2016-06-02 | 2017-04-18 | Андрей Владиславович Курочкин | Установка комплексной безотходной подготовки газа с получением метанола |
| EP3366663A1 (en) * | 2017-02-23 | 2018-08-29 | Casale Sa | Process for methanol production |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4546111A (en) * | 1983-04-22 | 1985-10-08 | Foster Wheeler Energy Corporation | Process for the production of oxygenated organic compounds such as methanol |
| GB2142331A (en) * | 1983-06-29 | 1985-01-16 | Toyo Engineering Corp | A process for producing methanol |
| CA1263671A (en) * | 1986-02-10 | 1989-12-05 | David Leon Banquy | Process for the production of synthesis gas |
| DE4130718A1 (de) * | 1991-09-14 | 1993-03-18 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur erzeugung eins synthesegases fuer die methanolsynthese |
-
1996
- 1996-10-24 DE DE19644216A patent/DE19644216A1/de not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-03-27 MY MYPI97001311A patent/MY125560A/en unknown
- 1997-07-30 DE DE59708052T patent/DE59708052D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-30 DK DK97113105T patent/DK0839786T3/da active
- 1997-07-30 EP EP97113105A patent/EP0839786B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-25 CA CA002213025A patent/CA2213025C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-29 NO NO19973970A patent/NO315938B1/no not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-03-10 SA SA98180958A patent/SA98180958B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0839786A3 (de) | 1999-10-06 |
| NO973970D0 (no) | 1997-08-29 |
| EP0839786B1 (de) | 2002-08-28 |
| CA2213025C (en) | 2006-06-13 |
| NO973970L (no) | 1998-04-27 |
| DE59708052D1 (de) | 2002-10-02 |
| EP0839786A2 (de) | 1998-05-06 |
| DK0839786T3 (da) | 2002-12-30 |
| DE19644216A1 (de) | 1998-04-30 |
| CA2213025A1 (en) | 1998-04-24 |
| SA98180958B1 (ar) | 2006-05-20 |
| MY125560A (en) | 2006-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20220194789A1 (en) | Atr-based hydrogen process and plant | |
| KR100201886B1 (ko) | 자동열 증기 개질방법 | |
| AU742314B2 (en) | Steam reforming | |
| AU610341B2 (en) | Methanol | |
| CA1210222A (en) | Ammonia production process | |
| AU2002300204B2 (en) | Method of manufacturing methanol | |
| US4065483A (en) | Methanol | |
| EP2464598B1 (en) | Combined reforming process for methanol production | |
| US20120301391A1 (en) | Process for the production of hydrogen starting from liquid hydrocarbons, gaseous hydrocarbons and/or oxygenated compounds also deriving from biomasses | |
| EP0601956B1 (en) | Process for the preparation of carbon monoxide rich gas | |
| US5714132A (en) | Production of hydrogen and carbon monoxide from oxyfuel furnace off-gas | |
| NO336963B1 (no) | Fremgangsmåte for produksjon av hydrokarboner | |
| NO153564B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av syntesegass fra en avsvovlet hydrokarbonholdig charge. | |
| NO166703B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk-syntese-gass. | |
| NO306855B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av en hydrogenholdig syntesegass | |
| NO160655B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av ammoniakk. | |
| NO158616B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av ammoniakk. | |
| NO312026B1 (no) | Integrert prosess og integrert anlegg for fremstilling av metanol og ammoniakk | |
| EP3411327A1 (en) | Atr based ammonia process and plant | |
| NO315938B1 (no) | Fremgangsmåte for frembringelse av metanol fra naturgass | |
| NO172486B (no) | Fremgangsmaate ved partiell oksydasjon for fremstilling avsyntesegass, reduserende gass eller brenselsgass | |
| JPH0257134B2 (no) | ||
| EP1136444B1 (en) | Process for hydrocarbon reforming | |
| AU2022211554A1 (en) | Method for preparing a synthesis gas | |
| JPS61122102A (ja) | 炭化水素の水蒸気改質法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |